DE2363309C3 - Verfahren zur Herstellung von selbstkräuselnden phenolischen Verbundf ilamenten - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von selbstkräuselnden phenolischen Verbundf ilamentenInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung von selbstkräuselnden, flammfestcn, phenolischen
Verbundfilamenten durch Verspinnen jeweils zweier getrennter Polymerströme in exzentrischer
Anordnung durch eine gemeinsame Düsenöffnung und anschließende Härtungsbehandlung der Verbundfilamente.
Es sind bereits flammfeste Fasern oder Fäden bekannt, die durch Schmelzspinnen von Phenolharzen
oder wärmeschmelzbareji Materialien mit einem überwiegenden
Gehalt an diesen Harzen und anschließende Ausführung einer Vernetzungsreaktion, wobei mittels
des Phenolringes eine dreidimensionale Härtung in die Faser eingeführt wird, erhalten werden (vgl. DT-OS
19 10419).
Beispielsweise besitzen die gehärteten Phenolharzfasern, die durch Schmelzspinnen des durch Kondensation
von Phenol und Formaldehyd erhaltenen Novolakharzes und anschließende Vernetzung der erhaltenen
Fäden mit einer Salzsäure und Formalin enthaltenden Lösung erhalten wurden, die Eigenschaften, daß sie
wärmeunschmelzbar und lösungsmittelunlöslich sind und eine sehr große Flammfestigkeit besitzen. Somit
können derartige Fasern in solchen Anwendungsgebieten, bei welchen Brandgefahr besteht, beispielsweise im
Innendekorationsgebiet oder als flammfeste Beklei- <>ο
dung, verwendet werden.
Da jedoch diese Phenolharzfaser in einem hohen Ausmaß vernetzt wird, ist sie üblicherweise brüchig.
Daher treten beim Spinnen von solchen Stapelfasern große Schwierigkeiten sowohl dann auf, wenn sie allein
gesponnen werden, als auch, wenn sie mischgesponnen mit anderen Fasern werden. Außerdem hat nicht nur das
erhaltene Garn eine geringe Dehnung, sondern es sind auch die Eigenschaften der Endprodukte nicht zufriedenstellend.
Wenn andererseits diese raser als Fadengarn verwendet wird, hat das erhaltene gewirkte oder
gewebte Tuch üblicherweise einen kalten Griff, und außerdem zeigt das Tuch keine Elastizität. Aus diesem
Grund wurden zahlreiche Untersuchungen nach einem Verfahren zur Erteilung mechanischer Kräuselungen an
derartigen Phenolharzfasern durchgeführt, jedoch traten aufgrund der vorstehend angegebenen Brüchigkeit
beträchtliche Schwierigkeiten auf.
Ferner ist in der US-PS 36 39 953 ein Verfahren zur Herstellung von nichtbrennbaren Fasern beschrieben,
bei welchem man gleichzeitig Teer und ein synthetisches organisches Polymeres getrennt schmilzt und durch eine
gemeinsame Düse zur Gewinnung eines Verbundfilamentes verspinnt, worin beide Komponenten gleichförmig
in Längsrichtung des Verbundfilamentes verbunden sind, das so erhaltene Verbundfilament einer Oxydationsbehandlung
unterwirft, um es unschmelzbar zu machen, und anschließend einer Verfestigungsbehandlung
in Luft oder Stickstoff bei einer Temperatur von 200 bis 500°C während wenigstens 2 Stunden unterwirft.
Bei diesem Fasermaterial handelt es sich um ein Kohlenstoffasermaterial, das nicht die erwünschte
Selbstkräuselfähigkeit aufweist.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Verfahrens zur Herstellung von selbstkräuselnden,
flammfesten, phenolischen Verbundfilamenten mit guter Spinnbarkeit und ausgezeichneten Dehnungs- und
Erholungseigenschaften, wobei die den Phenolharz eigenen Wärmebeständigkeits- und Flammfestigkeitseigenschafien
praktisch unverändert beibehalten werden.
Die Lösung dieser Aufgabe erfolgt gemäß der Erfindung durch ein Verfahren zur Herstellung von
selbstkräuselnden, flammfesten, phenolischen Verbundfilamenten durch Verspinnen jeweils zweier getrennter
Polymerströme in exzentrischer Anordnung durch eine gemeinsame Düsenöffnung und anschließende Härtungsbehandlung
der Verbundfilamente, das dadurch gekennzeichnet ist, daß der eine Polymerstrom (A) ein
modifiziertes phenolisches Harz ist, welches durch Schmelzvermischen eines wärmeschmelzbaren phenolischen
Harzes mit 0,5 bis 30 Gew.-%, bezogen auf das Gesamtgewicht des Gemisches, eines anderen wärmeschmelzbaren
faserbildenden Polymeren erhalten worden ist, und der andere Polymerstrom (B) ein
wärmeschmelzbares phenolisches Harz ist.
Es ist gemäß der vorliegenden Erfindung möglich, das Ausmaß der Entwicklung der Kräuselungsfähigkeit unc
die Zeit des Auftretens der Kräuselungen in Übereinstimmung mit den Härtungsbedingungen und den
Ausmaß der Härtung zu steuern.
Die beim erfindungsgemäßen Verfahren bevorzug eingesetzten phenolischen Harze sind solche mi
üblicherweise einem Molekulargewicht im Bereich vor 500 bis 3000, welche durch Kondensationsreaktioi
durch Erhitzen von Phenol oder mindestens einen derartigen Phenol wie Kresol, p-tert.-Butylphenol ode
Chlorphenol und Aldehyden wie Formaldehyd, p-Form aldehyd, Hexamethylentetramin und Furfural in Gegen
wart eines anorganischen oder organischen saurei Katalysators wie Salzsäure, Schwefelsäure. Phosphor
säure, p-Toluolsulfonsäure und Phenolsulfonsäure erhal
ten wurden. Diese Harze sind üblicherweise Novolak harze, jedoch besteht hierbei keine Beschränkun]
hinsichtlich des Molekulargewichtes, des Ausmaßes de Polymerisation oder der Struktur, sofern sie wärme
schmelzbar sind. Auch Resole können zum Teil enthalten sein.
Beispiele für verschiedene faserbildende Polymere, die beim erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzt
werden können, sind beispielsweise Poyester, Polyurethane und Polyolefine. Beispiele für Polyamidpolymere
sind Nylon 6, Nylon 7, Nylon 11 und Nylon 12 sowie die
durch Polymerisation einer Dicarbonsäure mit einem aliphatischen, aromatischen oder acyclischen Kern, wie
Adipinsäure, Sebacinsäure, Terephthalsäure und lsophthalsäure
erhaltenen Polyamide sowie die Hydrierungsproduktu hiervon, mit einem Diamin wie Äthylendiamin,
Hexamethylendiamin. Nonamethyltndiamin, Undecamethylendiamin, Xylylendiamiii oder Pipera/in.
Die Polyester umfassen Polyäthylenterephthalat sowie ,5
Polyoxybenzoat oder Copolymere, die diese als eine ihrer Komponenten enthalten. Als Polyolefine sind
insbesondere Polyäthylen, Polypropylen und Polystyrol brauchbar. Falls eine Nichtbrennbarkeit in den Verbundfilamenten
besonders gewünscht ist, können auch Kohlenteer oder Asphaltpeche und Resole mit einem
Gehalt oberhalb von 15% Methylol verwendet werden.
Im Hinblick auf die Verträglichkeit mit den phenolischen Harzen werden von den vorstehenden
faserbildenden Polymeren die Polyamide besonders bevorzugt, und insbesondere wird ein Polyamid
bevorzugt, das nicht nur einen Schmelzpunkt von mehr als 2500C hat, sondern auch säurebeständig ist. Der
Grund liegt darin, daß im Fall eines Polyamids mit einem Schmelzpunkt von oberhalb 2500C erhöhte Temperatu- y0
ren für dessen Vermischung mit den phenolischen Harzen erforderlich sind, so daß die Spinnbarkeit der
phenolischen Harze schlecht zu werden beginnt. Andererseits tritt im Fall eines Polyamides mit einer
schlechten Beständigkeit für Säuren die Hydrolyse des Polyamids zum Zeitpunkt der nachfolgend geschilderten
Härtungsbehandlung, die erfindungsgemäß ausgeführt wird, ein, so daß die Garnqualität der schließlich
erhaltenen gehärteten phenolischen Verbundfilamente unzufriedenstellend ist. Deshalb wird üblicherweise ein
Polyamid verwendet, welches, wenn es durch Einführung eines faserartigen Polyamids in eine wäßrige
Salzsäurelösung von 5 Gew.-% und Behandlung während einer Stunde bei 500C getestet wird, einen
Gewichtsverlust von weniger als 25%, vorzugsweise weniger als 10% und am stärksten bevorzugt weniger
als 5% hat. Weiterhin können die vorstehend aufgeführten faserbildenden Polymere auch als Gemische
verwendet werden.
Zur Herstellung der modifizierten phenolischen Harzkomponente (A) durch Schmelzvermischen der
faserbildenden Polymeren mit den phenolischen Harzen können die beiden Komponenten in einem Schmelzmischextruder
vermischt werden, oder die beiden Komponenten können beispielsweise direkt in Schnitzelform
zu der Extrudierspinnmaschine zum Zeitpunkt des Spinnens der Verbundfilamente zugeführt werden.
Das faserbildende Polymere wird zu dem phenolischen Harz in einer Menge, bezogen auf die
Gesamtmenge des Gemisches, von 0,5 bis 30 Gew.-%, do
vorzugsweise 1 bis 10 Gew.-% und am stärksten bevorzugt 2 bis 7 Gew.-%, zugesetzt. Falls das
faserbiidende Polymere in einer Menge von weniger als
0,5 Gew.-% zugegeben wird, kann keine ausreichende Kräuselung erhalten werden, während, wenn diese
Menge 30 Gew.-% überschreitet, die Kräuselungs- und Spinneigenschaften zufriedenstellend sind, jedoch andererseits
die Nichtbrennbarkeit der erhaltenen Produkte unzureichend ist, und infolgedessen ist dieses vom
Gesichtspunkt der Erteilung von Wärmebeständigkeit und Fla.nmfestigkeit für das Produkt ungünstig.
Das auf diese Weise erhaltene modifizierte phsnolische
Harz (A) wird dann zusammen mit einem phenolischen Harz (B) gleichzeitig aus dem gleichen
Loch eines bekannten Verbundspinnkopfes gesponnen, worauf der gesponnene Faden in üblicher Weise unter
Abkühlung aufgewickelt wird. Hinsichtlich der Form, womit die Komponenten vereinigt werden, kann sowohl
die Seite-an-Seite-Anordnung oder die exzentrische Kern-Hüllen-Form angewandt werden. Weiterhin kann
das Gewichtsverhältniü von (A) zu (B) in gewünschter Weise gewählt werden. Beispielsweise kann dieses
Verhälinis 10 : 90 bis 90 :10 und vorzugsweise 20 : 80bis
80 :20 betragen, und besonders bevorzugt wird ein Verhältnis im Bereich von 40 : 60 bis 60 : 40.
Das erhaltene Verbundfilament wird dann einer Härtungsbehandlung unterworfen, so daß das phenolische
Harz dreidimensional vernetzt wird und die Kräuselungen entwickelt werden. Die bevorzugten
Ausführungsformen der Härtungsbehandlung werden nachfolgend beschrieben.
Das ersponnene Verbundfilament wird beispielsweise während 0 bis 2 Stunden bei Raumtemperatur in eine
wäßrige Lösung mit einem Gehalt von 0,1 bis 35 Gew.-% eines Katalysators aus der Gruppe von
anorganischen Säuren, wie Salzsäure und Schwefelsäure, oder organischen Säuren, wie Ameisensäure,
Benzolsulfonsäure.Toluolsulfonsäure und Phenolsulfonsäure
und 0,5 bis 35 Gew.-% an Aldehyden, beispielsweise Formaldehyd, eingetaucht und dabei gehalten, worauf
die Temperatur der Lösung auf 50 bis 105°C gesteigert wird, so daß das in der Hüllenschicht des Filaments
enthaltene phenolische Harz gehärtet wird. Der Zustand der Kräuselungen (Anzahl der Kräusel und
Größe) kann frei durch Variierung des Ausmaßes der Temperatursteigerung, der maximal angewandten Temperatur
und der Konzentration des Härtungsbades variiert werden. Allgemein nimmt das erhaltene
Ausmaß der Kräuselung zu, wenn die Geschwindigkeit der Temperatursteigerung, die maximal angewandte
Temperatur und die Konzentration des Härtungsbildes höher werden. Dann wird nach der Erhöhung der
Temperatur die Wärmebehandlung während 0,1 bis 40 Stunden bei 50 bis 1050C ausgeführt, so daß eine noch
stärkere Stabilisierung der Kräuselungen bewirkt wird unf weiterhin erreicht wird, daß die Fasern unlöslich und
unschmelzbar werden und sie nicht brennbar werden.
Als weiteres Verfahren ist es auch möglich, die Härtung zu dem Inneren des Filaments nach dem
folgenden Verfahren auszuführen. In der ersten Stufe der vorstehend angegebenen Härtungsbehandlung wird
der Zeitraum, in dem die Temperatur bei 50 bis 1050C nach der Erhöhung der Temperatur gehalten wird, im
Bereich von 0 bis 2 Stunden gehalten, um eine teilweise Härtung der Mantelschicht zu bewirken. Dann wird als
zweite Stufe der Härtungsbehandlung das Filament bei Raumtemperatur in eine wäßrige Lösung mit einem
Gehalt von 0,2 bis 15 Gew.-% eines basischen Katalysators, wie Ammoniak oder einem Amin, und 1
bis 40 Gew.-% eines Aldehydes eingetaucht, worauf die Temperatur auf 70 bis 900C erhöht wird, bei welcher
Temperatur die Reaktion während weiterer 0,5 bis 10 Stunden fortgesetzt wird. Durch diese zweistufige
Härtungsbehandlung kann ein Verbundfilament erhalten werden, worin das Ausmaß der Kräuselung und die
Stabilität der Kräuselungen etwas erhöht sind.
Bei der Durchführung der vorstehenden, als zweite Stufe dienenden Härtungsbehandlung ist es möglich,
entweder die Harnstoffbindung oder die Thioharnstoffbindung in den vernetzten phenouschen Harzmolekülen
durch Anwendung einer Lösung entweder eines sauren Katalysators oder eines basischen Katalysators und
eines Aldehydes als Härtungsbehandlungsfiüssigkei«, worin rntweder eine geringe Menge entweder an
Harnstoff, Thioharnstoff oder Methylolderivaten hiervon einverleibt wurde, einzubauen, wodurch es möglich
wird, ein Verbundfilament zu bilden, welches thermisch unschmelzbar, lösungsmittelunlöslich und nichtbrennbar
ist und eine besonders ausgezeichnete Wärmebeständigkeit besitzt.
Zur Ausbildung eines Verbundfilaments mit stark is
verfestigten Kräuselungen und ausgezeichneter Dehnung und Erholung darf die Vernetzung der phenolischen
Harzkomponente mittels der Härtungsbehandlung nicht übermäßig sein. Das Ausmaß der im Fall des
erfindungsgemäßen Verfahrens geeigneten Vernetzung beträgt 5 bis 45 Mol-% und vorzugsweise 10 bis 35
Mol-%. Der Ausdruck »Ausmaß der Vernetzung« bezeichnet das Ausmaß der Trisubstitution des in dem
erhaltenen Verbundfilament enthaltenen Phenolkernes, und diese kann leicht aufgrund des Infrarotspektrums
berechnet werden. Falls das Ausmaß der Vernetzung weniger als 5 Mol-% beträgt, sind die erhaltenen
Kräuselungen schwach, und die Dehnungseiholung ist schlecht. Falls andererseits 45 Mol-% überschritten
werden, ist das Ausmaß der Vernetzung zu hoch, und dies ist gleichfalls ungünstig, da die Garnqualität leidet.
Ein Ausmaß der Vernetzung innerhalb des vorstehenden Bereiches kann durch Anwendung der vorstehend
angegebenen Härtungsbedingungen erreicht werden.
Bei der praktischen Ausführung der vorstehend geschilderten Härtungsbehandlung im großtechnischen
Maßstab kommt es häufig vor, daß eine Agglutinierung zwischen den einzelnen Fäden in dem Härtungsbad
stattfindet. Dies muß vermieden werden.
Hierzu wird erfindungsgemäß so verfahren, daß die Entwicklung der Kräuselungen im Härtungsbad weitgehend
vermieden wird und anschließend die erhaltenen gehärteten Verbundfilamente mit einem Quellungsmittel
behandelt werden, so daß die gewünschten Kräuselungen entwickelt werden. Anders ausgedrückt,
werden die Kräuselungen soweit als möglich in ihrem latenten Zustand in den Fäden während des Härtungsverfahrens gehalten und werden dann bei dem
folgenden Quellungsverfahren entwickelt und verfestigt. Durch dieses Verfahren ergeben sich Produkte
von guter Qualität mit einheitlicheren Kräuselungen.
Die Hemmung der Kräuselungsentwicklung in dem Härtungsbad kann durch eine Einstellung der anzuwendenden
Härtungsbedingungen, beispielsweise durch Anwendung eines Härtungsbades von geeigneter
Zusammensetzung und Anwendung eines relativ geringen Ausmaßes der Temperatursteigerung und der
maximalen Temperatur, erzielt werden. Diese Härtungsbedingungen und eine bevorzugte Ausführungsform der Quellungsbehandlung werden nachfolgend f>o
weiter erläutert. In der folgenden Beschreibung sind die als Katalysator im Härtungsbad eingesetzten sauren
und basischen Substanzen sowie die darin als Härtungsmittel eingesetzten Aldehyde die gleichen, wie sie
vorstehend aufgeführt wurden, und die Prozentsätze derselben sind auf das Gewicht bezogen. Die Härtungsbehandlung der ersten Stufe wird durch Eintauchung
des wärmeschmelzbaren Verbundfilaments bei Raumin 'Ha
temperatur in ein'Härtungsbad aus einer kombinierten
wäßrigen Lösung mit einem Gehalt von 10 bis 20% eines sauren Katalysators und 3 bis 18% eines
Aldehydes mit der Maßgabe, daß der saure Katalysator in größerer Menge als der Aldehyd vorliegt, Erhöhung
der Temperatur des Bades allmählich auf 50 bis 900C während eines Zeitraumes von 0,5 bis 10 Stunden und
anschließende Haltung des Bades bei dieser Temperatur während 0 bis 2 Stunden durchgeführt. Die zweite Stufe
der Härtungsbehandlung wird durch Eintauchung der aus der Härtungsbehandlung der ersten Stufe erhaltenen
Faser in ein Härtungsbad aus einer kombinierten wäßrigen Lösung, welche 0,3 bis 7% eines sauren oder
basischen Katalysators und 20 bis 40% eines Aldehydes enthält, d. h. eines, worin der Gehalt an Aldehyd größer
ist, durchgeführt, worin die Faser während 0,5 bis 5 Stunden bei einer Temperatur von 70 bis 1000C
behandelt wird. Vom Gesichtspunkt der Stabilität des pH-Wertes und der leichten Arbeitsweise wird eher ein
saurer Katalysator als ein basischer Katalysator als Katalysator für das Härtungsbad dieser zweiten Stufe
bevorzugt. Falls jedoch eine größere Anzahl von Kräuselungen infolge der anschließenden Quellungsbehandlung
gewünscht wird, wird ein basischer Katalysatorbevorzugt.
Da der Gehalt an Katalysator in dem Härtungsbad der vorstehenden ersten Stufe groß ist und das Ausmaß,
wozu der Faden gequollen wird, niedrig ist, schreitet die Härtung der Mantelschicht voran, während die Kräuselungen
gehemmt werden. Da andererseits der Gehall des Katalysators in der Härtungsbehandlung der
zweiten Stufe gering ist, wird ein Härtungsbad mit einer etwas höheren Quellfähigkeit verwendet, und die
Härtung schreitet zu der inneren Schicht des Fadens fort. Dadurch wird ein gehärtetes Verbundfilament mit
einem Ausmaß der Vernetzung von 5 bis 45 Mol-% und vorzugsweise 10 bis 35 Mol-%, wie vorstehend
angegeben, erhalten, worin jedoch die Kräuselungen gehemmt und in einem latenten Zustand vorliegen.
Wenn anschließend dieses gehärtete Verbundfilament mit einem Quellungsmittel behandelt wird, werden
die gewünschten einheitlichen Kräuselungen entwickelt. Die Quellungsbehandlung wird günstigerweise nach
einem Verfahren durchgeführt, welches in der Eintauchung der Faser in ein Quellungsbad mit einem
Flüssigkeitsverhältnis (Fasergewicht zu Quellungsflüi»-
sigkeitsgewicht) von 1 :30 bis 1 :300 und Halten darin
während 0,5 bis 60 Minuten bei einer Temperatur von 50 bis 1200C besteht. Die bevorzugten Quellungsmittel
enthalten 1 bis 4 Kohlenstoffatome, beispielsweise Methanol, Äthanol oder Propanol, Ketone, wie Aceton
und Methyläthyiketon und Dioxan, Dimethylformamid, Dimethylacetamid, Dimethylsulfoxid und andere polare
Lösungsmittel. Zur Einstellung des Ausmaßes der Quellung in dem Ausmaß, daß es nicht zu groß wird,
kann Wasser in einer Menge bis zu etwa 40 Gew.-% zugefügt werden.
Diese Quellungsbehandlung wird üblicherweise entweder als Einzelansatzverfahren oder kontinuierliches
Verfahren mit unmittelbarem Anschluß der Härtungsbehandlung ausgeführt.
Die folgenden Beispiele dienen zur weiteren Erläuterung der Erfindung. Teile und Prozentsätze in den
Beispielen sind auf das Gewicht bezogen.
1410 Teile Phenol, 1180 Teile Formalin (37%ige wäßrige Lösung), 20 Teile Oxalsäure und 200 Teile
Methanol wurden während 3 Stunden durch Erhitzen auf 100° C unter Rühren umgesetzt, worauf die Reaktion
durch Zusatz einer großen Menge von kaltem Wasser beendet wurde. Das erhaltene phenolische Harz wurde
in Methanol gelöst und unumgesetztes Phenol, Formaldehyd und Methanol und etwas Wasser durch Erhitzen
unter verringertem Druck abdestilliert, wobei ein wärmeschmelzbares Novolakharz mit einem durchschnittlichen
numerischen Molekulargewicht von 820 erhalten wurde. 950 Teile des erhaltenen Novolakharzes
und 500 Teile Polyamid 12 (relative Viskosität, bestimmt in 0,5% Metacresol = 1,80) wurden unter Rühren unter
Stickstoffstrom in einem mit Rührer ausgerüsteten Autoklav während 3 Stunden bei 2100C im geschmolzenen
Zustand vermischt. Nach der Blasenentfernung aus dem Gemisch unter verringertem Druck wurde das
Gemisch am Boden des Autoklavs abgezogen, und Schnitzel von 0,25 mm Durchmesser und 0,3 mm Länge
wurden nach dem Heißschnittverfahren hergestellt. Dieses Material wird als modifizierte phenolische
Harzkomponente A bezeichnet.
Andererseits wurden Schnitzel von 0,25 mm Durchmesser und 0,3 mm Länge gleichfalls nach dem
Wärmeschnittverfahren aus dem vorstehend aufgeführten wärmeschmelzbaren Novolakharz hergestellt. Dieses
Material wird als phenolische Harzkomponente B bezeichnet. Dann wurden diese beiden Komponenten in
Schnitzelform getrennt in Strangextrudern von 200° C
geschmolzen, und anschließend wurden diese zu einem Verbundfilament versponnen. Die geschmolzenen Polymeren
wurden mittels Dosierpumpen in einen Flüssigkeitszuführverhältnis von 1 :1 einem üblichen Verbundspinnkopf
zugeführt und in Seite-an-Seite-Form vereinigt und durch Düsenöffnungen von 0,25 mm Durchmesser
extrudiert, so daß Verbundfilamente gebildet wurden, welche in Luft abgekühlt und mit einer
Spinngeschwindigkeit von 1000 m/Min, aufgewickelt wurden. Das Spinnen wurde zufriedenstellend ohne
Bruch des Garnes durchgeführt. Falls zu Vergleichszwecken die vorstehenden Komponenten A und B allein
durch getrennte Zuführung derselben zu den bei 2000C gehaltenen Extrudierspinnmaschinen versponnen wur-
den, war es möglich, die Komponente A zufriedenstellend zu verspinnen, während im Fall der Komponente B
ein Garnbruch alle paar Minuten erfolgte.
Dann wurden einige der wärmeschmelzbaren Fasern in ein Bad einer wäßrigen Lösung aus 18% Salzsäure
und 15% Formaldehyd bei einem Badverhältnis (Fasergewicht zu Badflüssigkeitsgewicht) von 1 -.100
eingetaucht, worauf die Badtemperatur auf 950C während eines Zeitraums von 2 Stunden erhöht wurde.
Zu diesem Zeitpunkt wurden spiralförmige Kräuselungen in den Verbundfilainenlen entwickelt. Die Reaktion
wurde während weiterer 6 Stunden bei 95°C zur weiteren Härtung sowie zur Stabilisierung der Kräuselungen
fortgeführt.
Die Filamente wurden dann aus dem Bad abgezogen und wiederholt in kaltem Wasser gewaschen. Daran
schloß sich eine Behandlung der Filamente durch Eintauchung während 30 Minuten bei 6O0C in eine
wäßrige Lösung von Methanol im Verhältnis 8:2 (Volumen) an. Nach dem anschließenden Waschen
wurden die Filamente bei 80°C unter verringertem Druck getrocknet. Das Ausmaß der Vernetzung der
Verbundfilamente betrug 32 Mol-%, und diese hatten 8 Kräuselungen auf jeweils etwa 2,5 cm.
Versuche wurden zur Bestimmung der Garnqualität und der Nichtbrennbarkeit der erhaltenen Filamente
ausgeführt. Ein Filament von 0,1 g wurde auf eine Länge von 19 cm zusammengelegt und auf das 2Ofache
gezwirnt und dann auf das Doppelte in der Mitte gefaltet. Diese Probe wurde senkrecht aufgehängt und
an die Flamme einer Alkohollampe durch Eintauchung der Probe 1 cm in der Flamme von deren Spitze
ausgesetzt. 20 Sekunden später wurde die Flamme entfernt, und der Abstand der Verkohlung wurde
gemessen. Getrennt wurde ein Filament von 0,05 g in gleicher Weise zu einer Länge von 19 cm zusammengelegt,
20fach gezwirnt und auf die Hälfte in der Mitte gefaltet. Diese Probe wurde an die Flamme einer
Alkohollampe während 5 Sekunden ausgesetzt, worauf dann die Flamme entfernt wurde und die Feuerbrennzeit
der Probe bestimmt wurde. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle enthalten.
Faserart
Spinnbarkeil
gut
Erfindungsgemäßes Verbund-Produkt filamente
Vergleichsprodukt B Einkomponenten- schlecht
Vergleichsprodukt B Einkomponenten- schlecht
filament
Verglcichsprodukt A Einkomponenten- gut
Verglcichsprodukt A Einkomponenten- gut
filament
Es ergibt sich, daß das erfindungsgemäße Produkt gegenüber dem Einkomponentcnfilament B hinsichtlich
der Spinnbarkeit gut ist und es außerdem hinsichtlich der Nichtbrennbarkeit im Vergleich zum Einkomponentcnfilament
A überlegen ist.
1410 Teile Phenol, 1180 Teile Formalin (37%igc
wäßrige Lösung), 20 Teile Oxalsäure und 50 Teile
Kräuselung | Niehlbrennb | arkeit | Garnqualität | Dehnung (%) |
Karboni- sierungs- absiand (cm) |
Fcucr- brenn/eit (Sek.) |
Festigkeit (g/den) |
45 | |
j" | 1.5 | 1,5 | 1,4 | 32 |
nein | 1,5 | 1,0 | 1,3 | 41 |
nein | 2,5 | 4,5 | 1,3 | |
Methanol wurden während 3 Stunden durch Erhitzen (.0 auf 95° C unter Rühren umgesetzt, worauf die Reaktion
durch Zugabc einer großen Menge Wasser beendet wurde. Das erhaltene Harz wurde dann bei 150" C unter
verringertem Druck zur Abdcslillaüon des Wassers und
der unumgesetzten Monomeren behandelt und ein ds wärmcschmel/.bares Novolakharz mit einem numerischen
Durchschnittsmolckulargcwicht von 860 erhalten. Wenn dieses Hur/, durch ein Sieb aus rostfreiem Stuhl
mil einer Maschengröße von 10 Mikron im gcschmol/.c-
709 644/288
neu Zustand geführt wurde, bildete das Harz perlartige
Teilchen. Dieses Material wird als Komponente Bi bezeichnet.
Dann wurden 95 Teile dieses perlartigen phenolischen
Harzes und 5 Teile Schnitzel von Polyamid 12 (relative Viskosität von 1,65, bestimmt in 0,5%
Methanol) gründlich in einem Drehtrockner vermischt und ein Gemisch, welches als Komponente Ai
bezeichnet wird, erhalten. Das vorstehende Gemisch (Komponente Ai) und das phenolische Harz (Komponente
Bi) wurden zu einem üblichen Verbundspinnkopf in einem Flüssigkeitszufuhrverhältnis von 1 : 1 mittels
einer Zahnradpumpe zugeführt, und nach der Vereinigung zu Seite-an-Seke-Form wurden die Verbundfilamente
aus den Düsenöffnungen mit 0,5 mm Durchmesser extrudiert, dann in Luft abgekühlt und mit einer
Spinngeschwindigkeit von 800 m/Minute aufgewickelt. Der Spinnarbeitsgang wurde zufriedenstellend ohne
Garnbruch ausgeführt. Zu Vergleichszwecken wurden die vorstehenden Komponenten Ai und Bi getrennt zu
einer Extrudierspinnmaschine, die bei 2000C gehalten
wurde, zugeführt und getrennt versponnen. Während das Spinnen im Fall der Komponente Ai zufriedenstellend
ausgeführt werden konnte, trat alle paar Minuten ein Garnbruch im Fall der Komponente Bi auf.
Dann wurde das durch Verbundspinnen der vorstehenden Komponenten Ai und Bi erhaltene wärmeschmelzbare
Verbundfilament von der Spule abgenommen und bei Raumtemperatur in eine wäßrige Lösung,
welche aus 17% Salzsäure und 12% Formaldehyd in einem Badverhältnis von 1 :40 bestand, eingetaucht,
worauf die Temperatur des Bades auf 70°C während eines Zeitraumes von 2,5 Stunden erhöht wurde, bei
welcher Temperatur die Reaktion während weiterer 30 Minuten ausgeführt wurde. Die Mantelschicht der
Filamente wurde durch diese Behandlung gehärtet, jedoch traten keine Anzeichen von Kräuselungen auf.
Die auf diese Weise erhaltenen teilweise gehärteten Filamente wurden bei 700C in eine wäßrige Lösung, die
aus 3% Salzsäure und 35% Formaldehyd bestand, eingetaucht, worauf die Temperatur des Bades auf 95°C
während eines Zeitraums von 30 Minuten erhöht wurde, worauf die Reaktion während weiterer 2 Stunden zur
weiteren Härtung der Filamente zu der Innenschicht derselben fortgesetzt wurde. Das Ausmaß der Vernetzung
betrug 32 Mol-%. Weiterhin trat einige Entwicklung schwacher Wellen in den erhaltenen gehärteten
ίο Filamenten in der Größenordnung von etwa einer
Welle je 10 cm auf. Diese gehärteten Filamente wurden dann in Methanol bei einem Flüssigkeitsverhältnis von
1 :200 eingeführt und während 10 Minuten bei 60°C behandelt, worauf einheitliche Kräuselungen in einer
Zahl von 4,5 Kräuselungen je 2,5 cm entwickelt wurden.
Andererseits wurde auch das wärmeschmelzbare
phenolische Filament, welches aus der Komponente Bi erhalten worden war, in genau der gleichen Weise zur
Herstellung eines gehärteten phenolischen Filaments gehärtet und als Vergleichsprodukt verwendet.
Die Filamente wurden in Stücke von 9 cm Länge geschnitten und nach der Kardierung zu gesponnenen
Garnen verarbeitet. Das Produkt besaß eine Kardierbarkeit und ausreichende Festigkeit, so daß es völlig
ohne Störungen gesponnen werden konnte. Im Gegensatz hierzu traten Schwierigkeiten beim Spinnen des
Vergleichsproduktes auf, da es keinerlei Kräuselungen hatte. Weiterhin hatte im Hinblick auf das erhaltene
gesponnene Garn das erfindungsgemäß hergestellte
τ,ο Produkt eine weit größere Festigkeit als das Vergleichsprodukt, und insbesondere im Fall der Dehnung betrug
diejenige des erfindungsgemäß hergestellten Produktes 5,6%, was das etwa 2fache oder Mehrfache des Wertes
des Vergleichsproduktes war. Hinsichtlich des Betrages der Flusen trat eine große Menge im Fall des
Vergleichsprodukies auf, jedoch konnten kaum irgendwelche
Flusen im Fall des erfindungsgemäß hergestellten Produktes festgestellt werden.
Claims (4)
1. Verfahren zur Herstellung von selbstkräuselnden, flammfesten, phenolischen Verbundfilamenten
durch Verspinnen jeweils zweier getrennter Polymerströme in exzentrischer Anordnung durch eine
gemeinsame Düsenöffnung und anschließende Härtungsbehandlung der Verbundfilamente, dadurch
gekennzeichnet, daß der eine Polymerstrom (A) ein modifiziertes phenolisches Harz ist, welches
durch Schmelzvermischen eines wärmeschmelzbaren phenolischen Harzes mit 0,5 bis 30 Gewichts-%,
bezogen auf das Gesamtgewicht des Gemisches, eines anderen wärmeschmelzbaren faserbildenden ι
Polymeren erhalten worden ist, und der andere Polymerstrom (B) ein wärmeschmelzbares phenolisches
Harz ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbundfilamente nach der jo
Härtungsbehandlung mit einem Quellungsmittel behandelt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Härtung der Verbundfilamente
bis zu einem Ausmaß der Vernetzung der phenolischen Harzkomponente von 5 bis 45 Mol-%
durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß als faserbildendes Polymeres
im Polymerstrom (A) ein Polyamid verwendet wird.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12790572 | 1972-12-20 | ||
JP12790572A JPS512526B2 (de) | 1972-12-20 | 1972-12-20 | |
JP11551173 | 1973-10-15 | ||
JP11551173A JPS5125485B2 (de) | 1973-10-15 | 1973-10-15 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
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DE2363309A1 DE2363309A1 (de) | 1974-07-11 |
DE2363309B2 DE2363309B2 (de) | 1977-03-17 |
DE2363309C3 true DE2363309C3 (de) | 1977-11-03 |
Family
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