DE2359156A1 - Lichtstarkes photographisches objektiv mit grossem bildwinkel - Google Patents

Description

Lichts tarkes phot o^r aphis ehe a Cb .] ek b iv

- Lichtstarkes Veitwinkel-Objektiv aus mindestens sie-, ben beiderseits in Luft stehenden Teilgliedern, von denen wenigstens drei hinter dem allfällig eine und dann vorzugsweise offnungs-variable Blende enthaltenden inneren Central-ücheitelabstand ( CS ) in Richtung zum Bilde hin stehen, wobei hinter einem ζerstreuend-wirkenden Negativ ( N ) ein davon durch einen zerstreuend-wirkenden Luftraum getrenntes Sammelglied und diesem wiederum ein /weiteres aber hiervon durch einen sammelnd-'.virlf-enden -Luftraum getrenntes Positivglied folgen, wobei diese beiden Sammel-Seile mit ihren rückseitigen Außenflächen gefjen den Objektraum hohl gekrümmt sind, während dem Centralüc he it el ab stand: ( CS ) in Eichtung zur längeren Konjugierten hin- zwei Bau-Gruppen vorgeschaltet sind, bei denen sowohl die blend ens ext ige Bau-Gruppe ( A) als auch die dem Objektraum benachbarte Bau-Gruppe (B ) Jeweils aus der Kombination eines gegen die längere Konjugierte erhaben-gekriimmten meniskenformi- gen Zerstretiungs-ieiles sowie eines in der.-Hichtung zum Bilde hin folgenden luftabstands-getrennten'Sammelteiles besteht, wobei die axiale Dicke jedes dieser "beiden Luftabstände (α: und ß) zwischen 0,10 f und 0,80 f liegt, mit der Maßgabe·, daß die Summe dieser beiden Luftabstände größer ist als 0,25 f jedoch den Wert von 1,30 f nAolrfc .übersteigt, womit die Objektive nach vorliegender Erfindung eine bedeutsame Weiterentwicklung der in der Deutschen Patentschrift 1.250.153 offenbarten Bauregeln zum Gegenstand haben und zwar dadurch, daß durch das neue Konstruktionsprinzip eben dieser Weiterentwicklung eine fortschrittliche Steigerung der Objektivgesamtleistung erstmalig sowohl hin-: sichtlich der nutzbaren relativen Öffnung, als auch gleichzeitig hinsichtlich einer besonders "rerfeliierten Abbildungsleistung über ihr weitwinkliges Gesichtsfeld hinweg erschlossen wird*

Der Erfindungsgedanke geht davon aus, daß eine gesteigerte Abbildungsleistung unter gleichzeitiger Vergrößerung "der nutzbaren Strahlenbündel-Querschnitte-über ein weitausgedehntes Gesichtsfeld hinweg dadurch einer erfolgreichen Lösung der Aufgabenstellung zugeführt werden kann, daß eine einschlägige Verminderung der zonischen Zwischenfehler ( Aberrationen höherer Ordnung ) sowohl im zentralen als auch im seitlichen Bildfeld

50 9 82A/0354 a F 739 + 2 +

BAD ORIGiMAL 1 -β 902

ir einen solchen Abbildungsvorgang mittels weitgeöffneter Bündel und zwar technisch realisierbar eingeführt wird.

Zur Sicherstellung dieser Realisierbarkeit werden nach der Erfindung die Reduzierungen solcher Aberrationen höherer Ordnung im otrikten Gegensatz zu· älteren Vorschlägen nicht durch die Einführung beispielsweise eines mit einer relativ geringen Brechzahlen-Differenz ausgestatteten stark gekrümmten und dementsprechend äußerst angespannten Kittflächen-rPaares wie

etwa beim Gegenstand der Deutschen Patentschrift 349»938 und gemäß W. INERTE¹ : Über die Kaustik axialer Dingpunkte, Z.f.Phys.

3and 33 , Seiten 533 ff. ( 1925 ) herbeigeführt , sondern

es wird vielmehr erstmalig der neuartige Weg eröffnet, bei der vorliegenden Objektiv-Unterart in Übereinstimmung mit den ε.η-spruchsgemäßen Bauregeln die angestrebte LÖsung der Aufgabenstellung in der Weise zu realisieren , daß diese spezifische Steigerung der Abbildungsleistung gleichzeitig verbunden ist mit der Einführung relativ schwach-brechender- sowie zugleich weitgehend entspannter Bauelemente und zwar in dem der längeren Konjugierten zugewendeten Objektiv-Torderglied. Hierdurch wird erreicht, daß die vom fernen Objekt her aberrationslos in das Objektiv eintretenden Strahlen auf dem Wege zum Blendenort hin nur mit geringst-möglichen Aberrations-Anteilen höherer Ordnung durch, die Torderglied—Bauelemente behaftet werden, welche zugleich in ihrer Flächen-Empfindlichkeit so stark entspannt sind, daß über die ganze dioptrische Flächen-iSutzung dieser bei lichtstarken Weitwinkel-Systemen besonders großen Bauelemente hinweg der erschließbare technische Fortschritt de facto praktisch voll realisierbar ist, da dank dieser Entspannung nicht schon relativ kleine Toleranz-Abweichungen bei der System-Herstellung eben diese Realisierung des technischen Fortschrittes gefährden können, sondern vielmehr im Rahmen der bekannten fachublichen Toleranz-Breiten der technische Fortschritt und seine praktische Nutzbarkeit fest miteinander verknüpft sind und so dem Einsatz in der Ausubungspraxis erschlossen werden.

SrfinduEgsgemäß sind hierzu die Linsen-Brechkräfte

als jeweilige Flächenbrechkrafts-Summen ( 0 ) der zusammengehörigen IJach-bar-yiächenpaare des auf der Seite der längeren

BO 9 B 2*/036 4

Konjugierten stehenden und mit den obengenannten sowie in Oberbegriff numerisch umrisseneh. charakteristischen Luftabständen ( α und B ) ausgestatteten Objektiv-Vordergliedes derart relativ zueinander verteilt, daß gleichzeitig erstens die Flächenbrechkrafts^Summe C J^_x ) der beiden den als sammelnde Luftlinse ( χ ) ausgebildeten Scheitelabstand ( Sg-j )-zwischen den beiden Vorderglied—Baugruppen (B und A ) begrenzenden Linsenflochen einerseits und die Summe der Flächen-Brechkräfte ( 0_S_ ) der beiden .<-— in ihrer äußeren G-esamtförm . als gebenden Blendenort ^: hohl-gekrümmt gestalteten — Hegativ-rJenisken ( N,3 und F,A ) andererseits derartig benessen sind, daß der Quotient ( Qa ) aus dieser .Luftlinsen—Brechkraft ( 0^_x) dividiert durch die genannte Plächenbrechkrafts-Summe ( J^g- ) seinem negatiyen uferte nach grö'ßer ist als 0.708 ohne jedoch den Wert von 1.713 zu überschreiten, und daß weiter zugleich zweitens diese Plächenbreehkrafts-Summe ( 0_χ ) der sammelnden Luftlinse ( χ )' auch gegenüber der Linsenbrechkraft ( 0j ) des der. längeren Konjugierten benachbarten legativ^Meniskus ( N,B = I ) eine derart ausgewogene Brechkrafts-Verteilung besitzt, da.ß der rregative Wert, des Qucrfcienten ( Q-J₃. ) aus dieser Luftlinsen-Brechkraft ( JZf_x .) dividiert durch die paraxiale Plächenbrechkrafts-Summe ( f&£ ) des meiiiskenförinigen Negativ-Teiles ( I") größer ist als 1.533 ohne jedo-ch einen Wert von 3.123 zu übersteigen. In formelmäßiger Schreibweise lauten diese beiden erfinderischen Teilmerkmaie der Anspruchs-Kombination :

' ' 0.708 < - Qa ^<: 1.713 . .... ( a )

und " " ■ -■ , , "-.■-■"

zugleich Λ.535 < "Qb^-^ 3·ί23 . . ... (b)

wobei also bedeutet : )

Q„ ⁼ 0-* '· 0Q- ,mit 0a- ~ 0V! "D⁺ 0TJ Λ

a χ -3 . .-»■■■ JiI₁Ja Ι,Α

und das negativ« Vorzeichen in den Bauregeln besagt, daß diese Luftlinsen-Brechkraft gegenüber den Linsenbrechkräften des bzv/. der I\Tegativteile ( I und/oder der korrespondierenden Summe von I und III ) ein entgegengesetztes Stärkevorzeichen besitzt.

5Q982470354 :

» I I

Durch das Konstruktions-Prinzip nach der Erfindung als der kombinatorischen Verknüpfung der "beiden genannten und zahlenmäßig exakt umrissenen Teil—Merkmale wird erstmalig der V/eg zu der ebenso überraschenden wie bedeutsamen Leistungssteigerung für die Torliegende Art von Weitwinkel-Ob j ektiven eröffnet. Die optische Wirkung dieser anspruchsgemäßen Bauregeln des neuen Konstruktionsprinzips kann naah. dessen Kenntnisnahme vom Optik-Konstrukteur nunmehr klar verstanden werden, wenn, bei der Analyse der dioptrischen Wirkung zur vorliegenden Erfindung bedacht wird, daß durch diese beiden auf der Seite der längeren Konjugierten stehenden legativ-Teile ( N,B und U,A ) den von fernen Objekt her in das System aberrationslos eintretenden Strahlen sowohl eine starke Übe rkorrekt ions wirkung prima'rer Art als auch zugleich eine Akkumulation der einer möglichst- idealen Bildleistung so sehr abträglichen Aberrationen höherer Ordnung aufgeprägt wird. Diesen an die Wirkung der Meg ativ-Teile gebundenen schädlichen tfcberkarrektionsfolgen wird durch das erste Teil-Merkmal (a) dadurch entgegengewirkt, daß zwischen den beiden ob j ektseitigen Bau-Gruppen ( B und A) eine stark-samm-,elnde Luftlinsen-Brechkraft ( jZL ) eingeschaltet ist, die deutlieh größer ist als die Quadratwurzel aus der Hälfte ( "V 0.5 = O.7O7I ) der Summe (S") der Flächenbrechkräfte dieser beiden liegativ^Teile ( N, B plus H,A ) auf der Sintritts-Seite der Strahlen in das Gesamt-Objektiv, wobei ein wesentlicher Teil des Lagen-Bereiohes dieses Merkmals (a) indiziert, daß JZi_x sogar erheblich größer werden kann als die Summe der Flächenbrechkräfte beider meniskenförmiger Itfegativ-Teile, womit dann durch den oberen Lagen-Bereich der Weg zu einem überkompensierenden Umschlag von zerstreuender zu sammelnder Kombi'nations-Wirkung erschlossen wird. Das andere Teil-Merkmal (b) stellt eine korrespondierende Wirkung zur Verfügung mit dem speziellen Hinblick auf die Reduzierung der Aberrationen höherer Ordnung für die stark—geneigten seitlichen Bildstrahlen unter gleichzeitiger Erschließung einer besonders einfachen Kompensations- * Wirkung auf die Verzeichnungsfehler, wobei aber der Verminderung'der Aberrationen höherer Ordnung in den weitgeöffneten seitlichen BÜndel-Querschnitten gerade für. lichtstarke Weitwinkelobjektive mit ihren hohen relativen öffnungen und dementsprechend besonders großen Bündelquerschnitts-Durchmessern ein ganz besonderes Gewicht zukommt, während die Merkmals obergrenzen auf die Sicherung einer langen bildseitigen Schnittweite abzielen.

509824/0354

Im Rahmen des vorliegenden Konstruktions-Prinzips der Erfindung ist es-weiter in an sich bekannter Weise möglich, sowohl eines als auch mehrere der Objektiv-Bauteile durch Aufspaltung zu zerlegen und somit eine zusätzliche Flächen-Verteilung der Brechkräfte zu erreichen. !Darüber hinaus laßt sich eine solche Linsenaufspaltung auch mit besonderem Vorteil zur Herabsetzung jener bei Weitwinkel-Systemen anzutreffenden und gerade bei höheren lichtstarken oft ins Gewicht, fallenden Kopflastigkeit dadurch benutzenj daß bei einer solchen Aufspaltung beispielsweise einer sehr dicken linse ein Teil der Glas-Dicke durch eine im wesentlichen aequivalente Dicke eines Luftraumes ersetzt wird. Bei dieser letztgenannten Zerlegungs-Art kann eine solche Aufspaltungs-luftschicht im Zuge der vorliegenden Erfindung dann auch mit unterschiedlichen Krümmungen der sie einschließenden aufgespaltenen Glas-linsen ausgestattet werden", wobei die dabei eingeführten allfälligen Radien-Unterschiede dieser Begrenzungsflächen noch zur Herbeiführung kleiner spezifischer Verfeinerungen der Abbildungsleistung dienen ko'nnen. In den unten folgenden Ausführungs-Beispielen zur vorliegenden Erfindung sind Objektiv-Formen datenmäßig mitgeteilt, in denen verschiedene dieser Aufspaltungs-MO'glichkeiten aufgezeigt sind.

Zu den ausgewählten Beispielen sind in den beistehenden Abbildungen die linsenschnitte dieser Objektive schematisiert dargestellt unter Beischreibung d^r gleichen Bezeichnungen, wie sie in den Datentafeln niedergelegt sind, wobei der konventionellen Reihenfolge von der Seite der längeren Konjugierten her zur Seite der kürzeren Konjugierten und damit zum Bilde hin entsprochen wird. Bei der Aufspaltung einer linse in zwei Teil-linsen ist die jeweilige Ordnungszahl in der gleichen ■ Strahlenrichtung mit den Zusatz-Buchstaben a und b sowie im Falle einer Aufspaltung in drei linsen in gleichartiger Weise mit den Zusatz-Buchstaben a , b und c bezeichnet. Sämtliche Beispiele zur vorliegenden Erfindung . sind auf die Aequiyalent-Brennweite ( ? ) als längen—Einheit bezogen, so daß alle längen—Werte fÜr die Krümmungsradien sowie die längs der optischen Achse gemessenen linsendicken und luftabstände also ganze und/oder dezimalbruohteilige Mehrfache'eben dieser Einheit sind..

609824/035* + _{β +}

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, beziehen sioh die mitgeteilten Brechzahlen auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgabenj die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie über den dann geforderten breiteren Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Grläser derart festgelegt werden, daß die durch ihre jeweiligen ITU-Werte ( ABBEsche Zahl ν ) definierte Faxb-Dispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden wellenlängen-abhängigen chromatischen Fehler dient,, Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend -gefunden, daß bei der 3ntwicklung der sogenannten Ausgangsformen ( Vorform ) für die erfindungsgemäßen lichtstarken Objektive . dann im Verlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung ( Rohform ) in bekannter Weise mit der dabei normal-üblichen Erstkorrektion im SEIDEL-schen Bereich ( 3^^er Ordnung ) die Verwendung einer Standard-Brechzahl z.B. für die gelbe d-Linie des Helium-(He)-

Spelttrums mit X$ » 5876 AE Wellenlänge , wie aus den Glas- Katalogen der Herstellerfirmen optisoher Gläser jederzeit entnehmbar, ist, in rein routinemäßiger Handhabung erfolgen kann.

In den Abbildungen sind ebenso wie in den Datentafeln die Luftlinsen—Raume angegeben und es bedeutet dabei ( α ) die zerstreuende luftlinse in der blendennahen Bau-Gruppe (A) und in konformer Weise ( B ) die korrespondierende negativ-wirkende Luftlinse in der blendenfernen Bau-Gruppe (B) auf der dem fernen Objekt zugekehrten Seite des Vordergliedes, sowie ( χ ) den sammelnden Luftraum zwischen den beiden Bau-Gruppen ( A und B). Weiterhin ist außerdem die dem Negativ ( N ) in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin nachfolgende zerstreuende Luftlinse mit C γ ) bezeiohriet, während der Luftraum vor der Vor- derfläohe dieses Negatives (N) als Central-Scheitelabstand ( GS ) gekennzeichnet ist. Die einzelnen beiderseitig in Luft stehenden Glied-Teile der neuen Objektive sind weiterhin von der Seite der längeren Konjugierten her in Richtung zum Bilde hin fortlaufend mit den römischen Ordnungszahlen (I , II , tll , ..... ) angegeben.

5098 2 4/0354

-Ί-

Beiapiel 1.) (Fig. 1 )

■I* = 1.0000

f/2.7

= 71

β-' = + 1.2587 P

OD

Glied

Linse

E2 Ε'

Radien

2.2850 0.8402

Dicken tind ";. Abstände

= 0*0671

n1

n2

%

1Ha

Brech zahl

"Be.z

i

•

I.

1I

= + ■=■ +

dl

S12 = 0.4104 (ß)

Sg5 = Ö„0825 Cx)

S34 = 0*3200 (α.)

»4b

= 1.6230

H"" HyB

Ί I I

3.5873 2.0361

= 0.4216 - . -

= 0„0608

= 0.4897

B

II

M

= —

= 0.2050. " - - " " " -

ύ

. = Ϊ.6970

I I j-

0.8705 0.6098

CS = 0*18245

III

R4b

= +.

=0.0417 a56 = 0.0744^ ('

=1.7440

H, A

Ί I I

to0472 1.778^

= 0.1713 :7

I I

4]

= +

1*7786 1.2905

B61 = 0.00355-

=1.7440 - - . -

ι A {

= — -.

=0.1295

=1.6227

I ΐ J

1.0304 1.4005

." -- . ■

X

η :

:..?τ

= H-

1.7081 0.8482

= 1.8467

H .Jr

n

.Y.

= —

H

=1.7308

4.4726

. -

•

YTL

h

= : —■

=1.7290

50982470354

■+"8 +

Beispiel 2.) ( Fig. 1 )

P = 1.0000

f/2.5

2ω_ο =

V=+ 1.2614

Glied

Linse

Radien

Diciken und

Abstünde Brechzahl

Bez,

R₂ =

^R4a ^=
H4a =

+ 1.800 + 0.720

+ plan

- 1.800

+ 1.250 + 0.630

+ 0*910

- 0.910

- 0.910

- 1.730

d₁ = 0.060 = 1 ο 623

= 0.380 (ß) Ί"

H,B J

d₂ = 0.600 n_n = 1.638

= 0.010 (x)

d, = 0.100 = 1.744

= 0.300 (o) K,A J

d_4a = Ο.29Ο

4a,b

=

= - 0.910 = + 1.450

= - 3.350 £ = - 0.780 = 1.744

d^ =

= Γ plan r| = - 1.40126

d„ =

= 0.350 OS = 0.135

= 0.070

S₅₆ = 0.060 (γ)

0.165 _ί7 = 0.002

0.128 ⁿ4b

= 1.638

n_c = 1.840·

Ί J

n,- = 1o710

509824/0354 +

j? = 1.0000

-3-

Beispiel 3.) C Hg. 1 ) f/2.3

= +- 1.2587 j?

Glied

Linse

S2 R2

Radien

.086* .7487

Dicken und Abstände

= 0

.1022

Cß)

·>)

2

Cy)

n1

Brech zahl

— *1

.623

~T

Bez.

Ί I I I

I

h

= + O

41

S12

= 0.3410

I

= 1

= 1

I 1

I A I

.3840 ,2654

= 0

.2463

>2

►685

B

I I I J

II

V

= - 4 = - 2

S23

= 0.0025

Cx)

= 1 m

MN = 1,

I I I

.0208 .6236

= 0, B34

.0575 =0.2450

0

n3

.744

III

H-

- + 1 = + O

► 0135 ,1690

« 0.

.5112

Ha

m

_ 1

.744

"1"

>a

4

35 +■ ι < = - 1.

1690 .2761

d4a

= 0.

>b ,2035

Hb

.596

L^.

= - 1, = - 1.

*4b

OS

= 0.2186

= 1.

8662 7584

= 0.

.0407

n5

.847

X

L5

= - O. » +1.

a5

8 56

= 0.0739

"1 -j

4808 7486

» 0.

1207

H

731

*■· ■■■·

3d

=» - 1. = - 0.

*67".

= 0.0028

1500 11751

=* 0.

1428

729

zn

L7

= + 5. = - 1.

S

5 0 98 2 4/ 03 S 4

Beispiel 4») ( ?ig. 1 )

= 1.0000

f/2.1

2ω₀ = 74.5

= ⁺ 1.2587

Glied

Linse

H2 E'

-

a

Radien

Dicken und( Abstände

.0558

"2

= 0.0100 (x)

n5

* 0.0692 (γ)

n6

Brech zahl

.6230

H" IST,B .J

3ez.

I

1I

= + 1.8875 = + 0.7626

d1 =°

.0620

0967

ί I I I

\

S12

« 0.0033

-

.6450

B I

II'

= - 2.4000 = - 1.6645

d2 = 0

= 0.3876 (B)

= 0.3232 (a)

1310

= 1

I I i J

S23

.4348

.7440

K1A

III

Jj τ

= + 0.8518 = + 0.6100

d3 = 0

.5194

= 1

H I

B34:

= 0

I I

= + 0.8942

,1:008

.7440

I

Jj a

= - 0.7070

d4a = 0<

-- 0.1462

A I

84a,b =

0421

.6690

I

— — 0*7070 = - 2.3013

d4b = 0.

« -J

I I I

OS =

►8470

Γ

h

= - 0.9297 = + 1.3678

d5 » 0.

- 1,

Ί H J

■56"

,7320

H

* - 2.8018 » ^ 0.8018

A6 « 0.

= 1,

«67 *

7420

«π

h

» + 148.81 = - 1.175333 I

d7 · ο*

- 1.

509824/0354

Beispiel 5.) (Fig, 1 )

ϊ = 1.0000 f/2.07

2ω₀= 74.5

= + 1.2586 P

Glied-

Linse

Radien

Dicken und

Abstände Brechzahl

Bez.

'3.

^J4_a

^J4b

_r = +1.8588 ' = + Ό.8055

R₂ = - 2.7587 Rl = - 2.0255

R₅ =+ 0.8573 "=+ 0.6001

R_4a = +0.9508

= - 0.7125

= - 0.7125 = - 2.5621

=0.0566

= 0.3646 (B)

= 0.5530

=0.0034 (x)

0.0601

= 0.3053 (α)

^d4a ⁼ °»4-842 =1.623

n₂ = 1.644

1 \

K,B

• B

=1.784

H, A

■ J

= - 0.979T

= + 1.545&

= - 3.0370 Ig = - O.7T63

= * 63.570 = - 1V326092

= 0.0775 ;"■,;..

CS = 0..23425 =0.0434
J₅₆ =0.0664 (γ)

=0.1024 J₆^ - Q. 0057,

= 0.1201 =1.744

=1.664

= 1.847

n₆ = 1.727

= 1.776

509824/0354

Beispiel 6.) (

F = 1.0000

f/2.T

2ω₀ = 74.y

■ 1.2583 i¹

«lie»

Linse

H2 *2

Radien

Dicken und Abstände

0*062399

0.369912

1.

η, / ν, CL (χ

„06

J

Bez.

k I I

I

I1

= + 2.00966 = + 0.78299

I1 =

=

.537113

(B]

.62299/58

—ι B I I

I

S12

0

0,002413

1.

>

.88

B

I A I

I τι

*2

= - 3.39819 = - 2.00966

d2 =

=

,101.010

to

>65844/50

I I I

I

»4.

B23

0

0.275107

1.

.77

I I I

III

= + 0.93057 = + 0.61306

H -

=

,288552

(α)

74400/44

"3 — —I

pi H4b

B34

0«

= 0

1.

.77

= + 0.91068 = - 0.84138

·*-

,347848

74400/44.

■

"4a

0,

0.132037

1.

38

Jj a ^

t

= - 0.84138 = - 1.80405

-

Q65846 0,061365

63854/55.

OS

O,

163409

1. (γ)

82

X

11T «7

= - 0.92388 = ^ 1.44334

8 56

0.

0.003103

1.

84666/23.

85

"T S -J

TL

= - 3.37381 β - 0.78864

d6»

131348

71300/53.

S67

0.

1.

83

m

= + 153.991 = - 1.392357

47-

75719/47.

509824/0354

*

IT

P = 1.

I,

0000

R2

Beispiel 7.

)

C Pig. 2

)

0

0.

.05593

- -

no

a

04270

n4a

5

0.06852 (γ)

η-

.

2359156

5 P

Bez.

Linse

a

f/2.1

2ω

= 74° b'o

-

m= -h 1.258ί

Π I

Glied

H2a

Radien

Meken und Abstünde

=

= -

09600 .

Xfcy

Brech zahl

H.B

J1

•

=+ 1.8408

H2^.

- ■■ ■ —

-1 ι

I

R2

d1 =

0

0.

0.35616 Cß)

0.00355

= 1.6230

7

= + 0.8063

ι

0.00172 (ac)

I

T

E2b

S12

b :

sr

.12068

12045

I

lip

= - 2.9938

.06166

I

^r a

d2 —

0

0.

= 0.16223

η

=1.6441

B ι

= i plan

a

I I

II

IZZ

82a,

=

•

.15518

I

= * plan

■ O

4:O-u =

0«

0.

0.30560 (α)

= 1.6441

■Ί-a

= - 2.1862

1

-,-—η

Vl t

R4a

823

=■

,48840

H, A I

= +0.9065

J I

III

5

R*

d,r —

0,

= 0 *

= 1.7845

= + 0.6183

•

S34

a4a,b =

.08630*

I"A

= + 0.9810

y a

ct'4. =

0.26028

= 1.7440

A

= - 0.8015

a:

•

CS

χ,.

= - 0.8015

-i I.

**> ■

= 1.6622

pi

* - 2.2830

5

Ί

"56

I '.

I»c

«'- 0.9843

— — —

J

5

- U8466

» + 1.6384i

.

"67

= - 2*1270

» 1.7223

- - 0.7800

- + 9.5810

-.""■

* 1e772O

» - 1.2C038

SQ982A/0354

Beispiel 8.) ( Pig. 3 )

ί1 = 1

L

2

Il

5

.0000

■

f/2.1

.27339'

79315

= 74.-5°

O

.063321

nd / vd

—

= 0.113875

1.70181/41.

U2590 Έ1

Bez.

B

Glied

linse

Radien

Dioken und Abstände

1.74400/44

___

H1 =

= + 2

.79256

02071

=

0.401806

1.62299/58

180268

"— ■—

H, B

I j

I

I1

d1 *

O

.536455

(α)

—

.06

_J

ι

L4In

R1 =

= + 0

.85344

84727

I

(ß)

O.1255J9

1.84666/23.

"Ί—I

.68505

S12

=

0.003623

1.63854/55

1.74400/44

N,A I

II

«2 =

H =

* - 2

.4622

do. —

067324

(γ)

.38

-J I

T

«2 =

4ο

* - 1

.84159

163478

O

.064771

(i)

.

I

R4Ö =

0.050112

1.71300/53.

I ■

H, *

* + 0

.62461

=i

0.310465

1.67003/47.

I

III

J

"5-

106456

.77

I

\

Bj-

Ης =

- + ο

.92793

O

.315917

1.78831/47.

A

"34

0.026605

I

P- —

Ι» =

> + 0

.69250

,b

= O

130335

I

a

<&

^4 *

.77

I

- 0,

,69260

a

O,

.112460

I

J

S4a

I I

/

- ο,

85739

I

u—

*>"

d4-h =

12

I

\

+ 1.

96048

~D

O.

8 4b

Ί

■+ 2.

85261

=

02

- 1.

- 0.83832

O.

___ _

03

+ 1.

— — ·

d_ =

82

-,3.

O.

e56

- 0.

-

-

d *

O.

85

- 45

O

3±Γ

- 1.

•67

d7 -

37

I

509824/0354

Beispiel 9.) ΐ Fig. 4 )

= 1.0000

f/2.3

2ω_ο = 73⁽

s^ = +1.2586 Έ

Glied

Linse

V;

R2 Rg

■ρ

Radien

Dicken und Abstünde

0.05593

n1

= 0.35616 (ß)

n2

= 0.00185 (x)

3

=0.30565 Ca)

g:

Breoji- zahl

I

Bez.

-.«

I

S:

= '+■ 1*8408 = +0.8063

Ο»5424°

0.06165

0.1551T ; y =0.10200

=1.6230

■1 B I

Λ,

8I S

0.15517

B

II

V

= - 2.9938 = - 2.1857

,«?■■·

0.08630

=1.6441

I I

823

= 0.26028

Ί

III

3

■

= + 0.9065 = + 0.6183

d3 =

* 0.06851 (

=1.7845

J

S34

0.09600

I I

ί /

/"

Λ

'=■ + 0.9810 = ί plan

d4a * S4arl

=0.00355

=1.7440

I I I A I

- • IT—

=■ ί. plan. =.-0.8015

d4b =

0,12044

= 1.7440

I I I I

V

= - 0.8015 = -2.2834

=1.6622

I I i

-

OS

Ί H

T

= - 0.9843 = + 1.6383

S56

= i.8466

«;.

= - 2.1270 = - 0.7800":

.-V-

= 1.7223

=+ 9.5810 =- 1.26031

χ-

= 1.7720

509S24/D354

Linse

3000

Jäeispi

1 1

.8000 .4700

el IU.

)

ν -B1Ig. 0

0

b

0

0

O.

.06825

-ι.

-2

χ)

η3

0.31046 (et)

n4a

ηβ

= +

23S^1

.713

-

.713

JP

56

Bez.

I

f/2.3

2ω

O

= 74°

=

>

=

= 0.05200

.31654 = O

n4b

«ί> ν ν/ 1.259'

___

Glied

H1a Hi'a

Radien

1 O

.8000 .8000

Dicken und Abstände

0

0.

.06480

-1b

.11200 = 0.10950

η7

Brech zahl

.620

.788

"Ί ι ι

B

B ι*

1Il.

= -f.

d1a -

—

=

0ο402Ό0 (

β)

18550

= 1

H,

I

*£

2 1

.7735 .6863

0

0.

►56460

0.12550

I I .J

ι I I

= +

d1b =

=

=

ΟαΟΟ36Ο (

06488

0.06200 (γ)

-J

H'

O 0

.8416 .6246

e12

0.

►06477

10650

»744

1 A

II

= —

d2 =

0.02660

-'

0 0

.9279

S23

16136

.744

ί

III

= +

0 1,

,6246 .8000

d3 =

= 1

.670 .

\

H4a H4a

3. 1.

.1404' 8000

ff34

.702

H4b

= +

d4a =

L

IT— \

H4o

-♦

0. 1.

8416 8000

d4b = ΒΛτ_

= 1

I ι I

= +

= -]

I I I

•

2. 0.

7735 8473

CS

Ί ■Μ J

Y

=r —

a5 =

= 1

plan plan

a56

H

«6 =

= 1

867

= i

dr7 = I

. -1 — I I

509824/0354

17

= 1.0000

Beispiel 11.) f/2.1

2(U₀- - 74

Ig. 6 ) σ

⁸OD ^{= +}- ¹*²⁶²¹

Glied

J

Γ

Linse

•

Lr

L

a

I

D

Radien

β0689β

(

= + 26.81329

Dicken und / Abstände

a

S1a

0.

274276

1

= 0.116872

1

η, / ν, Ο. OL

.63854/55

.74400/44

■'- 0.076459 φ .-..·"■

1

.06

—

85

I

3ez.

/

D

= + 6

I

Π I

TZ

= + 4

1Tb =

,b

103334

.62299/58

(χ)

(α)

.165648

I

I ι

\

., ta

R9

• ο

1

►71300/53.

37

κ,

I I

\

TL

2

= ■+' ο

ΒΛ2

0.406824

1

0.134524

1«

.06

I

Β !

Rp

ι

ι

= - 2

d«, =

=

.527744

.62299/58

1

.047369

.(γ)

78831/47.

.J

B

m

R,

I

= - 1

S23

0

0.001945

Ca)

0.071779

1.

.38

I

?3

I

II

= + 0

<3-z —

—

.109386

1

,107141

I

H4a

1.

_J

4a

=-+■ o

S34

0

Ό,, 345903

0.006631

.77

1

R4

d4n =

.326579

,143634

.74400/44

κ,

I"

III

= ■+" 0

S Λ j,

= 0 '

.J

A ι

■-

R4b

=■ — 1

0

.77

..

= - 1,

.100093

,67003/47.

I

R

I I

/a

4c

= +9.

0

,12

I A

R|c

I

= - 4.

d/ =

,70181/41.

I

H

C

I ι

= - 1.

.CS

0

02

I I

\

R5

™^*^ ^^™' ""^ *™

I

I1.

= - 1.

de =

=

84666/23.

I

4c

R

" —

I

&

- + 1...

S56;

ö

82

E6

H

I, ■

— — 13

d6 *

.4

3T

O

= - 0.

>67

0,

d7 =

= + 3.

= - 2.

0,

t

.11457

.75189

.67095

.66321

.79976

.61121

►99589

.35427

.35427

,44666

68440

24868

08993

41522

..44784

92784

60922

87824

9824/0354

Ί

ϊ1 = 1 .0000

L

G

I,

Z1 =

Im

AZ-

( Fig. η

*

OS

.055207

2359

r }

s^= + 1.26t

156

-ί LJ m "I

Linse

I

Beispiel 12.)

= 74.5°

d4- = O,

nd / Vd

I

T)' =

f/2.1

Dicken und Abstünde

TD

de = 0.

0.383671

B7,

I

,lied

• L1

Radien

Tb f ο

1 ο 63854/55.38

Γ

B

γτ

I

•^4»

u

R =

+ 2.66056.

d1 = 0

S56 =

.412143

K,B

I

I

/

I

d4o = °'

(ß)

_J

I

-pt

+ 0.74984

S12 =

TC

d6 = 0.

Oo001736

(

m

L2

— Jj4

j:

1.66446/35.84

•

C.

-

XL«-? —

- 2.25474

d0 = 0

S67 =

.079859

I

II

d„ = 0.

(x)

I

\

H3 =

- 1.59625

S25 =

0.246869

I

1.74400/44.77

"T"

I

R4n =

+ 1.05161

d3 = 0

.312492

N, A

I

III

fa

= 0

(cc)

_ J

I

4a =

+ 0.72856

S34 =

I A

R4 =

,238189

1.74400/44.77

I

D-

+ 1.10591

d4 =0

I I

R4b =

s

0.173607

I

- 0.75526

1.60562/43.92

I I

/

R4 =

- 0.75526

207287

I

δ

I

\

R4o =

+■ 5.66375

= 0.0611K

\

1 »72000/50.42

R1- =

+ 4.69746

269785

5

R* - 5

- 1.46420

0.071526 (

— — — —■

1.80518/25.43

Ί

R =

- 0.89762

099998

H

6

γ)

J

+ 1.67871

0.003472

—I

105206

1.71300/53.85

11T =

- 4.37108

- 1.08230

1.78831/47.37

- 25.29870

- 1.25886

509824/0354

Beispiel 13.) C Fig. 7 )

= 1.0000.

f/2.1

=74.5°

^soo~ ^ .1.2709

Glied'

•

TEH

Linse

V

Radien

Dielten und Abstände

.055520 0.379649

>d/vd

-■' 0*170137

1,72OOD/5O.

6

-. - 1.80518/25.

15

"1 _J

'ßez.

X

I I

■

I

ν

R2 R2

=■■+ 2.26535 = + 0.76789

Cl1 = 0. S12 =

408954

1.61765/55. (β) ν ~

1,50346

(γ) ■-..■..-:■ 7*

84

I Γι ι I I B

I I

II -

V-

= - 2.33423 = -1.59449

-Λ 2-- Oo

0.011632

1.66446/35.

= 0.08659

I.71300/53,

I I I

A

R3

s 23 =

074340 0,310552

(χ) ■..;■■-..-

193366

77

Ί H, _J

I I I

III

H4a

=' +0.86457 =+ 0.64179

d5 = ο. S34>

312497

1 ö74400/44. (a)'

0.073888

1o-7 8831/47.

77

I I

~V 1.063 23 = - Oo69612

= 0

1.74400/44.

107048

1 I J

/ ■

S4a,b

178818

0.001840

18

IT-—-

= - 0.69612 = + 1.00083 ■

dAy. ~ 0.

1*63930/45.

128783

\

■: >4>>c

42

\

= + 6.25996 = - r.33957

• ■

OS

43

"1 J

X

= - O084073 = H- 1 ο 86314

d5 = Q.

D t

e56 =

85

H

1S

= - 4.21844 -■-■1.01593

dg =0.

•

8 67 =

37

1Y

=r + 44.35558 = - 1.30095

a„ = o.

50 9 824/03 5

20 .+

Beispiel· 14.) ( Fig. 8 )

= 1.0000

f/2.1

2ω_ο = 75*

¹ _ω = + 1 .2587 I¹

Glied

Linse

S1

Radien

.9880 .7849

Dicken und Abstande

.05362

n1

η,

Brech zahl

.6230

"Ί . j

Bez.

•

I

1I

= + 1 = -^ O

d1 = 0

= Oc-30053

(ß)

= 1

I B I I

E1

0.757 ο 0655

e12 '

ο 27752 = 0.00262

n2

.7031

—

B

II

*2

■ = — 1 = - 3

.9888 .5840

dg. = 0

.05680

n3

= 1

.7844

"Ί N, .J

I I I

III

-3

= + O = + O

d- = 0

= 0.26857

ία)

-.1

1 A I

H4a

.0145 .6585

S34 '

.49112

n4a

.7440

I I

= + 1 = - 1

d4a = °

> = °

I I I

Ϊ

.6585 .1749

B4a,l

Λ 7648

.6401

A

= - 1 = - 1

d4b = 0<

= 0.07075

= 1

I I ι

5440 · ,2392

OS

07290

n5

.7013

T

= + 1. = + 1,

,7751 ,2732

d5 = o.

= 0.11513 04137

n6

,8466

Ί _L

3d

li/- ο

= - O. = + 2.

S56 = d6 = o0

-- 0.06383 (γ)

= 1,

ι

8810 6893

8 67 =

12565

7290

= - 1. = - 0.

d? = 0.

= 0.00218

= 1.

9915 317666

S78 =

15193

7347

VIII'

= + 4. = - 1.

d8 = 0.

509824/0354

21 +

Die vorstehenden Ausfü'hrungs-Beispiele sind derart aus dem durch das neue Konstruktions-Prinzip nach der Erfindung erschlossenen breiten Anwendungs-Haiimen ausgewählt, daß bei ihnen einheitlich der gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmte Uegativ-Iäeniskus ( Έ,λ = Bauteil III ). der blendennahen Bau-Gruppe (A ) zur Erleichterung des wechselseitigen 'Vergleiches als Sinzel-Linse ausgebildet ist. Das G-I eic he gilt auch für das im sogenannten Hinterglied und damit also in der Hichtung zum Bilde hin hinter einer, allfäiligen Blende stehende Negativ (H) · Xn diesen Vorstehenden 14 Beispielen ist an verschiedenen Stellen von den oben erläuterten Linsen-AufSpaltungen Gebrauch gemacht, und zwar ist In den Beispielen 10*) und 11.) der objektseitige Fegatlv-Menis'kus ( Έ,Β —Bauteil I ) der Pront-Baugruppe (B ) in die beiden Teil-Lins en It^ und L-j, zerlegt, wobei im erstgenannten Falle diese beiden benachbarten Teil-Linsen im Zuge der Aufspaltung mit einem gleichnamigen und im .-zweiten Falle mit einem entgegengesetzten Stärkevorzeichen ausgestattet sind. -.*-■■ -

In den Beispielen 1.) bis -?·") sowie . 14.) ist das Positiv-Teilglied (ET ) der blendennahen Bau-Gruppe ( A) aus zwei Sinaelllnsen zusammengesetzt und bildet somit ein Doublet, während. in den Beispielen 8·.) bis 13.) an dieser Stelle ein 3-teiliges Positiv-Baugried ( ΠΓ ) aufgestellt ist. Sofern bei letzterem die in der Liohtrichtung riüokseitige dritte Linse aus etwa durch die Glas-Wahl bedingten —— Korrekt Ions-Grund en .

sehr dicht an das Objektiv-Hinterglied und damit an d&s Megativ (S) heranriiokt und hieraus ein fu'r die Unterbringung einer Im allgemeinen θ-ffnungs-variabel ausgebildeten Irisblende unvorteilhaft kleiner Oentral-Scheit el abstand ( OS ) vor dein Negativ ( W ) resultiert, so kann in Übereiaistimmung mit den Beispielen" 12.) und. 13.) eine solche Blende dann in den dieser dritten Linse (.Im_- ) voraufgehenden Luftabstand verlegt werden, um so einer . mechanisch-baulichen Anordnungs-ErIeichterung den Weg zu ebnen. Das vorgenannte Beispiel 14.) zeigt eine Variation auf, bei der hinter der blendennahen Bau-Gruppe ( Λ .) und zugleich unmittelbar vor dem Segativ. ( H ) des Hintergliedes ein· als Zusatz-Korrektor dienender und gegen eben dieses Uegativ ( II ) hohl-gekrümmter Meniskus eingesehaltet worden ist _f der einer zusätzlichen Schärfensteigerung im ssitlichen Bildfeld unter '

S09f824/Ö3l4 '..'- ·; :"-^:-

gleichzeitiger besonders feiner Ausgewogenheit der zugehörigen Flächen-Teilkoeffizienten des TerZeichnungsfehlers dient.

Die Objektive nach vorliegender -Erfindung sind außer-, dem in hervorragender YiTeise zur Erzielung einer extrem hohen Bildschärfen-Leistung über ihr weitwinkliges Gesichtsfeld hinweg dadurch geeignet,· daß bei ihren praktischen Ba.u-IOrmen von der Hutzung restaberrationa-mindernder asphärischer Flächen-Wirkungen Gebrauch gemacht wird. Hierzu wird dann zweckmäßig an einer 1insen-Oberflache geringen Durohmessers eine asphärische • und vorzugsweise an das Medium Luft grenzende Flächengestaltung eingeführt. Mr diese zusätzliche Fortschrittsbereicherung wird dabei bevorzugt eine solche Glas-Luft-Fläche als asphärische Fläche ausgebildet, welche in der - Nahe der Blende beispielsweise im Hinterglied angeordnet ist, da in diesem

Bau-Bereich des Gesamt-Objektives die .Linsen-Durchmesser der Einzelelemente in der ITähe Uares Durchmesser-Mnimums liegen, wodurch sich fur die technische Ausführung eine fabrikatorisch besonders gunstige und sichere Kerstellungs-MÖglichkeit ergibt.

In den diesbezüglichen Ausfuhrungsformen sind die Beispiele 15.) bis 21.) derart mit einer solchen asphärischen Flächen-Gestaltung versehen, welche zwecks Erleichterung des wechselseitigen Vergleiches — "bezogen auf die konventionelle Lichtrichtung — einheitlich dem die Luftlinse (γ) hinter dem Negativ (H) auf der Rückseite begrenzenden Torderradius ( Rg ) des ersten beiderseits in Luft stehenden Sammelteiles des Hin- ' tergliedes zugemessen ist. Weiterhin ist gezeigt, daß die Aufspaltungen eines Linsen—Teilgliedes an ihren dortigen Sachbarj radien sowohl mit einem gleichnamigen als auoh mit einem entgegengesetzten Hiohtuaga-Vorzeichen im Rahmen der vorliegenden ι Erfindung ausgestattet werden können, wie die Gestaltung des ι sammelnden Teil-Gliedes ( II } der objektseitigen Bau-Gruppe (B) der Beispiele 15.) und 16.) zeigt. In diesen beiden : Beispielen ist zugleich veranschaulicht, daß der innere luftabstand an dieser Aufspaltung Mwefal kleiner ( Beispiel 15 ) als auoh. größer ( Beispiel 16 ) sein kann als die Summe der axialen Mittendicken der beiden aufgespaltenen Linsen ( L_2& und 1*2^ ).» woduroh gerade im letztgenannten lalle die Kopflastigkeit solcher lichtstarken Weitwinkel-Objekt ire besonders vorteilhaft vermindert werden kann.

■ ORlGiNAL INSPECTED

■ "Beispiel· 15-1 ( ^ig. 9 )

ϊ = 1.0000

X/2.1

2ω ->-77'

s' =+ 1.3449 .F

Glied

.,

II

ICE

Linse

L4c

R

R

a

D

Hadien

2.5000

- :

3.0040

d1 =

ten und' . ■ ; ■ Abstände

. Srecn- zaKL

TL2 = I.7I3O

n3 = 1.7880

*4a =1.7440

ηβ = 1.7880

". -- .

'3es.

-

~ t

H5a

= +

I -■ --

- - - .

•

= 0.3255 (α,) " . \

"~]~

—j

I "

R.|

0.9100

1.06197

S12

0.085:0

n, = 1.7170

214-J3 = 1.5800

ΙΓ,Β

■ · -· .

ι

Lc

-;;.= >

- _ -

O.305O

TTT

R2Ö

•

3.2000

do —

= 0.4750 Cß).. ~~

H2-J3 = 1.7880

2I7 ~ 1.7880

I •

III-

fi4

rr —

a.

= 0*1890- (χ) "~~"

0.0790

n4c= 1.5700

I

Lp

S2_

2.5OOO

S2a

0.1713

.. = Q;0754

- - ■

B

χ" a

=r _

.- - - ■"-

Ο» 07 08

1 - ■■" ■-■ ' _ -

I

2.55OO:

d2b -

b = 0.2000

-- ■'.-■"

0.1080

n5a = 1·7530

I ■ I

v .

il2

■■=■ _■

2.1000

S23

JS = 0.1706

I

L2b

Il £

0.1409 -

j

ET \

O.9IOO-

d-r =

0.2230

* - - ■ "

• _ 1

\

= +

J

n5b~ 1o8230

L~

a3

0.6690

S34

b = °

= 0,0500 (7) ~"

I

L7

= +

—ί

I

ί

1.0670

d4a =

0.0600

0.1100.

I

= +

Op 9100

I

0.9Ϊ00

d4b =

= 0.0015

I A

15.000

S4b

~L4b

= ^

0.1010

I- I

>>

6.8850

Ho -

I

\

1.9550

I

- -

I

0.9920

dc =

..= -

a

"Ί

1.0670

85a,

- I

= —

I

1.0670

d5b =

ir

= —

2.0880

S56

ι

=■ +

I

26.909

d6 =

= +

1

0

1.2070

S67

= _

d7 =

503 824/0354

- 24 Beispiel 16.) ( Pig. 9 )

3ΕΠ

linse

Ii

.0000

4

a

f/2.1

Radien

.5000

.4000

•

9550

2ω

ο = 78°

0

0.

.0850

S

0.4750 (ß)

n2a

0.1636 (x)

^-1^

0.32548 (α)

n4a

0o0500 (γ)

^- C.

1 CD ~~

+ 1.3451 I1

.7170

"Τ

Bez.

Glied

= + 2

Dicken und Abstände

D

Brecli- zanl

H,B

"1.

L1

R1

Jtic

o9100

.9097

9920

=

b

.0600

.0708

.3050

1100

-J

I

I

I

I

Rt-,

= + 0

CL1 =

n2>,

= 0

n4"w

= 1

I I

R\

■p'

.5000

,6690

0670

ι

0

0.

= 0.2100

0.0010

nv

.6210

I I

= - 3

S12

.1200

0790

I

L2

R6

59.00

.0670

0670

09591

B

a

O

= + 1

= - 26.909

.9097

0880

d2 =

0

0.

= 0.0754

nA

= 1

.788U

I

ft

a

■ o

I I I

II

lip.

9097

.909

S2a

=

=

1080

I

-b

d2v, ~

= 1

ι

= + 0

j.900

2070

0

0.

= 0.1706

n5a

.7880

"T

S23

H, A

ί

W Kl

= + 0

8850

0040

=

2230

I

I

hi ·

J

d, =

n5b

= 1

I I

K3

= + 1

06212

0«

= 0

ο 7440-

I I

= _ 0

S34

,b

I I

a4a 4a

0600

I 1

= - 0.

d4a =

0.

— "1

.5800

Λ

y

S4a

ι

/

= + M

ι

H ■

d4"h =

'.°

= 1

I

\

— — D ·

0.

.5700

I

\

ι

Im

c

= - 1.

OS =

[ | ^1-

I

CLA =

= 1

—_— .

I

= - 0.

de =

.7330

-\

a

I

= - 1.

B5a,

I

^y a

= 1

Ή

■

= - 1.

d5b =

.8230

I

= + 2.

356

I _|

= + 26

d,- =

—· *1

7880

lfi

= - 1.

S67

D

= 1.

= - 3.

d-7 =

7880

I

1^ — 1 ·

= 1.

5 0982k/0354

=1.0000

- 25 - ;

Beispiel 17v)" (Fig. 10 )

f/2.1

2ω₀ .=■ -77°

1.3448 F

Glied

N

Linse

TO

R1

Radien:

.5188

Dicken und Abstände

S34 .=

ι

= 0.47714 (ß)

no

=0.17260 (x)

.06994

n4a

tic

■-"■ -

Brecn- · zahl

.713

U,B

Bez.

I

= + 2

ά

D

H7

J

"""I

I

T>! iL1

.9116

d. — 0

d4a = o,

.49928

.07010 ;

, = 0,07663

Υ

:=Ί

f

ι

^J1Sa

'=■ + o

I

Ϊ1Α,

f

R9

. - *

.1396

.'.";■" 812

.08471

10818

.717

:■ B

ά

rz — ■" J

(α']

ί

II

*5b

H2

.Π85

dp =.0

= 0o17054 ■ - - ^^ -

= 1

I

d.

= - 2

=0.32675 (α)

Π4ο

~Ί_

S

.8843

S23 =

22051

.788

H,A

L£

= + 0

.31445

.J

III

6

.6547

'dL· = 0

S4a,b.=.- V ■ ;

Γ

t>

= + 0

j

05405

n5a

.0664

d4h = °'

.744

4a £4a

= +'1

.8614

T-D

/4a

7

= - 0

■■ '"**b, c

n5b

= -j

Ra-K

,8614.·

■■ 0.05038 (γ)

.580

1

/

= - 0,

d4a W-"Ö.

TZ

—La,

H4*

>.362

10941 .

= 1

Λ

= + Ti

CS =

a4n

.8940

• 0.00191

.570

\

=f — O,

d5a = Oa

,9554

S5a,t

1Ö3'19

= 1

= - t.

---

T-

H5a B5a

9923

d5b = ο.

.733

ι I

= - 0.

0094

8 56 =

Ή

3Γ

= - 1.

— 1

I

\

-»D S5b

0094

dc = 0.

.823 ·

I

\

= - T.

1121

= > 2.

S67 =

- 1.

D

.881

788

E6

= + 26

d7 = 0.

2075

I

= 1.

= - 1.

I

0060

788

«7

= - 3.

-

061803

= 1,

= .- 1.

SO 9824/8384

26 -κ

-■ 26 -

Beispiel 18.) ( Pig. 11 )

τ

F = 1.

0000

I

f/2.1

«1

d6

ε

a7

2ωο

= 78°

.07701

(ß)

r)

Π1

(γ)

5b

+ 1.3448

"1 j

Bez.

Glied

Lins

Radien

= 0.49715

(

Brech zahl

"1 I

I

1I

R1 =

I

+ 2.3064 + 0.9426

Dicken und · Abstände

.78358 = 0.21166

(α)

n2

d6

= 1.713

B

H5* =

d3

= 0

.08810

n3

(δ)

I I L

II

L2

•nt _

- 3.4587 - 2.2496

S12

= 0.32940

7

= 1.713

>

I

.III

I

Q I

+ 0.9193 + 0.6650

d4a

= 0

31840

n4a

= 1o788

I I

= 0

48710 '

r

I A I

tr-

Il4a

R7 -

+ 1.2190 . - 0.8460

S34 =

■ 0.18320

= 1.744

I I I

\

N*

- 0.8460 + 7.7566

d5a

= 0.

10800

r

= 1o534

ι ι

ε

= 0.

- 16275

η

I I J

- 1.2750 + 3.2550

ε

OS =

0.03215

= 1.945

+ 3.2550 + 2.8504

= 0.

12210

= 1.714

35a,b = 0.

0.00215

+ 9·5750 - 1.3950

>56 =

13515

= 1.788

= 0.

L7

- 11.579 - 1.241121

67 =

= 1„788

= 0.

509824/0354

+ 27 +

Beispiel 19.) C I¹Ig. 12.).

ϊ¹ = 1.0000

f/2.0

2ω_ο = 79*

= + 1.3448

Glied

IT

Linse

-

J3adien

2 O

.0000 .8710

d1

Dicken land Al3S"fcände

.07105 ,

0

η

0.03400 (γ)

-

Π1

Brecli- zahl

~T _J

Bez.

—1 I Γ

I

1I

Λ

3 2

.4960 .2585

*2

= 0

,56105 Ο» 10480 (3

η

10320

n2

= T. 71-30

! 1 I B

I 1 1

II

3ZI

h·

= -

O O

.8707 .6334

■>

= O

»06380 0.32350 Co

0.00200

-3

=1.7360

I ' I ._« I

I I I -J

III

■s

= +

1. 0«

.1119 ,8265

S4

= 0

.29585

11455

4a

- 1.7883

_J

I"4a

4a

— +

0, 16

►8265 5.158

= 0.

39045

*b

=1.7440

N

I

= 0.

= 0.14620

=,.„„_

1. 2.

1119 4908

GS

24130

K5

1S :

-5

= +

s.

= 0.

-■I.9O5O

1

25 1.

.097 1825

-c ~

«6

- 0 I O

= +

= 0,

= 1.7883

7. 1.

0710 1209

7

Q7

Xtfy

= Oo

=1.7883

509824/0354

ι ι · · ι ■ t>

= 1.0000

Beispiel 20.) ( Fig. 13 ) f/2.0 2ω_η = 79^P B₁

= + 1.3601

fclied

Γ

Linse

H2 h·

Radien

.69309 .99881

Dicken und Abstände

= 0

OS

.085974

1

nd /' vd

»69895/30

9

1.

.85

I IT,B _J

3ez.

:

j

I1

L1

= + 3 = + 0

d1

12 =

= 0.

0.450561

.71300/53

(χ)

Ct 3

I

I

·=

R,

.49747 .24026

= 0

.396119

(ß)

1

1.

.06

B

II

•

= — 5 = - 2

*2

23 =

= 0.

O.I4I72O

1

(α

H4a

.93354 .63618

= 0

Z=

.067124

1

1.

= 37

If5A

III

H

= + 0 = + 0

3

34 =

= O.

0.320987

1

.78831/47

.06005 .79246

s

= 0

.,18496

1.

)

.77

= + 1 = - 0,

.79246 ,77608

d4a

S4a,b d-4-u = 0,

.245433

,74400/44

,02

/ \

E5 f

= - 0. = + 1.

,91419 53242

S4b d4c

O„O7O917 ,137889

»60342/38«

.99

\ L4c

= - 6. S- 1.

= 0.31025

,71700/47.

%

65771 '.41345

H

049539

43

"Ί H I

1S

= - 0. = + η

B,

0.034750

80518/25.

57110 78609

d6

116893

38

L6

= - 3. = - 0.

s(

0.008084

63854/55.

64307 90940

d7

153137

37

.L7

= - 4. = - 0.

78831/47.

509824/0354

= 1.0000

Beispiel 21.) C .Fig. 13 ) 23591 58 f/2.0 2ω_η = 80° S^₄= +1.3907 I

^SCD ⁼

G-I ied

Linse

-

I7

H1 ■■"ΐ

Radien

.89012 .09793

Dicken und Abstände

= 0.Ό68552 094884

nd^ vd

.69895/30

.78831/47

.85

Π H, J

Bez.

A

.

J

I"

-ι'

R2 R'

= + 4

5.69Q91 »02092

Ct -. = U

= 0.251910

1.71300/53 (B)

■(χ).

Ca)

.06

1 B I I B

I

II

= 4- 1 = - 3

d2 = ο

036333·

1

1

1 1

I I

.19673 .60664

S25 :

V0.032165

1

.37

H ir, J

III

V

= + 1 = 4-0

d5 = 0

119173

H4a • R4b R4b

.07641 .74046 ,74046 ►68377

S34 =

-■ 0.002336

1.

.77 02

m/

/4a

R4e R4C

= +-'1 = - 0 = - 0 = 4-2

,24088 ,03112

.085099 =0.354786

165864

(γ]

99

Y

CM T- i ι Il Il

.425843

1.

59687 »»68244

= Oo002124

43

Ί J

= - 0, = - 12

,160708

1.

--T--

=6

68675 73659

= O.299594

.74400/44 ,60342/38.

38

2Z

= -.2. = - 0.

d4a = 0.324029 . S4a,b = ° Hb = °-346817

,71700/47.

- - -

98373 85877

S4b,c = d4c = o.

37

ΪΠ

= » o".

GS

80518/25.

«5 = O.

ι —"

63854/55.

d6 = o.

S67 =

78831/47.

d? = 0.

-3O-

In diesen vorauf gehenden sieben Beispielen ist fiür die . aspha'rische !FlaOhe mit dem, Krümmungsradius* ( Hg ) der Scheitel-Radius dieser deformierten Linsen-Qberflache am Durchstoßungsort auf der optischen Achse angegeben. Die Fla'chengestalt seitlich dieses, axialen Ortes ist in der bekannten Weise gegeben durch den Ausdruck :

P =

C₁-H² +

.10

worin P die Pfeiltiefe des IPla'chen-Durchs toßungs ort es fur die jeweilige Achsenlot-HÖihe H angibt, und wobei fiür die Eoeffi- - zienten. c. in diesen Beispielen grundsätzlich gilt :

O₁ = C 2-H₆ Γ¹

also gleich dem reziproken Wert des 2-fachen Scheitel-Radius ( Hg ) jeder dieser- deformierten Flächen ist.

Die Größen der weiteren Koeffizienten ( o« » c« ... ) sind fur diese Ausfuhrungsbeispiele nach der Erfindung der folgenden Tabelle zu entnehmen r

Beispiel	- 1.645779· 10"1	O	°4	C5
15	- 1.645779 · 10~1	O	O	O
16	- 1.645779 . 1O-1	O	O	O
17	- 1.360417 · 1Q""1	O	O	O
18	- U428147 · 10"1	O	O	O
19	- 2.853254 · 1Q~1	O	O	O
20		O	O

: und wobei fur das Beispiel 21.) die Koeffizienten lauten t

- 3,34311-8· 10"

sowie

4.551811 · 10"

,-2

509824/0354

Claims (1)

1. Paten ta n s ρ r il e h e/.

   Lichtstarkes Weitwinkelobjektiv- mit einer langen bildseitigen Schnittweite aus wenigstens sieben beiderseits in Luft stehenden Teilgliedern, Ton denen mindestens drei hinter dem allfällig eine und dann vorzugsweise Öffnungs-variable EL ende enthaltenden inneren Central-Scheiteläbstand ( CS ) in Richtung zum Bilde hin stehen, wobei hinter einem -zerstreuend-wirkenden Negativ ( K) ein davon durch einen zerstreuend-wirkenden Luftraum getrenntes Sammelglied und diesem wiederum ein weiteres aber hiervon durch einen sammelndwirkenden Luftraum.getrenntes Positivglied folgen, wobei diese beiden \ Sammel-Teile mit ihren rückseitigen Außenflächen gegen den Objektraum hohl gekrümmt sind* wahrend dem Central-Scheitelabstand ( OS ) in Richtung zur längeren Konjugierten hin zwei Bau-Gruppen Torgeschaltet sind, bei' denen sowohl die blendenseitige.Bau-Gruppe (A) als auch die dem Objektraum benachbarte Bau-Gruppe (B) jeweils aus der Kombination eines gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmten meniskenf6'rmigen - Zerstreuungs-Teiles sowie eines ώ der Richtung zum Bilde hin folgenden luf'tabstands-getrennten Sammelteiles besteht, wo_T ■ bei die axiale Dicke jedes dieser beiden Luftabstände (α und ß) zwischen 0,1Ö«f und 0_r80«f liegt, mit der Maßgabe , daß die Summe dieser beiden Luftabstände gro'ßer ist als 0,25»f jedoch den Wert von 1,30rt nicht übersteigt, dadurch gekennzeichnet, daß .in dem objektseitigen Yorderglied zwischen dessen beiden Bau-Gruppen (A und B ) eine starkesammelnde Luftlinse ( χ ) eingeschaltet ist, deren beide sie begrenzenden ifechbarflächen mit einer spichen IPlächenbreohkrafts-^Summe ( 0_X-) bemessen sind, daß der Quotient ( Q_a ) aus dieser Luftlinsen-^Brechkraft ( $χ) dividiert durch die Summe der paraxiälen flaohenbrechkrafte C J^s~ = jfe,B:' + "Är'^l A der beidien gegen die lingefe Konjugier-·, te erhaben-gekruWtt» 2#retr«tiuage-Teil· ( S»B und V₉A ) seinem negativen Werte naoh grli·!¹· ist als 0.706 ohne jedoch den Wert von 1.715 zu Übersohreiten, und daß weiterhin gleichzditig eben diese Luftlinsen-Breohkraft 0χ relativ zu der Linsenbrechkraft ( 0χ ) des der längeren Konjugierten benachbarten;

   509814/0354

   ■h A 2 .+ -.

   2359158

   menisken-förmigen Negativ-Teiles ( Έ,B = I ) eine derartige Fläclienbrechkrafts-Yerteilung zugemessen ist, daß der negative Wert des Quotienten ( Q-^ ) aus dieser Luftlinsen-Sreciikraft ( 0- ) dividiert durch die paraxiale ZLa'chenbrechkrafts-Summe C 0j ) dienes den Objektraum benachbarten ITegativ-Teiles ( I ) größer ist als 1.533 ohne jedoch einen Wert von 3.123 su übersteigen»

   Anspruch 2»,) v/eitwinkel-Objektiv nach Anspruch 1.) ,

   durch gekennzeichnet , daß γ/enigstens eine und

   zwar vorzugsweise in der xlähe des Bl end enr aLimes und danit an einer Stelle geringen Linsen-Durchmessers angeordnete Linsen-Oberflache als eine asphärische Flache ausgebildet ist.

   Anspruch 3.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite 3? = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 1 ) , worin auf Grund dieser Normierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind.

   Anspruch 4«) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die.auf die Aequivalent-Brennweite P = 1

   als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 2 ) , worin auf G-rund dieser Normierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Soheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind.

   Anspruch 5 .) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite 1=1 als der Längeneinheit' bezogenen Daten des Beispiel 3 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

   50982A/035A _+A5+

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   Anspruch 6.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekerinzeichnet

   durch die 8,uf die Aequivalent-Brennweite-. ]? = 1. als der Längeneinheit bezogenen Daten-des Beispiel 4 ) ,'worin auf Grund dieser ITormierung sämtliche-"Langenangaben (Krümmungsradien , Linsendicken und Seheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind. ^;. :

   Anspruch 7») Objektiv nach Anspruch 1„) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite P = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 5 ) » worin auf G-rund dieser liormierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt s ind. ^:

   Anspruch 8.) Objektiv nach Anspruch 1,)^ , . gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = I

   als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 6 ) , worin auf G-rund dieser Normierung sämtliche Längenangaben· (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/o.der dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind. "- ■".-.' ■".-""

   Anspruch 9») Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brenn?/eite JP = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel'7 ) , worin auf G-rund dieser formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien , Lins endicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind. ■ ' ; ^: - - _ -

   Anspruch 10.) Objektiv nach Anspruch.. 1.)" , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite 3? = 1

   als der Längeneinheit "bezogenen Daten des Beispiel 8 ) * worin· auf G-rund dieser Normierung s-ämtliche Iiängenangalaen (Krümmungsradien, Linsenäioken lasd Sdheitelaibe-b&DdEe) als ganze und/oder deziBialbffuchteilige ^lirfaeha efe©n dieser Einheit ausgeSr&lrfe •^sind· ;■ :. -SP98-24/03S4- ."■-.

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   Anspruch 11.) Objektiv · nach Anspruch. 1.) _t gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit "bezogenen Daten des Beispiel 9 ) » worin auf Grund dieser Formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) ala ganze und/oder desimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind. ■ ·

   Anspruch 12.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch, die auf die Aeq.uivalent-Brennweite Έ = 1

   als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 10 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Hehrfache eben" dieser Einheit ausgedruckt sind ο

   Anspruch 13.) Objektiv nach' Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aeauivalent-Brennweite P = 1

   als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 11 ) , worin auf Grund dieser Normierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder ' dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind.

   Anspruch 14.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite i¹ = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 12 ) , worin auf Grund dieser Formierung sämtliche Langenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Seheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind.

   Anspruch 15.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F=I als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 15 ) > worin auf Grund dieser Normierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt

   509824/0354

   + A 5 +

   Anspruch 16.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzelehnet

   durch die auf die Aequivalent.-Brennweite F = 1 als der Länger¹ einheit bezogenen Daten des Beispiel 14- ) » worin auf Grund dieser Normierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind. ".:' .-'"■-.

   Anspruch 17.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Äequivalent-Brennweite F=I als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 15) , worin auf Grund dieser formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache _:eben dieser Einheit ausgedrückt sind , wobei mit Hg die Länge des Scheitel-Sadius dieser asphärischen !Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet ist. ■

   Anspruch 18.)- Objektiv ,nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aeguivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 16 ) , worin auf Grund dieser ITormierung sämtliche Längenangab en (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstähde) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind , wobei mit' Eg die Länge des Scheitel-Radius dieser asphärischen !Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet

   Anspruch 19») Objektiv nach Anspruch 2.) » gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F - 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 17 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheiterabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind , wobei mit Hg die Länge des Scheitel—Radius dieser asphärischen Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bez.eichnet ist.

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   + 16 f

   Anspruch 20.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent—Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 18 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und 3cheitela"bstände) als ganze und/oder dezimal"bruchteilige Uehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind , wobei mit Rg die Lange des Scheitel—Radius dieser o.sphärischen I¹Ia¹Clie am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet ist.

   Anspruch 21.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekenn ζ e i elin et

   durch die auf die Aequivalent—Brennweite 3? = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 19 ) > worin auf irrund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind , wobei mit Rg die Länge des Scheitel-Radius dieser asphärischen Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet ist.

   Anspruch 22.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 20 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und. Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige .Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind , wobei mit Rg die Lange des Scheitel-Radius dieser asphärischen Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet ist.

   Anspruch 23.) Objektiv nach Anspruch. 2.) , gekennzeichnet

   durch die auf die Aequivalent-Brennweite F = 1. als der Längeneinheit bezogenen Daten des Beispiel 21 ) , worin auf Grund dieser !formierung sämtliche Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind , wobei mit Rg die Lange des Scheitel-Radius dieser asphärischen Fläche am Durchstoßungsort der optischen Achse bezeichnet ist.

   509824/0354