DE2359156C3

DE2359156C3 - Lichtstarkes photographisches Objektiv mit großem Bildwinkel

Info

Publication number: DE2359156C3
Application number: DE19732359156
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr.Phil. 7920 Heidenheim Glatzel
Original assignee: Carl Zeiss AG
Current assignee: Carl Zeiss AG
Priority date: 1973-11-28
Filing date: 1973-11-28
Publication date: 1982-02-11
Also published as: DE2359156B2; DE2359156A1

Description

VII

Ä6

Ri Ri

= -0.59687 = -12.682 U

= -2.68675 = -0.73659

= -4.98373 = -0.85877

rf₅ = 0.036333 1.80518/25.43

J₅₆ = 0.032165 (γ) d_k =0.119173 1.63854/55.38

J₆₇ = 0.002336
d-, = 0.165864 1.78831/47.37

Λ'

Die Erfindung betrifft ein lichtstarkes Weitwinkelobjektiv mit langer bildseitiger Schnittweite, das aus mindestens sieben beiderseits an Luft grenzenden Linsengliedern besteht, von denen mindestens drei hinter einer Blende mit vorzugsweise variabler Öffnung angeordnet sind und in Bildrichtung gesehen aus einem Negativglied (N), einem davon durch eine zerstreuende Luftlinse getrennten Positivglied und einem von diesem durch eine sammelnde Luftlinse getrennten zweiten Positivglied jeweils mit konvexer bildseitiger Oberfläche bestehen und das zwei vor der Blende angeordnete BaugruppenC/4,ßj enthält, die jeweils auf der Kombination eines gegen den Objektraum konvex gekrümmten Negativgliedes und eines darauffolgenden Positivgliedes bestehen, wobei die Luftabstände (aß) zwischen den Gliedern der Baugruppe (A₁B) zwischen 0,1 /und 0,8/liegen und ihre Summe (a +ß) zwischen 0,25/und 1,3/liegt.

Derartige Objektive sind aus der DE-PS 1 250 153 bekannt. Die Abbildungsleistung dieser bekannten Objektive befriedigt jedoch hinsichtlich ihrer nutzbaren relativen Öffnung und der Aberrationen höherer Ordnung nicht mehr alle Ansprüche.

In der DE-PS 349 938 und in der Veröffentlichung von W. MERTE in der Z. f. Phy., Band 33, Seiten 533 ff. (1925) wird vorgeschlagen, zur Reduzierung der Aberrationen höherer Ordnung ein mit einer relativ geringen Brechzahlen-Differenz ausgestattetes stark gekrümmtes Kittflächenpaar einzuführen. Nachteilig bei dieser Maßnahme ist die starke Anspannung des Kittflächenpaares.

Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, die Abbildungsleistung der eingangs beschriebenen Objektive unter Vermeidung einer Anspannung derselben zu steigern.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß in der objektseitigen Vordergruppe zwischen den₍ beiden Baugruppen (A,B) eine stark sammelnde _:Luft-' linse (x) eingeschaltet ist und die Flächenbrechkräfte der beiden die Luftlinse begrenzenden Flächen so bo bemessen sind, daß für den Quotienten (Qa) aus der Summe (Φ_χ) der Flächenbrechkräfte dieser Luftlinse dividiert durch die Summe (Φ,) der paraxialen Flächenbrechkräfte (Φ,ν,β· Φ_Νλ) der beiden gegen den Objektraum konvex gekrümmten Negativglieder (N,A; b5 N,B) sowie für den Quotienten Q_b aus der Summe (Φ_χ) der Brechkräfte dieser Luftlinse dividiert durch die Summe (Φ|) der paraxialen Flächenbrechkräfte des objektseitigen Negativgliedes (N,A) folgende Ungleichungen gelten:

0,708 <-Q₀< 1,713
1,533 S-Q„< 3.123

Im Rahmen dvis vorliegenden Konstruktions-Prinzips der Erfindung ist es weiter in an sich bekannter Weise möglich, sowohl eines als auch mehrere der Objektivbauteile durch Aufspaltung zu zerlegen und somil eine zusätzliche Flächenverteilung der Brechkräfte zu erreichen. Darüber hinaus läßt sich eine solche Linsenaufspaltung auch mit besonderem Vorteil zur Herabsetzung jener bei Weitwinkelsystemen anzutreffender und gerade bei höheren Lichtstärken oft ins Gewichi fallenden Kopflastigkeit dadurch benutzen, daß bei einer solchen Aufspaltung beispielsweise einer sehi dicken Linse ein Teil der Glasdicke durch eine im wesentlichen äquivalente Dicke eines Luftraumes ersetzt wird. Bei dieser letztgenannten Zerlegungsart kann eine solche Aufspaltungs-Luftschicht im Zuge dei vorliegenden Erfindung dann auch mit unterschiedlichen Krümmungen der sie einschließenden, aufgespaltenen Glaslinsen ausgestattet werden, wobei die dabei eingeführten allfälligen Unterschiede in der Radien dieser Begrenzungsflächen noch zur Herbeiführung kleiner spezifischer Verfeinerungen der Abbildungsleistung dienen können. In den Ausführungsbeispielen zur vorliegenden Erfindung sind in der Beispielen 1 bis 21 Objektivformen datenmäßig aufgeführt, in denen verschiedene dieser Aufspaltungsmöglichkeiten aufgezeigt sind.

Zu den ausgewählten Beispielen sind in den bei gefügten Abbildungen die Linsenschnitte dieser Objektive schematisiert dargestellt unter Verwendung dei gleichen Bezeichnungen, wie sie in den Datentafelr niedergelegt sind, wobei der konventionellen Reihenfolge von der Seite der längeren Konjugierten hei zur Seite der kürzeren Konjugierten und damit zurr Bilde hin entsprochen wird. Bei der Aufspaltung einei Linse in zwei Teil-Linsen ist die jeweilige Ordnungs zahl in der gleichen Strahlenrichtung mit den Zusatz buchstaben α und b sowie im Falle einer Aufspaltung in drei Linsen in gleichartiger Weise mit den Zusatz buchstaben a,b und c bezeichnet. Sämtliche Beispiels zur vorliegenden Erfindung sind auf die Äquivalent· brennweite (F) als Längeneinheit bezogen, so daß alle Krümmungsradien sowiedie längs deroptischen Achs« gemessenen Linsendicken und Luftabstände also ganze

und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit sind.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spek'ralbereich verwendet werden sollen, beziehen sich die mitgekilten Brechzahlen auf eben diesen schmalen Spektraibereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie über den dann geforderten breiteren Spektraibereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser derart festgelegt werden, daß die durch ihre jeweiligen i>-Werte (ABBEsche Zahl v) definierte Dispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden chromatischen Fehler dient. Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß bei der Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen (Vorform) für die erfindungsgemäßen lichtstarken Objektive dann im Verlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung (Rohform) in bekannter Weise mit der dabei üblichen Erstkorrektion im SEIDELschen Bereich (3^kr Ordnung) die Verwendung einer Standard-Brechzahl - z. B. für die gelbe rf-Linie des Helium-(He)-Spektrums mit λ,, = 5876 AE Wellenlänge - , wie aus den Glaskatalogen der Herstellerfirmen optischer Gläser jederzeit entnehmbar ist, in rein routinemäßiger Handhabung erfolgen kann.

In den Abbildungen sind die Luftlinsen ebenso wie in den Datentafeln bezeichnet und es bedeutet dabei («■) die zerstreuende Luftlinse in der blendennahen Baugruppe (A) und in konformer Weise (ß) die korrespondierende negative Luftlinse in der blendenfernen d. h. objektseitigen Baugruppe (B) der Vordergruppe sowie (x) die sammelnde Luftlinse zwischen den beiden Baugruppen (A und B). Weiterhin ist außerdem die dem Negativ (N) in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin nachfolgende zerstreuende Luftlinse mit(y) bezeichnet, während der Luftabstand vor der Vorderfläche dieses Negativs (N) als Central-Scheitelabstand (CS) gekennzeichnet ist. Die einzelnen beiderseitig in Luft stehenden Glieder der neuen Objektive sind außerdem von der Seite der längeren Konjugierten her in Richtung zum Bilde hin fortlaufend mit den römischen Ordnungszahlen (I, II, III, ...) bezeichnet.

Die gezeigten Ausführungsbeispiele sind derart aus dem durch das neue Konstruktionsprinzip nach der Erfindung erschlossenen breiten Anwendungsrahmen ausgewählt, daß bei ihnen einheitlich der gegen die längere Konjugierte konvex gekrümmte, negative Meniskus (N,A = Bauteil III) der blendennahen Baugruppe (A) zur Erleichterung des wechselseitigen Vergleiches als Einzellinse ausgebildet ist. Das Gleiche gilt auch für das im sogenannten Hinterglied und damit also in der Richtung zum Bilde hin hinter einer Blende stehende Negativ (N). In diesen vorstehenden 14 Beispielen ist an verschiedenen Stellen von der oben erliiuterten Linsenaufspaltung Gebrauch gemacht, und /war ist in den Beispielen 10.) und 11.) der objektscitige negative Meniskus (N₁B = Bauteil I) der Front-Baugruppc (N) in die Tciiiinsen L\ und L\_h /erlegt, wobei im erstgenannten FaIIe die Brechkrüfte'der beiden benachbarten Tciiiinsen im Zuge der Aufspaltung gleiches und im /weiten Falle entgegengesetztes Vor-/eichen bcsil/cn.

In den Beispielen 1.) bis 7.) sowie 14.) ist das positive Toiliilicd (IV) der hlcndcnnahcn Baugruppe (A) aus zwei Einzellinsen zusammengesetzt und bildet somit ein Doublet, während in den Beispielen 8.) bis 13.) an dieser Stelle eine 3teilige positive Baugruppe (IV) aufgestellt ist. Sofern bei letzterem die in der Licht-"i richtung rückseitige dritte Linse aus - etwa durch die Glaswahl bedingten - Gründen sehr dicht an die Hintergruppe des Objektivs und damit an das Negativ (N) heranrückt und hieraus ein für die Unierbringung einer im allgemeinen in ihrer Öffnung variabel ausgebildeten

in Irisblende unvorteilhaft kleiner Central-Scheitelabstand (CS) vor dem Negativ (N) resultiert, so kann in Übereinstimmung mit den Beispielen 12.) und 13.) eine solche Blende dann in den dieser dritten Linse (X₄ voraufgehenden Luftabstand verlegt werden, um

r> so einer baulichen Vereinfachung den Weg zu ebnen. Das vorgenannte Beispiel 14.) zeigt eine Variation auf, bei der hinter der blendennahen Baugruppe (A) und zugleich unmittelbar vor dem Negativ (N) der Hintergruppe ein als Zusatzkorrektur dienender und gegen

2(1 eben dieses Negativ (N) hohl gekrümmter Meniskus eingeschaltet worden ist, der einer zusätzlichen Schärfensteigerung im seitlichen Bildfeld unter gleichzeitigerbesonders feiner Ausgewogenheit der zugehörigen Flächen-Teilkoeffizienten des Verzeichnungsfehlers

2) dient.

Die Objektive nach vorliegender Erfindung sind außerdem in hervorragender Weise zur Erzielung einer extrem hohen Bildschärfe über ihr weitwinkliges Gesichtsfeld hinweg dadurch geeignet, daß bei ihren prak-

j(i tischen Bauformen zur Minderung von Restaberrationen asphärische Flächen verwendet werden. Hierzu wird dann zweckmäßig eine vorzugsweise an das Medium Luft grenzende Oberfläche geringen Durchmessers asphärisch ausgebildet. Für diese zusätzliche Fort-

j> schrittsbereicherung wird dabei bevorzugt eine solche Trennfläche asphärisch ausgebildet,welche in der Nähe der Blende - beispielsweise in der Hintergruppe angeordnet ist, da in diesem Bereich des Objektivs die Linsen-Durchmesser klein sind, wodurch sich für die

4(i technische Ausführung eine fabrikatorisch besonders günstige und sichere Herstellungsmöglichkeit ergibt. In den diesbezüglichen Ausführungsformen der Beispiele 15.) bis 21.) ist bezogen auf die konventionelle Lichtrichtung die Vorderfläche des hinter dem Negativ j (N) angeordneten positiven Linsengliedes der hinteren Gruppe asphärisch gestaltet.

Weiterhin ist anhand des sammelnden Teilgliedes (II) der objektseitigen Baugruppe (B) der Beispiele 15.) und 16.) (Fig. 9) gezeigt, daß die Radien des dort

)(i durch Aufspaltung einer Glaslinse gewonnenen Luftlinse sowohl gleiches als auch entgegengesetztes Vorzeichen besitzen können. In diesen Beispielen ist zugleich veranschaulicht, daß die Dicke dieser Luftlinse sowohl kleiner (Beispiel 15) als auch größer (Beispiel

r, 16) sein kann als die Summe der axialen Mittendicken der beiden aufgespaltenen Linsen (L₂ und L₂ ), wodurch gerade im letztgenannten Falle die'Kopflastigkeit solcher lichtstarken Weitwinkelobjektive besonders vorteilhaft vermindert werden kann.

bii In den Beispielen 15-21 ist für die asphärische Fläche mit dem Krümmungsradius (R,,) der Scheitel-Radius dieser deformierten Linsen-Oberfläche am Durchstoßungsort auf der optischen Achse angegeben. Die Flächengestall seitlich dieses axialen Ortes ist in

hj der bekannten Weise gegeben durch den Ausdruck:

P= c,

H^A

worin /-»die Plciltiefc des Fliichen-Durchslol.Uinnsortcs

für die jeweilige Achsenlot-Höhe //angibt, und wobei für die Koeffizienten c\ in diesen Beispielen grundsätzlich gilt:

Die Größen der weiteren Koeffizienten (ο, ο -··) sind für diese Ausführungsbeispiele nach derErfindung der folgenden Tabelle zu entnehmen:

Beispiel

'-ι

15
16
17
18
19
20
21

-1,645779
-1,645779
-1,645779
-1,360417
-1.428147
-2,853254
-3,343118

10
10
10
10
10
10"
10"

0 0 0 0 0 0

0 0

4,551811 10 - 0 0

der Fig.
der Fig.

den Beispielen 1-6, dem Beispiel 7,

der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig. der Fig.

3 4 5 6 7 8 9 10

34

dem Beispiel 8,

dem Beispiel 9,

dem Beispiel 10,

dem Beispiel 11,

den Beispielen 12 und 13,

dem Beispiel 14,

den Beispielen 15 und 16,

dem Beispiel 17,

dem Beispiel i8,

dem Beispiel 19,

den Beispielen 20 und

Im einzelnen sind die Daten für die Beispiele in den Unteransprüchen wiedergegeben

Beispiel

Anspruch

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß die ihr spezifische Steigerung der Abbildungsleistung gleichzeitig verbunden ist mit der Einführung relativ schwach brechender sowie zugleich weitgehend entspannter Bauelemente und zwar in dem der längeren Konjugierten zugewendeten Objektiv-Vorderglied. Hierdurch wird erreicht, daß die vom fernen Objekt her aberrationslos in das Objektiv eintretenden Strahlen auf dem Wege zum Blendenort hin nur mit geringstmöglichen Aberrationen höherer Ordnung durch die Glieder der vorderen Baugruppe behaftet werden, die zugleich in ihrer Flächen-Empfindlichkeit so stark entspannt ist, daß über die ganze dioptrisch nutzbare Fläche dieser bei lichtstarken Weitwinkelsystemen besonders großen Baugruppe hinweg der erschließbare technische Fortschritt de facto praktisch voll realisierbar ist. Dank dieser Entspannung können auch relativ kleine Toleranz-Abweichungen bei der Systemherstellung eben dieser Realisierung des technischen Fortschrittes nicht gefährden.

Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Linsenschnitten der Fig. 1-13 dargestellt und werden im folgenden näher beschrieoen.

Unter Verwendung der gleichen Beziehungen, wie sie in den Datentafeln für die Ausführungsbeispiele niedergelegt sind, entsprechenen die schematisierten Darstellungen

2 3 4 5 6 7 8

10 Il 12 13 14 15 16 17 IK I¹) 20

i)

K)

Il

12

13

14

15

16

17

18

l^l)

20

21

In der Bezeichnung wird dabei der konventionellen Reihenfolge von der Seite der lungeren Konjugierten lhkI damit zum Bilde hin entsprochen.

In den Beispielen sind die Daten auf die Äquivalenibrei inweite /■= 1 als Längeneinheit bezogen, wodurch sämtliche Längenangaben (K rümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilme Mehrfache dieser Einheit ausgedrückt sind.

Hierzu 13 Miau Α·ύ·Ιιηιιηινη

Claims

Patentansprüche:

1. Lichtstarkes Weitwinkelobjektiv mit langer bildseitiger Schnittweite, das aus mindestens sieben beiderseits an Luft grenzenden Linsengliedern besteht, von denen mindestens drei hinter ein^r Blende mit vorzugsweise variabler Öffnung angeordnet sind und in Bildrichtung gesehen aus einem Negativglied (N), einem davon durch eine zerstreuende Luftlinse getrennten Positivglied und einem von diesem durch eine sammelnde Liiftlinse getrennten zweiten Positivglied jeweils mit konvexer bildseitiger Oberfläche bestehen und das
zwei vor der Blende angeordnete Baugruppen (A, B) enthält, die jeweils aus der Kombination eines gegen den Objektraum konvex gekrümmten Negativgliedes und eines darauffolgenden Positivgliedes bestehen, wobei die Luftabstände (a, ß) zwischen den Gliedern der Baugruppen (A. B) zwischen 0,1 /und 0,8/liegen und ihre Summe (a+ß) zwischen 0,25/und 1,3/liegt, dadurch gekennzeichnet, daß in der objektscitigen Vordergruppe zwischen den beiden Baugruppen (A, Bj eine stark sammelnde Luftlinse (x) eingeschaltet ist und die Flächenbrechkräfte der beiden die Luftlinse begrenzünden Flächen so bemessen sind, daß für den Quotienten CO₀) aus der Summe (Φ_Λ) der Flächenbrechkräfte dieser Luftlinse dividiert durch die Summe (Φ,) der paraxialen Flächenbrechkräfte (Φ*.«, Φ_Λ .,) der beiden gegen den Objektrauri konvex

ίο gekrümmten Negativglieder CM A; N, B) sowie für den Quotienten Q₄ aus der Summe (Φ_Λ) der Brechkräfte dieser Luftlinse dividiert durch die Summe (Φ,) der paraxialen Flächenbrechkräfte des objektseitigen Negativgliedes (N, A) folgende Ungleichun-

Ii gen gelten:

0,708=Ξ-β,,< 1,713
1,533 <-Q,, < 3,123.

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine und zwar vorzugsweise in der Nähe des Blendenraumes und damit an einer Stelle geringen Linsen-Durchmessers angeordnete Linsenoberfläche als eine asphärische

_>i Fläche ausgebildet ist.

3. Objektiv nach Anspruch 1, gckcnn/uichnct durch folgende Konstruktionsdaten: /·"= 1,0000; 1/2,7; 2m>„ 71°; v'.. - + 1,2587/·'

Linse

Radien Dicken und Abstände Hrcchziihl

licz.

L₁

"1 = +2.2850 R\ - +0.8402 Ri = -3.5873 r\ = -2.0361 = +0.8705 R\ = +0.6098 Ra = +1.0472 < = -1.7786 Ra = -1.7786 = -1.2905 R*. = -1.0304 R', - +1.4005 R, = -1.7081 rI = -0.8482 Ri = +4.4726 R', = -1.384946

i/, =0.0671 η, = 1.6230

.V₁₂ = 0.4104 (/0
(I₁ =0.4261 /;₂ = 1.6970

.V₂₃ = 0.0825 (x)
r/, =0.0608 η, = 1.7440

—ι 1

N. B I I I

1-

N, A I

V₁₄ = 0.3200 (a)

= 0.4897 /I₄

= 0.2050

CS = 0.18245
= 0.0417
ϊ₅₍, = 0.0744 (γ)
= 0.1713
λ·,,₇ = 0.00355
= 0.1295

= 1.7440

= 1.6227

W₅ = 1.8467

= 1.7308

H₇ = 1.7290

—ι

N J

3 4

4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,5; Iw₀ = 71°; sL = +1,2614F

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

L₁,

Λ, - +1.800 R\ =■-■ +0.720

Λ, =±plan R', =-1.800

?, =+1.250 ?', = +0.630

R₄ = +0.910 R\ = -0.910

?4, = -0.910 ?4_Λ = -1.730

R, = -0.910

ä;, = +1.450

Ä„ = -3.350

R'„ = -0.780

</, =0.060 /i, =1.623

j,2 = 0.380 0«)
d₂ = 0.600 /7, = 1.638

x_2J = 0.010 (x) d'., =0.100 /?_, = 1.744

.v.,4 = 0.300 (λ)
r/₄ =0.290 H₄ _ = 1.744

__n j

Λ'. ö l _ J I

_ J

L₁

ί/_4/ι =0.350

CS=QMS ih = 0.070

.T₅₁, = 0.060 (j·)
i/„ =0.165

.v„₇ = 0.002
i/₇ =0.128

H₄,, = 1.638

//. = 1.840

H₁, = 1.7 IU

Λ' .J

H₇ = 1.758

Zf₇ =±plan W₁ =-1.40126

5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstrukiionsdaten: F= 1,0000; 1/2,3; 2w„ = 74°; si, = +1,2587F

Cilicd Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bc/

L₁

L₁,

r\ = +2.0864
= +0.7487 R'i = -4.3840
= -2.2654 rI = +1.0208
= +0.6236 k = +1.0135
= -1.1690 «4» = -1.1690
= -1.2761 = -0.8662
= +1.7584 = -1.4808
= -0.7486 Ri = +5.1500
= -1.11751

i/, =0.1022 /;,

J₁, = 0.3410 UJ) (I₂ = 0.2463 μ,

.v,., = 0.0025 (x)
rf, = 0.0575 »/.,

.S₁₄ = 0.2450 (a)
rf_4u =0.5112 H₄ _

.v_4i„ = 0
rf_4ft =0.2035 h₄„

CS= 0.2186
rf₅ = 0.0407 n_s

.v,„ = 0.0739 ()·)
i/„ =0.1207 /7„

.v„7 = 0.0028
d-, =0.1428 H₇

= 1.623 N. B
I I
I
I
B = 1.685 I
I
J = 1.744 /V. A
I I
I
I J I = 1.744 A I
I
I = 1.596 I
I
I = 1.847 1
,V
j

= 1.731

= 1.729

5 6

6. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F = 1,0000; 1/2.1; 2r„ = 74,5°; .C = + 1,2587F

Glied

Linse

Radien

Ill

IV'

'L,

VI

Λ, =+1.8875 R\ = +0.7626

R₇ = -2.4000 R'₂ =-1.6645

y = +0.8518 y = +0.6100

/?₄ = +0.8942 R₄" = -0.7070

/?4_Λ = -0.7070 R'_4h = -2.3013

R, = -0.9297

Äs = +1.3678

R„ = -2.8018

Λ; = -0.8018

VII

Dicken und Abstände Brechzahl Hez.

1 1

d, =0.0558 n, = 1.6230 N. B I

Λ-|₂ = 0.3876 (β) B

ι </, =0.4348 n₂ = 1.6450 I

.S₂, = 0.0100 (x)

1 !

dy =0.0620 n, = 1.7440 N, A

1 ι

s_i4 = 0.3232 (a) I

d_4i =0.5194 n₄₍ = 1.7440 A

d_4i =0.1008 /ϊ_4λ = 1.6690 ]

CS =0.1462

ds =0.0421 /I₅ = 1.8470 N

ί₅₆ = 0.0692 (y)

d_h = 0.0967

J₆₇ = 0.0033
Λ =0.1310

/if, = 1.7320

η, =1.7420

A₇ =-].

7. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,07; 2k>„ = 74,5°; sL = +1,2586F

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

L-,

III

ivr

VI

VII

Λ, = +1.8588

R\ - +0.8055

A₂ = -2.7587

R₁ = -2.0255

R₃ = +0.8573 A3 = +0.6001

R₄ = +0.9508

R₄] = -0.7125

R_4h =-0.7125

R'_ih =-2.5621

R₅ = -0.9797

R₅ = +13456

A₆ = -3.0370

Rl = -0.7763

R₁ = +63370 A=, = -1326092 1 N.B

1-N, A

</, =0.0566 /I₁ =1.623

S₁₂ = 0.3646 0»)
d₂ =0.5530 /I₂ = 1.644

J₂₃ = 0.0034 (x) d₃ =0.0601 /I₃ =1.784

J₃₄ = 0.3053 (a) rf_4o =0.4842 /i_4o =1.744

</_4/i = 0.0775 /i_4ft = 1.664

CS =0.23425

d₅ =0.0434 n₅ =1.847 N

S₅₆ = 0.0664 (y)

</₆ = 0.1024 n₆ = 1.727

Se₇ = 0.0057 d-i =0.1201 /I₇ =1.776

7 8

8. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: = 1,0000; 1/2,1; 2w_{l = 74,5°; sL = + 1,2583F

Glied

Linse

L·

Radien Dicken und Abstände

Bez.

R\ = +2.00966
= +0.78299 R₂
R'i = -3.39819
= -2.00966 ^Rr\ = +0.93057
= +0.61306 R_Ai, = +0.91068
= -0.84138 k = -0.84138
= -1.80405 r\ = -0.92388
= +1.44334 = -3.37381
= -0.78864 R,
R'i = +153.991
= -1.392357

rf, =0.062399 1.62299/58.06

J₁₂ = 0.369912 OS)
d₂ =0.537113 1.65844/50.88

/V, B _ J

S₂₃ = 0.002413 (x) di =0.101010 1.74400/44.77

J₃₄ = 0.275107 (a) d_K =0.288552 1.74400/44.77

d_Ah =0.347848 1.63854/55.38

1-

N₁A !

CS = 0.132037 1.84666/23.82 N
j d, = 0.065846
J₅₆ = 0.061365 (y) = 0.163409 1.71300/53.85 d_h J₆₇ = O.OO31O3 = 0.131348 1.75719/47.83 di

9. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,1; 2w₀ = 74°; sL = +l,2586f

Glied

Linse

Radien Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

«1
R\ = +1.8408
= +0.8063 *2_O
Ä2„ = -2.9938
= ± plan ^R2>
^R2» = ± plan
= -2.1862 % = +0.9065
= +0.6183 ^fi4„
R*. = +0.9810
= -0.8015 = -0.8015
= -2.2830

= 0.05593 /;, = 1.6230 π 1
N, B
I s_n = 0.35616 (β) = 0.12068 «j,, = 1.6441 ι ϊ-, =0.16223 = 0.15518 n_2h = 1.6441 ■ S₂₃ = 0.00172 (x)
= 0.06166 n₃ = 1.7845 __n j
N, A I
J I S₃₄ = 0.30560 (a) = 0.48840 n_4o = 1.7440 / j_4d1> = 0 = 0.08630 n_4h = 1.6622 * CS =0.26028

ίο

Fortsclzunc

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

VI

VII

R, = -0.9843

R'_s =+1.6384

R₁, =-2.1270

R'„ = -0.7800

A₇ = +9.5810

R'₇ =-1.26038

rf₅ =0.04270 H₅ =1.8466

i_5f, = 0.06852 (y)
</₆ =0.09600 /i„ =1.7223

.J₆₇ = 0.00355
Cl₁ =0.12045 η_η =1.7720

N I

10. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F = 1,0000; 1/2,1; 2iv„ = 74,5°; sL = +1,259Of

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände ιι,ιΛ',ι

Bez.

III

IV'-

VI

VII

Λ ι = +2.27339 Al = +0.79256

R₇ = -2.85344 R₂ = -1.68505

R₃ =+0.84159

R₃ = +0.62461

A₄ = +0.92793

A₄" = -0.69260

/?_4/i = -0.69260

R\[ = +1.85739

Λ₄, = +2.96048

R'₄[ = -1.86261

R₅ = -0.83832

R₅ = +1.79315

R₆ = -3.02071

Rt = -0.84727

ή =0.063321 1.62299/58.06

.S₁₂ =0.401806 (β) J₁ = 0.536455 1.63854/55.38

__π !

N, B I _ J I

S₂₃ = 0.003623 (x) 1.74400/44.77 d₃ =0.064771 .V₁₄ = 0.310465 (a) 1.74400/44.77 </_4(i =0.315917 ^y4,,, = ° 1.67003/47.12 d_4h =0.112460 s_4/ii =0.113875 1.70181/41.02 rf_4i. =0.180268 CS= 0.125539 1.84666/23.82 rf₅ = 0.C57324 S₅₆ = 0.060112 (v) 1.71300/53.85 d_h = 0.106456

—1~ N, A

N I

y =-1.163478 i₆₇ = 0.026605

= 0.130335 1.78831/47.37

11. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,3; Iw₀ = 73°; si = +1,2586F

Glied Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

II

R, = +1.8408

R\ = +0.8063

A₂ = -2.9938

R'₇ = -2.1857

d, = 0.05593 «, = 1.6230

J₁₂ = 0.35616 03)
d₂ =0.54240 n₂ =1.6441

Sn= 0.00185 (x)

N, B

Fiirtsct/Linu

11 12

Glied Linse

Radien Dicken und Abstünde Brechzahl

Bez.

L₁,

R,
R₃ --- +0.9065
= +0.6183 Ä4„
*4. = +0.9810
= ± plan A4,
Ä4_t = ± plan
= -0.8015 A4, = -0.8015
= -2.2834 A₅
Ä5 = -0.9843
= +1.6383 A₆ = -2.1270
= -0.7800 A₇
A^ = +9.5810
= -1.26031

= 0.06165

λ_M = 0.30565 (α)

= 1.7845

/V. A

i/₄„ =0.15517 /;₄, = 1.7440

.S₄,,, = 0.10200
ί/_4/, =0.15517 w_4ft = 1.7440

Λ_4/ιι =0

f/_4i =0.08630 w₄ =1.6622

CS = 0.26028
ί/₅ =0.04270 «, = 1.8466

.V₅₆ = 0.06851 (y)
(/„ =0.09600 /;„ =1.7223

λ·₆₇ = 0.00355
Cl₁ =0.12044 η₇ = 1.7770

Λ' I

12. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,3; 2tv„ = 74°; sL = +1,2591F

Glied

Linse

Radien Dicken und Abslände Brechzahl

Bez.

^RK = +1.8000
= +1.4700 k = +1.8000
= +0.8000 rI = -2.7735
= -1.6863 R₃
R₃ = +0.8416
= +0.6246 k = +0.9279
= -0.6246 A4,. = -0.6246
= +1.8000 k = +3.1404
= -1.8000 Äs
Äs = -0.8416
= +18000

d_K =0.06825 ζ;,, = 1.713

.v_!jft = 0.05200
i/,„ =0.06480 /;,„ = 1.620

.y_i: = 0.40200 (JJ)
i/, = 0.56460 /;, = 1.639

.V₂., = 0.00360 Μ
d_} =0.06477 /j, =1.744

S₃₄ = 0.31046 (a) d_Aa =0.31654 n_Aa =1.744

s_4a. = 0
d_4h =0.11200 n_4h = 1.670

"Ί"

Λ', R I I

s_4/>= 0.10950

= 1.702

d_4< = 0.18550

CS= 0.12550
^₅ = 0.06488 n₅ = 1.848

s_Sb = 0.06200 (v)

.V. A I

Fortsetzims

13

Giied

Linse

Radien

Dicken und Abslände Brechzahl

Bez.

L₁

Ä„ = -2.7735

R'_h = -0.8473

R₁ =±plan

R₁ = ± plan

d_h = 0.10650

s_bl = 0.02660
d-, =0.16136

=1-713

n-, = 1.788

13. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F = 1,0000; 1/2,1; 2m„ = 74°; sL = +1,2621F

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände

Bez.

L·

L₁

R₁ = +6.06896 R\ =+26.81329

/f,„ =+4.11457

R\_r -■= +0.75189

R, = -2.67095

R'₂ = -1.66321

R₃ = +0.79976

R₃ =+0.61121

R₄ = +0.99589

K₄" =-1.35427

R_4h = -1.35427 /?;_Λ = +9.44666

R₄ = -4.68440 R'l = -1.24868

R₅ = -1.08993

R'_s = +1.41522

R_b =-13.44784

R'_h = -0.92784

A₇ = +3.60922

/?₇ = -2.87824

= 0.274276 1.62299/58.06 I
I J_11(> = 0.116872 I
N, B du = 0.103334 1.62299/58.06 I
I
J j,₂ = 0.406824 ß) dl = 0.527744 1.63854/55.38 J₂₃ = 0.001945 (x) d₃ = 0.109386
J₃₄ = 0.345903 (o) 1.74400/44.77 Λ', Α
I = 0.326579 1.74400/44.77 \,„ = ° = 0.100093 1.67003/47.12 j_4fti= 0.076459 d₄, = 0.165648 1.70181/41.02 d, CS =0.134524
= 0.047369 1.84666/23.82 1
N
I

J₅₆ = 0.071779 (y) d_b =0.107141 1.71300/53.85

J₆₇ = 0.006631
d-, =0.143634 1.78831/47.37

14. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: /-= 1,0000; 1/2,1; 2tt>„ = 74,5°; J^ = +1,2687F

Glied Linse

Radien

Dicken und Abstände

Bez.

L-,

K₁ = +2.66056

R\ = +0.74984

R₂ = -2.25474

/?'·> = -1.59625

= 0.055207 1.63854/55.38 (Ji) 1.66446/35.84 (x) ι -
N. B
I π
I
I j|₂ = 0.383671 B d₂ = 0.412143 I
I
J j„ = 0.001736

15

16

Fortsetzung

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände

Bez.

R₃
R'₃ = +1.05161
= +0.72856 * = 0.079859 1.74400/44.77 1-
N, A
I J₃₄ = 0.246869 (a) *4„
Rl = +1.10591
= -0.75526 = 0.312492 1.74400/44.77 Ra₁,
R'a> = -0.75526
= +5.66375 dA_b = 0.238189 1.60562/43.92 s_4bc = 0.173607 Ra,
«I = +4.69746
= -1.46420 = 0.207287 1.72000/50.42 CS= 0.061110 R's = -0.89762
= +1.67871 ds = 0.269785 1.80518/25.43 ~1
N
I J₅₆ = 0.071526 (y) rI = -4.37108
= -1.08230 d_b = 0.099998 1.71300/53.85 J₆₇ = 0.003472 Ri = -25.29870 _d = 0.105206 1.78831/47.37

Λ₇ =-1.25886

15. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: F= 1,0000; 1/2,1; Iw₀ = 74,5°; sL = +1,2709F

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände

Bez.

R₁
R\ = +2.26535
= +0.76789 R'i = -2.33423
= -1.59449 R₁ = +0.86457
= +0.64179 k = +1.06323
= -0.69612 k = -0.69612
= +1.00083 R'Ä,. = +6.25996
= -1.33957 Rs
R's = -0.84073
= +1.86314 R,
Ri = -4.21844
= -1.01593 Ri
R', = +44.35558
= -1.30095

= 0.055520 Ji₂ = 0.379649 (/?) = 0.408954

J₂₃ = 0.011632 (x) = 0.074340

J₃₄ = 0 310552 (a) = 0.312497

= 0.178818 s_V( = 0.170137 = 0.150346

CS = 0.086596 = 0.193366 J₅₆ = 0.073888 (y) = 0.107048 J₆₇ = 0.001840 = 0.128783

1.61765/55.15

1.66446/35.84

1

N, B I

1-

N, A I

1.74400/44.77

1.63930/45.18

1.72000/50.42

1.80518/25.43 N I

1.71300/53.85

1.78831/47.37

Linse Radien 23 59 156 18 = 0.05362 Brechzahl = 1.6230 Bez. 1
I
I = c,W² + C₂H* + C₃W⁶ + C₄W⁸ + C₅W¹⁰ Linse Radien c₄ = 0; C₅ = 0: Dicken und Abstände = 0.0850 Brechzahl = 1.7170 Bez. I 17 K₁ — gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten: S₁₂ = 0.30053 OS) NB
_| B R- - + 1,3449F di S₁₂ = 0.4750 08) Π
NB
I 16. Objektiv nach Anspruch 1, = +U587f = 0.27752 = 1.7031 I
I
J = -1,645799· HT¹; C₃ = O; = 0.1713 = 1.7130 F= 1,0000; 1/2,1; 2h>₀ = 75°; si = ^Ll- R" = Dicken und Abstände S₂₃ = 0.00262 (x) "2 s; F= 1,0000; 1/2,1; 2h>„ = 77°; si = ^· k^: +2.5000
+0.9100 "2„ .s₂„ „ = 0.2000 "2„ Glied +1.9880
+0.7849 dl = 0.05680 = 1.7844 j Glied = 0.1409 = 1.7880 I L₃ J? Z f₃₄ = 0.26857 (a) «3 Π "
NA
I \ ' ^l^ j|.: -3.2000
-2.5000 di, J₁, =0.1890 ω "2, -10.757
-3.0655 d₂ = 0.49112 = 1.7440 3 II s_Aah = 0 "■». -2.5000
-2.1000 +0.9888
+0.5840 di = 0.17048 = 1.6401 I III ^⁴» k ^: CS = 0.07075 "4* 1 +1.0145
-1.6585 = 0.07290 = 1.7013 / ^Ä5 ⁼
K₅ = ^₅₆ = 0.11513 "5 4 -1.6585
-1.1749 = 0.04137 = 1.8466 L_h Jf : s₅₇ = 0.06383 (κ) "6 N
J + 1.5440
+ 1.2392 = 0.12565 = 1.7290 V ^ ff' -
K₇ - s₇₈ = 0.00218 »1 -0.7751
+2.2732 d_b = 0.15193 = 1.7347 VI / 3 —
^Kg - »8 -1.8810
-0.6893 di VII +4.9915
-1.317666 ds VIII 17. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaien, wobei für die asphä
rische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius R_b die Pfeiltiefe P des Flächen-DurchMoßortes für die
jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch P C₂

Fortsetzung

19

20

Glied Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

L₁

R₃ ■= +0.9100 r\ = +0.6690

+ ϊ.0670 = -0.9100

-0.9100 +15.000

-6.8850 -!.9550

-0.9920 -1.0670

= -1.0670 = +2.0880

Re R'„

= +26.909 = -1.2070

R'i =

= -3.0040 = -1.06197

d_} = 0.0708 n₃ = 1.7880

J₃₄ = 0.3255 (a) d_Au = 0.3050 n_4o = 1.7440

d_Ah = 0.0790 n_Ah = 1.5800

J₄„ =0.0754
d_A =0.1080 n_Ai =1.5700

CS= 0.1706
</₅ =0.2230 /;₅ =1.7330

M A

_ J

d_H =0.0600

j₅₍, = 0.0500 (y) d_h =0.1100

J₆₇ = 0.0015
d-, =0.1010

/J₅. = 1.8230

n_h = 1.7880

n₇ = 1.7880

18. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius A₆ die Pfeiltiefe Poes Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch

P= C₁H² + C₁H⁹ + _Citf + C₄W⁸ + c_$H^w

C₂ = -1,645779 · 10"'; C₃ = 0; C₄ = 0; c_ä = 0: F= 1,0000; 1/2,1; 2w₀ = 78°; sL = +1,3451F

Glied Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl Bez.

1

/;, =1.7170 <V, B ι

I I

/;,_: =1.6210 B

ι /i,„ = 1.7880 [

R₁ = +2.5000 R\ = +0.9100

R_2ii = -3.5000 R'," = +159.00

R₂. = -26.909 RC = -2.4000 =0.0850

J₁₂ = 0.4750 t/i)

=0.0600

.ν, =0.2100

=0.1200

J₂, = 0.1636 (x)

21

22

Fortsetzung

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abslände Brechzahl

Bez.

L₁

R₃ = +0.9097 R', = +0.6690

R₄ = +1.0670

R¹I = -0.9097

R_Ab = -0.9097

R\_h = +15.900

R₄] = -1.9550

R₅ = -0.9920 R'sl = -1.0670

R_5h = -1.0670

R'_5h = +2.0880

R_b = +26.909

R'_h =-1.2070

R₁ = -3.0040

Λ'₇ = -1.0

d₃ = 0.0708 «4. = 1.7880 1 1
N, A
I y,₄ = 0.32548 (a) = 0.3050 = 1.7440 s_{4 h} = 0 = 0.0790 "4, = 1.5800 s_4lii = 0.0754 ^Λ5. </„, = 0.1080 = 1.5700 CS = 0.1706
= 0.2230 ^d\, *., = ° = 1.7330 π
I
I = 0.0600 I
N
■ dH = 1.8230 I
I
j

J₅₆ = 0.0500 (γ) d_h =0.1100 /I₆ =1.7880

J₆₇ = 0.0010 dy = 0.09591 /I₇ = 1.7880

19. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius A₆ die Pfeiltiefe Pdes Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch

P=C₁H² + CjH* + C₃W⁶ + C₄W⁸ + C₅//'⁰

c₂ = -1,645779 · 10 '; c₃ = 0; c₄ = 0; c₅ = 0: F= 1,0000; 1/2,1; 2η-₀ = 77°; sL = +1,3448F

Glied Linse

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

Λ, = +2.5188

R\ =+0.9116

A₂ = -3.1396

A₂ =-2.1185

Zf₃ = +0.8843 ÄS = +0.6547

₄ =+1.0664 ₄. =-0.8614

=-0.8614 =+12362

R₄ = -6.8940 A₄^ =-1-9554

= 0.08471 β, = 1.713

J₁₂ = 0.47714 Off)

= 0.49928 /I₂ = 1.717

S₂₃ =0.17260 (x)

- 0.07010 n₃ = 1.788

S₃₄ = 032675 (fl)

= 031445 /i₄„ = 1.744

= 0.06994 n_4t =1.580

s_4t^ = 0.07663 (flO

= 0.10818 /i„_r =1.570

CS= 0.17054

__n !

M 5 l _J I

N, A

_J

Fortsetzung

Glied Linse

VI L_b

VII L₁

24

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

K₅ = -0.9923 R's = -1.0094

R_h = -1.0094 /?;,, =+2.1121

=0.22051

=1.733

λ;,

+26.881 -1.2075

-3.0060 -1.061803

i/₅, =0.05405 n_5h = 1.823

.V₅₆ = 0.05038 (y)
i/,, =0.10941 n„ =1.788

S₆₇ = 0.00191
d-, =0.10319 n₇ =1.788

20. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius R_b die Pfeiltiefe /"des Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch

P = C₁H² + C₂H* + i-jW⁶ + C₄H* + c₅H^w mit

c₂ = -1,360417 ■ 10"'; c₃ = 0; c₄ = 0; c₅ = 0: F= 1,0000; 1/2,1, 2w„ = 78°; ώ = +1,3448/"

Glied

Linse

L-,

La.

L₁

Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

R\ = +2.3064
= +0.9426 rf, = 0.07701 "I ■ = 1.713 1-
N, B
I —ι S s_n = 0.49715 OS) 1 3 I k = -3.4587
= -2.2496 d₂ = 0.78358 «2 = 1.713 __ i S₂₃ = 0.21166 (x) I R₃ = +0.9193
= +0.6650 d₃ = 0.08810 "3 "S. = 1.788 1
N, A
J I s₃₄ = 0.32940 (β) 4 I k = +1.2190
= -0.8460 d_4o =0.31840 "6 = 1.744 R., = -0.8460
ι 1 HZCiL d_4h =0.48710 = 1.534 ι ι ^tx4_h — I / . / JXJXJ "7 CS= 0.18320 k = -1.2750
= +3.2550 d_5a =0.10800 = 1.945 1
I
I s_5ah = 0 N Rs₁, = +3.2550
= +2,8504 d_5t =0.16275 = 1.714 I
I S₅₆ = 0.03215 (y) Re
R'e = +93750
= -13950 d_b = 0.12210 = 1.788 s₆₁ = 0.00215 (δ) Ri = -11379
= -1.241121 d₇ = 0.13515 = 1.788

25

26

21. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius R₁, die Pfeiltiefe Pdes Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlote:s gegeben ist durch

P = C₁H² + C₂H* + C·;;//¹ + C₄//⁸ + C₅//¹⁰

mit

c₂ = -1,428147 ■ 10''; c, = 0; c_A = 0; C₅ = 0:
F = 1,0000; 1/2,0; 2h>„ = 79°; sL = +1,3448F

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abslände Brechzahl

^l
R\ = +2.0000
= +0.8710 d, = 0.07105 »1 = 1.7130 ~l
N, B
I B Ji₂ = 0.46680 φ) _ J ^Rr\ = -3.4960
= -2.2585 a, = 0.56105 lh = 1.7360 J₂, = 0.10480 (χ) 1 ^Rr\ = +0.8707
= +0.6334 Cl₃ = 0.06380 lh = 1.7883 /V, A
I j,4 = 0.32350 (a) A R_4n = +1.1119
= -0.8265 </₄„ = 0.21585 "·»„ = 1.7440 I Ry = -0.8265
= +16.158 d_4h =0.39045 >u_h = 1.5403 CS= 0.14620 = -1.1119
= +2.4908 d₅ = 0.24 i 30 "5 = 1.9050 Π
N
j J₅₆ = 0.03400 (κ) rI = +25.097
= -1.1825 d_b = 0.10320 «6 = 1.7883 J₆₇ = 0.00200 R'i = -7.0710
= -1.1209 di =0.11455 "7 = 1.7883

VII Li

22. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius R₆ die Pfeiltiefe Pdes Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch

P = C₁H² + C₂H* + C₃H" + C₄Zi⁸ + C₅//¹⁰
mit

C₂ = -2,853254 · 10 '; C₃ = 0; C₄ = 0; C₅ = 0:
F= 1,0000; 1/2,0; 2w« = 79°; sL = +1,3601/=-

(ilicd Linse Radien Dicken und Abstände nj/vj Bez.

I /., J ₌₊o99gg] ^d\ =0.0859.74 1.71300/53.85 N.B I

J₁₂ = 0.450561 OS) B

U L₁ p? ⁼~⁵fjfi d₂ =0.396119 1.69895/30.06 !

S₂₃ = 0.141720 Cx7

Fortsetzung

27

28

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abslände ",/'',/

Bez.

L₃

^4,

R₃ = +0.93354 R', =-· +0.63618

= +1.06005 = -0.79246

= -0.79246 = +1.77608

=- -6.91419 = -1.53242

Λ, = -0.65771

Λ', = +97.41345

R_b =-3.57110

R',, = -0.78609

Zf₇ = -4.64307

K₇ = -0.90940

= 0.067124 1.78831/47.37 !__
N, A
I .V₁₄ = 0.320987 (a) = 0.318496 1.74400/44.77 ■K, = 0 = 0.245433 1.60342/38.02 .V₄., =0.070917 = 0.137889 1.71700/47.99 d·, CS= 0.310259
= 0.049539 1.80518/25.43 1
/V
J i₅₍, = 0.034750 (γ) d„ = 0.116893 1.63854/55.38 s,_tl = 0.008084 di = 0.153137 1.78831/47.^7

23. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Konstrukaonsdaten, wobei für die asphärische Fläche mit dem Scheitelkrümmungsradius R_h die Pfeiltiefe Pdes Flächen-Durchstoßortes für die jeweilige Höhe H des Achsenlotes gegeben ist durch

P=C₁H² + C₂H* + C₃H" + C₄H* + c₅//^1{

c₂ = -3,343118 · 10"'; c, = +4,551811 · 10~²; C₄ = 0; c₅ = 0:
F= 1,0000; 1/2,0; 2h<„ = 80°; si. = +l,3907f

Glied

Linse

Radien

Dicken und Abstände n,i vj

Bez.

R_x = +4.89012 R\ =+1.09793

=+15.69091 = -3.02092

R₃ = +1.19673 R₃ = +0.60664

Ä₄„ =+1.07641

R'_Aa =-0.74046

Ä_4ft =-0.74046

Ä_4ft =+2.68377

A₄ = -2.24088

Ri =-1.03112

rf, =0.085099 1.71300/53.85

s_n = 0.354786 (β) d₂ = 0.425843 1.69895/30.06

s₂₃ = 0.002124 (χ) d₃ =0.160708 1.78831/47.37

5,4 = 0.299594 (ο)
d_4ii =0.324029 1.74400/44.77

s_Aah = 0
rf_4ft =0.346817 1.60342/38.02

s_4hi = 0.068552
rf₄, =0.094884 1.71700/47.99

CS= 0.251910

__n !

Λ'. Β ι I I

Λ', A

_J

Fortsetzung

Glied Linse

Radien

Dicken und Abslände

Bez.

VI