DE2352039B2 - Verfahren zur trocknung von so tief 2 -haltigen gasen bzw. von luft zur verbrennung von schwefel - Google Patents

Verfahren zur trocknung von so tief 2 -haltigen gasen bzw. von luft zur verbrennung von schwefel

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DE2352039B2 DE19732352039 DE2352039A DE2352039B2 DE 2352039 B2 DE2352039 B2 DE 2352039B2 DE 19732352039 DE19732352039 DE 19732352039 DE 2352039 A DE2352039 A DE 2352039A DE 2352039 B2 DE2352039 B2 DE 2352039B2
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Description

40
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Trocknung von SO2-haltigen Gasen, insbesondere von Rost- oder Spaltgasen, sowie auch von Luft für die Verbrennung von Schwefel mit Schwefelsäure.
Abgesehen von der Naßkatalyse bei der durch Anwendung hoher Gastemperaturen die Abscheidung von Schwefelsäurekondensat im Kontakt selbst und den nachfolgenden Systemen, Rohrleitungen, Wärmeaustauschern vermieden wird, ist es Stand der Technik, SO2-haltige Gase nach deren Naßreinigung durch Waschen mit konzentrierter Schwefelsäure möglichst weitgehend zu trocknen, bevor sie der katalytischen Oxydation zugeführt werden. Nach der Naßreinigung sind die Gase mit Wasserdampf gesättigt bzw. übersättigt und werden anschließend in Füllkörpertürmen im Gegenstrom mit 95-98°Zoiger Schwefelsäure getrocknet. Durch Verdünnungs- und Kondensationswärme wird die Säure bei Auflauftemperaturen bis maximal 500C auf 60—75CC erwärmt. In den üblicherweise angewandten Trocknungsanlagen wird die aus dem Trocknungsturm abfließende Säure mit frischer Säure wieder aufkonzentriert und auf die Auflauftemperatur abgekühlt.
Auf ähnliche Weise wird bei der Trocknung von Verbrennungsluft für die Schwefelverbrennung und von Verdünnungsluft verfahren. Allerdings ist die zu kondensierende Wassermenge gegenüber den Röstgasen erheblich geringer.
Nach in der Literatur veröffentlichten Werten liegt der Wasserdampfpartialdruck über 95%iger Schwefelsäure und einer Temperatur von 500C bei 0,0059 gZNm3. Die nach der vorher beschriebenen Art betriebenen Rieseltürme erreichen jedoch nur Trocknungsgrade von 005, bestenfalls 0,03 g H2OZNm3. Wie Untersuchungen an anderer Stelle (Peter, A. Chem. Techn. 22. 410 [1970]) ergeben haben, ist dieser große Abstand vom Gleichgewicht auf den geringen Benetzungsgrad von 0,5 in konventionellen Trockentürmen zurückzuführen, d. h. nur die Hälfte der im Trockenturm vorhandenen Säure bzw. Füllkörper kommt zur Wirkung. Diese Erscheinung ist auf die bei 500C relativ schlechte Bentzbarkeit infolge der Zähigkeit der Säure sowie auf die angewandten geringen Berieselungsdichten zurückzuführen.
Trotz dieser Fakten ist es ein in der Praxis und Literatur fest verankerter Grundsatz, Trocknungstürme mit einer maximalen Säureauflauftemperatur von T = 50°C zu betreiben. Ferner wird immer wieder angegeben, daß eine Trocknung bis zu einer Restfeuchte von 30. höchstens 50 mg H2OZNm3 notwendig ist. um das Auftreten von SO3-H2O-Nebeln bei der Absorption von kontaktierten Gasen in Schwefelsäure /u vermeiden.
Es wurde nun gefunden, daß man bei der Trocknung von wasserhaltigen SO2-Gasen und von Verbrennungsbzw. Veidünnungsluft für die Schwefelsäureerzeugung mit einem wesentlich geringeren Verhältnis von Säuremengen zu Gasmenge auskommen kann.
Die vorliegende Erfindung betrifft daher ein Verfahren zur Trocknung SO2-haltiger Gase sowie von Verbrennungs- und Verdünnungsluft für die SchwefelsäurehersteUung mit 95 — 98°Zoiger Schwefelsäure, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß die zu trocknenden Gase in einem Zeitraum von 0,2 bis 2 Sekunden, vorzugsweise 0,2-1.0 see. mit feinverteilter Schwefelsäure einer Oberfläche von 104—107 m2/h, vorzugsweise 105—106m2Zh uncj ejner Temperatur von 33 bis 800C, besonders von 51 bis 75°C, speziell von 55°-65°C in Berührung gebracht und dabei auf eine Restfeuchte von 30 bis 250 mg, vorzugsweise von 50—200, speziell von 80— 150 mg H2OZNm3 eingestellt werden.
Die für den Stoffübergang erforderliche Phasengrenzfläche wird dabei mechanisch erzeugt. Dies kann z. B. durch Verdüsung geschehen. Bei der Verdüsung von Säure ist die notwendige Umlaufmenge nicht mehr von der Berieselungsdichte, sondern nur noch von dem gewünschten Konzentrationsgefälle zwischen Auf- und Ablauf abhängig. So werden z. B. für eine Luftmenge von 60 000 Nm3Zh und einer Feuchte von 15 g H2OZNm3 und einem Konzentrationsgefälle von 96,0 auf 95,50Zo H2SO4 100 m3 SäureZh zur Trocknung des Gases benötigt. Wählt man ein Konzentrationsgefälle von I0Zo (z.B. 96,5% auf 95,5% H2SO4), so halbiert sich die Säuremenge auf 50 mVh. Bei vorgegebener Säuremenge ist der erzielbare Trocknungsgrad weitgehend abhängig von der mechanisch erzeugten Phasengrenzfläche und kann wirtschaftlich optimiert werden, ohne daß Apparatedimensionen als begrenzende Faktoren auftreten.
Ein bestimmter Tröpfchendurchmesser muß nicht gefordert werden. Für die Trocknung ist nur die Tropfenoberfläche entscheidend. Innerhalb der Verweilzeit von maximal 2 see kann ein absorbiertes Wassermolekül bis zu einer Tiefe von weniger als 100 Ä in den Säuretropfen eindringen. Bei Tropfen mit einem Durchmesser von mehr als 100 A wird die Konzentra-
tion des Kerns während des Trocknungsvorganges nicht verändert
Versuche haben gezeigt daß eine maximale Restfeuchte von 250 mg HaO/Nm3 spezicU auch bezüglich der SO3— H2O-Nebelbildung tolerierbar ist
Hervorragend geeignet für das erfindungsgemäße Verfahren sind z. B. die sogenannten Venturiabsorber, wie sie in der deutschen Auslegeschrift 20 50 579 beschrieben und für die Absorption von SO3 eingesetzt werden, dabei werden mit Vorteil zwei oder drei solcher Sprühtrockner hintereinandergeschaket Eine mögliche Ausführungsform wird an Hand der Figur beschrieben, bei der zwei Sprühtrockner mit einer Nachtrocknung kombiniert wurden. Anstelle der Nachtrocknung kann gegebenenfalls ein weiterer Sprühtrockner treten. Bei geringen Anfangsfeuchten bzw. bei geringeren Anforderungen an die Restfeuchten kann auf die Nachtrocknung auch verzichtet werden.
In der Figur haben die Ziffern die folgende Bedeutung:
1 = Sprühtrockner
2 = Sprühtrockner
3 = Schwefelsäuresumpf
4 = Nachtrocknung
5 = Tropfenabscheider
6 = Behälter für umlaufende Säure
7 = Gaseinlaß
8 = Gasauslaß
9 = Zufuhr für Säure
Bei 7 wird das zu trocknende Gas mit Geschwindigkeiten von 5 — 30 m/s, vorzugsweise von 10 bis 15 m/sec zugeführt und bei 1 und 2 über 9 mit Schwefelsäure einer Konzentration von 95 bis 99 Gew.-%, vorzugsweise von 9b - 98 in Berührung gebracht. Die Temperatur der über 6 im Kreislauf geführten Säure — etwa von 35 bis 8O0C — wird ohne Kühlung konstant gehalten, da die entstehende Wärme durch die getrockneten Gase abgeführt wird. Die Säuretemperatur wird von der Gastemperatur und -feuchte bestimmt und unterliegt deshalb Langzeitschwankungen (jahreszeitbedingt). Im Behälter 6 wird ein Teil der verdünnten Säure abgezogen und mit frischer konzentrierter Säure vermischt. Das Verhältnis Gas zu umgewälzter Säure hängt bei vorgegebenem Konzentrationsgefälle zwischen auflaufender und abfließender Säure vom Wassergehalt des Gases ab. Bei einer Konzentrationsabnahme der Säure von z. B. 97 auf 96% und einer Luftfeuchtigkeit von 5—30 g/Nm3 beträgt das Verhältnis von Säure zu Gas 0,27—1,65 m3 pro 1000 Nm3 und bei einer Röstgasfeuchtigkeit von 20—50 g/Nm3 1.1 -2,75 m3pro 1000 Nm3 Röstgas.
Die Konzentrationsabnahme kann beim vorliegenden Verfahren auch mehr als 1°C betragen, vertretbar sind Abnahme bis 3%. Die vorstehenden Verhältniszahlen verringern sich dann entsprechend, bei einer Differenz von 3% z. B. auf ein Drittel. Normalerweise wird zur Trocknung ein Füllkörperturm eingesetzt, der mit einer Gasgeschwindigkeit von etwa 1 Nm/sec und einer Berieselungsdichte von 15 m3 Säure/m2 h betrieben wird, so daß unabhängig vom Feuchtigkeitsgrad der zu trocknenden Gase das Verhältnis der umgewälzten Säure zum Gas etwa 4,2 mVlOOO Nm3 beträgt. Dabei ist das Konzentrationsgefälle der umlaufenden Säure eine Funktion der Gasfeuchtigkeit.
Die Schwefelsäure wird jeweils an der Verengung der Sprühwäscher mit einer solchen Geschwindigkeit dem zu trocknenden Gas zugeführt, daß sich die Säure mit großer Oberfläche (104 bis 10* m'/h) im Gas verteilt An den jeweils engsten Zonen der Sprühwäscher werden Gas- und Säuregeschwindigkeiten von ca. 20 bis 35 m/sec eingestellt, bei einem Geschwindigkeitsverhältnis von verengter Zone zu erweiterter Zone von
Gemäß Figur wird die Säure in 4 noch einer Nachtrocknung in einer Schicht mit nichtberieselten Füllkörpern unterzogen. Diese Nachtrocknung kann gegebenenfalls unterbleiben oder aber durch einen dritten Sprühtrockner ersetzt werden. Die Abscheidung von Tröpfchen erfolgt im Abscheider 5. Als Abscheider können die aus der Schwefelsäuretechnik bekannten Filter verwendet werden.
Die bei dem bekannten und dem erfindungsgemäßen Verfahren erforderlichen Verweilzeiten sind ein direktes Maß für das erforderliche Bauvolumen und damit der Wirtschaftlichkeit. So beträgt z. B. die Verweilzeit bei einem herkömmlichen Trockenturm 3,3 s,- bei einem Hochgeschwindigkeitssprühtrockner gemäß Figur aber nur 0,6 s.
Maßstab für die funktionell Wirkung ist der
Trocknungsgrad =
erbeträgt
für Trockentürme
bei 5O0C
bei Sprühtrocknern
bei 65° C
Die zu erzielenden
Gegenüberstellung:
Gleichgewichtsfeuchte
tatsächliche Gasfeuchte
0,118-0,196
0,22
Ergebnisse zeigt die folgende
Gleichgewichtsfeuchte über H2SO4 95%
bei 500C = 5,9 mg/N m3
bei 65° C = 22 mg/N m3
Tatsächliche Gasfeuchte in Türmen herkömmlicher Bauart, Gasgeschwindigkeit bis 1,2 m/s
bei 5O0C = 30-50 mg/Nm3;
in Sprühtrocknern, Gasgeschwindigkeit bis 30 m/s
bei 65° C = 100 mg/Nm3.
Die Verwendung des vorgeschlagenen Trocknungsverfahrens ist ohne bzw. bei geringer Säurekühlung besonders günstig für Schwefelverbrennungsanlagen. Bei diesen Anlagen kann der höhere Energieinhalt der Verbrennungsluft besonders günst'g in Form von Dampf nach der Verbrennung abgegeben werden. Bei dem Einsatz dieses Hochgeschwindigkeitssprühtrockners sind die notwendigen Investitionen geringer, da der Apparat gegenüber den herkömmlichen Rieseltürmen sehr viel kleiner ist. Der Verzicht auf die Säurekühlung bringt weiterhin die Einsparung eines Kühlers und die ständige Einsparung an Kühlenergie. Bei einem Konzentrationsgefälle der auf- und abfließenden Trocknersäure von 1 % kann die umzupumpende Säuremenge um bis zu 70% gegenüber herkömmlichen Türmen gesenkt werden.
Nachfolgend wird das erfindungsgemäße Verfahren anhand von Beispielen näher erläutert:
Beispiel la
65
In einer Anlage gemäß Figur wurden 50 000 Nm3 Luft/h mit 4,0 g H2O/Nm3 Feuchte getrocknet. Die GaseintrittstemDeratur betrug 3.4°C. Die Konzentra-
tion der anspruchsgemäß verteilten Säure betrug 96,4% H2SO4 und ihre Temperatur 34° C. Die getrocknete Luft hatte eine Restfeuchte von 66 mg H2O/Nm3. Der Säureumlauf betrug 120—180 m3/h.
Beispiel Ib
In einer Anlage wie bei Beispiel la wurde die gleiche Gasmenge, aber mit einer Feuchte von 7,0 g H2O/Nm3 getrocknet. Die Konzentration der anspruchsgemäß verteilten Säure betrug 96,3% H2SO4 und die Säuretemperatur 41°C. Die Restfeuchte betrug in diesem Fall 102 mg H2O/Nm3. Der Säureumlauf betrug 120—180m3/h/
Beispiel 2a
In einer Anlage, wie in der Figur dargestellt, wurde eine Gegenstromdüse zwischen der 1. und 2. Venturisprühdüse eingebaut, über die ein dritter Teilstrom an
Säure eingeführt wurde. Es wurde eine Gasmenge von 60 000NmVh mit einer Feuchte von 5,6 g H2O/Nm3 getrocknet. Die Gaseintrittstemperatur lag bei 7°C, die Säuretemperatur bei 33°C und die Säurekonzentration bei 96,3-96% H2SO4. Die getrocknete Luft hatte eine Restfeuchte von 43 mg H.-O/Nm3. Unter den Betriebsbedingungen wies die versprühte H2SO4 eine Oberfläche von 3,3 · 105 m2/h auf Der Säureumlauf betrug ca. 51 nWh.
Beispiel 2b
In einer Anlage, wie in Beispiel 2a beschrieben, wurden 60 000 Nm3 Luft/h mit einer Feuchte von 14,9 g H2O/Nm3 getrocknet. Die Säuretemperatur lag bei ,5 6I0C, die Säurekonzentration betrug 96,5-96% H2SO4,, die gefundene Restfeuchte der getrockneten Luft lag bei 81 mg H2O/Nm3. Unter dt.n Betriebsbedingungen wies die versprühte H2SO4 eine Oberfläche von 3,6 · 105m2/h auf. Der Säureumlauf beta g ca. 50 m3/h.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
803

Claims (7)

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Trocknung SO^haltiger Gase sowie von Verbrennungs- und Verdünnungsluft für die SchwefelsäurehersteUung mit 95—98°/oiger Schwefelsäure, dadurch gekennzeichnet, daß die zu trocknenden Gase mit verteilter Schwefelsäure einer Oberfläche von 104— 107m2/h und einer Temperatur von 33° bis 800C über einen ι ο Zeitraum von 0,2 bis 2 Sekunden in Berührung gebracht und dabei auf eine Restfeuchte von 30 bis 250 mg H2OZNm3 eingestellt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwefelsäure beim Trocknungs-Vorgang eine Oberfläche von 105—1O6TO2Zh und Konzentration von 96 bis 98 Gew.-% aufweist
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwefelsäure eine Temperatur von 51 bis 75°C besitzt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die zu trocknenden Gase Geschwindigkeiten von 5 bis 30 m/sec aufweisen.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die zu trocknenden Gase Geschwindigkeiten von 10 bis 15m/sec aufweisen.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Absorptionswärme durch die zu trocknenden Gase abgeführt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwefelsäure zur Erzeugung der großen Oberfläche im Gasweg an einer oder mehreren Stellen in Zonen mit verengtem Querschnitt eingedüst wird.
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NO743585A NO138444C (no) 1973-10-17 1974-10-03 Fremgangsmaate til toerkning av so2-holdige gasser samt av forbrennings- og fortynningsluft for svovelsyrefremstilling med konsentrert svovelsyre
GB4387174A GB1447450A (en) 1973-10-17 1974-10-10 Metallgesellschaft ag process and apparatus for dehydrating gas with sulphuric acid
NL7413485A NL7413485A (nl) 1973-10-17 1974-10-14 Werkwijze voor het drogen van so2 bevattende gassen respectievelijk van lucht voor de ver- branding van zwavel.
JP49117798A JPS5067295A (de) 1973-10-17 1974-10-15
CA211,450A CA1034743A (en) 1973-10-17 1974-10-15 Process and apparatus for dehydrating gas with sulfuric acid
AU74340/74A AU487107B2 (en) 1973-10-17 1974-10-15 Process and apparatus for dehydrating gas with sulfuric acid
BR8558/74A BR7408558D0 (pt) 1973-10-17 1974-10-15 Processo para a secagem de gases contendo so2
FI3005/74A FI300574A (de) 1973-10-17 1974-10-15
AR256107A AR200814A1 (es) 1973-10-17 1974-10-15 Procedimiento para el secado de gases conteniendo so2, respectivamente de aire para la combustion de azufre
CH1383474A CH605403A5 (de) 1973-10-17 1974-10-15
IT53540/74A IT1021806B (it) 1973-10-17 1974-10-15 Procedimento per essiccare gas con tenenti so2 oppure aria per la combustione di zolfo
DD181705A DD115640A5 (de) 1973-10-17 1974-10-15
PL1974174855A PL91778B1 (de) 1973-10-17 1974-10-16
SE7413024A SE402581B (sv) 1973-10-17 1974-10-16 Sett for torkning av soŸ2-haltiga gaser samt forbrennings- och utspedningsluft for svavelsyraframstellning
ES431091A ES431091A1 (es) 1973-10-17 1974-10-16 Procedimiento para el secado de gases conteniendo so2.
BE149582A BE821129A (fr) 1973-10-17 1974-10-16 Procede de sechage de gaz contenant du so2 ou de l'air pour la combustion du soufre
RO7480242A RO65914A (fr) 1973-10-17 1974-10-16 Procede pour secher des gas contenants du so en bas 2
DK542574A DK542574A (de) 1973-10-17 1974-10-16
ZA00746583A ZA746583B (en) 1973-10-17 1974-10-16 Process and apparatus for dehydrating gas with sulfuric acid
FR7435025A FR2248074B1 (de) 1973-10-17 1974-10-17
US05/568,341 US4023938A (en) 1973-10-17 1975-04-15 Process for dehydrating gas with sulfuric acid

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ZA (1) ZA746583B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0121687A1 (de) * 1983-03-04 1984-10-17 HMC Patents Holding Co., Inc. Verfahren zur einstufigen Reinigung von Schwefeldioxid hergestellt durch Verbrennung von schwefelhaltigen Verbindungen

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61234912A (ja) * 1985-04-08 1986-10-20 Mitsubishi Metal Corp 鉛製錬排ガス処理設備
WO2000035573A1 (en) * 1998-12-15 2000-06-22 Advanced Technology Materials, Inc. Apparatus and method for point-of-use treatment of effluent gas streams
DE102007047319A1 (de) * 2007-10-02 2009-04-23 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Gewinnung von Wasser aus Luft
JP2015054805A (ja) * 2013-09-13 2015-03-23 住友金属鉱山株式会社 硫酸原料ガスの乾燥方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0121687A1 (de) * 1983-03-04 1984-10-17 HMC Patents Holding Co., Inc. Verfahren zur einstufigen Reinigung von Schwefeldioxid hergestellt durch Verbrennung von schwefelhaltigen Verbindungen

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AU7434074A (en) 1976-04-29
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