DE2342267C3 - Verfahren zur katalytischen hydrierenden Verarbeitung von schweren Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien - Google Patents
Verfahren zur katalytischen hydrierenden Verarbeitung von schweren KohlenwasserstoffeinsatzmaterialienInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur katalytisehen
hydrierenden Verarbeitung von schweren KoIv lenwasserstoffemsatzmaierialicn. insbesondere zur Entschwefelung
von Erdölrückstandsfraktionen, bei dem das Kohlenvvasserstoffeinsatzmaterial mit einem sieh
abwärts bewegenden Heu aus Kalalysatoricilchen in einem Reaktorgefäß in Berührung gebracht wird, mindestens
ein Teil der anwesenden Rcaktionsteilnehmcr 267
dabei in flüssiger Phase vorliegt und frischer Katalysator periodisch in das Reaktorgefäß eingespeist und gebrauchter
Katalysator vom Boden des Reaktorgefäßes abgezogen und einer Reinigungsbenandlung unterworfen
wird.
Arbeitsweisen zur mischphasigen. katalyüschen, hy
drierenden Verarbeitung von Kohlenwasserstoffen sind in zahlreichen Ausführungsformen beschrieben wor
den. Zumeist wird dabei mit Katalysatorfestbetten und periodischer Regeneration des gesamten Katalysator
bettes im Reaktor oder periodischem Ersatz des gesamten Katalysatorbettes gearbeitet. Diese Arbeitswei
se weist eine Reihe von Nachteilen auf. Mit zunehmender Betriebsdauer des Katalysators nimmt seine Aktivität
ab, was zu einer Verschlechterung der Qualität des Produktes führt, so daß die Reaktionsbedingungen entsprechend
angepaßt werden müssen. Wenn es nicht mehr möglich ist, durch Anpassung der Reaktionsbe-
dingungen eine hinreichende Produktqualität aufrechtzuerhalten,
muß der Katalysator ersetzt werden. Wahrend dieses Zeitraumes muß die Verarbeitung emv. edei
vollständig unterbrochen oder auf einen anderem
Reaktor umgeschaltet werden.
Die katalytische Entschwefelung von Rückstandsölen. Brenn- oder Heizölen sowie aus Schleier ode·
Kohle erzeugten Ölen wird weiterhin wesentlich erschwert durch Verschmutzung des Katalysators duivii
Koks, aus dem Öl entfernten Metallen. Sal/en. Abbliuterungen.
teilchenförmigen Verunreinigungen in Form von Kohle, Sand oder Gestein und anderen Anlageschmutzstoffen.
Zusätzlich /u einer Verringerung der Aktivität des Katalysators erhöhen Abscheidung cn
derartiger Materialien den Druckabfall längs des Reaktors.
Dies erhöht den Betriebsaufwand und die Kosten und beeinträchtigt eine gleichmäßige Verteilung von
Wasserstoff und Öl durch den Katalysator, was /u Kanalbildung,
Heißstellen und weiterer Katalysatordesaktivierung
führt. Anlagestillegungen infolge derartiger Schwierigkeiten sind sehr kostspielig, sowohl wegen
des Produktionsausfalls als auch wegen der Kosten des Katalysatorersaizes. Eine Arbeitsmethode, zu der
zwecks Vermeidung vollständiger Betriebsstillegungen bei der Schwerölverarbeitung Zuflucht genommen
wurde, besteht im Betrieb von zwei oder mehreren Reaktoren in Reihe oder parillcl zueinander, wobei je
weils nur einer der Reaktoren aus dem Verfahrenslluli
zum Katalysatorersatz oder zur Katalysatorregeiu mtion
herausgenommen wird. Diese Arbeitsweise erfordert wesentlich höhere Investitionskosten, bringt cmc
umständlichere und höheren Beiriebsaufwand erfordernde
Verfahrensführung mit sieh und gestattet keine kontinuierliche Erzeugung gleichmäßiger Produkte.
Tür Kohlenwasserstoffumwandlungen wie die Ben
zinreforniicrung sind auch Arbeitsweisen unter Ver
wendung eines Reaktors mit sich bewegendem Kaialy·
satorbett angegeben worden. Ein sich bewegendes K.i talysatorbett sei hier definiert als ein nicht-fluidisierte:
Katalysatorbett, dessen Katalysaloneilchen langsaii
abwärts vom oberen Ende des Reaktors zum unterei
linde, in einem in etwa stopfenförmigen Eluß. gescho
ben werden, und zwar durch periodische Zugabe voi Katalysator am oberen Ende und Entfernung von Ka
talysator vom unteren Ende. Die Voruile einer Be
triebsdurchführung mit sich bewegendem Bett habei zu deren Anwendung bei der Benzinieformierung hu
Drücken von 8 bis 21 atm geführt, wobei sämtlich
Kohlenwasserstoffe in gasförmiger Phase gehalte
werden. Letzteres ist bei der Verarbeitung von schwe
ren Ölen wegen der übermäßig hohen Temperaturen, die zur Verdampfung des Öls erforderlich wären, insbe
sondere bei hohen Drücken, praktisch nicht möglich. Vielmehr muß hier die Verarbeitung in gasförmig-flüssiger
Mischphase vorgenommen werden.
Wenn man jedoch versucht, die bekannten Vorteile einer Arbeitsweise mit sich belegendem Katalysatorbett
für die hydrierende Verarbeitung schwerer Kohlenwasserstofföle in Mischphase auszunutzen, ergeben
sich beträchtliche Schwierigkeiten. Bei der Verarbeitung schwerer Kohlenwasserstoffe ist der Katalysator
unvermeidlich mit einem Rückstand der schweren Kohlenwasserstoffe überzogen, wenn er aus einem in Betrieb
befindlichen Reaktor abgezogen wird. Dieser Rückstand hemmt in starkem Maße oder verhindert »5
vollständig eine hydraulische Förderung des Katalysators und beeinträchtigt einen einwandfreien Fluß des
Katalysators durch den und heraus aus dem Reaktor. Der Rückstand erhöht weiterhin die Menge an Substanzen,
die bei der Katalysatorregeneraiion von dem
Katalysator heruntergebrannt α erden muß. was die Schwierigkeiten einer Beherrschung der Regeneratjonszonentemperatur
erhöht. Weiterhin stellen heiße, olüber/ogene Katalysatoren hohen Metall- und Schwefelgehalts
starke Brand- und Explosionsgefuhrenquellen
nach Entfernung aus einem Reaktor dar. Diese Schwierigkeiten haben die Entwicklung brauchbarer
Verfahren /ur hydrierenden Verarbeitung schwerer Kohlenwasserstoffe in Mischphase mit sich bewegendem
Katalysatorbett wesentlich behindert.
Es ist auch bekannt (US-PS 29 51036). bei einem
Verfahren zum kontinuierlichen Auswaschen eines verbrauchten Adsorptionsmitteis am Adsorptionsmittel
festgehaltene Kohlenw;iss<— toffc durch leichterflüchtige
Kohlenwasserstoffe in kontinuierlicher Gegen-Stromwaschung
auszuspülen. Dabei ist dieses Verfahren insbesondere auf die Einhaltung bestimmter Gegenstrombedingungen
gerichtet, um hierdurch eine übermäßige Entfernung von auf dem Adsorptionsmittel
abgeschiedenen Verunreinigungen zu vermeiden, wie das z. B. bei der Farbverbesserung von Ölen erforderjich
ist. Beiläufig ist erwähnt, daß das Verfahren auch tiuf das Waschen von verbrauchten Umwandiungskatajysatoren,
wie Krack-, Hydrier- oder Polymerisationskatalysatoren, die bei der Verwendung zur Hcrbeifüh-Jung
in flüssiger Phase verlaufender katalytischer Kohlenwasserstoffumwandlungen
verbraucht worden sind. anwendbar ist, jedoch finden sich keinerlei näheie Angaben
über solche Anwendungen. Die bei der katalyüschen
hydrierenden Verarbeitung von schweren Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien auftretenden besonderen
Probleme sind nicht angesprochen, erst recht flicht spezifisch darauf abgestellte Lösungen. Weiterhin
handelt es sich bei dem bekannten Verfahren nicht um «ine Arbeitsweise der eingangs angegebenen Art. bei
der das Kohlenwasserstoffeinsatzmaterial mit einem lieh schrittweise abwärts bewegenden Bett aus Katalysatorteilchen
in Berührung gebracht. Katalysator periodisch in das Reaktorgefäß eingespeist und gebrauchter
Katalysator vom Boden des Reaktorgefäßes abge/ogen wird, so daß das bekannte Verfahren bereits aus
dem Gattungsbegriff des Verfahrens der Erfindung herausfällt.
Es ist ferner ein Trennverfahren bekannt (US-PS 28 93 944), bei dem ein Kohlenwasserstoffeinsatzmate- 6S
rial, insbesondere ein Reformat, durch eine Adsorptionsbehandlung
an einem Adsorptionsmittel, wie Silieiumdioxydgcl od. dgl- in Fraktionen unterschiedlicher
Oktanzahl aufgetrennt wird Das Reformat wird hier/u in einem vierstufigen Adsorptions-Desorptions-Zyklus
durch das Adsorptionsmittel geleitet und durch das selektive Adsorptionsvermögen des Adsorptionsmiuels
in Verbindung mit einer bestimmten Temperaturführung werden hochoktanige Komponenten in der einen
Fraktion angereichert, wobei daneben eine Fraktion mittlerer Oktanzahl etwa gleich dem Ausgangsmaterial
und eine Fraktion niedriger Oktanzahl anfallen. Bei dem vierstufigen Verarbeitungsvorgang wird durchweg
dieselbe Beschickung, etwa das Reformat, zugeführt, nur bei unterschiedlichen Temperaturen in den einzelnen
Stufen, d h., auch die Ausspülungsmaßnahmen erfolgen
mit dem gleichen Material. Eine Ausspülung mit einem anderen Kohlenwasserstoff oder Kohlenwasserstoffgemisch
ist dem bekannten Verfahren fremd Auch hier gilt, daß eine Übertragung von Maßnahmen des
bekannten Verfahrens auf eine Arbeitsweise der eingangs angegebenen Art weder zweckmäßig noch
brauchbar ist.
Es ist ferner ein Verfahren bekannt (US-PS
3122 49b), bei dem ein Kohlenwasserstoffumwundiungsproduki
fraktioniert und die dabei anfallende gasförmige Phase und eine anfallende flüssige Fraktion in
einer bescnderen Weise zur gegenseitigen Absorption löslicher Wertkomponenten aus dem Gas in der flüssigen
fraktion und Abstreifung gasförmiger Komponenten aus der flüssigen Fraktion mittels des Gases miteinander
in Berührung gebracht werden. Es handelt sich nicht um eine Verfahrensweise der eingangs angegebenen
Art, eine Reinigungs- oder Ausspülbehandlung von Feststoffteilchen ist nicht vorgesehen und sämtliche für
das Verfahren der Erfindung wesentlichen Maßnahmen sind dem bekannten Verfahren fremd. Es findet sich
auch keinerlei Anhaltspunkt dafür.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem
Verfahren /ur katalvtischen hydrierenden Verarbeitung
von schweren Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien die erläuterten und ähnliche Schwierigkeiten bei
Anwendung eines sich bewegenden Katalysatorbettes auszuräumen und dabei ein Verfahren der eingangs angegebenen
Art zu schaffen, das trotzdem einfach, wirtschaftlich und störungsunanfällig durchgeführt werden
kann.
Gegenstand der Erfindung ist hierzu ein Verführen /ur katalvtischen hydrierenden Verarbeitung von
schweren Kohlenwasserstoffeinsat/materialicn, insbesondere /ur Entschwefelung von ErdölriickMimdsfraktionen,
hei dem das Kohlenwasscrstoffeinsat/material
mit einem sich abwärts bewegenden Bett aus Katalysatorteilchen in einem Reaktorgefäß in Berührung gebracht
wird, mindestens ein Teil der anwesenden Reaktionsteilnchmer
dabei in flüssiger Phase vorliegt und Irischer Katalysator periodisch in das Reaktorgefäß
eingespeist und gebrauchter Katalysator uim Boden
des Reaktorgefäßes abgezogen und einer Reinigungsbchandlung unterworfen wird, das dadurch gekennzeichnet
ist, daß man
a) jeweils ein Quantum des gebrauchten Katalysators
und mitgeführte Kohlenwasserstoffanteile vom Boden des Katalysatorbettes durch einen Verbindungskanal
mit Ventil in eine in einem außerhalb des Reaktorgefäßes liegenden Schleusen- oder
Sperrbehälter befindliche Trenn/onc leitet.
b) mitgeführte Kohlciiwasserstoffanleile aus dem Katalysator
in an sich bekannter Weise mittels eines leichten flussigen Kohlenwasserstoffes in der
Trennzone ausspült.
f*
c) bei der Ausspülung den leichten flüssigen Kohlenwasserstoff
durch den Verbindungskanal mit Ventil in das Reaktorgefäß leitet und
d) den Katalysator nach dem Ausspülen durch tlindurchlcitcn
eines Gasstromes durch den Katalysator in der Trennzone trocknet.
In vielen Fällen ist es zweckmäßig, wenn man ,vs. Mv.-lich
eine Ausspülung in einer Trcnn/.onc, die sich innerhalb des Reaktorgefäßes unterhalb des Ab/ugspunklcs
des Reaktorausflusses befindet und durch eine Lochplatte von dem sich bewegenden Katalysatorbett getrennt
ist, vornimmt.
Weiter wird es häufig bevorzugt, daß man zur Entfernung
der mitgeführten Kohlenwasserstoffantcilc aus dem Katalysator in der Trennzone zunächst einen Gasstrom
hoher Geschwindigkeit durch den Katalysator leitet und hierdurch die llauptmcnge der Kohlenwasserstoffe
ausbläst und danach den Katalysator mit einem Strom des leichten flüssigen Kohlenwasserstoffes
ausspült.
Die Trocknung des Katalysators erfolgt vorzugsweise mittels eines trockenen wasserstoffreichen Gasstromes,
eines Wasserstoff, Schwefelwasserstoff und Methan enthaltenden Gasstromes oder eines trockenen
stickstoffreichen Gasstromes.
Das Verfahren der Erfindung ist sehr einfach, betriebssicher und störungsunanfällig durchzuführen. Der
Katalysator kann ohne erheblichen apparativen Aufwand und ohne irgendwelche verfahrenstechnischen
Schwierigkeiten bequem in der gewünschten Menge/Zeit in den Kopf des Reaktors eingespeist und vom
Boden des Reaktors durch den Vcrbindungskanal mit Ventil in den Schleusen- oder Sperrbehälter abgezogen
werden. Auch die Ausspülung durch llindurchleiicn eines entsprechenden Volumens des leichten flüssigen
Kohlenwasserstoffes durch den im Spcrrbchältcr befindlichen Katalysator stellt, wie ohne weiteres ersichtlich,
eine sehr einfach durchzuführende Verfahrensmaßnahme dar. Weiterhin kann das Spülmittel mit den
aus dem Katalysator aufgenommenen Kohlcnwasserstoffanteilen zusammen mit dem Reaktorausfluß abgezogen
und aufgearbeitet werden, was zusätzliche Hilfseinrichtungen überflüssig macht. Ferner wird der Katalysator
in sehr einfacher Weise gleich in dem Spcrrbchälter getrocknet, so daß er direkt pneumatisch abgefördert
werden kann. Trotz der einfachen Betriebsweise praktisch ohne nennenswerte Störungsqucllen wird,
wie auch aus den späteren Beispielen ersichtlich ist. ein von schweren Kohlenwasserstoffen und Rückstandsanteilen sowie dem Spülmittel praktisch befreiter, trockener und frei fließender Katalysator erhalten. Dies erleichtert nicht nur die Handhabung des Katalysators,
sondern auch die normalerweise angeschlossene Regeneration, da keine unerwünschten Temperatursteigerungen bei der Regeneration durch Verbrennung von
mitgeschleppten Kohlenwasserstoffen oder Rück standsanteilen auftreten können. Auch wenn keine Re
generation vorgesehen ist, ist die Bildung eines solchen,
von schweren Kohlenwasserstoffen und Rückstandsanteilen sowie dem Spülmittel praktisch befreiten, trockenen und frei fließenden Katalysators vorteilhaft, da Gefahrenquellen, die auf der leichten und spontanen Entzündlichkeit eines heißen kohlenwasserstoffhaltigen
Katalysators von hohem Metall- und Schwefelgehalt bei Berührung mit Luft beruhen, beseitigt werden.
Eine bevorzugte Ausführungsform des Verfahrens wird nachstehend in Verbindung mit der Zeichnung erläutert.
F.in schweres Kohlcnwasscrsloffcinsiitzmatcrial und
Wasserstoff werden durch die Leitung 1 in das Reaktionsgefäß 2 eingespeist, in dem sich die Reaktionszone
3 mit dem sich bewegenden Katalysatorbett befindet.
Der Reaktorausfluß wird durch die Leitung 20 abgezogen.
Der Kohlenwasscrstofffluß ist kontinuierlich und unabhängig von dem schrittweisen Katalysatorfluß
durch den Reaktor. Frischer Katalysator wird durch die Zuführung 4 und das Ventil 5 in den Schleusen- oder
ίο Sperrbehälter 6. der zur Herbeiführung von Druckausgleich
dient, eingespeist. Die Ventile 5 und 7 trennen den Sperrbehälier 6 von den übrigen Verfahrenseinrichtungen
und verhindern einen Fluß von Kohlenwasserstoffen aus dem Reaktor in die Zuführung 4. Zu vorgewählten
Zeitpunknen werden kleine Mengen Katalysator aus dem Sperrbehälter 6 durch das Ventil 7 und
die Leitung 8 in die Reaktionszone 3 eingeführt. Gebrauchter Katalysator tritt durch den Vcrbindungskanal
9 und das Ventil 10 aus dem Reaktionsgefäß 2 aus.
Es werden gleiche Mengen des Katalysators intermittierend in die Trennzone 11 abgezogen, was unvermeidlich
zum gleichzeitigen Abzug eines Teils der KoIv lenwasscrstoffflüssigkcit aus der Reaktionszone führt.
Dann wird als Spülmatcrial ein leichter flüssiger KoIv lcnwasserstoff durch die Trennzone geleitet. Das Spülmatcrial
fließt durch die Leitung 12 zu und wird durch den Verbindungskanal 9 in das Reaktionsgefäß 2 geleitet.
Der Fluß des Spülmaterials wird durch das Vent'I 13 geregelt. Gegebenenfalls kann ein Nebenstrom
durch die Leitung 14 und das Ventil 15 abgezogen werden. DicTrenüzone 11 ist mit einem Slcigförderrohr 16
versehen. Der leichte Kohlenwasserstoff kann auch durch das Steigförderrohr 16 in die Trennzone Il eingespeist
werden. Nach dem Ausspülen der schweren Kohlenwasserstoffe aus dem Katalysator wird der FIuB
des Spülmatcrials beendet und ein Strom eines trockenen Gases durch die Trennzone geleitet, um das Spülmatcrial
vom Katalysator zu entfernen. Der nunmehr trockene und frei fließende Katalysator kann dann hydraulisch
aus der Trennzonc 11 durch das Stcigförderrohr 16 und das Ventil 17 in eine Regenerations/onc
gedrückt werden.
Zusätzlich zu der Ausspülung in der Trcnn/onc 11
kann eine Ausspülung von schweren Kohlcnwasserstoffen aus dem Katalysator im untersten Abschnitt des
Reaktorgefäßes selbst unmittelbar unterhalb der Reaktionszonc. der von der Reaktionszone durch eine Loch
platte abgetrennt ist, durchgeführt werden. Hierzu kann durch die Leitung 18 ein durch das Ventil 19 gerc
gelter Strom eines leichten Kohlenwasserstoffes zu
sätzlich in das Gefäß 2 eingeführt werden.
Das Verfahren ist anwendbar bei der hydrierender Verarbeitung von schweren Kohlenwasserstoffen, be
der flüssige Reaktionsteilnehmer anwesend sind unc sich ein Rückstand aus löslichen Reaktionsteilnehmerr
auf dem Katalysator ansammelt. Hierzu sind insbeson dere zu rechnen: Die hydrierende Behandlung odci
Hydrobehandlung. bei der Substanzen wie Schwefel
Stickstoff und Metalle, die in zahlreichen organischer
Molekülen anwesend sind, mit nur sehr geringer ein hergehender Molekülkrackung aus dem Einsatzmate
rial entfernt werden; die Hydrokrackung. bei der eii
wesentlicher Anteil des Einsatzmaterials zu Kompo nentcn geringeren Molekulargewichts gekrackt wire
ζ. B. bei der Erzeugung eines Schwerbenzins aus einen schweren Destillat; die zwischen diesen beiden Grcn/
fällen liegende Hydrofinierung, die zu Moleküländerun gen bis zu 10% der Beschickung zusammen mit eine
Entfernung von Verunreinigungen führt. Wenngleich zahlreiche Unterschiede hinsichtlich optimaler Verarbeuungsbedingungen,
Katalysatoren und Fließschemata für diese verschiedenen Betriebsweisen vorliegen,
sind sie im Grundsatz in den meisten Gesichtspunkten einander ähnlich und können gegebenenfalls gleichzeitig
in einem Betriebsgang unter Verwendung verschiedener Reaktoren oder mehr a'.s eines Katalysators in
einem einzigen Reaktor durchgeführt werden. Verfahren dieses Typs können nach der Erfindung durchgeführt
werden.
Es kann mit den bei derartigen Verfahren üblichen Katalysatoren gearbeitet werden. Diese enthalten gewöhnlich
eine Metallkomponente aus der Gruppe Nikkei, Eisen, Kobalt auf einem anorganischen Oxydträger,
z.B. 0,1 bis 10% eines oder mehrerer dieser Metalle, zumeist zusammen mit anderen Metallen oder Metalloxyden,
wie Molybdän oder Vanadium. Der Träger besteht normalerweise aus einem widerstandsfähigen anorganischen
Oxyd, wie Aluminiumoxyd, Siliciumdioxyd, Zirkonoxyd, Boroxyd oder Kombinationen davon, insbesondere
Aluminiumoxyd in Vereinigung mit einem oder mehreren der anderen Oxyde, wobei das Aluminiumoxyd
gewöhnlich die überwiegende Komponente darstellt, z. B. mit einem Gewichtsverhältnis im Katalysator
von etwa 1,5 : 1 bis 9 :1 und vorzugsweise 1,5 : 1 bis 3:1. Die Einverleibung von Siliciumdioxyd führt zur
Steigerung der Krackaktivität.
DiL Verarbeitungsbedingungen in der Reaktionszone
2 richten sich nach der Beschickung, dem Katalysator und den gewünschten Produkten. Es kommen insbesondere
Temperaturen von 260 bis 5380C. Drücke von 21,4
bis 273 atm und stündliche Raumströmungsgeschwindigkeiten der Flüssigkeit, d. h. Volumina flüssige Beschickung,
gemessen bei 15°C, je Stunde und je Volumen
Katalysator, von 0,5 bis 5 in Betracht. Der Betriebsdruck sollte umso höher sein, je höher der Siedepunkt
des zur Verarbeitung kommenden Materials liegt. Gewöhnlich wird eine Wasserstoffumwälzung
von 178 bis 4460 V/V, d. h. Volumina Fh. gemessen bei
15° C und 1 atm, je Volumen öl, gemessen bei 1511C,
aufrechterhalten. Der Wasserstoffverbrauch kann 17,8 bis 178 V/V bei der hydrierenden Behandlung und bis
zu 535 V/V bei der Hydrokrackung betragen.
Als Frischkatalysator kann durch die Zuführung 4 entweder völlig neuer ungebrauchter Katalysator oder
regenerierter Katalysator dem sich abwärts bewegenden Katalysatorbett zugespeist werden.
Unter schweren Kohlenwasserstoffen sind Kohlenwasserstoffe oder Kohlenwasserstoffgemische mit
einem Anfangssiedepunkt über 2600C oder Erdölfraktionen, die einen 50%-Destillationspunkt über 2040C
aufweisen, zu verstehen.
Für die Trocknung des ausgespülten Katalysators wird vorzugsweise ein trockener wasserstoffreicher
Gasstrom oder ein Wasserstoff, Schwefelwasserstoff und Methan enthaltender Gasstrom oder ein trockener
stickstoffreicher Gasstrom verwendet. Der getrocknete Katalysator kann dann mit einem sauerstoffhaltigen
Gas in Berührung gebracht werden, um kohlenstoffhaltiges Material von dem Katalysator herunterzubrennen.
Das leichte Kohlenwasserstoff-Spülmaterial fließt in die Reaktionszone, und zwar durch den Verbindungskanal, durch den der Katalysator aus der Reaktionszone abgezogen wird. Wenn eine Ausspülung des Katalysators auch im untersten Abschnitt des Reaktors unterhalb der Stelle, an der der Reaktorausfluß abgezogen
wird, vorgenommen werden soll, kann ein Gitterwerk oder eine Lochplatte in dem Reaktor zur räumlichen
Trennung dieses Abschnitts von der Reaktionszone angeordnet werden, um den Abwärtsfluß der schweren
Kohlenwasserstoffe aufzuhalten und eine bessere Ausspülung in dieser zusätzlichen Trennzone herbeizuführen.
Das leichte Kohlenwasserstoff-Ausspülmaterul fließt dann aufwärts durch den in dieser zusätzlichen
Trennzone befindlichen Katalysator, bevor dieser aus
ίο dem Reaktor abgezogen wird. Es ergibt sich dann bereits
hier ein vergleichsweise lockerer, gut fließender Katalysator, der leichter in den Schleusen- oder Sperrbehälter
11 zu fördern ist. Das Ausmaß der räumlichen Trennung, die erforderlich ist, um einen Fluß größerer
is Mengen an schweren Kohlenwasserstoffen in die
Trennzone zu verhindern, kann durch Anwendung entweder einer langen Trennzone vergleichsweise geringen
Durchmessers oder eines stärkeren kontinuierlichen Aufwärtsflusses des leichten Kohlenwasserstoffes
ίο so gering wie möglich gehalten werden. Der leichte
Kohlenwasserstoff fließt zusammen mit dem Reaktionsprodukt ab.
Als leichtes Kohlenwasserstoff-'Ausspülmaterial kann
irgendein Raffineriestrom verwendet werden, der schwere Kohlenwasserstoffe und Rückstandsmaterial
rasch und leicht löst. Ein leichtes Schwerbenzin, z. B. ein Rohbenzinschnitt, wird bevorzugt. Bei der Verarbeitung
sehr schwerer öle, z. B. von Bodenprodukten der Vakuumdestillation, ist es zweckmäßig, den Katalysator
sowohl im untersten Abschnitt des Reaktionsgefäßes 2 als auch in dem äußeren Schleusen- oder Sperrbehälter
11 auszuspülen.
Ie nach der Art des im Reaktor verarbeiteten Materials
kann die Ausspülbehandlung in dem Schleusen- oder Sperrbehälter 11 auch unter Anwendung sowohl
eines Gasstromes hoher Geschwindigkeit als auch des leichten flüssigen Kohlenwasserstoffspülmaterials in
einer zweistufigen Behandlung durchgeführt werden, bei der die Hauptmenge der mitgeführten Kohlenwasserstoffe
zunächst mittels eines Gasstromes von dem Katalysator heruntergeblasen wird und dann die Spülbehandlung
zum Lösen der verbliebenen Kohlenwasserstoffe folgt. Bei dieser zweistufigen Arbeitsweise
sind die an die Fraktionierung gestellten Anforderungen geringer, da eine kleinere Menge an schweren
Kohlenwasserstoffen in dem Ausspülmaterial gelöst wird. Wenn Wasserstoff oder Wasserdampf als Ausblasegas
verwendet wird, wird der aus der Ausblasung abfließende Strom gewöhnlich in einen Niederdruckab-
scheider, wie er bei Anlagen zur hydrierenden Verarbeitung normalerweise ohnehin vorhanden ist geleitet
um die schweren Kohlenwasserstoffe zurückzugewin nen. Bei Durchführung der Ausblasung beim Druck dei
Anlage kann der Wasserstoff oder das sonstige Ga; dem Schleusenbehälter zugeführt und durch den Kata
lysatorabzugskanal in den Reaktor und von dort mi den Reaktionsprodukten in den zugehörigen Hoch
druckabscheider abströmen gelassen werden.
^0 Beispiel 1
Ein Katalysator zur hydrierenden Verarbeitung vo schweren Kohlenwasserstoffeinsatz.-naterialien, de
Nickel und Molybdän auf einem Aluminiumoxyd-Silic umdioxyd-Träger enthielt, wurde periodisch in der ei
läuterten Weise in das Reakt'onsgefiß 2 eingeführt un
nach Benutzung für die hydrierende Verarbeitung d<
schweren Kohlenwasserstoffe periodisch in entspn chenden Anteilen von dem Reaktionsgefäß 2 durch d(
609 636/2
ίο
Verbindungskanal 9 mit dem Ventil 10 in die Trennzone U abgezogen. Der abgezogene Katalysator war mit
rund 20 Gewichtsprozent Koks und 8 Gewichtsprozent eines bitumenartigen Materials, das vornehmlich aus
den Anteilen der Reaktorbeschickung mit dem höchsten Molekulargewicht bestand, verunreinigt. Als leichter
flüssiger Kohlenwasserstoff für die Ausspülung des Katalysators wurde ein Leichtbenzin, das im Butan-Hexan-Bereich
siedete, verwendet. Das Leichtbenzin wurde durch die Leitung 12 in die Trennzone 11 eingeleitet,
wobei das Ventil 15 in der Leitung 14 nur geringfügig geöffnet war. Nach vollständiger Füllung der Trennzone
11 mit dem Leichtbenzin floß letzteres durch den Verbindungskanal 9 mit dem Ventil 10 in das Reaktorgefäß
ab. Es wurde das zehnfache Volumen an Leichtbenzin, bezogen auf das Volumen des in der Trennzone
11 befindlichen Katalysators, durch den Katalysator geleitet.
Hierdurch wurden praktisch sämtliche schweren Kohlenwasserstoffe und Rückstandsanteile, die sich ursprünglich
auf dem abgezogenen Katalysator befanden, entfernt.
Anschließend wurde das Ventil 17 in der Leitung 16 etwas geöffnet. Ein Inertgasstrom, der vornehmlich aus
Stickstoff bestand, wurde 15 Minuten lang durch die Trennzone 11 geleitet. Hierdurch wurde das zum Ausspülen
der schweren Kohlenwasserstoffe und Rückstandsanteile benutzte Leichtbenzin praktisch vollständig
aus dem Katalysator entfernt. Der nunmehr trockene und frei fließende Katalysator, der praktisch keine
bitumenartigen Rückstände, schweren Kohlenwasserstoffe und Leichtbenzinanteile mehr enthielt, wurde
dann hydraulisch aus der Trennzone 11 durch das
Steigförderrohr 16 und das Ventil 17 herausgedrückt und in eine nachgeschaltete Regenerationszone geleitet.
Die Leichtbenzinkohlenwasserstoffe des Spülmaterials gelangen in den durch die Leitung 20 abgezogenen
Reaktorausfluß und werden schließlich als Überkopfstrom der nachgeschalteten Produktfraktionierkotanne
zurückgewonnen. Sie werden wieder als Spülmaterial zur Zuführung durch die Leitung 12 verwendet.
Dieses Beispiel erläutert die zusätzliche Ausspülung des Katalysators in einer Trennzone, die sich innerhalb
des Reaktorgefäßes unterhalb des Abzugspunktes des
•5 Reaktorausflusses befindet. Die Ausspülung erfolgte in
dem kegelförmigen Bodenabschnitt des Reaktorgefäßes 2 gemäß der Zeichnung. Ein Kerosinstrom, der im
Bereich von 177 bis 232°C siedete, wurde durch die Leitung 18 und das Ventil 19 in diesen Bodenabschnitt
des Reaktorgefäßes 2 eingeführt. Es wurden zehn Volumenteile Kerosin je Volumenteil des in dem kegelförmigen
Bodenabschnitt des Reaktorgefäßes 2 befindlichen Katalysators durchgeleitet. Hierdurch wurden die
bitumenartigen Rückstandsanteile bereits vor Abzug des Katalysators aus dem Reaktorgefäß 2 weitgehend
von dem Katalysator entfernt.
Das Kerosin-Spülmaterial wurde zusammen mit dem Reaktorausfluß durch die Leitung 20 abgezogen und
aus der nachgeschalteten Produktfraktioniereinrichtung als Seitenstrom wiedergewonnen. Es wurde wieder
als Spülmaterial zur Zuführung durch die Leitung 18 verwendet.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Verfahren zur katalytischen hydrierenden Verarbeitung von schweren Kohlenwasserstoffeinsalz-
materialien, insbesondere zur Entschwefelung von Erdölrückstandsfraktionen, bei dem das Kohienwasserstoffeinsatzmaterial mit einem sich abwärts
bewegenden Bett aus Katalysatorteilchen in einem Reaktorgefäß in Berührung gebracht wird, minde- «o
stens ein Teil der anwesenden Reaktionsteilnehmer dabei in flüssiger Phase vorliegt und frischer Katalysator periodisch in das ReaktorgefäB eingespeist
und gebrauchter Katalysator vom Boden des Reaktorgefäßes abgezogen und einer Reinigungsbehand- «5
king unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß man
a) jeweils ein Quantum des gebrauchten Katalysators und mkgeführte Kohtenwasserstoffan-
teile vom Boden des Katalysatorbeites durch *»
einen Verbindungskanal mit Ventil in eine in einem außerhalb des Reaktorgefäßes liegenden
Schleusen- oder Sperrbehälter befindliche Trennzone leitet,
b) mitgeführte Kohlenwasserstoffatiteile aus dem *5
Katalysator in an sich bekannter Weise mittels eines leichten flüssigen Kohlenwasserstoffes in
der Trennzone ausspült.
c) bei der Ausspülung den leichten flüssigen Kohlenwasserstoff durch den Verbindungskanal mit
Ventil in das Reaktorgefäß leitet und
d) den Katalysator nach dem Ausspülen durch Hindurchleiten eines Gassfomes durch den
Katalysator in der Trennzone trocknet.
2. Verfahren nach Anspruch I. dadurch gekenn- leichnet. daß man zusätzlich eine Ausspülung in
einer Trennzone, die sich innerhalb des Reaktorge- f&ßes unterhalb des Abzugspunktes des Reaktor-•usflusses
befindet und durch eine Lochplatte von 4em sich bewegenden Katalysatorbett getrennt ist,
vornimmt.
3. Verfahren nach Anspruch t oder 2. dadurch gekennzeichnet, daß man zur Entfernung der mitge-
lührtcn Kohlenwasscrstoffanteile aus dem Kataly- tator in der Trennzone zunächst einen Gasstrom
tioher Geschwindigkeit durch den Katalysator leitet
Und hierdurch die Hauptmenge der Kohlenwasserstoffe
ausbläst und danach den Katalysator mit einem Strom des leichten flüssigen Kohlenwasser-
ttoffes ausspült.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3.
dadurch gekennzeichnet, daß man den Katalysator mittels eines trockenen wasserstoffreichen Gasstromes,
eines Wasserstoff. Schwefelwasserstoff und Methan enthalte.iden Gasstromes oder eines trok-
kenen stickstoff reichen Gasstromes trocknet.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US28300072 | 1972-08-23 | ||
US00283000A US3849295A (en) | 1972-08-23 | 1972-08-23 | Catalyst removal in moving bed processes |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2342267A1 DE2342267A1 (de) | 1974-03-21 |
DE2342267B2 DE2342267B2 (de) | 1976-01-22 |
DE2342267C3 true DE2342267C3 (de) | 1976-09-02 |
Family
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