DE2260959C3 - Kontinuierlich regelnder Thermostat - Google Patents
Kontinuierlich regelnder ThermostatInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen kontinuierlich regelnden Thermostaten mit einer Brückenschaltung, welche
einerseits einen Temperaturfühler und wenigstens einen Widerstand für die Vorgabe eines Temperatur-Sollwertes, andererseits in Serie und in Sperrichtung zur
Versorgungsspannung geschaltete Diodenstrecken als Brückenzweige enthält, sowie mit zwei zueinander
komplementären Transistoren zur Verstärkung der Spannung der quer zur Versorgungsspannung liegenden
Meßdiagonale, von denen der erste Transistor mit seiner Basis-Emitter-Strecke in der Meßdiagonalen liegt
und der zweite Transistor als Emitterfolger geschaltet ist, dessen Emitter mit einem Anschluß der Versorgungsspannung verbunden ist
Ein derartiger Thermostat ist z. B. aus der deutschen
Offenlegungsschrift 15 23 384 bekannt Wie F i g. 1 zeigt,
wird dabei die der Temperaturerfassung dienende Brückenschaltung von einer Versorgungsspannung U
über einen Vorwiderstand R 5 gespeist Die Zweige der Brückenschaltung werden einerseits aus dem Temperaturfühler K, der ein Kaltleiter ist und dem ohmschen
Widerstand Rx, durch den ein Sollwert vorgegeben wird und andererseits aus den beiden Zenerdioden Zi, Z2
gebildet. Dabei sorgen die in Sperrichtung zur Versorgungsspannung U eingeschalteten Zenerdioden
Zl, Z2 in Verbindung mit dem Vorwiderstand R 5
dafür, daß am Diagonalpunkt 3 und am Anschlußpunkt 4 der Brückenschaltung definierte Spannungen vorliegen.
Ferner ist ein Transistor Tt, der die erste Stufe eines Regelverstärkers darstellt, mit seiner Basis-Emitter-
-. Strecke zwischen die Diagonalpunkte 3, 5 der Brückenschaltung eingeschaltet Dieser Transistor Ti
wird damit gemäß der in der Meßdiagonalen der Brücke auftretenden Spannung, die ein Maß für die Abweichung
der Ist-Temperatur von der Soll-Temperatur ist,
ίο angesteuert und steuert seinerseits über seinen Kollektorstrom Jk nachfolgende Verstärkerstufen und damit
die Heizung des Thermostaten. Auf diese Weise erhält 'man eine feinfühlige Temperaturregelschaltung, wobei
jed">ch zu berücksichtigen ist, daß sich der Temperatur-
is gang des Transistors Ti auf das Regelverhalten der
gesamten Schaltungsanordnung auswirkt. Darüber hinaus verbleibt auch eine gewisse Betriebsspannungsabhängigkeit, da sich die Diagonalspannung der
Brückenschaltung selbst bei vollkommen gleichen
Zenerdioden Zl, Z2 bei einer Änderung der Betriebsspannung ί/infolge des differentiellen Widerstandes der
Zenerdioden ebenfalls verändert
Aus der DE-OS 17 73 033 ist eine weitere Regelschaltung für Thermostate bekannt, bei der die Eingangsstufe
2s des Verstärkers als Brückenschaltung, von der zwei
Zweige aus Zenerdic-den und zwei Zweige aus ohmschen Widerständen bestehen, ausgebildet ist Bei
dieser Anordnung liegt jedoch der zweite Transistor nicht in der Meßdiagonalen der Brücke, sondern ist dem
ίο ersten Transistor nachgeschaltet Lediglich die Steuerspannung für den zweiten Transistor wird in der
Brückendiagonalen gewonnen. Bei dieser Anordnung tritt daher das Problem, daß sich der Temperaturgang
des zweiten Transistors auf das Regelverhalten der
Vi gesamten Schaltungsanordnung auswirkt, nicht auf. Mit
dieser Regelschaltung sollen vielmehr Schaltknacke mit Hilfe einer hinreichend großen Verstärkung des
Regelverstärkers sowie der Totzeit &'.r Regelstrecke
vermieden werden.
4<> Aus dem Buch »Elektronik ohne Ballast« von O.
Limann, insbesondere Seite 95, ist es außerdem
bereits bekannt, Komplementärtransistoren mit Vorteil dort einzusetzen, wo mehrere Transistorstufen direkt
aufeinander folgen.
4.S Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, einen Thermostaten der eingangs genannten Art zu schaffen,
dessen Regelverhalten vom Temperaturgang eines in der Meßbrücke verwendeten Transistors sowie von
Betriebsspannungsschwankungen im wesentlichen un
beeinträchtigt bleibt und der trotzdem unkompliziert im
Aufbau ist
Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß der zweite Transistor mit seiner Emitter-Basis-Strecke in Serie zur Basis-Emitter-Strecke des ersten
s.s Transistors in die Meßdiagonale eingeschaltet und
emitterseitig mit der Basis des ersten Transistors verbunden ist.
Durch diese Maßnahmen erhält man einen Thermostaten, bei dem der verbleibende Temperaturkoeffizient
(><> der Regelschaltung auf ein vernachlässigbares Maß
reduziert ist. Da sich die Emitter-Basis-Spannungen der beiden in der Meßdiagonale der Brückenschaltung
liegenden, zueinander komplementären Transistoren voneinander subtrahieren, erreicht man den weiteren
<>-> Vorteil, daß die in der Meßdiagonale auftretende
Spannung bei entsprechend hoher Verstärkung des Regelverstärkers fast vollständig verschwindet. Damit
wird zugleich eine Beeinträchtigung des Regelverhai-
tens durch eine evtl. vorhandene Betriebsspannungsschwankung vermieden. Ferner ist vorteilhaft, daß der
Steuerstrombedarf für den in die Meßdiagonale der Brückenschaltung eingeschalteten Transistorverstärker
durch die Verwendung des zusätzlichen Transistors gegenüber der bekannten Anordnung wesentlich
verringert ist
Eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, daß zwischen die Basiselektrode des zweiten
Transistors und einen Diagonalpunkt der quer zur m Versorgungsspannung liegenden Diagonale der Briikkenschaltung
ein weiterer ohmscher Widerstand eingeschaltet ist
Wenn man in dieser Art verfährt, erreicht man, daß der resultierende Innen widerstand der Brückenschal- is
tung weitgehend vom Abgleichzustand unabhängig ist. Insbesondere bei gegengekoppelten Thermostaten, bei
denen eine Wechselspannungsgegenkopplung über einen Koppelkondensator in die Basis des weiteren
Transistoi-s zur Erreichung der dynamischen Stabilität
erfolgt ist somit gewährleistet, daß der beabsichtigte Gegenkopplungsgrad in jedem Falle erhalten bleibt
Damit wird auf einfache Weise ein vom Abgleichzustand der Brückenschaltung unabhängiges dynamisches
Regelverhalten erzielt
Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß der erste Transistor ein pnp-Transistor
und der zweite Transistor ein npn-Transistor ist und daß die Emitterelektrode des zweiten Transistors über den
ohmschen Widerstand mit dem negativen Pol der Versorgungsspannung verbunden ist.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispielen näher
erläutert Im einzelnen zeigt
F i g. 2 eine Brückenschaltung für einen kontinuierlich regelnden Thermostat, in deren Meßdiagonale als erster
Transistor ein pnp-Transistor und als zusätzlicher Transistor ein npn-Transistor eingeschaltet ist, und
F i g. 3 einen Thermostat, bei dem die in F i g. 2 dargestellte Brückenschaltung verwendet ist.
Die in Fig.2 gezeigte Brückenschaltung enthält einen Kaltleiter als Temperaturfühler K und einen
Widerstand Rx für die Vorgabe eines Temperatursollwertes sowie in Serie zueinander und in Sperrichtung
zur Versorgungsspannung U geschaltete Zenerdioden
Zi, Z 2, die über einen derart bemessenen Widerstand R5 gespeist werden, daß am Diagonalpunkt 3 und am
Anschlußpunkt 4 der Brückenschaltung konstante Spannungen vorliegen. In die durch die Diagonalpunkte
3, 5 gebildete Meßdiagonale der Brückenschaltung ist zusätzlich zui.i ersten Transisior Ti, der ein pnp-Transistor
ist, ein zu diesem komplementärer Transistor 7*6 mit seiner Baiss-Emitter-Strecke in Serie zur Basis-Emitter-Strecke
des erstgenannten Transistors 7*1 eingeschaltet. Die mit der Basiselektrode des ersten 5$
Transistors Tl verbundene Emitterelektrode des zusätzlichen Transistors T6 ist ferner über einen
ohmschen Widerstand R U am Anschlußpunkt 4 an die stabilisierte Versorgungsspannung der Brückenschaltung
gelegt. Die Kollektorelektrode des zusätzlichen Transistors T6 ist unmittelbar mit dem Pluspol der
Versorgungsspannung U verbunden. Außerdem ist zwischen die Basiselektrode des zusätzlichen Transistors
T6 und den Diagonalpunkt 5 ein weiterer ohmscher Widerstand R 10 eingeschaltet. (>s
Mit der in Fig. 2 t":;Zeigten Brückenschalt jng
erreicht man durch die Verwendung des zusätzlichen Transistors T6, der als Emitterfolger geschaltet ist,
zunächst gegenüber der in Fig.) dargestellten Anordnung eine erhebliche Verringerung der Abhängigkeit
der Thermostatentemperatur von Betriebsspannungsschwankungen. Eine derartige Abhängigkeit tritt bei der
Anordnung nach F i g. 1 sogar bei Verwendung vollkommen gleicher Zenerdioden ZI1Z2 noch auf, da sich
dort die Diagonalspannung der Brückenschaltung bei einer Änderung der Betriebsspannung wegen des
differentiellen Widerstandes der Zenerdioden Zl, ZI ändert. Darüber hinaus ergibt sich bei Verwendung der
in Fig.2 gezeigten Brückenschaltung der weitere Vorteil, daß der verbleibende Temperaturkoeffizient
der Regelschaltung infolge der gegenläufigen Temperaturgänge der Transistoren Ti, T6 wesentlich reduziert
wird. Während des weiteren bei der Ausführung nach F i g. 1 eine definierte Diagonalspannung von ca. 0,6 V
erforderlich ist damit der Transistor Ti durehgesteuert wird, wird die Diagonalspannung der Brückenschaltung
nach F i g. 2 im wesentlichen vollkomrr.en, also bis auf
0 V ausgeregelt da sich die Emitter-Basis-Spannungen der beiden Transistoren 7*1, 7*6 voneinander subtrahieren.
Zugleich wird auf diese Weise der schädliche Einfluß des Temperaturganges der Diagonalspannung
der Briickenschaitung auf das Regelverhalten des Thermostaten vermieden. Ferner ist bei der in F i g. 2
gezeigten Brückenschaltung vorteilhaft daß wegen der Stromverstärkung des zusätzlichen Transistors 7*6 nur
ein äußerst geringer Steuerstrom für die in der MeBdiagonale liegenden verstärkenden Eelemente
erforderlich ist Durch den weiteren, der Basiselektrode des zusätzlichen Transistors T6 vorgeschalteten Widerstand
R10, dessen Widerstandswert beispielsweise 30 kH beträgt, erreicht man darüber hinaus, daß der
resultierende Innenwiderstand der Brückenschaltung vom Abgleichzustand weitgehend unabhängig ist
Fig.3 zeigt einen Thermostaten, bei dem die in F i g. 2 dargestellte Brückenschaltung verwendet ist
Außerdem enthält dieser Thermostat einen mit den Transistoren 7*2, 73, 7*4, T5 aufgebauten Regelverstärker.
Die aus den Transistoren Ti, 7*6 gebildete Eingangsstufe des Verstärkers steuert über einen
Vorwiderstand R 4 einen zweiten Transistor 7*2, der mit einem als Heizwiderstand dienenden Endstufentransistor
T3 in Darlingtonschaltung aufgebaut ist Dabei ist zwischen die Emitterleketrode des Endstufentransistors
T3 und den Anschluß 2 der Versorgungsspannung Uein
ohmscher Gegenkopplungswiderstand R i eingefügt Die Gehäuse der Transistoren 7*2, 7*3 sind ferner mit
gutem Wärmekontakt in eine metallische Platte 6 eingesetzt, die beispielsweise einen Teil des Thermostatengehäuses
bildet und die mit dem als Temperaturfühler dienenden Kaltleiter K thermisch kontaktiert ist
Üie Emitterelektrode des zweiten Transistors T2 ist
einerseits über einen ohmschen Widerstand Ä'mit der Emitterleketrode des Endstufentransistors andererseits
über einen ohmschen Nebenschlußwiderstand R mit seiner Basiselektrode verbunden. Der Nebenschlußwiderstand
R ist so bemessen, daß der über ihn fließende Strom groß gegenüber dem Basisstrom des zweiten
Transistors T2 ist. Die Brückenschaltung wird derart betrieben, daß der erste Transistor Ti und der
zusätzliche Transistor 7*6 beim Vorliegen des Temperatursollwertes
noch fast vollständig ausgesteuert bleiben. Der Kollektorstrom des ersien Transistors Ti sinkt
somit beim Erreichen des Temperatursollwertes nur geringfügig, wobei der Spannungsabfall am Nebenschlußwiderstand
R die Schwellenspannung der Basis-Emitter-Diode des zweiten Transistors 7*2 unterschrei-
tet. Damit wird der zweite Transistor T2 gesperrt.
Hierdurch erhält man mit einer geringen Anzahl von Transistoren eine hohe Gesamtverstärkung und damit
große Regelgenauigkeit.
Ferner ist zwischen die Emitterelektrode des Endstufentransistors 7"3 und den Anschluß 2 der
Versorgungsspannung t/ein ohmscher Widerstand R 1 eingefügt, der parallel zur Basis-Emitter-Strecke eines
weiteren Transistors T 4 liegt, dessen Basiselektrode mit der Emitterelektrode des Endstufentransistors T3
verbunden ist. Die Kollekte.elektrode des weiteren Transistors TA ist zur Basiselektrode des dem
Endstufentransistors T3 in Darlingtonschaltung vorgeschalteten
Transistors 7'2 geführt.
Durch diese Maßnahmen erreicht man, daß Streuungen des Einschaltstromes, die auf unvermeidbaren
exemplarischen Streuungen der Eigenschaften der verwendeten Transistoren beruhen, weitgehend vermieden
werden. Hierzu wird am Widerstand R 1 ein dem Heizstrom proportionaler Spannungsabfall gewonnen,
mit dem der weitere Transistor TA gesteuert wird. Beim Oberschreiten der Schwellenspannung der Basis-Emitter-Diode
des Transistors TA wird dieser leitend, wodurch die Spannung an der Basis des Transistors Tl
sinkt und der über den Endstufentransistor 7"3 fließende Heizstrom begrenzt wird. Eine zusätzliche Begrenzung
des Einschaltstromes des Thermostaten wird durch den Vorwiderstand R A bewirkt.
Zur Erzielung absoluter Stabilität und fast aperiodischen Einschwingverhaltens bei unverändert hoher
statischer Regelsteilheit ist ein dritter in Basisschaltung betriebener Transistor 7"5 vorgesehen, dessen Basiselektrode
an eine Referenzspannungsquelle angeschaltet ist. dessen Kollektorelektrode einerseits über einen
hochohmigen Widerstand R 9 mit der positiven Klemme I der Versorgungsspannung U andererseits
über einen Kondensator C3 mit der Basiselektrode des zusätzlichen Transistors T6 verbunden ist und dessen
Emitterelektrode über einen weiteren ohmschen Widerstand R 7 mit der Emitterelektrode des Endstufentransistors
7"3 verbunden ist. Die sich aus dem Kapazitätswert des Kondensators und dem Widerstandswert des
hochohmigen Widerstandes ergebende Zeitkonstante ist bevorzugt so gewählt, daß sie in der Größenordnung
von Sekunden und Minuten liegt. Die auf diese Weise erhaltene Wechselspannungsgegenkopplung hat beispielsweise
eine Grenzfrequenz fg von 0,75 · 10-2 Hz und vermindert damit die Umlaufverstärkung des
Regelkreises bei der kritischen Frequenz, ohne jedoch die hohe statische Regelsteilheit zu beeinträchtigen. Die
hohe Regelsteilheit beruht einerseits auf der Verstärkung des Regeiverstärkers andererseits auf dem hohen
Temperaturkoeffizienten des Kaltleiters K der etwa 25% pro 0C beträgt. Die Steilheit der Regelung ist so
hoch, daß eine Temperaturänderung im Thermostateninneren bei einer Änderung der Umgebungstemperatur
von 00C bis 6O0C kleiner als 50 Milligrad bleibt. Dies
entspricht einem Regelfaktor von 1200. Die Referenzspannungsquelie
mit der der als Verstärker arbeitende dritte Transistor Γ5 angesteuert wird, besteht aus einer
an die Klemmen 1, 2 der Versorgungsspannung U angeschlossenen Serienschaltung eines ohmschen
Widerstandes RS und zweier in Durchlaßrichtung betriebenen Dioden DX, Dl. Der Transistor T5 liefert
kollektorseitig einen Strom, der dem Spannungsabfall an R 1 und damit dem Heizstrom umgekehrt proportional
ist. Der Kollektorarbeitswiderstand R 9 ist sehr hochohmig; sein Widerstandswert beträgt beispielsweise
2,2 ΜΩ und legt mit dem Kondensator C3, dessen Kapazitätswert bei 10 μΡ liegt, zusammen die untere
Grenzfrequenz der Gegenkopplung mit fg = 0,75 · 10~2 Hz fest. Der Gegenkopplungsgrad
hängi von uci Bemessung des ufriiiierwidersiandeä r? 7
ab. Die untere Grenze für den Wert des Widerstandes R 7, hier liegt der größte Gegenkopplungsgrad vor, ist
durch den Grenzfall des verschwindenden Heizstromes an der oberen Grenze des Umgebungstemperaturbereiches
gegeben. Dabei darf der Transistor T5 noch nicht in Sättigung gehen. Bei einem Kollektorarbeitswiderstand
R 9 von 2,2 ΜΩ und 24 V Versorgungsspannung U beträgt der Widerstandswert des Widerstandes R 7
etwa 100,1Ω. Der Gegenkopplungsgrad hängt außer
von den angeführten Größen noch vom Innenwiderstand der Brückenschaltung ab. Nachdem aber, wie
bereits beschrieben, der Innenwideratand der Brückenschaltung
vom Abgleichzustand weitgehend unabhängig ist, erreicht man den Vorteil, daß damit auch der
Gegenkopplungsgrad vom Abgleichszustand unabhängig ist. Demgegenüber kann bei einer Brückenschaltung
nach Fig. I der Innenwiderstand der Brücke je nach Abgleichtempratur um den Faktor 4 schwanken,
weswegen auch der Gegenkopplungsgrad des über der Kondensator Ci gegengekoppelten Regelverstärkers
im gleichen Maße verändert würde. Durch die Verwendung einer Brückenschaltung nach der vorliegenden
Erfindung, wie sie beispielsweise in Fig. 2 gezeigt ist. wird dieser Nachteil vermieden und damil
ein vom Abgleichszustand unabhängiges dynamische; Regelverhalten erzielt. Das Einschwingverhalten de:
Thermostaten mit einem solchermaßen gegengekoppel ten Regelverstärker ist nahezu aperiodisch. Ferner isi
ein Kondensator CA zwischen die Basiselektrode de; Transistors T2 und dem Anschluß 2 der Versorgungs
spannung U sowie ein ohmscher Widerstand R Ii zwischen die Kollektorelektrode des zusätzliuier
Transistors T6 und den Anschluß 1 der Versorgungs spannung U eingeschaltet, wodurch eine Unterdrük
kung hochfrequenter Einstreuungen bzw. Schwingnei gungen erreicht wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Kontinuierlich regelnder Thermostat mit einer Brückenschaltung, welche einerseits einen Temperaturfühler und wenigstens einen Widerstand für die
Vorgabe eines Temperatur-Sollwertes, andererseits in Serie und in Sperrichtung zur Versorgungsspannung geschaltete Diodenstrecken als Brückenzweige enthält, sowie mit zwei zueinander komplementären Transistoren zur Verstärkung der Spannung der
quer zur Versorgungsspannung liegenden Meßdiagonale, von denen der erste Transistor mit seiner
Basis-Emitter-Strecke in der Meßdiagonalen liegt und der zweite Transistor als Emitterfolger geschaltet ist, dessen Emitter mit einem Anschluß der
Versorgungsspannung verbunden ist, dadurch
gekennzeichnet, daß der zweite Transistor (T6) mit seine* Emitter-Basis-Strecke in Serie zur
Basis-Emitter-Strecke des ersten Transistors (T'!) in die Meßdiagonale (3—5) eingeschaltet und emitterseitig mit der Basis des ersten Transistors (Ti)
verbunden ist
2. Kontinuierlich regelnder Thermostat nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen
die Basiselektrode des zweiten Transistors (T6) und
einen Diagonalpunkt der quer zur Versorgungsspannung liegenden Diagonale der Brückenschaltung
(Zi, ΖΊ, Rx, K) ein weiterer ohmscher Widerstand
(R 10) eingescha'.'ei ist
3. Kontinuierlich regelnder Thermostat nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der
erste Transistor (Ti) ein pnu-Transistor und der zweite Transistor (T6) ein npn-Ti ansistor ist und
daß die Emitterelektrode des zweiten Transistors (TS) über den ohmschen Widerstand (R 11, RS) mit
dem negativen Pol der Versorgungsspannung verbunden ist
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
DE2260959A DE2260959C3 (de) | 1972-12-13 | 1972-12-13 | Kontinuierlich regelnder Thermostat |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2260959A DE2260959C3 (de) | 1972-12-13 | 1972-12-13 | Kontinuierlich regelnder Thermostat |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
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DE2260959A1 DE2260959A1 (de) | 1974-06-20 |
DE2260959B2 DE2260959B2 (de) | 1977-08-04 |
DE2260959C3 true DE2260959C3 (de) | 1978-03-30 |
Family
ID=5864302
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2260959A Expired DE2260959C3 (de) | 1972-12-13 | 1972-12-13 | Kontinuierlich regelnder Thermostat |
Country Status (1)
Country | Link |
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DE (1) | DE2260959C3 (de) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH589356A5 (de) * | 1975-02-04 | 1977-06-30 | Landis & Gyr Ag | |
FI58403C (fi) * | 1979-03-29 | 1981-01-12 | Vaisala Oy | Regleranordning i fuktighetsgivare |
-
1972
- 1972-12-13 DE DE2260959A patent/DE2260959C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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DE2260959B2 (de) | 1977-08-04 |
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Legal Events
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C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
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