DE2216626B2 - Verwendung einer Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung - Google Patents
Verwendung einer Nickel-Chrom-Kobalt-LegierungInfo
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- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Description
6,7 > 1/2 (% Ta)+%Nb+% Ti+Al
> 7.7
genügt, für den Zweck nach Anspruch 1.
11. Verwendung einer Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10, die jedoch 1 bis 16
Stunden bei 800 bis 11500C zwischengeglüht worden
ist, für den Zweck nach Anspruch 1.
12. Verwendung einer Legierung nach den Ansprüchen 1 bis 11 in schwefel- und chloridhaltiger
Atmosphäre für den Zweck nach Anspruch ι.
Die Erfindung bezieht sich auf die Verwendung einer Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung mit hoher Zeitstandfestigkeit
bei hohen Temperaturen und guter Korrosionsbeständigkeit, bestehend aus 0,02 bis 0,25%
Kohlenstoff, 20 bis 24% Chrom, 5 bis 25% Kobalt, bis 3,5% Molybdän und/oder bis 5% Wolfram bei einem
Gesamtgehält an Wolfram und dem halben Molybdängehalt von 0,5 bis 5%, 1,5 bis 5% Titan und 1 bis 5Vc
Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Aluminium und Titan von 4 bis 7% und in Abwesenheit von Wolfram
von höchstens 6% sowie bei einem Verhältnis von Titan zu Aluminium von 0,75 :1 bis 4 :1, 0,5 bis 3% Tantal, 0
bis 3% Niob, 0,005 bis 1% Zirkonium und 0 bis 2% Hafnium bei einem Gesamtgehalt an Zirkonium und
dem halben Hafniumgehalt von 0,01 bis 1%, 0,001 bis 0,05% Bor, 0 bis 0,2% Yttrium und/oder Lanthan, Rest
einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen mindestens 30% Nickel
Aus der deutschen Offenlegungsschrift 20 10 054 ist bereits eine Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung mit 19,5
bis 23% Chrom, 0,01 bis 0,2% Kohlenstoff, 10 bis 24% Kobalt, 0 bis 4,5% Molybdän, einem Gesamtgehalt an
Titan und Aluminium von 3,7 bis 7% bei einem Gewichtsverhältnis von Titan zu Aluminium von 1 :1 bis
4 :1, 0,5 bis 3% Niob, 0,001 bis 0,05% Bor, 0 bis 0,15% Zirkonium bei einem Gesamtgehalt an Zirkonium und
dem zehnfachen Borgehalt von mindestens 0,02%, 0 bis 0,1% Hafnium, 0 bis 0,04% Magnesium, 0 bis 0,3%
Seltene Erdmetalle und 0 bis 2% Yttrium, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen
Nickel bekannt, deren Gehalte an Titan, Aluminium, Niob und Molybdän in bestimmter Weise
aufeinander abgestimmt werden müssen. Diese Legierung eignet sich als Turbinenwerkstoff, ist jedoch
tantalfrei bzw. enthält allenfalls 0,3% Tantal als Begleitelement des Niobs.
Eine weitere als Werkstoff für Turbinenschaufeln geeignete Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung ist aus der
französischen Patentschrift 10 71 278 bekannt; sie enthält 10 bis 25% Chrom, 0 bis 25% Kobalt, bis 10%
Molybdän, bis 10% Wolfram, 0,5 bis 4,0% Aluminium, 1,08 bis 4% Titan, bis 0,05% Bor, bis 0,3% Zirkonium,
0,10 bis 0,15% Kohlenstoff sowie gegebenenfalls bis insgesamt 5% Vanadium, Niob und/oder Tantal, Rest
Nickel und besitzt bei Temperaturen von 6000C und mehr eine ausreichende Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit.
Aus der bekanntgemachten deutschen Patentanmeldung P 50 386 D/40b ist ebenfalls eine für die Verwendung
bei Temperaturen von 6000C und mehr geeignete
Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung bekannt. Diese ent-
hält bis 0,5% Kohlenstoff, 12 bis 35% Chrom, bis 45%
!Cobalt, bis 5% Molybdän bzw. Wolfram, 0,1 bis 5%
Titan, 0,5 bis 5% A'uminium bei einem Gesamtgehalt an
Aluminium und Titan von 2£ bis 6%, 0,002 bis 5% Niob,
0,001 bis 0,2% Zirkonium und Bor als Verunreinigung, Rest Nickel. Aus der entsprechenden US-Patentschrift
25 70 193 ergibt sich, daß die Standzeit dieser Legierung bei einer Temperatur von 816° C und einer Belastung
von 22 hbar nur etwa 90 Stunden beträgt Das macht bei einer Temperatur von 870° C eine Standzeit von nur 8,1
Stunden aus.
Schließlich beschreibt die US-Patentschrift 34 59 545 eine Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung mit hoher Zeitstandfestigkeit
bei hohen Temperaturen, hoher Zähigkeit und guter Korrosionsbeständigkeit; sie besteht aus
0,1 bis 0,2% Kohlenstoff, 15 bis 18% Chrom, 8 bis 11%
Kobalt, 0,75 bis £2% Molybdän, 1,8 bis 3% Wolfram, 3
bis 4% Titan, 3 bis 4% Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Aluminium und Titan von höchstens
7,5%, 1 bis 3% Tantal, 0,5 bis 2% Niob, 0,01 bis 0,2%
Zirkonium und 0,01 bis 0,05% Bor, Rest Nickel. Um die Korrosionsbeständigkeit zu verbessern, kann der
Chromgehalt auch auf 10% oder 20% erhöht werden, wenn es auf die Gefügestabilität bei langzeitiger
Temperaturbeanspruchung nicht zu sehr ankommt Im Hinblick auf die Zeitstandfestigkeit muß bei einer
Erhöhung des Chromgehalts auf 20% jedoch der Molybdängehalt von 2,5% auf etwa 1% oder 0,5%
verringert werden.
Bei den herkömmlichen Nickel-Chrom-Kobalt-Legierungen besteht das Hauptproblem darin, daß sie
entweder eine hohe Zeitstandfestigkeit bei hohen Temperaturen oder eine hohe Korrosionsbeständigkeit
besitzen, da höhere Chromgehalte zwar eine hohe Korrosionsbeständigkeit mit sich bringen, jedoch die
Zeitstandfestigkeit beeinträchtigen. Hinzu kommt, daß höhere Chromgehalte bei langzeitiger Temperaturbeanspruchung,
wie sie für Turbinenwerkstoffe typisch ist, die Gefahr einer Versprödung durch das Entstehen
von Sigma-Phase mit sich bringen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Nickel-Chrom-Kobalt-Gußlegierung vorzuschlagen, die
sich als Werkstoff für Gegenstände eignet, die wie Teile von Gasturbinen nach einem ein- bis zwanzigstündigen
Lösungsglühen bei 1050 bis 1250° C und anschließenden
ein- bis vierundzwanzigstündigen Aushärten bei 600 bis 950°C bei einer Temperatur von 870°C und einer
Belastung von 22 hbar eine Standzeit von mindestens 150 Stunden sowie eine hohe Zähigkeit und nach
langzeitiger Temperaturbeanspruchung keine Sigmaphase aufweisen. Die Lösung dieser Aufgabe besteht
darin, hierfür eine Legierung aus 0,02 bis 0,25% Kohlenstoff, 20 bis 25% Chrom, 5 bis 25% Kobalt, bis
3,5% Molybdän und/oder bis 5% Wolfram bei einem Gesamtgehalt an Wolfram und dem halben Molybdängehalt
von 0,5 bis 5%, 1,5 bis 5% Titan und 1 bis 5% Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Aluminium und
Titan von 4 bis 7% und in Abwesenheit von Wolfram von höchstens 6% sowie bei einem Verhältnis von Titan
zu Aluminium von 0,75 :1 bis 4:1, 0,5 bis 3% Tantal, 0 bis 3% Niob, 0,005 bis 1% Zirkonium und 0 bis 2%
Hafnium bei einem Gesamtgehalt an Zirkonium und dem halben Hafniumgehalt von 0,01 bis 1%, 0,001 bis
0,05% Bor, 0 bis 0,2% Yttrium und/oder Lanthan, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen
mindestens 30% Nickel, zu verwenden.
Um die gewünschte Kombination einer hohen Warmfestigkeit, guten Korrosionsbeständigkeit und
Gefügestabilität zu erreichen, ist es wichtig, daß sich die Legierungsbestandteile jeweils in den vorerwähnten
Grenzen bewegen.
Der Kohlenstoffgehalt der Legierung muß 0,02 bis 0,25% betragen, da Kohlenstoffgehalte unter 0,02% die
Zeitstandfestigkeit beeinträchtigen, während 0,25% übersteigende Kohlenstoffgehalte eine Versprödung
bewirken. Vorzugsweise beträgt der Kohlenstoffgehalt 0,04 bis 0,2%.
ίο Die Legierung enthält im Hinblick auf die Korrosionsbeständigkeit
mindestens 21% Chrom, dessen Höchstgehalt 24% beträgt, um bei langzeitiger Temperaturbelastung
die Gefahr der Bildung einer Sigma-Phase zu vermeiden. Vorzugsweise beträgt der Chromgehalt
21 bis etwa 23%. Ihre Festigkeit erhält die Legierung durch 5 bis 25%, vorzugsweise 10 bis 20%
Kobalt, Kobaltgehalte über 25% führen dagegen zur Bildung einer Sigma-Phase.
Auch Wolfram und Molybdän erhöhen die Festigkeit der Legierung, die daher mindestens eines dieser
Elemente enthält, wobei der Wolframgehalt und der halbe Molybdängehalt 0,5 bis 5% betragen und die
Legierung vorzugsweise 1 bis 4% Wolfram enthält
Eine weitere Erhöhung der Festigkeit ergibt sich durch die gleichzeitige Anwesenheit von Tantal, Titan
und Aluminium sowie vorzugsweise auch Niob. 3% übersteigende Gehalte an Niob oder Tantal bringen
jedoch die Gefahr einer Versprödung und einer Beeinträchtigung der Schlagfestigkeit mit sich. Vorzugsweise
betragen der Niobgehalt daher 0,3 bis 2% und der Tantalgehalt 0,6 bis 2,5%. Der Gesamtgehalt an Titan
und Aluminium muß 4 bis 7% betragen und darf bei einer wolframfreien Legierung 6% nicht übersteigen.
Außerhalb der vorerwähnten Grenzen verringert sich die Zeitstandfestigkeit und führen zu hohe Gehalte an
Titan und Aluminium zur Versprödung bei langzeitiger Beanspruchung unter hohen Temperaturen. Vorzugsweise
beträgt der Gesamtgehalt an Titan und Aluminium mindestens 4,75%. Der Gesamtgehalt an
Titan und Aluminium beträgt im Falle einer wolframhaltigen Legierung vorzugsweise höchstens 6,5%,
besser noch höchstens 6%. Erhebliche Bedeutung kommt auch dem Verhältnis von Titan zu Aluminium zu,
das 0,75 :1 bis 4 :1 betragen muß und vorzugsweise 1 :1
bis 3:1 beträgt. Eine optimale Kombination der Festigkeit, Zähigkeit und Korrosionsbeständigkeit ergibt
sich bei einem Verhältnis von 2:1.
Die Legierung muß außerdem 0,005 bis 1% Zirkonium sowie 0 bis 2% Hafnium enthalten, wobei der
so Zirkoniumgehalt und der halbe Hafniumgehalt 0,01 bis 1 % ausmachen, um der Legierung eine gute Zeitstandfestigkeit
und Zähigkeit zu verleihen. Aus demselben Grunde muß die Legierung 0,001 bis 0,05% Bor
enthalten. Borgehalte über 0,05% führen dagegen zu einer Beeinträchtigung der Schlagfestigkeit.
Als fakultative Bestandteile kann die Legierung auch noch insgesamt bis 0,2% Yttrium und/oder Lanthan
enthalten, die die Festigkeit und die Kriechzähigkeil bei
Temperaturen von 600 bis 900° C verbessern. Yttrium- und/oder Lanthangehalte über 0,2% beeinträchtigen
dagegen die Zähigkeit und Zeitstandfestigkeit.
Unter den möglichen Verunreinigungen beeinträchtigt das Silizium die Korrosionsbeständigkeit, so daß der
Siliziumgehalt unter 1%, vorzugsweise unter 0,5%
b5 gehalten werden sollte. Des weiteren kann die
Legierung bis 1% Mangan und bis 3% Eisen als Verunreinigungen enthalten.
Besonders vorteilhafte technologische Eigenschaften
besitzt eine Legierung mit 0,04 bis 0,2% Kohlenstoff, bis 24% Chrom, 10 bis 20% Kobalt, 0 bis 1 % Molybdän,
1,5 bis 4% Wolfram, 0,75 bis 1,5% Niob, 1 bis 2% Tantal, 3 bis 4,5% Titan, 1,5 bis 23% Aluminium bei einem
Gesamtgehalt an Titan und Aluminium von 4,75 bis 6% und einem Verhältnis von Titan zu Aluminium von 1 :1
bis 3:1, mit 0,05 bis 0,25% Zirkonium und 0,005 bis 0,02% Bor, Rest Nickel einschließlich erschmelzungsbedingter
Verunreinigungen.
Weiterhin zeichnet sich durch ihre Technologischen Eigenschaften auch eine Legierung mit 0,13 bis 0,18%
Kohlenstoff, 22 bis 23,5% Chrom, 12 bis 17% Kobalt, 1,5
bis 4% Wolfram, 0,75 bis 1,5% Niob, 1 bis 2% Tantal, 3,3
bis 4% Titan, 1,6 bis 2% Aluminium, 0,07 bis 0,15% Zirkonium und 0,007 bis 0,015% Bor, Rest Nickel
einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen aus.
Um eine optimale Zeitstandfestigkeit zu erreichen, sollten die Gehalte der beiden vorerwähnten Legierungen
an Tantal, Niob, Titan und Aluminium der nachfolgenden Bedingung genügen:
6,7 < i/2(%Ta)+%Nb + %Ti + % Al
< 7,7.
Innerhalb der vorerwähnten besonders bevorzugten '""
Gehaltsgrenzen ist die Gefahr der Bildung einer Sigma-Phase bei langzeitiger Temperaturbeanspruchung
bei denjenigen Legierungen am geringsten, deren nach dem Seven-Springs-Verfahren gemessene
Elektronenfehlstellenzahl unter 2,7 liegt. Vorzugsweise ist die Legierung dabei so zusammengesetzt, daß sich
eine Fehlstellenzahl unter 2,65 ergibt Höchste Zeitstandfestigkeiten ergeben sich, wenn die
Legierung nach einem Lösungsglühen ausgehartet wird.
Das Lösungsglühen besteht vorzugsweise aus einem 1-bis 20stündigem Glühen bei 1050 bis 12500C, woran
anschließend die Legierung 1 bis 20 Stunden bei 600 bis 950° C ausgehärtet werden kann. Zwischen dem
Lösungsglühen und dem Aushärten kann noch ein 1- bis 16stündiges Zwischenaushärten bei 800 bis 1150° C
erfolgen. Nach den einzelnen Wärmebehandlungen kann die Legierung bei jeder üblichen Geschwindigkeit,
beispielsweise in Luft auf Raumtemperatur abgekühlt oder direkt aus der Temperatur des Lösungsglöhens in
einen Aushärteofen gebracht werden. Besondere Vorteile ergeben sich, wenn die Legierung
(a) vier Stunden bei 1150° C lösungsgeglüht, in Luft
abgekühlt, dann sechzehn Stunden bei 850° C ausgehärtet und alsdann in Luft abgekühlt oder
(b) sechzehn Stunden bei 1200° C lösungsgeglüht, in
Luft abgekühlt, zwei bis vier Stunden bei 1100 bis
1150° C geglüht, in Luft abgekühlt und abschließend
sechzehn Stunden bei 800° C ausgehärtet sowie erneut in Luft abgekühlt wird.
Zu Versuchszwecken wurden mehrere Legierungen im Vakuum erschmolzen und zu Probekeilen vergossen,
aus denen Probestücke herausgearbeitet wurden. Die Proben wurden nach der Wärmebehandlung (a) einem
Zeitstandversuch bei 870° C und einer Belastung von hbar unterworfen.
Die Ergebnisse von Versuchen an den erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen 1 bis !8 und
Vergleichslegierungen A bis G sind in der nachfolgenden Tabelle I zusammengestellt.
Legie | C | Cr | Co | Mo | W | Nh | Ta | Ti | ΛΙ | Zr | B | SUnd- | Dehnung |
rung | zcil | ||||||||||||
(%, | (%) | <%) | (%) | CM | (%) | (%> | (%) | <%> | (%) | (S) | (h) | C. I |
Π
12
13
14
15
16
17
18
12
13
14
15
16
17
18
0,14
0,15
0,15
0,16
0,15
0,16
0,14
0,15
0,16
0,15
0,15
0,16
0,15
0,15
0,15
0.15
0,16
0.15
0,16
0,16
0,13
0,14
0,13
0,14
0,14
0,14
0,14
0,16
0,16
0,14
0,14
0,14
0,16
0,17
(1.17
0,16
0,14
0,14
0,14
0,16
0,17
(1.17
22,7 22,4 22,6 22,7
22,6 22,4 22,9 24,0 24,0
22,7 22,7 23,2
23,1 22,7 2?,8
22,8 22,8
22,6 22,4 23,0 22,9 23,1 22,9 22,9 22.5
7,4 10,0 14,4
7,4 15,2 14,9 14,9
14,4 14,4 15,4 15,2 15,5 15,4
15,3 15,4
15,4 15,5 15,0 15,0 15,4 15,2 15,1 15.1
2,80 2,48 2,40 2,10
2,80
2,42 2,0
3,15 3,15
3,05 3,05
1,05 1,00
1,05 1,06 1,05 1,05 1,05
<0,2
1,0 2,2 4,0
2,0
2,1
2,0
2,1
2,05
2,1
1,9
2,0
1,85
1.85
0,90 U.80 0,85 0,80
1,35
1,30
1,3
1,05
1,05
0,90 0.90 0,70
0,70 0,80 0,75
0,80 1,55
0,8
1,45
0,2
0,75
2,0(1
1,0
0,95
0.95
1,60 1,60 1,45 1,45
1,60
1,60
1,3
1,5
1,5
1,6
1,6
1,5
1,5
1,7
1,6
0,2
0,2
1,1
1,1
1,6
1,6
1,5
1,35
1.05
1.6 3,48
3,46
3,50
3,60
3,46
3,50
3,60
3,40
3,40
3,65
2,80
3,0
3,40
3,65
2,80
3,0
4,05
4,3
3,0
3,0
3,0
2,8
2,95
2,9
2,9
2,85
3,0
3,0
2,9
3,70
3,65
3.6
1,93
1,93
2,02
1,79
1,93
2,02
1,79
1,93
1,93
1,86
1,39
1,70
1,93
1,86
1,39
1,70
2,05
2,19
2,19
1,52
1,52
1,55
1,55
1,52
1,55
1,55
1,55
1,55
1,55
1,51
1,51
1,55
1,55
1,54
1,86
1,88
1.87
1,51
1,55
1,55
1,54
1,86
1,88
1.87
0,22
0,13
0,12
0,12
0,13
0,12
0,12
0,22
0,13
0,11
0,12
0,12
0,11
0,12
0,12
0,13
0,13
0,09
0,13
0,09
0,09
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,10
0,12
0,12
0,12
0.12
0,10
0,10
0,10
0,12
0,12
0,12
0.12
0,011
0,012
0,011
0,011
0,012
0,011
0,011
0,011
0,011
0,009
0,012
0,012
0,011
0,009
0,012
0,012
0,012
0,012
0,008
0,012
0,008
0,008
0,009
0,009
0,009
0,009
0.008
0,008
0,009
0,009
0,008
0,009
0,009
0,009
0,009
0.009
0,008
0,009
0,009
0,008
0,009
0,009
0,009
0,009
0.009
33; 35
188 300 388
20; 33 223 534
212; 260 235; 270
135 52; 39 108
150; 226 168; 243
274
112 116
183 265 193
174 256 485 452 405
9,9; 9.5 .Vl
7.2 7.2
11,0; 5,0
2,5
4,6 19,6; 14.9
9,6; 10,7
4,2
9,1; 4,9
6.5
6.9; 7,4 10,2; 5.4 9,6
16.2 10.0
10,5 16,3 14,3 14,2
9,8
5,8
4,4
4.5
Die vorstehenden Zahlen zeigen die Notwendigkeit, die Gehalte an Chrom, Kobalt, Molybdän, Wolfram,
Titan, Aluminium, Niob und Tantal innerhalb der erfindungsgemäßen Grenzen zu halten, um eine hohe
Festigkeit zu erreichen und eine Versprödung zu vermeiden. So besitzen die kobaltfreien Legierungen A
und B eine äußerst geringe Zeitsianiifestigkeii im
Vergleich zu den ansonsten gleichen, jedoch kobalthaltigen Legierungen 1 bis 5 nach der Erfindung. Ein
Vergleich der Legierungen 6 und 7 einerseits mit den Legierungen C und D andererseits zeigt, daß die
Festigkeit und Zähigkeit der wolframfreien Legierungen mit hohem Molybdängehalt abfällt, wenn der
Gesamtgehalt an Titan und Aluminium etwa 6% übersteigt. Bei einem Vergleich der Legierung E mit den
Legierungen 8 bis 10 wird offenbar, daß die Legierung mindestens eines der Elemente Molybdän und Wolfram
enthalten muß, denn die im wesentlichen molybdän- und wolframfreie Legierung E besitzt nur eine geringe
Standzeit. Die Legierungen F und G mit nur 0,2% Tantal besitzen im Vergleich zu den mehr Tantal enthaltenden
Legierungen 11 und 12 ansonsten gleicher Zusammensetzung
eine geringe Zeitstandfestigkeit Die Legierungen 3, 5 und 16 bis 18 repräsentieren die
obenerwähnte bevorzugte Legierungszusammen-Setzung und besitzen eine äußerst hohe Standzeit.
Die Daten der Tabelle I zeigen auch, daß die Standzeit der erfindungsgemäßen Legierung bei 870° C
und einer Belastung von 22 hbar mindestens 150 Stunden und bei der besonders bevorzugten Legic
rungszusammensetzung mindestens 280 Stunden 'cträgt,
während die Siandzeit dei besonders bevorzugten
Legierung unter denselben Bedingungen mindestens 320 Stunden beträgt.
in Um darzutun, daß sich optimale Zeitstandfestigkeiien
ergeben, wenn die beiden bevorzugten Legierungen der Bedingung
6,7 < ι /2(% Ta) + % Nb + % Ti + % Al
< 7,7.
genügen, wurden die in der nachfolgenden Tabelle 11 zusammengestellten Legierungen erschmolzen und
untersucht. Außer den angegebenen Gehalten an Niob, Tantal und Titan-Aluminium enthielten die Versuchslegierungen 0,15% Kohlenstoff, 23% Chrom, 15%
Kobalt, 2% Wolfram, 0,1% Zirkonium, 0,01% Bor, Rest Nickel und besaßen ein Verhältnis von Titan zu
Aluminium von 2:1. Die Versuchslegierungen wurden in der vorerwähnten Weise erschmolzen, vergossen und
wärmebehandelt sowie einem Zeitstandversuch bei 816° C und einer Belastung von 28 hbar unterworfen.
Tabelle 11 | Nb | Ta | Ti+Al | l/2Ta+Nb | Standzeit | Dehnung |
Legierung | +Ti+Al | |||||
(%) | (%) | (%) | (%) | (h) | (%) | |
0,76 | 1,13 | 5,99 | 7,32 | 1654 | 1,9 | |
19 | 0,76 | 1,13 | 5,83 | 7,16 | 1495 | 3,2 |
20 | 0,75 | 1,13 | 4,84 | 6,16 | 696 | 6,2 |
21* | 0,75 | 1,80 | 5,81 | 7,46 | 1280 | 2,1 |
22 | 0,75 | 1,73 | 5,45 | 7,07 | 1237 | 3,6 |
23 | 1,02 | 1,48 | 5,30 | 7,06 | 1441 | 3,9 |
24 | 0,99 | 1,40 | 5,03 | 6,72 | 1190 | 4,4 |
25 | 0,99 | 1,40 | 4,75 | 6,44 | 727 | 6,0 |
26* | 1,01 | 1,43 | 6,18 | 7,91 | 956 | 1,5 |
27* | 1,30 | 1,13 | 5,66 | 7,53 | 1330 | 3,6 |
28 | 1,33 | 1,78 | 5,71 | 7,93 | 926 | 1,2 |
29* | ||||||
Die Daten der Tabelle II zeigen, daß die der obenerwähnten Bedingungen für die Gehalte an Tantal,
Niob, Titan und Aluminium genügenden Legierungen eine bemerkenswerte Zeitstandfestigkeit besitzen. Die
dieser Bedingung nicht genügenden und durch ein Sternchen gekennzeichneten Legierungen 21,26,27 und
29 besitzen zwar eine gute, jedoch geringere Zeitstandfestigkeit.
In der nachfolgenden Tabelle IH sind die Zusammensetzungen und technologischen Eigenschaften weiterer,
Hafnium oder Yttrium enthaltender Legierungen nach der Erfindung zusammengestellt Diese Legierungen
wurden der im Zusammenhang mit Tabelle I beschriebenen Wärmebehandlung sowie einem Zeitstandversuch
bei 87O°C und einer Belastung von 19 hbar unterworfen.
Le | C | Cr | Co | Mo | W | Nb | Ta | Ti | Al | Zr | B | Hf | Y | Stand | Deh |
gie | zeit | nung | |||||||||||||
rung | (%> | <%) | (%) | (%) | W | (%) | (%) | <%) | (%) | <%> | (%) | (%) | (%) | (h) | (%> |
0,15
0,15
0,15
0,16
0,16
0,16
22,3 14,8
22^ 14,8
22^ 14,8
22,6 14,9
22,6 14,9
22,6 14,9
2,0 1,35 1,45 3,65 1,90 0,11 0,009 -
645
2,0 | U5 | 1,45 | 3,65 |
2,0 | 1,35 | 1,45 | 3,65 |
1,8 | 1,0 | 1,8 | 3,6 |
1,8 | 1,0 | 1,8 | 3,6 |
1,8 | 1,0 | ι,ε | 3,6 |
1,90 0,11 0,009 0,75 - 743 6,0
1,90 0,11 0,009 - 0,05 825 3,0
1,85 0,10 0,009 - - 780; 847 44
1,85 0,10 0,009 0,75 - 767 5,1
1,85 0,10 0,009 - 0,05 434 2,1
Die erfindungsgemäß zu verwendende Legierung eignet sich insbesondere als Werkstoff zum Herstellen von
Gasturbinenteilen, beispielsweise von Rote-- oder Statorschaufeln mit oder ohne Kühlkanäle sowie einstückigen
Rotoren und anderen Gußteflen.
Claims (10)
1. Verwendung einer Nickel-Chrom-Kobalt-Legierung
mit hoher Zeitstandfestigkeit bei hohen Temperaturen und guter Korrosionsbeständigkeit,
bestehend aus 0,02 bis 0,25% Kohlenstoff, 21 bis 24% Chrom, 5 bis 25% Kobalt, bis 33% Molybdän
und/oder bis 5% Wolfram bei einem Gesamtgehalt an Wolfram und dem halben Molybdängehalt von
0,5 bis 5%, 1,5 bis 5% Titan und 1 bis 5% Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Aluminium und Titan
von 4 bis 7% und in Abwesenheit von Wolfram von höchstens 6% sowie bei einem Verhältnis von Titan
zu Aluminium von 0,75 :1 bis 4 :1,0,5 bis 3% Tantal,
0 bis 3% Niob, 0,005 bis 1 % Zirkonium und 0 bis 2% Hafnium bei einem Gesamtgehalt an Zirkonium und
dem halben Hafniumgehalt von 0,01 bis 1 %, 0,001 bis 0,05% Bor, 0 bis 0,2% Yttrium und/oder Lanthan,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen mindestens 30% Nickel, als Werkstoff
für Gegenstände, die wie Teile von Gasturbinen im Gußzustand nach einem ein- bis zwanzigstündigen
Lösungsglühen bei 1050 bis 12500C und anschließendem ein- bis vierundzwanzigstündigen
Aushärten bei 600 bis 9500C bei einer Temperatur von 87O0C und einer Belastung von 22hbar eine
Standzeit von mindestens 150 Stunden sowie eine hohe Zähigkeit und nach langzeitiger Temperaturbeanspruchung
keine Sigmaphase aufweisen.
2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, die jedoch 10 bis 20% Kobalt enthält, für den Zweck
nach Anspruch 1.
3. Verwendung einer Legierung nach Anspruch I oder 2, die jedoch 1 bis 4% Wolfram enthält, für den j-i
Zweck nach Anspruch 1.
4. Verwendung einer Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, deren Gesamtgehalt
an Titan und Aluminium jedoch mindestens 4,75% bis 6,5% beträgt, für den Zweck nach
Anspruch 1.
5. Verwendung einer Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, die jedoch 0,3 bis
2% Niob enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.
6. Verwendung einer Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, die jedoch 0,6 bis
2,5% Tantal enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.
7. Verwendung einer Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, deren Verhältnis
von Titan zu Aluminium jedoch 1 :1 bis 3:1 beträgt,
für den Zweck nach Anspruch 1.
8. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 7, die jedoch 0,04 bis 0,2% Kohlenstoff, 21 bis 24%
Chrom, 10 bis 20% Kobalt, 0 bis 1% Molybdän, 1,5 bis 4% Wolfram, 0,75 bis 1,5% Niob, I bis 2% Tantal,
3 bis 4,5% Titan, 1,5 bis 2,5 Aluminium bei einem Gesamtgehalt an Titan und Aluminium von 4,75 bis
6%, 0,05 bis 0,25% Zirkonium, 0,005 bis 0,02% Bor, Rest einschließlich erschinelzungsbedingier Verunreinigungen
Nickel enthält. e>o
9. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, die jedoch 0,13 bis 0,18% Kohlenstoff, 22 bis 23,5%
Chrom, 12 bis 17% Kobalt, 1,5 bis 4% Wolfram, 0,75 bis 1,5% Niob, 1 bis 2% Tantal, 3,3 bis 4% Titan, 1,6
bis 2% Aluminium, 0,07 bis 0,15% Zirkonium und μ 0,007 bis 0,015% Bor, Rest Nickel einschließlich
erschmelzungsbedingter Verunreinigungen enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.
10. Verwendung einer Legierung nach Anspruch I
oder 9. deren Gehalte an Tantal, Niob, Titan und Aluminium jedoch der Bedingung
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Legal Events
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---|---|---|---|
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