DE2206626C3 - Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Oxyden und/oder Chloriden bestimmter Metalle sowie dieser Metalle selbst - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Oxyden und/oder Chloriden bestimmter Metalle sowie dieser Metalle selbstInfo
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Description
hältnis ·*■'' bei einem Wert unterhalb 3 gehalten
M)
wird, und
c) das nicht umgewandelte Chlorid, das aus dem Kreislauf nicht entnommen wird, nicht umgesetzter
Sauerstoff und freigesetztes Chlor in die Chlorierungsstufe recyclisiert werden.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1 zur Herstellung sehr reiner Oxyde; und/oder Chloride von Ni, Co
oder Fe, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Chlorierungsstufe eine chlorierende Atmosphäre
verwendet wird, die Sauerstoff mit einem Gesamtdruck von 0,10 <
P() < 1/75 und Chlor mit einem Gesamtdruck von 0,1
< Pn < 4,25 enthält.
3. Verfahren gi;mäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dalil die Steuerung des Sauersloffgehaltes
des in den Oxydationsbehälter eingeführten Gases automatisch erfolgt. so
4. Verfahren gernäß einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß sauerstoffhaltiges
Gas verwendet wird, das beim Eintreten in den Oxydationsbehälter unter einem Druck von 1 bis
40 Atmosphären und in dem Behälter unter einem Druck von 1 bis 10 Atmosphären vorliegt.
5. Verfahren gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß sauersloffhaltiges Gas verwendet
wird, das beim Eintreten in den Oxydationsbehälter einen Druck von 25 bis 35 Atmosphären fo
und in dem Behälter einen Druck von 1 bis 3 Atmosphären aufweist.
6. Verfahren gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung
oder das Altmetall vor der Einführung in den Chlorierungsbehälter mit einer ausreichenden
Menge kohlenstoffhaltigen Materials vermischt wird, um den in den Oxydationsbehälter zurückgeführten
Sauerstoff zu fixieren und eine zu stark Temperaturerhöhung zu verhindern.
7. Verfahren gemäß Anspruch 6, dadurch ge kennzeichnet, daß das Volumenverhältnis de
Menge des kohlenstoffhaltigen Materials zu Menge der Legierung oder des Altmetalls au
etwa 4: 1 eingestellt wird.
8. Verfahren gemäß einem der Ansprüche I bis 7 dadurch gekennzeichnet, daß man zu dem Aus
gangsmaterial ein Element, wie S, P, Si, As ode ein Metall, wie Al, das eine große Affinität fü
Chlor aufweist, zugibt.
9. Verfahren gemäß einem der vorhergehender Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Be
rührungszeitdeschlorierendenGasesmitdemzube
handelnden Material derart ausgewählt wird, daC mindestens 90% des freien Chlors mit der behände]
ten Legierung oder dem behandelten Altmetall reagieren und am Ausgang des Chlorierungsbehälter.·
in dem Fall, wo die behandelte Legierung oder da; behandelte Altmetall Eisen enthält, praktisch keir
FeCI2 vorhanden ist.
10. Verfahren gemäß Anspruch 9, dadurch ge kennzeichnet, daß man zur Aufrechterhaltung dei
erforderlichen Berührungszei! eine Bewegung der behandelten Beschickung im Inneren des Chlorierungsbehälters
hervorruft.
11. Verfahren gemäß Anspruch I, dadurch gekennzeichnet,
daß der Sauerstoff mit einer Geschwindigkeit von 5 bis 30 Meter pro Sekunde in den Oxydationsbehäller eingeführt wird.
12. Verfahren gemäß Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Einführung von Sauerstoff
in den Oxydationsbehälter mit Hilfe eines Ventun-Rohres erfolgt.
13. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur
im Inneren des Chlorierungsbehälters bei einer Temperatur von 250 bis 1250"C gehalten wird.
14. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur in dem Chlorierungsbehälter
bei einem Wert von 700 bis 1250 C gehalten wird.
15. Verfahren gemäß Anspruch 11, dadurch
gekennzeichnet, daß man zur Veränderung der Korngröße des Oxyds die Geschwindigkeit der
Einführung des Sauerstoffs verändert.
16. Anlage zur Durchführung des Verfahrens gemäß einem der Ansprüche 1 bis 15, gekennzeichnet
durch mehrere Behälter, die einen geschlossenen Kreislauf bilden und einen Chlorierungsbehälter,
mindestens einen Kondensalions-/ Verdampfungs-Behälter und mindestens einen Oxydationsbehälter umfassen.
17. Vorrichtung gemäß Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß sie am Austritt des Chlorierungsbehälters
eine Vorrichtung zur Analyse der vorhandenen Chlormenge aufweist, die es gestattet,
den Verbrauch der Einführung des Sauerstoffs in den Oxydaiionsbehälter zu steuern.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von Oxyden und/oder
Chloriden bestimmter Metalle sowie dieser Metalle in reiner Form (die die Reinheit elektrolytisch hergestellter
Materialien erreichen können), wobei die
. talle Cr Co, Cu, Pb, Fe, Ni, Mo, V. W oder Zn
lnd insbesondere Ni, Co oder Fe sind Die verwendeten Ausgangsmatenalien sind tech-•
ehe Legierungen oder Allmetalle bzw. Schrott.
"Oas erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung η Oxvden und/oder Chloriden der Metalle Cr, Co.
p1 pu* pe, Ni, Mo, V, W oder Zn in sehr reiner
Form durch Extraktion einer Legierung oder und tnn Altmetallen mit einem Gehalt an wenigstens zwei
Metalle im geschlossenen Kreislaul, wobei uer eine Chlorierungsstufe, mindestens eine
Kondensation der verflüchtigten Chloride, eine Stufe zur Oxvdation des bzw. der
Chloride und
und die unhand der Zeichnungen weiter erläutert werden: . .
Die F i g. 1 stellt dabei eine schematiche Ansicht einer erfindungsgemäßen Anlage dar;
die F i g. 2 bis 4 zeigen Diagramme, die einige
charakteristische Formen von Kurven darstellen, mn Hilfe derer es möglich ist, die Bedingungen zur Durchführung
des erlir.dungsgeinäßen Verfahrens zu rx,-
stimmen; .
die F i g. 5 zeigt einen schematichen Schnitt eine
zur Bestimmung der in den F . g. 2 bis 4 gezem.en Kurven geeigneten Latoralonumsvomchtung
angewendet werden ta t ^^
ai in nk eSefiihrt und seine Menge in
bosondcren Ausführungsformen arbeitet man
man Metalle und/oder deren Oxyde und/oder dcru
Chlor mit einem Elementendruek von 0.05
< Pn
recychsiert werden.
'im Rahmen der genannten
von
werden:
Chlorid(e), das (oder die) aus dem
worin P
hedeuten
CWorierungsstufe verwendet wird, aufgru
Parüaldrücke von gasförmigem Realisierung einerseits *™«*?%«
iOfT in absoluten AtnKgphären "^
die Partialdrucke (·η absoluten
kb fttden
Κ^Α1θ<Ρ« und
ie Partialdrucke (η a lui aie oevoi^ b Elementendruek von
SoThäreni bei der Reaktbn auftretenden anderer., s Chlor ^^uncm ρ.Γ ^ ^n
Metallchloride, P,IC1 den Partialdruck (in absolu en ^05 <
^" > 4% ent
Kombinalionskoeffizieole,, der Elemente bctal«.
" <> <
4% enthält, wobei das Ver-
gebildet wird, die einen Seschlos^e"e"er
bilden und die einen Chlorierungsbehalter
durchgcführt werden kann, »st es erforderlich, daü
dui.hfec ktion m)t ausreichender Cc-
Erfindung betrifft, abgesehen von den Haupt-, auch gewisse andere Aurfuhrungormcn
t cAo.fc muß dcrart sem- dal3 die
^^αίΓβη^κ thermischen Verluste komy^^.
^ Tempera der Chloneninfr
Sie in der Nähe von 95OX .k,U aufrechter,.,.
werden muß). Weiterhin darf die Reaktionsgeschwin- erfolgt, sondern daß auch vermieden wird, daß die
digkeit nicht zu groß sein, da die Temperatur sonst Temperatur im Verlaufe der Chlorierungsreaktion
bis zum Schmelzpunkt der Beschickung ansteigen zu stark ansteigt. In der Praxis wird das Volumenkönnten,
was z. B. durch Einführen von inerten verhältnis von kohlenstoffhaltigem Material zu der
Materialien in das Beschickungsmaterial oder durch 5 zu behandelnden metallischen Beschickung derart
intensive Abkühlung der Wände des Chlorierungs- ausgewählt, daß es etwa 4 beträgt,
behälters vermieden werden kann. Wenn das Ausgangsmaterial mit den oben ange-Erfindungsgemäß kann man eine endothermische gebenen Zusätzen versetzt ist, bringt man es im Reaktion, wie CO2 + C = 2CO, in dem Chlorierungs- Gegenstrom mit einer gasförmigen chlorierenden behälter hervorrufen, um die genannte Abkühlung zu io Phase unter den oben angegebenen Bedingungen in erreichen. innigen Kontakt.
behälters vermieden werden kann. Wenn das Ausgangsmaterial mit den oben ange-Erfindungsgemäß kann man eine endothermische gebenen Zusätzen versetzt ist, bringt man es im Reaktion, wie CO2 + C = 2CO, in dem Chlorierungs- Gegenstrom mit einer gasförmigen chlorierenden behälter hervorrufen, um die genannte Abkühlung zu io Phase unter den oben angegebenen Bedingungen in erreichen. innigen Kontakt.
Zur Steigerung der Reaktionsgeschwindigkeit oder Das Ausgangsmaterial befindet sich, bevor es mit
deren Aufrechterhaltung kann man entweder einen dem chlorierenden Gas in Berührung gebracht wird,
gewissen Prozentsatz gegenüber Chlor reaktiveren auf Raumtemperatur.
Metallen, z. B. Aluminium oder Eisen, in Form von 15 Die Berührungszeit mit dem behandelten Material
Körnchen oder Stücken irgendeiner Form in das sowie die Temperatur des in den Chlorierungsbchälter
Beschickungsmaterial einarbeiten oder durch vorher- eingeführten chlorierenden Gasstroms werden derart
gehendes Einschmelzen kohlenstoffhaltige Materialien, ausgewählt, daß mindestens 90% des freien Chlors
die nicht mehr als 1 % Wasserstoff enthalten, oder an- mit der zu behandelnden Legierung oder dem zu
dere Elemente, wie C, S, As, Si oder P, die die Aktivität 20 behandelnden Altmetall reagieren und daß praktisch
der Chlorierungsreaktion steigern, in die zu behandeln- kein FeCl2 am Ausgang des Chlorierungsbehälters
de Legierung einführen. Beispielsweise kann erwähnt vorliegt, wenn die behandelte Legierung oder das
werden, daß die Einführung von 3% Schwefel in rost- behandelte Altmetall Eisen enthält,
freien Stahl des Typs 18/8 bei einer Temperatur von In der Praxis hängt die Berührungszeit von der 850° C die Chlorierungsgeschwindigkeit um einen 25 Länge des durch den chlorierenden Gasstrom durchFaktor von 20 steigert. laufenen Weges in der Chlorierungsstufe und der Die Form, in der die zu behandelnde Legierung oder Wanderungsgeschwindigkeit des Beschickungsmatedas zu behandelnde Altmetall vorliegen soll, ist eben- rials in diesem Behälter ab.
freien Stahl des Typs 18/8 bei einer Temperatur von In der Praxis hängt die Berührungszeit von der 850° C die Chlorierungsgeschwindigkeit um einen 25 Länge des durch den chlorierenden Gasstrom durchFaktor von 20 steigert. laufenen Weges in der Chlorierungsstufe und der Die Form, in der die zu behandelnde Legierung oder Wanderungsgeschwindigkeit des Beschickungsmatedas zu behandelnde Altmetall vorliegen soll, ist eben- rials in diesem Behälter ab.
falls eine Funktion der Affinität dieses Materials Die vorteilhaftesten Verfahrensbedingungen für ein
gegenüber Chlor. Je größer diese Affinität ist, um so 30 gegebenes Material, wie die Temperatur bei der
größere Teilchen können eingesetzt werden. Chlorierung, die Zusammensetzung und der Druck
Die Art und die Menge der genannten Zusatzstoffe des Gases, der Durchsatz und die Geschwindigkeit
wird experimentell in jedem einzelnen Fall bestimmt, der Zirkulierung des Gases und der Beschickung, die
indem man die Temperatur des Chlorierungsbehälters Verdampfungsgeschwindigkeit der Chloride etc., kön-
beobachtet. 35 nen mit Hilfe von experimentell gewonnenen Diagram-
Damit alle Metalle, welche die zu behandelnde men, die analog den in den F i g. 2 bis 4 gezeigten
Legierung bilden, in die Chloride überführt werden, sind, bestimmt werden.
muß man den Sauerstoff der aus dem Oxydations- Diese Diagramme können mit Hilfe einer Labora-
behälter recyclisierten Gase von dem Chlorierungs- toriumseinrichtung, wie sie in der F i g. 4 gezeigt ist,
behälter fernhalten. Zu diesem Zweck versetzt man 40 erhalten werden.
die Beschickung mit kohlenstoffhaltigen Materialien. Diese Vorrichtung umfaßt einen Reaktionsraum E1,
Diese kohlenstoffhaltigen Materialien, die Vorzugs- der von einem Laboratoriumsofen F umgeben ist
weise frei von Feinteilchen sind und aus Stücken mit und in dessen Innerem in koaxialer Weise, wie es in
Abmessungen von 20 bis 50 mm gebildet werden, der Figur gezeigt ist, einerseits ein Stab B1 aus inertem
sollten nicht mehr als 1% Wasserstoff, in welcher Form 45 Material, wie Al2O3, und andererseits ein Stab B2
er auch immer vorhanden sein mag, enthalten. Der aus der zu untersuchenden Legierung angeordnet sind.
Teil der zugesetzten kohlenstoffhaltigen Materialien, Der Raum bzw. der Behälter E umfaßt im Bereich
die nicht in CO umgewandelt wurden, werden wieder des Stabes B1 eine Zuführungsleitung C1 für das
zur Eingangsseitc des Chlorierungsbehälters zurück- chlorierende Gas und im Bereich des Stabes B2 eine
geführt. Das sich bildende CO, reagiert mit Kohlen- 50 Leitung C2 zur Abführung der gebildeten Chloride,
stoff und ergibt entsprechend der endothermen Rcak- die im Inneren eines Behälters E2 zur Kondensation
tion CO. Man kann also mit Kohlenstoff die Tcmpc- der Chloride endet, der, wie es gezeigt ist, mit Prall-
ratur des gesamten Verfahrens absenken. platten verschen sein kann und aus dem eine Leitung C3
Es ist möglich, den zur Beseitigung des Sauerstoffs austritt, die mit einer nicht gezeigten Vorrichtung
verwendeten Kohlenstoff durch eines der Metalle, ss zur Analyse der Gase verbunden ist.
das in der Legierung enthalten ist. zu ersetzen. In Die Leitungen C1 und C, sind mit Einrichtungen
diesem Fall wandelt man einen Teil dieses Metalls Λί, und M2 zur Messung der im Inneren der Labora-
in Abhängigkeit von den zwischen der Oxydalions- loriumscinrichtung herrschenden Drücke versehen.
reaktion und der Chloricrungsrcaktion bestehenden Die (mit der in der Fig. 5 gezeigten Vorrichtung
Ihermischen Gleichgewichte im Inneren des ChIo-
<>o bestimmten) Kurven der Fig. 2 zeigen (wobei
ricrungsbehältcrs in das Oxyd (wobei die Prozentsätze ''„„"mi· ^i · ^c unc' ^ konstant sind, wobei Rc die
der gebildeten Oxyde und Chloride berechnet werden Rcynolds-Zahl darstellt) die Menge (in Gramm) des
können). Dieses Oxyd wird gleichzeitig mit den gcgc- Aiisgangsmatcrials, das mil Chlor reagiert hat, pro
bencnfalls bei der Chlorierung anfallenden Rück- cnr der Bcrührungsobcrflächc zwischen dem Gas
ständen beseitigt. <\s und der durch den Stab B2 gebildeten Mctallbc-
Die Menge der zu der Beschickung zugesetzten schickung in Abhängigkeil von dem Weg X (in
kohlenstoffhaltigen Materialien wird derart ausgc- Millimetern), der durch das Gas im Inneren des
wählt, daß nicht nur eine Bindung des Sauerstoffs Behälters E1 durchlaufen wird, für unterschiedliche
7 8 ,·
Chlorierungszeiten ί, denen die verschiedenen Kurven Die Länge, die das chlorierende Gas durchläuft,
der Figur entsprechen. Die Kurven dieser Figur liegt im Bereich von 4,5 m, die erforderliche Geschwin-
werden zur Bestimmung der Weglänge verwendet, die digkeit der Beschickung in dem Chlorierungsbehälter
das Gas in Berührung mit der metallischen Be- liegt im Bereich von 0,5 bis 5 m pro Stunde, und die
Schickung durchlaufen muß, damit man einen zu- s Eintrittstemperatur des chlorierenden Gases beträgt
friedenstellenden Chlorierungsgrad erreicht. 500 bis 6000C, während der Druck im Bereich von
Die F i g. 3 zeigt den Partialdruck von elementarem 1.5 abs. Atmosphären liegt.
Chlor (PC|) (ausgedrückt in mm Hg) in dem Gas, das Nach der Chlorierungsstufe unterzieht man die
in dem Chlorierungsbehälter zirkuliert in Abhängig- Gasmischung, die gegebenenfalls feste Teilchen mitge-
keit von der Weglänge X (ausgedrückt in mm), die ι ο schleppt haben kann und die den verflüchtigten Teil
das Gas zurückgelegt hat, für verschiedene Werte der Chloride, die Kohlenoxyde, Stickstoff, SO2 und
j .. ..... . Pn , , . „ , „ andere Materialien enthält, einer Trennung, die auf
des Verhältnisses a = ^ (wöbe. P, den Gesamt- der Grundlage der verschiedenen Kondensations-
druck des Gases, ausgedrückt in mm Hg, bedeutet), punkte der verschiedenen Chloride beruht. Die anderen
wobei im übrigen die Zeit, P,, Re ... und die Tem- 15 Bestandteile werden, wenn sie in gasförmigem Zustand
peratur konstant sind. Die Kurven, die den Werten vorliegen, leicht aus dem Kreislauf entfernt, wobei das
von α entsprechen, werden zur Bestimmung der CO, wie es weiter unten beschrieben werden wird,
Weglänge verwendet, die das Gas in Berührung mit gegebenenfalls zur Reduktion von Oxyden verwendet
der Metallbeschickung durchlaufen muß, damit man werden kann.
eine zufriedenstellende Chlorausbeute sowie einen 20 Es ist möglich, daß mit den festen Rückständen,
ausreichenden Sättigungsgrad an Chloriden in dem die den Chlorierungsbereich verlassen, ein Teil der
Gas erreicht. gebildeten Chloride mitgerissen werden. Diese ChIo-
Die F i g. 4 zeigt die Menge (in g) der gebildeten, ride können in verschiedener Weise wiedergewonnen
jedoch nicht verflüchtigten Chloride pro cm2 Be- werden.
rührungsfläche zwischen dem Gas und der Metall- 25 Wenn es sich um Eisenchlorid handelt, kann dieses
beschickung in Abhängigkeit von dem Weg X (in am Austritt des Chlorierungsbehälters entweder kon-
mm), der durch das Gas in dem Behälter durchlaufen densiert oder anderweitig, wenn die weniger flüchtigen
wird, für verschiedene Metallchloride, verschiedene Metallchloride entfernt worden sind, abgetrennt wer-
Temperaturbedingungen und Gaszusammensetzun- den.
gen, wobei Re und der Gesamtdruck konstant sind 30 Die genannte Trennung, die auf den unterschied-
und ρ ρ liehen Kondensalionstemperaturen beruht, kann mit
ijä. - 10 und —AL. = α Hilfe irgendeiner bekannten Technik durchgeführt
Po1 gesamt werden. Zum Beispiel kann man eine ausreichende
bedeuten, wobei diese Werte α für jede Kurve ange- Anzahl von Zellen verwenden, um alle Chloride
geben sind. 35 abzutrennen, oder man kann die Gesamtheit der
Die Kurven, die verschiedenen Chloriden und ver- Chloride oder einen Teil der Chloride kondensieren
schiedenen Werten α entsprechen, werden zur Be- und das Material einer fraktionierten Destillation
Stimmung der Weglänge verwendet, die das Gas in unterziehen.
Kontakt mit der Metallbeschickung durchlaufen muß. Gemäß einer Abänderung des Verfahrens, die dann
damit die gebildeten Chloride in zufriedenstellender 40 angewandt wird, wenn man sehr reine Chloride
Menge von der Metalloberfläche verdampft werden. herstellen will, bringt man ein in einem gegebenen
Die Kurven, die in den Fig. 2 bis 4 gezeigt sind. Kondensor erhaltenes festes oder flüssiges Chlorid
wurden beispielsweise für den Fall einer Legierung in einen entsprechenden Verdampfer, der auf konbestimmt,
deren Zusammensetzung die folgende war: stanter Temperatur, die geringfügig oberhalb der
. <■ „0/ AS Verdampfungstemperatur des angestrebten Chlorids
™ + Lo
j'20/ liegt, gehalten wird. Die flüssigen oder festen Rück-
^ oV/° stände eines jeden Verdampfers werden in den Ver-
P .' j 100"/ ° dämpfer der vorausgehenden Stufe zurückgeführt
° der sich auf einer höheren Temperatur befindet.
Zu dieser Legierung wurden 2% Kohlenstoff in so Zur Begünstigung der Trennung der Mischung vor
Form von Koks zugesetzt. flüssigen oder festen Chloriden, die man in den
Beispielsweise sei gesagt, daß für das obengenannte Kondensationsbehälter in dem Fall erhält, wenn mar
Chlorierungsverfahrcn und für Legierungen, deren die Gesamtheit der Chloride kondensiert, kann mar
Zusammensetzung die folgende ist: diese Mischung mit einem chlorhaltigen Gas (da:
j.. ρ 12 u:s -»«jo/ 55 z. B. aus einer sich später anschließenden Verfahrens
. ' ° „,.;' "J1 Λ/ stufe herstammen kann) behandeln, um das Matcria
As 0,2 bis 0,0% . . .... /-11 · · 1 ■
„ 0 "* bis 1 ->"/ ln clllcn höheren Chloncrungszustand, der eine
p",'j 100°/ '" ° erhöhten Flüchtigkeit entspricht, zu überführen, wobc
' i ·. r 1 . J" man die Chloride von Eisen, Kupfer, Vanadium um
chlorierende Atmosphären folgender Zusammenset- (,0 Chrom. dic in mehrcrcn Chloricrungszuständcn vor
zung verwendet wurden: licgcn könncni am Ausgang des Chlorierungsbehältcr
Cl2 40 60% in niedrigerem Chloricrungszustand erhält.
CO2 20 30% Es ist möglich, mindestens gewisse der gebildete
FeCl, 10 30% und abgetrennten Chloride aus dem Kreislauf ζ
O2 0 5% (\s entnehmen, um sie so wie sie sind zu verwenden.
Fc2O, 100 5(K) g/m' Die anderen erhaltenen Chloride oder die erhallen
(suspendiertes Mischung werden in festem, flüssigem oder gasförm
Pulver) pcm Zustand in Anwesenheit eines unter Dme
stehenden sauerstoffhaltigen Gases in das Innere eines Oxydationsbehälters bei einer Temperatur eingebracht,
die in Abhängigkeit von dem entsprechenden Chlorid und dem thermischen Gleichgewicht des
gesamten Kreislaufs ausgewählt ist. Dabei tritt unter Freisetzung von Chlor die Bildung der entsprechenden
Oxyde ein.
Erfindungsgemäß erfolgt die Oxydation unter Einfluß von unter Druck eingeführtem Sauerstoff bis zu
einem Umwandlungsgrad der Chloride in die Oxyde — wobei nicht umgesetzte Chloride, der nicht verwendete
Sauerstoff, das freigesetzte Chlor und das CO2, die Inertgase und Teile der gebildeten Oxyde,
die nicht aus dem Kreislauf entnommen worden sind, in den Chlorierungsbehälter zurückgeführt werden
— derart, daß die Partialdrücke von Chlor und Sauerstoff am Eingang des Chlorierungsbehälters
0,05 < Pn < 7 bzw. 0,10 < P0
< 2,35 betragen, wo-
bei ~ < 3 ist. Für die Gruppe Fe, Ni und Co hero _
trauen _die Partialdrücke 0,1 < Pcl < 4,25 bzw 0,10
< P0 < 1,75.
Der genannte Druck des sauerstoffhaltigen Gases, das in den Oxydationsbehälter eingeführt wird, beträgt
1 bis 40 Atmosphären am Eingang und 1 bis 10 Atmosphären im Inneren, vorzugsweise 25 bis
35 bzw. 1 bis 3 Atmosphären.
In der folgenden Tabelle sind für einige Chloride die geeigneten Temperaturwerte, die im Rahmen der
Erfindung liegen, angegeben.
Melallchlorid | Untere Grenze') der | Angegebene2) |
Temperatur des Oxy | Temperatur | |
dalionsbehältcrs | des Oxy | |
dations- | ||
behälters | ||
FeCl3 | 450 C | 650" C |
FeCI2 | 700" C | 850" C |
NiCI2" | 250 C | 900" C |
(CoCI2) | 250 C | 900" C |
Cu2Cl2 | 25011C | 930" C |
PbCI2 | 300 C | 650 C |
ZnCl2 | 350 C | 700" C |
CrClj | 200 C | 95O1C |
MoCl,. | 180 C | 550C |
40
11 Die »iinlcrc Ciren/e« der Temperatur des Oxydationsbchallers
isl die Temperatur, bei der die Möglichkeit, das Chlorid mil
einer für die Praxis ausreichenden (tcsihwindigkcil /u o.\ydieren, besteht.
isl die Temperatur, bei der die Möglichkeit, das Chlorid mil
einer für die Praxis ausreichenden (tcsihwindigkcil /u o.\ydieren, besteht.
") Die »angegebene Temperatur« des Oxvdalionsbehallers jsl
diejenige, die unter Berüeksichliguii}.· des thermischen (ileichgewichls des gesamten /yklus die besten Hrgebnisse liefen.
diejenige, die unter Berüeksichliguii}.· des thermischen (ileichgewichls des gesamten /yklus die besten Hrgebnisse liefen.
Die zur Aufreehlei haltung tier genannten Temperatur
erforderliche Energie kann entweder aus üblichen Quellen (elektrische Widerstandsheizung oder
<,o Heizung anderer Art) oder durch Verbrennen von rccyclisicrtcm Kohlcnmonoxyd und/oder durch Verbrennen
von in den Strom eingeführtem Kohlenstoff oder Metallpulver geliefert werden. Das Metallpulver
kann das Pulver sein, das man in zu feiner Form, um ι«,
eine leichte Abtrennung zu gestallen. im Verlaufe der
sich anschließenden Rcdiiklionsstiifc, von der im
folgenden die Rede sein wird, erhall.
Um das sauerstoffhaltige Gas und das Chlorid zu vermischen, kann man gegebenenfalls ein Venturi-Rohr
verwenden, womit das sauerstoffhaltige Gas mit großer Geschwindigkeit (zwischen 5 und 30 in/Sek.)
eingeführt wird.
Mit Hilfe eines derartigen Ventuii-Rohrs bewirkt man gleichzeitig die Einführung von Sauerstoff und
das Ansaugen der Chloride, und es wird ferner eine Zirkulation des Gases und der pulverförmigen Feststoffe
in Suspension in dem geschlossenen Kreislauf sichergestellt.
Um die Abmessungen der Körner der erhaltenen Oxyde zu beeinflussen, verändert man die Berührungszeit zwischen Sauerstoff und dem Chlorid, indem man
auf die Geschwindigkeit des eingeführten Sauerstoffs einwirkt, was dadurch erfolgt, daß man für jeden Fall
auf ein Venturi-Rohr mit den geeigneten Eigenschaften zurückgreift.
Der genaue Wert des Sauerstoffdurchsatzes am Eintritt der Oxydationsgefäße kann automatisch bestimmt
werden, einerseits in Abhängigkeit von dem Chlorgehalt des aus dem Chlorierungsraum austretenden
Gases, das nicht mehr als 10 und mehr als 0,1 % der Menge des Chlors, die am Eingang dieses Raumes
vorhanden ist, enthalten darf, damit die Chlorierung wirksam abläuft, und andererseits in Abhängigkeit
von der Temperatur der Reaktionszone des Chlorierungsgefäßes.
Ausgehend von diesen gegebenen Werten erhöht oder vermindert man die Zugabe des Sauerstoffs in
den Bereich der Oxydationsgefäße.
Eine Verringerung des Chlorgehaltes auf unterhalb 0,1% des aus dem Chlorierungsbereich austretenden
Gases weist auf eine Erhöhung der Temperatur in dem Chlorierungsbehälter auf einen Wert oberhalb
des normalen Wertes oder auf eine ungenügende Sauerstoffzufuhr in dem Oxydationsbereich hin. In
diesen beiden Fällen reguliert man durch Erhöhung des Sauerstoffdurchsatzes. Insbesondere in dem Fall,
da der Grund für eine Verringerung des Chlorgehaltes eine zu hohe Temperatur im Bereich des Chlorierungsbehälters ist, führt die Zugabe zusätzlicher Sauerstoffmengen
in diesen letzteren Behälter zu einer Verminderung der Chlorierungsrcaktion, was zu einer
Absenkung der Temperatur führt.
Eine Erhöhung des Chlorgehaltes auf mehr als 10% weist auf eine Verminderung der Chloricrungsgeschwindigkcit
oder einen zu hohen Sauerstoffvcrbraueh im Bereich der Oxydationsbehälter hin. Zur
Regulierung vermindert man in diesem Fall den Sauerstoffdurchsalz.
Durch den genannten Rcmilicrunusmcchiinismus
Ucs Sauerstoffverbrauchs werden aucii die Veränderungen
der Zusammensetzung des in den Chlorierungsbeieich eingeführten Gasgemisches berücksichtigt.
Im Bereich jedes Oxydalioiisbehällers entzieht man
mindestens 40% des gebildeten Oxyds aus dem geschlossenen
Kreislauf und fuhrt das verbleibende Oxyd gleichzeitig mit dem Chlor und dem Sauerstoff,
die nicht umgesetzt wurden, sowie dem freigesetzten C hlor in den Chlorierungsbehälter zurück.
In der Praxis liegt die entnommene Sauersloffmcnge
im allgemeinen oberhalb 80%.
In dem Chloricrungsbcreich ist aufgrund der endothermen
Reaktion CO, | C ► 2 CO eine Produktion von CO in ausreichenden Mengen möglich, wenn die
Temperatur 6(K) C übersteigt.
Die Gesamtmenge des in dem Chlorierungsbehälter gebildeten CO kann frei gesteuert werden, indem man
die Menge des zurückgeführten Sauerstoffs und die Menge des in der Beschickung enthaltenen Kohlenstoffs
verändert.
Das aus den Oxydationsbehältern entnommene Oxyd wird entweder so wie es ist verwendet oder
einer Reduktion nach bekannten Verfahrensweisen unterzogen.
Zur Durchführung dieser Reduktion kann man das im Inneren des Chlorierungsbehälters gebildete CO
verwenden.
Im folgenden sei noch auf zwei besonders wichtige Punkte hingewiesen
Die Untersuchung der thermischen Bilanz des Verfahrens zeigt, daß sich ein großer Kalorienüberschuß
ergibt;
die Zirkulation des Gases und der mitgeführten Teilchen wird im Inneren des geschlossenen
Kreises, der die Vorrichtung bildet, lediglich unter Einfluß der Anordnungen sichergestellt,
mit denen der Sauerstoff unter Druck eingeführt wird, ohne daß es erforderlich ist. mechanische
Vorrichtungen zu verwenden. Erfindungsgemäß wird
die Zirkulation zwischen dem Chlorierungsbehälter und den KondensationS'/Verdampfungs-Behälter
durch Druckunterschiede aufrechterhalten, die sich durch eine Volumenkontraktion,
die eine Folge der Kondensation ist, ergeben. die Zirkulation zwischen den Kondensations-/
Verdampfungs-Behältern und den Oxydationsgefäßen erfolgt durch eine Saugwirkung mit Hilfe
der Sauerstoffzuführungen, die wie ein Wassertrommclgebläsc arbeiten,
und die Zirkulation zwischen den Oxydationsbehältern und dem Chloricrungsgefäß wird durch
Druckunterschiede sichergestellt, die sich einerseits durch den erhöhten Druck des eingeführten
Sauerstoffs und andererseits der Volumenverininderung
aufgrund der Chloricrungsreaktion ergeben.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfuhrens
verwendet man eine Anlage, die durch mehrere Behälter gebildet wird, die einen geschlossenen Kreislauf
bilden und die einen Chloricrungsbchältcr, mindestens einen Kondensat ions-/ Verdampfung«-Behälter
und mindestens einen Oxydalionsbehältcr umfassen.
In der F i g. 1 ist schematisch eine bevorzugte Ausführungsform einer derartigen Vorrichtung oder
Einrichtung gezeigt.
Wie aus der Fig. 1 ersichtlich ist, umfaßt diese Hinrichtung einen Chlorienmgsbehältcr 1, der über
eine Leitung 2 mit der zu behandelnden Legierung oder dem zu behandelnden Altmetall versorgt wird,
das in einer Form vorliegt, die mit dem Gas verträglich ist und eine ausreichend hohe Chloricrungsgeschwindigkeit
ermöglicht. Die kohlenstoffhaltigen Materialien werden, wie es weiter oben beschrieben ist,
vor der Beschickung dem Besehickungsmatcrial zugesetzt.
Durch eine Leitung 3 kann man Aktivierungszusützc in den Chlorierungsbehiillcr einführen. Die
Rückstände der Chloricrungsreaktion, die über die Leitung 4 entfernt werden, können über eine Leitung
4« zurückgeführt werden. Die Chloiierungsgase werden über eine Leitung S zugeführt, während eine
Leitung 6 vorgesehen ist. um die Gasphase, die die
Chloride enthält, abzuleiten. An der Leitung 6 ist eine Analyseneinrichtung 7 angeordnet, die es gestattet,
den Chlorgehalt der Gasphase zu bestimmen. An den Verbindungsstellen der verschiedenen Leitungen
mit dem Behälter sind nicht gezeigte Dichtungseinrichtungen vorgesehen.
Von dem Behälter 1 in Stromrichtung gesehen umfaßt die Einrichtung ebenso viele Kondensations-/
ίο Verdampfungs-Zellen, wie es abzutrennende Chloride
gibt. Diese Zellen sind schematisch dargestellt und durch die Bezugsziffern 8a, 8/), 8c ... 811-I und 8n
bezeichnet, was die Kondensationszellen betrifft, und mit den Bezugsziffern 9a, 9b, 9c ... 9n-l und 9n
bezeichnet, was die Verdampfungszellen anbelangt. Die Kondensationszellen weisen abnehmende Temperaturen
T1, T2 ... Tn und die Verdampfungszellen
abnehmende Temperaturen T1', T2... T^ auf, wobei
Tt_, > T'k
> Tk ist. Die Verdampfungszellen sind einerseits mit nicht im Detail gezeigen Systemen 10a,
10/)..., die dazu dienen, die nicht verdampften Chloride in die angrenzenden Zellen mit höherer
Temperatur zu fuhren und andererseits mit Entleerungsleitungen Πα, Wb... zur Entfernung der
verdampften Chloride versehen, wobei eine Leitung 12 vorgesehen ist, um die nicht kondensierten Gase
abzuführen.
An den Leitungen Πα, lib... können Abführungsleitungen
33a, 33/) ... angeordnet weiden, um gegebenenfalls einen Teil des gebildeten Chlorids zu
entnehmen.
Ein »Nebenstrom«-System 13, das mit Rcinigungseinrichtungen 14 versehen ist, die in der Lage sind,
wenigstens teilweise die nicht kondensierten Gase von den gasförmigen Stoffen MeClx, SO2, CO2, HCl
und anderen Bestandteilen zu befreien, und deren Gehalt in dem geschlossenen Kreislaufsystem in
wünschenswerter Weise niedrig gehalten wird, ist an der Leitung 12 angeordnet.
Am Ausgang jedes der Behälter 9 a, 9/)..., die jeweils einem Chlorid, das man in das Oxyd überführen
will, entsprechen, sind am Ende der Leitungen Πα, 11/)... Oxydationsbehälter IS, 15/), die mit
Venturi-Systcmen 16, 16fr... zur Zuführung des Sauerstoffs versehen sind, angeordnet. Jeder Oxydationsbehältcr
umfaßt eine Austrittsleitung 17 zur Abführung des Gases und der durch das Gas mitgenommenen
Feststoffe sowie eine Einrichtung 18« 18/) . . . zur Abtrennung der in Pulverform gebildeten
Oxyde.
Der Sauerstoff wird unter erhöhtem Druck übercitn
Hauptleitung 19, die mit einem Regulierventil 2( versehen ist, das automatisch durch die Analysen
Vorrichtung 7 gesteuert wird, in die Systeme 16υ
16/> .. . eingeführt. Die Leitungen 21a, 21/>
.. . ver binden die Hauptleitung 19 mit den verschiedene! Oxydationsbehältern und enthalten Ventile 22i
22/)..., mit Hilfe derer die Gesamtmenge de Sauerstoffs zu den verschiedenen Oxydationsbehältcr
do gemäß den Prozentsätzen der in dem Ausgang;
material enthaltenen verschiedenen Metalle vertei wird.
Wie es in der Figur ersichtlich ist, sind d Leitungen 17 und 5 verbunden. Hin Ventil 23 i
(15 vorgesehen, um gewünschtenfalls zusätzliches ChK
einzuführen und gegebenenfalls auftretende Verliis auszugleichen.
Jede tier Hinrichtungen 18«, IR/> . . . kann üb
Jede tier Hinrichtungen 18«, IR/> . . . kann üb
13 U
eine Leitung Ca, Cb... mit einem Reduktions- den, die es gestattet, etwa HX) kg aktiviertes Produk
behälter 24a, 25b ... verbunden sein, der mit einer pro Stunde zu behandeln.
Venturi-Einrichtung 25a, 25b... zur Vermischung
der festen Oxyde mit dem reduzierenden Gas und Beispiel 1
c/nem Fülltrichter 26a, 26b ... zur Entnahme des 5 A Untersuchungsbedingungen
erhaltenen Metallpulvers versehen ist. ,
Die Gase, die aus den Reduktionsbehältern aus- In den Chlonerungsbehalter rührt man eine Le
treten, werden gleichzeitig mit den Oxydrückständen gierung der folgenden Zusammensetzung ein:
und dem nicht abgetrennten Metallpulver über die Ni + Co 15 8%
Leitungen 27a, 27b . . . entnommen. io - ]'">%
Die Zuführung des reduzierenden Gases, insbeson- As 0 3%
dere des CO zu den Behältern 24a, 24b ..., erfolgt mit ^"
2 0%
Hilfe einer Leitung 28, die mit der Leitung 12 verbun- pe' aj 100%
den ist und die einen gewissen Prozentsatz CO führen
kann. Ein Ventil 29 gestattet die Einführung von 15
zusätzlichem reduzierendem Gas, insbesondere von Diese Legierung wird zuvor auf Raumtemperatur
CO. Mit Hilfeeiner Pumpe erreichen die reduzierenden gebracht und liegt vor in Form von Teilchen m:t
Gase den Redukionsbehälter unter Druck. Abmessungen von 15 mm.
In einer bevorzugten Ausführungsform, wie es Die Chlorierung erfolgt bei einer Temperatur von
in der F ig. 6 gezeigt ist, ist der Chlorierungsbehälter 1 20 940 ± 1OCC mit einem Gas, das mit der folgenden
wie folgt aufgebaut. Zusammei.jelzung in den Behälter eingeführt wird
Dieser Behälter 1 ist vorzugsweise vertikal angeord- ^ 4jo/o
net und umfaßt eine Metall wand 100, insbesondere aus pe^j
l^o/o
kohlenstoffarmem Stahl, die im Inneren mit einer q 3 ^o/o
Schicht 101 aus feuerfesten und antikorrosiven Steinen 25 FeO P "7OeZI
bedeckt ist, und der am oberen Ende mit außen ange- N-T sbi'cOi'XsCl'' ad 100%"
ordneten Kühleinrichtungen, z. B. einer am Umfang 2" ' 2" 2' ~ *
angeordneten Berieselungseinrichtung 102, versehen Der Durchsatz des in den Chlorierungsbehälter
ist. eingeführten chlorierenden Gases beträgt 38 mg pro
Die zu behandelnde Legierung oder die zu behan- 30 cm2 in der Sekunde.
delnden Altmetalle werden überfeine obere öffnung Am Austritt des Chlorierungsbehälters beträgt der
103, die nicht dargestellte Dichtungseinrichtungen und Chlorgehalt des Gases 0,12%.
Fördereinrichtungen 104 aufweisen (wobei die öff- Die mittlere Berührungszeit des Gases in dem
nung 103 mit der genannten Leitung 3 verbunden Behälter beträgt 1,25 Sekunden, und seine lineare
ist) eingeführt, während das chlorierende Gas am 35 Geschwindigkeit beträgt 0,20 m/Sek. Die Temperatur
unteren Ende, z.B. mit Hilfe einer oder mehrerer am Ausgang beträgt 940 ± 100C.
am Umfang angeordneter Düsen 105, die in verschie- Die Gase, die aus dem Chlorierungsbehälter aus-
denen Höhen angeordnet sind und miteinander über treten, werden in einen Kondensor eingeführt, in dem
eine periphere Ringleitung 106 (die ihrerseits mit der die Chloride von Ni und Co gleichzeitig zwischen
Leitung 5 verbunden ist) verbunden sind, eingeführt 40 850 und 6500C ausfallen. Das Eisenchlorid ward in
wird. gasförmigem Zustand in den Oxydationsbehälter ge-
Das Rohr 3 dringt, wie es gezeigt ist, ein gewisses führt. In den Behälter zur Oxydation des Eisen-Stück
in das Innere des Behälters 1 ein, wodurch chlorides führt man eine Gasmischung mit folgenden
oberhalb der Beschickung 107 ein freier Raum gebil- Molverhältnissen ein:
del wird, der insbesondere durch die Dämpfe der 45 .
gebildeten Chloride gefüllt wird, die durch mehrere 3 = '
Rohre 108 abgezogen werden, die z.B. durch eine O2 1>65
gemeinsame Ringleitung 109 (die ihrerseits mit der
Leitung 6 verbunden ist) zusammengefaßt werden. Die Geschwindigkeit der Gasmischung beträgl 8 bis
del wird, der insbesondere durch die Dämpfe der 45 .
gebildeten Chloride gefüllt wird, die durch mehrere 3 = '
Rohre 108 abgezogen werden, die z.B. durch eine O2 1>65
gemeinsame Ringleitung 109 (die ihrerseits mit der
Leitung 6 verbunden ist) zusammengefaßt werden. Die Geschwindigkeit der Gasmischung beträgl 8 bis
Am unteren Ende des Behälters ist eine Austrage- .so 14 m/Sek. beim Eintritt in den Behälter bzw. 2 bis
öffnung 110 vorgesehen, die mit einem Rohrstutzen 4,5 m/Sek. beim Austreten. Die Temperatur beträgt
111 zur Entfernung der Chlorierungsrückstände ver- 700 ± 100C, und die durchschnittliche Verweilzeit
bunden ist, und mit nicht gezeigten Dichtungseinrich- des Gases in dem Oxydationsbehälter beträgt 1,0 Se-
tungen und Fördereinrichtungen 112 für die festen künden. Die Untersuchung der Korngrößenverteilung
Chlorierungsrückstände versehen ist. Es ist möglich, 55 des gebildeten Fe2O3-Pulvers zeigt, daß 95% der
inerte Gase (N2, CO2) in den Stutzen 111 einzuführen, Körnchen einen Durchmesser zwischen 5 und 200 μ
um das Entweichen von Chlor nach unten zu verhin- aufweisen.
dem (derStutzen 111 ist mit der weiterobengenannten In den Behälter zur Oxydation von Ni + Co gibt
Leitung 4 verbunden). man die Chloride in fester Form in folgendem MoI-
Es sei gesagt, daß ein Behälter dieser Art beispiels- 60 Verhältnissen:
weise einen inneren Durchmesser von 2 m und eine Nr] , r r,
innere Höhe entsprechend der Schichtdicke der bc- —- i-T---0^! = 1,4.
handelten Beschickung, die sich oberhalb der Ein- 0^
führungseinrichtungen des chlorierenden Gases befin- Die Temperatur beträgt 650 ± 10"C.
det, im Bereich von 4,5 m aufweisen kann. 65
Die folgenden Beispiele sollen die vorliegende B· Ergcbnissc
Erfindung weiter erläutern, wobei diese Beispiele mit Man erhält ein Pulver aus den Oxyden von Nickel
Hille einer halbtechnischen Anlage durchgeführt wur- und Cobalt mit einer Reinheit von 99.95%, das frei
von Arsen. Schwefel und Phosphor isi. Die Gesamliiusbeuie
an Nickel 4 Cobalt beträgt 98%. Da.·, Eisenoxydpulver besitzt eine Reinheit von 99,60O
und ist frei von Arsen. Schwefel und Phosphor. Die Gesamtausbeute an Eisen beträgt 96%. Die
Umwandlung in dem Chlorierungsbehälter beläuft sich auf 3,0 kg Legierung pro Stunde pro Liter
Nutz-Volumen des Chlorierungsbchälters. Die Ausbeute an Sauerstoff beträgt 90%.
A. Untersuchungsbedingungen
In den Chlorierungsbehältei gibt man ein Beschickungsmaterial,
das aus 60%, einer Legierung der folgenden Zusammensetzung:
Ni + Co 16%
As 0,3%
S 2.0%
Fe ad 100%
und 40% Koks besteht, der einen Kohlenstoffgehalt von 98% aufweist und weniger als 0,5% flüchtige
Stoffe enthält.
Das Beschickungsmatcrial, das in Teilchenform mit Abmessungen von durchschnittlich 15 mm vorliegt,
befindet sich auf Raumtemperatur. Die Chlorierung erfolgt bei einer Temperatur von 970 ± 10 C mit
einem Gas. das bei der Einführung in den Behälter die folgende Zusammensetzung aufweist:
Cl2 40%
O, 10%
CO2 15%
FeCl3 6%
Fe1O3 5 8 g/l
N2, SO2, AsCl3 ad 100%
Der Durchsatz an chlorierendem Gas am Eintritt in den Chlorierungsbehälter beträgt 30 mg/cnr/Sek.
Am Austritt des Chlorierungsbehälters beträgt der Chlorgehalt des Gases 1,10%.
Die Berührungszeit des Gases in dem Behälter beträgt 2,5 Sekunden, während sich die lineare Geschwindigkeit
des Gases auf 0,20 Meter/Sekunde beläuft. Die Temperatur des austretenden Gases beträgt
960 ± 101C.
Die Gase, die aus dem Chlorierungsbehälter austreten, werden in einen Kondensor geführt, in dem die
Chloride von Ni und Co gemeinsam bei einer Temperatur zwischen 850 und 650 C ausfallen, während das
Eisenchlorid in einer weiteren Zelle bei einer Temperatur zwischen 315 und 170 C ausgefällt wird.
Das Eisenchlorid wird anschließend bei einer Temperatur oberhalb 350 C destilliert.
In den Behälter zur Oxydation des Eisens bringt man eine Gasmischung mit folgender molarer Zusammensetzung:
FeCl3: O2: CO = 2 : 1,6 :0.4. Die
Geschwindigkeiten der Gasmischungen betragen 11 bis 19 Meter/Sekunde beim Eintritt in den Behälter
bzw. 2 bis 4,5 Meter/Sekunde beim Austreten. Die Temperatur beträgt 700 ± 30 C, und die mittlere
Verweilzeit der Gase in dein Oxydationsbehälter beläuft sich auf 0,80 Sekunden. Die Untersuchung
der Korngrößenverteilung des gebildeten Fe2O,-
Pulvers ,:eigt, daß 95% der Körnchen einen Durchmesser
zwischen 5 und 100 μ aufweisen.
I1I den Behälter zur Oxydation von Ni 4 Co gibt
man eine Gasmischung folgender molarer Zusammen-Setzung: NiCl2 = CoCl2: O2 : CO = 1:1.2:1. Die
Temperatur beträgt 950 ι 20 C.
Die Oxyde von Eisen und Nickel f Cobalt werden anschließend unter den folgenden Bedingungen reduziert:
a) Eisen:
Temperatur: 900 i 20 C.
in den Reduktionsbehäher eingeführte Mischung (Mol) Fe2O3: CO: O2 = 1,0 : 5.0 : 0,2 ± 10%.
mittlere Verweilzcit in dem Behälter: 150 Se- -1 künden.
b) Nickel + Cobalt:
Temperatur: 700 + 20 C.
Temperatur: 700 + 20 C.
in den Reduktionsbehälter einneführte Mischung
NiO + CoO: CO: O2 = 1,0 :~3,0 :U,6 ± 10%. '
:o mittlere Verweilzeit in dem Behälter: 150 Sekunden.
B. Ergebnisse
Das gebildete Nickel + Cobalt-Kupfer besitzt eine Reinheil von 99,6% und ist frei von Arsen. Schwefel
und Phosphor. Die Gesamtausbeute an Nickel + Cobalt beträgt 96%. Das metallische Eisenpulver zeigt
eine Reinheit von 99.4% und ist frei von Arsen,
,o Schwefel und Phosphor. Die Gesamtausbeutc an Eisen
beträgt 95%.
Die Umwandlung in dem Chlorierungsbehälter beträgt 1,8 kg Beschickungsmaterial pro Stunde pro
Liter nützlichen Volumens des Chlorierungsbehälters.
Die Ausbeute an Sauerstoff beträgt 70%.
Es ist festzustellen, daß 63% der Gesamtmenge des in den Chlorierungsbehälter eingeführten Kohlenstoffs
verbraucht ist. während 37% zurückgewonnen und zurückgeführt wurden.
Aus den obigen Ausführungen ist ersichtlich, daß man mit dem erfindungsgemäßen Verfahren und der
erfindungsgemäßen Vorrichtung über Einrichtungen zur Herstellung der genannten Metalle verfügt, wobei
die besonderen Vorteile darin zu suchen sind, daß:
a) man gleichzeitig, ausgehend von einer unreinen
Mischung von Oxyden ein oder mehrere Metalle abtrennen kann.
b) man trotz der Anwesenheit von Verunreinigungen, die mit üblichen Verfahren sehr schwierig zu
beseitigen sind, Produkte mit sehr hoher Reinheit erhalten kann.
c) man die Metalle mit einer sehr hohen Ausbeute gewinnen kann.
d) man bei einer Temperatur arbeiten kann, dit unterhalb der bei der klassischen Metallurg«
verwendeten liegt, und
e) man die Zirkulation der Gase und der in Suspen sion vorliegenden festen Materialien im Innerei
des gebildeten Kreislaufsystems lediglich durcl Einfluß der zur Einführung des unter Drucl
stehenden Sauerstoffs verwendeten Vorrichtun ucn sicherstellen kann.
Hierzu 4 Blatt Zeichnunuen
Claims (1)
1. Verfahren zur Herstellung von Oxyden und, oder Chloriden der Metalle Cr, C<
ru. Pb, Fe, Ni, Mo, V, W oder Zn in sehr reir.i orm durch
Behandlung einer Legierung oder und von Altmetallen mit einem Gehalt an wenigstens zwei der
obigen Metalle im geschlossenen Kreislauf, wobei nacheinander eine Chlorierungsstufe, mindestens
eine Stufe zur Kondensation der verflüchtigten Chloride, mindestens eine Stufe zur Oxydation
des bzw. der gewünschten Chloride und gegebenenfalls eine Stufe zur Reduktion des oder der so
erhaltenen Oxyde angewendet werden, dadurch i_s
gekennzeichnet, daß
a) in die Oxydationsstufe ein sauerstoffhaliiges Gas unter Druck eingeführt und seine Menge in
Abhängigkeit vom Chlorgehalt des aus der Chlorierungsstufe austretenden Gases geregelt wird.
wobei das aus der Chlorierungsstufe austretende Gas einen Chlorgehalt zwischen 0,1 und 10%
des Chlorgehalts des in die Chlorierungsstufe eingeführten Gases aufzuweisen hat,
b) die Chloride in der Oxydationsstufe so weit in difc entsprechenden Oxyde umgewandelt werden,
daß die zur Durchführung der Chlorierungsstufe verwendete chlorierende Atmosphäre aufgrund
der Recyclisierung einerseits Sauerstoff mit einem Elementendruck von 0,10
< Pn < 2,35 Atm. und andererseits Chlor mit einem Elementendruck
von 0,05 < Pn < 7 Atm. enthält, wobei das Ver-
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
LU62581 | 1971-02-11 | ||
LU62581A LU62581A1 (de) | 1971-02-11 | 1971-02-11 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2206626A1 DE2206626A1 (de) | 1972-08-17 |
DE2206626B2 DE2206626B2 (de) | 1977-03-31 |
DE2206626C3 true DE2206626C3 (de) | 1977-11-10 |
Family
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