DE216525C - - Google Patents
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- DE216525C DE216525C DENDAT216525D DE216525DA DE216525C DE 216525 C DE216525 C DE 216525C DE NDAT216525 D DENDAT216525 D DE NDAT216525D DE 216525D A DE216525D A DE 216525DA DE 216525 C DE216525 C DE 216525C
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
- F01D5/142—Shape, i.e. outer, aerodynamic form of the blades of successive rotor or stator blade-rows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
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- F01D5/14—Form or construction
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- F01D5/142—Shape, i.e. outer, aerodynamic form of the blades of successive rotor or stator blade-rows
- F01D5/143—Contour of the outer or inner working fluid flow path wall, i.e. shroud or hub contour
Description
Elften = (Ejc
KAISERLICHES
PATENTAMT.
PATENTSCHRIFT
-JVl 216525-KLASSE 14 c. GRUPPE
WILLY LASCHKE in LAUBAN i. Schl.
Patentiert im Deutschen Reiche vom 20. Februar 1908 ab.
Die vorliegende Erfindung ist eine Schaufelform für Kreiselräder zu Kraft-, Förder- und
Treibzwecken, welche so gestaltet ist, daß bei dem Beschleunigungs- oder. Verzögerungsvorgange
Energieverluste durch gegenseitige Verschiebung der Massenteilchen nach Möglichkeit
vermieden werden.
Eine solche Schaufelform gemäß der Erfindung für Achsialturbinen ist in der beiliegenden
ίο Zeichnung in den Fig. ι und 2 dargestellt,
wobei
Fig. ι einen achsialen Schnitt und
Fig. 2 einen Schnitt nach Linie A-B der Fig. ι zeigt.
Fig. 2 einen Schnitt nach Linie A-B der Fig. ι zeigt.
Dabei ist das Medium als inkompressibel und die Achsialgeschwindigkeitskomponente c
als konstant angenommen. Damit die einzelnen Massenteilchen des strömenden Mediums
stets in einer gleichen gegenseitigen Lage bleiben, ist einmal die Schaufel S so gekrümmt,
daß auf gleichen Erzeugenden die Massenteilchen gleiche Winkelgeschwindigkeit besitzen,
und ferner in ihrer radialen Erstreckung so gestaltet, daß bei entsprechender Form des
Gehäuses G der mit der Winkelgeschwindigkeit wachsende Zentrifugaldruck durch sofortigen
Umsatz in Geschwindigkeit unter Vermeidung von Stau- und Rückströmungsverlusten unschädlich gemacht und durch Erhöhung
der Umfangsgeschwindigkeit des Mediums ein Beitrag zum nutzbringenden Energieumsatz
gewährleistet wird.
Zur Wahrung gleicher Winkelgeschwindigkeit der Massenteilchen beim Passieren gleicher
Erzeugenden mit konstanter Achsialgeschwindigkeit wird das Medium auf gleichen Abständen
von der Drehachse gleichmäßig, längs jeder Erzeugenden jedoch proportional den Achsabständen beschleunigt.
Der Schaufelabstand e muß zur Vermeidung von Rückströmungen die Bedingung erfüllen,
daß
•y
worm 45
c2 γ
in
50
55
Die neue Art Schaufelkonstruktion ist
den Fig. 4, 5 und 6 dargestellt, wobei
den Fig. 4, 5 und 6 dargestellt, wobei
Fig. 4 eine Vorderansicht, Fig. 5 eine Seitenansicht und Fig. 6 Schaufelschnitte darstellen.
Darin bezeichnen:
I = radiale Schaufellänge,
b = konst. = achsiale .Schaufelbreite,
Ji1 · ■ · hj[ ~ f (ίί ■ · · I'll) z=z veränderliche
Schaufelhöhe (am jeweiligen Umfang gemessen),
IvIu — f (V ■· ru) = Tangentialbeschleunigung
(am jeweiligen Umfang gemessen), ej · ■ ■ eu =f (rj ■ ■ ■ rn) = Schaufelabstand,
Umfangsgeschw. d. Med. abhängig v. d. Schaufelbr.
Radius
= Winkelgeschwindigkeit für dieselbe Rotationsebene (konstant).
Nach dem bisher üblichen Konstruktionsverfahren (Fig. 3) wurden für den mittleren
Radius der Schaufel die Ein- und Austrittswinkel errechnet und diese Winkelrichtungen
durch tangierende Kreise miteinander verbunden. Die Radien der Kreise waren dabei
willkürlich. Die Winkel und die Krümmung waren konstant für die Schaufelvorderseite.
Dagegen weist die neue Beschaufelungsart folgende Unterschiede auf:
1. Bei den neuen Schaufeln ergeben sich
Winkelunterschiede.
Da das treibende (oder getriebene) Medium bei einer Achsialturbine nach Möglichkeit keine
Radialbewegungen vollführen soll, müssen die einzelnen Massenteilchen sich stets in einem
Gleichgewichtszustande in bezug auf die Achse
ίο befinden.
Diese Bedingung ist allein erfüllbar, wenn die einzelnen Massenteilchen in jeder Rotationsebene
gleiche Winkelgeschwindigkeit (ω) erhalten. (Die Winkelgeschwindigkeit selbst
ist wiederum eine Funktion der Schaufelbreite.) Folglich müssen sich bei konstantbleibender
Achsialgeschwindigkeitskomponente des strömenden Mediums die Ein- und Austrittswinkel
nach der mit wachsendem Radius größer werdenden Umfangsgeschwindigkeit richten.
2. Nach dem neuen Verfahren ist die Schaufelkrümmung veränderlich.
Entsprechend der veränderlichen Umfangsgeschwindigkeit muß zur Wahrung der gleichen
Winkelgeschwindigkeit in derselben Drehebene auch die Beschleunigung (oder Verzögerung)
in gleichem Maße zunehmen, wodurch sich dann auch wieder die Winkeländerungen von
selbst ergeben.
.3. Bei größeren Winkelgeschwindigkeiten und Schaufelhöhen h müssen die Schaufel in
ihrer Längserstreckung und dementsprechend auch die Gehäusewandungen G eine ganz bestimmte
Form erhalten, wenn in allen Achsabständen gleichmäßige Achsialgesch windigkeiten
(c) herrschen sollen.
Man hat dabei mit dem Achsialdruck
Infolgedessen ist auch
Po =
2g
und dem Radialdruck durch die Zentrifugalkraft
— ,„2
2g
zu rechnen. Die gemeinsame Druckresultante muß stets senkrecht zur Gehäusewand stehen.
Der Druck
P = »* ('J- Π*) -~g
ist abhängig von
q-.t
r r
und demnach eine Funktion der Schaufelbreite.
Da das Medium als inkompressibel vorausgesetzt war, ist
v 2_r.2 — L·.
p = ω
F · γ
Hierin ist
eine Konstante und mithin
ergibt sich
p = ω2-C.
Die Neigung (α) des äußeren Schaufelrandes und der äußeren Gehäusewandung G ist nun ■
gegeben durch
Die jedesmaligen radialen Schaufelhöhen sind zu ermitteln
y.2) Jj-
77
Aus der Gleichung p = to2 · C ergibt sich,
daß an den Stellen, wo ώ = 0 ist, die äußere Wandung des Gehäuses parallel der Achse verläuft,
während dieselbe bei ωηΐ!1χ am steilsten
ist.
An den Spaltstellen zwischen Leit- und Laufschaufel verläuft die Neigung geradlinig,
da cu dort nahezu konstant ist.
Sonst ist die Gehäusekrümmung auf der Strecke des Beschleunigungs- oder Verzögerungsvorganges
eine parabolische.
Bei kleinen Zentrifugaldrücken j>
im Verhältnis zu dem Achsialdrucke ft0 weicht die
Gehäuseform im Ganzen nur wenig von der zylindrischen Gestalt ab. Bei umgekehrten
Verhältnissen kann man jedoch zu Formen gelangen, welche den üblichen Formen der
Hochdruckzentrifugalpumpen sehr ähnlich sind.
Somit ist bis auf die Wahl der absoluten Größe der Beschleunigungen die Form der
Vorderseite einer Schaufel für achsiale Strömung einseitig festgelegt.
■Herstellungsschwierigkeiten liegen nicht vor, da die Erzeugenden stets radiale Gerade sind
und bei entsprechender Wahl der Winkel die Schaufelform durch die Krümmungskreise der
Parabeln gewonnen werden kann. Die Form der Rückseite der Schaufel ist von der Beschaffenheit
des strömenden Mediums (spez. Gew. »y« konstant oder mit dem Druck veränderlich) und von der Art der Wirkungsweise
der Maschine (Druck- oder Überdruckturbine) abhängig.
Zur Ermittlung der erforderlichen Schaufeldicke muß man die Druckverhältnisse in einem
Schaufelkanal berücksichtigen.
Bei der Annahme einer inkompressiblen Flüssigkeit (spez. Gew »yn = konstant) als
Medium ergibt sich:
i. durch die Zentrifugalbeschleunigung ein
in jeder Rotationsebene einer Schaufel von
Null (innerer Radius) bis zum . Maximum
(äußerer Radius) gesetzmäßig längs der Schaufellänge zunehmender Druck (Fig. 8 a).
Infolge der in jedem Zylinderschnitt gleichmäßigen tangentialen Beschleunigung (oder
Verzögerung) tritt eine parabolische Zu- oder Abnahme des Druckes j>
=f (u)2 gemäß der linearen Änderung (Fig. 8 b) der Umfangsgeschwindigkeitskomponente
des Mediums abhängig von der jeweiligen Weglänge der Schaufelbreite ein (Fig. 8 c);
2. ergibt sich durch die Ablenkung des Mediums von seiner Absolutbahn zunächst
ein in gleichen Achsabständen (wegen gleicher Masse und gleicher Beschleunigung oder Verzögerung)
über die ganze Schaufelbreite gleich großer Überdruck (Fig. 9 a) auf der Schaufelvorderseite
gegenüber dem Druck auf der Schaufelrückseite.
Bei inkompressiblen Medien erfolgt diese Druckzunahme über die Kanal breite (e) nach
linearem Gesetz (Fig. 9 b); über die Schaufellänge (I) nimmt das Druckmaximum mit dem
Produkt """ "
von
zu (Fig. 9 c).
Dagegen findet infolge des parabolischen Gefälles (h) von den Ein- und Austrittskanten
nach dem Scheitel der Schaufelkrümmung zu eine Steigerung des Druckes nach parabolischem
Gesetz statt (Fig. 10 a). Bei Rückkrümmung der Schaufel setzt sich dieser
Druck bis auf die Differenz der Schaufelhöhen k bei Ein- und Austritt wieder in Geschwindigkeit
um (Druck- oder Überdruckturbinen). Bei gleicher Gefällhöhe h herrscht in dem Schaufelspalt kein Überdruck, sondern
nur eine Geschwindigkeitsdruckhöhe
H =
(Fig. 10 b).
Während also der absolute Druck in der Schaufel schon allein durch das Produkt aus
—— festgelegt ist und der Energieumsatz
H =
2?
von der Beschleunigung (q) und der Zeit ihrer
Wirksamkeit (t) abhängig ist (u = q · t), hat
man bei der Wahl des Schaufelabstandes noch zu berücksichtigen, daß der Überdruck
auf der Schaufelvorderseite nie größer als der in der kinetischen Energie der achsialen Geschwindigkeitskomponente
(c), sondern höchstens gleich diesem werden darf, da sonst Rückströmungsverluste eintreten würden.
Wenn die Strömungsgeschwindigkeiten sich ändern sollten, so daß kein stoßfreier Eintritt
bei derselben Umdrehungsgeschwindigkeit mehr stattfindet, so bleibt diese letzte Bedingung
doch noch erhalten, da sich dann, wie leicht herzuleiten ist, auch die Beschleunigungen
ändern; wenn c' und q' die neuen Größen bedeuten, so ist
Bei inkompressiblen Medien ist demnach Form, Länge, Breite und Abstand der Schaufeln
bekannt und diese müssen von gleichbleibender Dicke in tangentialer Richtung sein.
Anders gestalten sich die Verhältnisse bei Gasen und Dämpfen, da mit den auftretenden
Druckveränderungen zugleich Volumenveränderangen einhergehen.
Da jedoch stets der Anfangsdruck, die Potentialhöhe und die Beschleunigung bekannt
sind, kann man die sich einstellenden Volumenverkleinerungen in tangentialer und radialer
Richtung berechnen und durch Verstärken der Schaufelrückseite und der inneren Kanalwandungen unschädlich machen. (Siehe
Querschnitt Fig. 7.)
Zum Unterschiede von der bisherigen Art der Schaufelkonstruktion ergeben sich hier
Anhalte für die Gestaltung der Schaufelrückseite.
Claims (1)
- Patent-Anspruch :Schaufelform für Kreiselräder zu Kraft-, Förder- und Treibzwecken, dadurch gekennzeichnet, daß das Medium infolge gleichbleibender Winkelgeschwindigkeit der Massenteilchen so verzögert oder beschleunigt wird, daß sich die Massenteilchen nicht gegeneinander verschieben.Hierzu 1 Blatt Zeichnungen.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE216525C true DE216525C (de) |
Family
ID=477929
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DENDAT216525D Active DE216525C (de) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE216525C (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0799973A1 (de) * | 1996-04-01 | 1997-10-08 | Asea Brown Boveri Ag | Wandkontur für eine axiale Strömungsmaschine |
DE102011076804A1 (de) * | 2011-05-31 | 2012-12-06 | Honda Motor Co., Ltd. | Innenumfangsflächenform eines Axialverdichtergehäuses |
-
0
- DE DENDAT216525D patent/DE216525C/de active Active
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0799973A1 (de) * | 1996-04-01 | 1997-10-08 | Asea Brown Boveri Ag | Wandkontur für eine axiale Strömungsmaschine |
US5791873A (en) * | 1996-04-01 | 1998-08-11 | Asea Brown Boveri Ag | Multi-stage blade system |
DE102011076804A1 (de) * | 2011-05-31 | 2012-12-06 | Honda Motor Co., Ltd. | Innenumfangsflächenform eines Axialverdichtergehäuses |
DE102011076804B4 (de) * | 2011-05-31 | 2019-04-25 | Honda Motor Co., Ltd. | Innenumfangsflächenform eines Lüftergehäuses eines Axialverdichters |
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