DE2153808B2 - Adiabatisches verfahren zum abtrennen von einer oder mehreren komponenten aus gasgemischen - Google Patents
Adiabatisches verfahren zum abtrennen von einer oder mehreren komponenten aus gasgemischenInfo
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Description
mcl Kompressoren verwendet werden, um überschüssi-
>ts Produktgas zwischenzuspeichern. Andererseits ist
su anderen Zeitpunkten die aus den Adsorberbetten
verfügbare Produktgasmenge ungenügendem auch nur den Eigengasbedarf für das Spülen und Wiederaufdrükken
zu decken. Auch hier sind die Ballasttanks notwendig, um die fehlende Produktgasmenge sowohl
für den Eigenbedarf der Anlage, als auch für dan Verbraucherbedarf zu decken. Werden die Verfahrensstufen so gewählt, daß das Produktgas gleichmäßiger
fließt, treten Schwankungen und Unterbrechungen im Einsatzgasstrom auf. Beispielsweise wird Stickstoff bei
Umgebungstemperatur durch Calcium-Zeolith A bevorzugt adsorbiert; gleichzeitig wird jedoch Sauerstoff
mitadsorbiert. Das Adsorptionsmittel wird daher während des Wiederaufdrückens mit Produktgas mit
einei großen Menge der nicht bevorzugt adsorbierbären
Produktfraktion beladen. Während der nnschließenden Adsorptionsphase wird diese mitadsorbierte Produktkomponente
durch die stärker adsorbierte Einsatzgaskomponente verdrängt. Das bedeutet, daß eine
große Menge der mitadsorbierten Produktkomponente ständig innerhalb des Systems verbleibt. Während des
Wiederaufdrückens und der Adsorption wird die Durchflußmenge der mitadsorbierten Produktkomponente
sehr hoch; sie kann leicht das Drei- oder Vierfache der durchschnittlichen Produktabgabemenge aus der
Anlage erreichen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein adiabatisches Gastrennverfahren zu schaffen, das es
gestattet, eine ähnlich hohe Produktreinheit und -ausbeute wie das eingangs erläuterte, mindestens vier
Adsorberbetten erfordernde Verfahren zu erzielen, das jedoch verringerte Anlage- und/oder Energiekosten
bedingt, insbesondere schon mit weniger als vier Adsorberbetten auskommt.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zum teilweisen Wiederaufdrücken während mindestens
eines Teils der Einleitung von aus einem anderen Adsorberbett kommendem Gas über das
Auslaßende des Adsorberbettes gleichzeitig Einsatzgas vom Einlaßende her in das Adsorberbett eingeführt und
für die letzte Wiederaufdrückstufe im Gleichstrom eingeleitetes Einsatzgas benutzt wird, sowie daß
während der an das Einleiten von Einsatzgas in das Adsorberbett anschließenden, mit dem teilweisen
Wiederaufdrücken eines anderen Adsorberbettej verbundenen Druckausgleichsstufe gleichzeitig ein Teil des
freigesetzten Gases als Produktgas abgegeben wird.
Das an der einen Komponente verarmte Gas wird vom Auslaßende des Betts nach zwei Mechanismen
erhalten, und zwar zum einen durch Trennen oder Zerlegen des Gasgemisches, das zur Adsorptionsfront
strömt, wo die eine Komponente im Bett adsorbiert wird, und zum anderen durch Verdrängen der nicht
bevorzugt adsorbierten Komponente aus der in Strömungsrichtung vor der Adsorptionsfront liegenden
Strecke des unbeladenen Betts. Das Gasgemisch kann der Adsorptionsfront als Folge der Einführung von
Einsatzgas am Einlaßende des Betts bei gleichzeitigem Abzug von Gas, aus dem eine Komponente abgetrennt
worden ist, zuströmen. Dieses Gasgemisch kann jedoch auch bereits im Bett hinter der Adsorptionsfront
vorhanden sein und der Adsorptionsfront durch Expansion zuströmen, die durch den Abzug von an der
einen Komponente verarmtem Gas möglich wird. Die Verdrängung der nicht bevorzugt adsorbierten Komponente,
die sowohl adsorbiert als auch nicht adsorbiert
sein kann, aus der unbeladenen Bettstrecke kann auf das Vorrücken der Adsorptionsfront in Richtung zum
Auslaßende des Betts oder eine durch durch Abziehen des an der einen Komponente verarmten Gases möglich
gewordenen Expansion der nicht bevorzugt adsorbierten Komponente zurückzuführen sein, Bei gewissen
Gasgemischen, z. B. Luft, bei denen die nicht bevorzugt adsorbierte Komponente in erheblichem Ausmaß im
Bett adsorbiert wird, kann die aus der unbeladenen Bettstrecke verdrängte, nicht bevorzugt adsorbierte
Komponente in erster Linie aus der adsorbierten Phase stammen. Bei anderen Gasgemischen, ζ. Β. Einsatzgasgemischen,
die Wasserstoff oder Helium enthalten, wird die nicht bevorzugt adsorbierte Komponente nur in
geringem Umfang adsorbiert, und die aus der unbeladenen Bettstrecke verdrängte, nicht bevorzugt
adsorbierte Komponente wird in verhältnismäßig großem Ausmaß durch Expansion des nicht adsorbierten
Gases erhalten.
Während bei dem bekannten Vierbettverfahren (DT-OS 17 69 936) die Massenübergangs- oder Adsorptionszone
ursprünglich am Einlaßende des Bettes ausgebildet und dann progressiv gegen das Austriltsende
hin bewegt wird, weil das Wiederaufdrucken durchweg im Gegenstrom sowie in der letzten Phase
mit Produktgas erfolgt, wird bei dem Verfahren nach der Erfindung zunächst zweiseitig mit Einsatzgas und an
der abzutrennenden Komponente verarmtem Gas sowie in der letzten Phase im Gleichstrom mit
Einsatzgas wiederaufgedrückt. Es wäre an sich zu erwarten, daß darunter die Produkteinheil erheblich
leidet. Vergleichsversuche haben jedoch gezeigt, daß dies nicht der Fall ist. Die während der Wiederaufdrückpbase
bei niedrigen Druckwerten auf Grund der Einspeisung von Einsatzgas in das Einlaßende des
Adsorberbettes aufgebaute Adsorptionszone ist zwar in der Regel als solche zunächst schwach und diffus. Durch
das gleichzeitig in Gegenrichtung eingeführte, weitgehend adsorbatfreie Gas wird diese Zone jedoch
komprimiert und scharf ausgebildet, so daß es zu keinem Durchbruch des Adsorbats kommt. Nach Ende des
Wiederaufdrückens mit Einsatzgas verbleibt im Bereich des Auslaßendes des Adsorberbettes eine ausreichende
Länge an von Adsorbat zunächst noch freiem Adsorptionsmittel, um während der anschließenden
Gleichstromdruckmindeiung die eine Komponente aus dem im wiederaufgedrückten Bett befindlichen Gas
abzutrennen. Des weiteren reinigt der im Gegenstrom durchgeleitete, an der einen Komponente verarmte,
hochreine Gasstrom das Produkt- oder Auslaßende des Betts; er dient auf diese Weise als zusätzliches Spülgas
für diese kritische Zone. Außerdem erleichtert die Verwendung von hochreinem Gas das Wiederaufdrükken
ohne Überladung des Betts mit der bevorzugt adsorbierten Komponente des Einsatzgasgemisches. Es
ist somit möglich, das gesamte eingeführte Einsatzgas zu zerlegen und ein Produktgas von gewünschter Reinheit
zu bilden.
Weil die Gleichstromdruckminderung mindestens teilweise das die Anlage verlassende Produktgas liefert
und das Produktgas als Teil des an der einen Komponente verarmten Gases anfällt, das seinerseits
mindestens teilweise unter einem Druck steht, der kleiner als der höchste im Verfahren auftretende
Überdruck ist, eignet sich das erfindungsgemäße, nur mindestens zwei Adsorberbetten erfordernde Verfahren
vor allem für Anwendungsfälle, bei denen der Verbrauch des Produktgases bei einem niedrigeren als
dem Einsatzgasdruck erfolgt. Ein typisches Beispiel eines solchen Anwendungsfalles ist die Belüftung von
beispielsweise Haushaltsabwasser, wobei Sauerstoff mit einem nur geringfügig über dem Atmosphärendruck
liegenden Druck in die Belüftungskammer eingeleitet s wird.
Um das nach der Druckausgleichsstufe noch im Adsorberbett befindliche, unter Druck stehende, nicht
adsorbierte Gas wirkungsvoll auszunutzen, ist vorzugsweise dafür gesorgt, daß das Adsorberbett nach der ic
Druckausgleichsstufe, in der ein anderes Adsorberbett gleichzeitig von entgegengesetzten Adsorberbettenden
aus teilweise wiederaufgedrückt wird, eine weitere Gleichstromdruckminderung ohne Durchbruch der
abzutrennenden Komponente erfährt und mindestens is ein Teil des dabei freigesetzten Gases als Produktgas
abgeführt wird.
Eine weitere Erhöhung der Produktausbeute bei gleicher Produktreinheit ist in weiterer Ausgestaltung
der Erfindung dadurch möglich, daß dem gleichzeitig von entgegengesetzten Adsorberbettenden aus erfolgenden
teilweisen Wiederaufdrücken einer Wiederaufdrückstufe vorausgeht, während deren bei abgesperrtem
Einlaßende des Adsorberbettes in das Auslaßende des Betts an der einen Komponente verarmtes Gas aus
einer zusätzlichen Gleichstromdruckminderungsstufe eines anderen Adsorberbettes eingeleitet wird.
Wird mit der vorstehend genannten weiteren Gleichstromdruckminderung gearbeitet, erfährt das
Adsorberbett vorzugsweise nach Abschluß dieser weiteren Gleichstromdruckminderung eine zusätzliche
Druckminderung im Gegenstrom, indem man zwecks teilweiser Desorption der abgetrennten Komponente
Gas vom Einlaßende des Adsorberbettes aus abströmen läßt, worauf mindestens ein Teil des von einem anderen ;,s
Adsorberbett freigegebenen, an der abzutrennenden Komponente verarmten Gases am Auslaßende des
Adsorberbettes zum Spülen eingeleitet wird.
Die Erfindung ist nachstehend in Verbindung mit den Figuren weiter erläutert. Es zeigt: <\o
F i g. 1 ein Fließschema einer zur Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung geeigneten Anlage mit
drei Adsorberbetten,
F i g. 2 ein Zeitprogramm für die verschiedenen Verfahrensstufen bei Verwendung der Anlage nach
Fig. 1,
Fig.3 ein abgewandeltes Zeitprogramm, bei dem
zwei Druckausgleichsstufen vorgesehen sind,
Fig.4 ein Fließschema einer Anlage mit zwei Adsorberbetten, so
Fig.5 ein Zeitprogramm für die verschiedenen Verfahrensstufen bei Verwendung der Anlage nach
Fig. 4,
F i g. 6 ein Fließschema einer mit vier Adsorberbetten
arbeitenden Anlage, und μ
F1 g. 7 ein Zeitprogramm für die Verfahrensstufe bei
Verwendung der Anlage nach F i g. 6.
F i g. 1 zeigt drei Adsorberbetten A, B und C, die In
Parallelschaltung zwischen einer Einsatzgasleitung If, einer Sammelleitung 12 für Gas, aus dem eine (10
Komponente abgetrennt worden Ist. einer SpUlgssleltung
13 und einer Abgasleitung 14 liegen. Automatische Ventile ISA, 132? und ISC leiten das Binsatzgas in das
erste Bett A, das zweite Bett B bzw. das dritte Bett C Automatische Ventile 16A 16B und 16C leiten das Gas
<<i aus den gleichen Betten in die Sammelleitung 12. Die
Spülleitung 13 ist mit der Sammelleitung 12 am
Auelaßende der drei Betten verbunden. Das Spülgas wird über automatische Ventile 17A 17ßund 17Cden
Betten A, B und C im Gegenstrom zum Einsatzgasgemisch zugeführt. Automatische Ventile 18A 18Ä und
18Cverbinden die Abgasleitung 14 mit dem Eintrittsende
der entsprechenden Betten für den Austrag von Gegenstromdruckmindemngs- und Spülgas. Ventile
19A 19ß und 19C sind am Auslaßende oberhalb der Produktgasventile 16A 16ß und 16C angeordnet; es
handelt sich dabei um von Hand betätigte Trimmventile zur Begrenzung des Druckausgleichsgasstroms.
A F i g. 2 zeigt ein Zeitprogramm, das sich für die in F i g. 1 dargestellte Anlage eignet, wobei sechs verschiedene Verfahrensstufen vorgesehen sind, von denen jede den Beginn und/oder die Beendigung von Gasströmen einschließt. Gasströme, die in das Dreibettsystem ein- und aus diesem austreten, d. h. die Gasströme in der Einsatzgasleitung 11 und der Sammelleitung 12, sind durch senkrechte Linien dargestellt. Die Einsatzgasleitung U verbindet waagerecht die drei Adsorberbetten, die ihrerseits durch die Sammelleitung 12 waagerecht verbunden sind. Die Wiederaufdrück- und Spülstufen, in denen ein Teil des an der einen Komponente verarmten Gases verwendet wird, sind mit den Stufen, z. B. Gleichstromdruckminderung und Druckausgleich, waagerecht verbunden, die das an der einen Komponente verarmte Gas liefern. Alle Gasströme zwischen den Betten sind in der Abbildung angegeben.
A F i g. 2 zeigt ein Zeitprogramm, das sich für die in F i g. 1 dargestellte Anlage eignet, wobei sechs verschiedene Verfahrensstufen vorgesehen sind, von denen jede den Beginn und/oder die Beendigung von Gasströmen einschließt. Gasströme, die in das Dreibettsystem ein- und aus diesem austreten, d. h. die Gasströme in der Einsatzgasleitung 11 und der Sammelleitung 12, sind durch senkrechte Linien dargestellt. Die Einsatzgasleitung U verbindet waagerecht die drei Adsorberbetten, die ihrerseits durch die Sammelleitung 12 waagerecht verbunden sind. Die Wiederaufdrück- und Spülstufen, in denen ein Teil des an der einen Komponente verarmten Gases verwendet wird, sind mit den Stufen, z. B. Gleichstromdruckminderung und Druckausgleich, waagerecht verbunden, die das an der einen Komponente verarmte Gas liefern. Alle Gasströme zwischen den Betten sind in der Abbildung angegeben.
Fig.2 zeigt, daß in jedem Augenblick eines der
Adsorberbetten Produktgas mit allmählich abnehmendem Druck der Sammelleitung 12 wie folgt zuführt: Bett
C von der Sekunde 0 bis 40, Bett A von der 40. bis 50. Sekunde, Bett A von der 50. bis 80. Sekunde und Bett B
von der 80. bis 120. Sekunde. Demgemäß ist der Produktgasstrom zur Verbrauchsstelle kontinuierlich.
Bei diesem speziellen Arbeitsspiel nimmt für jedes einzelne Bett das Wiederaufdrücken '/j des Gesamtzyklus,
die Produktabfuhr und der gleichzeitige Druckausgleich oder die Gleichstromdruckminderung 'Λ und die
Gegenstromdruckminderung sowie das Spülen das restliche Drittel des Gesamtzyklus in Anspruch. Die
Verwendung des Gases im System tür den Druckausgleich und die Gleichstromdruckminderung ist durch
waagerechte Linien angedeutet. Jede Druckausgleichsstufe ist durch waagerechte Linien abgedeutet. Jede
Druckausgleichsstufe ist waagerecht mit einer Wiederaufdrückstufe in einem anderen bereits gespülten Bett
verbunden; jede Glcichstromdruckminderungsstufe ist mit einer Spülstufc eines anderen Betts waagerecht
verbunden, in der der Druck gerade im Gegenstrom gesenkt worden ist.
Jede Stufe im Zyklus des Betts A ist nachstehend beschrieben und mit den Anlegeteilen in F i g. I in
Beziehung gebracht, die an den Taktänderungen beteiligt sind. Die Drücke, die für die Durchführung
eines solchen Verfahrens für die Luftzerlegung unter Verwendung von Calcium-Zeolith A als Adsorptionsmittel
repräsentativ sind, werden ebenfalls genannt.
Zeit 0-13: Der Druck wird Im Bett A erhöht, Im Bett
B im Gegenstrom gesenkt und im Bett C ausgeglichen, Die Ventile ISA und 16,4 sind offen; die Ventile 17/4 und
18/4 sind geschlossen. Die zu zerlegende Luft wird aus der Leitung 11 In das Bett A über dessen Einlaßende
eingeführt. Gleichzeitig wird Gas, aus dem eine Komponente abgetrennt worden ist, über das Auslaßende
in das Bett A eingeführt. Dieses Gas wird aus Bett C über das Ausgleichsventil 19C und das Ventil 16C
abgezogen und strömt über das Ventil 16/4 und das
Trimmventil 19/4 in das Bett -4. Während dieser Zeit
5528
wird der Druck im Bett C im Gleichstrom gesenkt. Die
Gasströmung wird aufrecht erhalten, bis die Drücke zwischen den Betten A und C sich bei etwa 1,34 atü im
wesentlichen ausgeglichen haben. Während dieser Zeit wird das Druckausgleichsgas schnell zugeführt, während
die Durchflußmenge der zu zerlegenden, vom Kompressor 20 kommenden Luft so begrenzt ist, daß
der größere Teil, im Falle der Luftzerlegung beispielsweise 72%, des Gases für das Wiederaufdrücken des
Bettes A von 0 auf 1,34 atü aus an der einen Komponente verarmtem Gas besteht. Während dieser
Zeit wird ein weiterer Teil des aus dem Bett C austretenden Gases als Produktgas in der Leitung 12
abgeführt.
Zeit 15-40:. Das Ventil 16/4 ist nun geschlossen, und
nur zu zerlegende Luft wird weiterhin in das Bett A eingeführt, bis der Enddruck von 2,81 atü erreicht ist.
Hiermit ist die Wiederaufdrückphase für das Bett A beendet. Während der Druckerhöhungen wird eine
Stickstoff-Adsorptionsfront in der Nähe des Einlaßendes des Betts A ausgebildet. Diese Front bewegt sich
allmählich in Richtung zum Auslaßende. Das Mengenverhältnis von Einsatzgas zu dem für die Druckerhöhung
verwendeten, an der einen Komponente verarmten Gas, wird so eingestellt, daß nach beendetem
Wiederaufdrücken eine vorbestimmte Länge des Betts zwischen der Adsorptionsfront und dem Auslaßende
unbeladen bleibt.
Zeit 40—55: Der Druckausgleichsvorgang für das Bett A beginnt durch Schließen des Ventils 15/4 und
Offnen der Ventile 16,4 und 16ß, wodurch der Druck im Bett durch Abgabe von Gas aus dem Auslaßende im
Gleichstrom gesenkt wird. Dieses Gas strömt durch die unbeladene Bettlänge, in der die Stickstoffkomponente
adsorbiert wird. Das austretende Gas, aus dem der Stickstoff abgetrennt worden ist, wird in zwei Teilen
verwendet. Sauerstoff strömt als Produktgas über ein Regelventil 21 in der Leitung 12 zur Verbraucherlcitung
hinter dem Ventil 21 in solcher Durchflußmenge, daß die Verbraucherleitung auf einem geeigneten niedrigen
Druck, z. B. 0,21 atü, gehalten wird. Der restliche größere Teil des vom Stickstoff befreiten Gases strömt
durch die Ventile 16ß und 19ß zum Auslaßendc des Betts B, dessen Druck dadurch teilweise erhöht wird.
Aus dem Bett B wurde vorher der adsorbierte Stickstoff ausgetrieben; es befindet sich zunächst auf dem
niedrigsten Verfahrensdruck von etwa Oatü. Diese
Zufuhr von an der einen Komponente verarmtem Gas aus dem Bett A zum Bett B wird etwa 15 s aufrecht
erhalten, bis der Druck in beiden Betten im wesentlichen s»
gleich ist und beispielsweise 1,34 atü betragt.
Zeit 55-80! Zusätzliches an Stickstoff verarmtes Gas
wird aus dem AuslaOende des Betts A abgegeben, wobei
der Druck in diesem Bett welter gesenkt wird. Ein Teil
des Gases wird durch Schließen des Ventils XbB und des
Ventils 17Cin der Spulgasleitung in das Auslaßende des Betts C eingeführt, um den adsorbierten Stickstoff bei
einem leicht über 0 atü liegenden Druck auszutreiben.
Ventile 23 und 24 senken den Druck des Spülgases auf etwa 1 Atmosphäre und halten die Durchflußmenge des fio
Spulgases konstant. Dadurch wird wiederum die Gesamtmenge des SpUlgases konstant gehalten, da die
Spülphase vorzugsweise eine bestimmte Zelt dauert. Die DurchfluDmenge wird mit dem Regelventil 23, das
den Druck zwischen den beiden Ventilen 23 und 24 konstant hält, auf einem stetigen Wert gehalten. Das aus
dem ElnlaDende des Betts C austretende Abgas strömt
über das Ventil I8C in der Abgasleitung 14 und wird
durch ein automatisches Abgas-Auslaßventil 25 in: Freie abgeführt. Das letztgenannte Ventil ist eir
Durchflußbegrenzungsventil und kein Absperrventil Wenn es »geschlossen« ist, drosselt es den Durchfluß ir
der Abgasleitung 14, wodurch die Geschwindigkeit der Druckminderung bis unter den Wert gesenkt wird, bei
dem ein Abrieb der Teilchen des Adsorptionsmittels verursacht wird. Für den Austrag von Spülgas ist das
Ventil 25 offen, um die Durchflußbegrenzung aufzuheben, da die Gasdurchllußmenge bereits durch die
Ventile 23, 24 begrenzt ist. Ein weiterer Teil des zusätzlichen, aus dem Bett A austretenden, an Stickstoff
verarmten Gases wird als Sauerstoffproduktgas abgeführt. Während dieser Stufe sinkt der Druck im Bett A
und in der Leitung 12 weiter, bis er etwa 0,46 atü erreicht. Dies geschieht nach weiteren 25 s (80 s des
Zyklus oder 2h des Gesamtarbeitsspiels). Die niedrigste
Druckgrenze für die Drucksenkung im Gleichstrom, z. B. 0,46 atü, muß aufrecht erhalten werden, weil dieser
Druck einem unmittelbar bevorstehenden Durchbruch der Adsorptionsfront am Auslaßende des Betts
entspricht. Hiermit ist die Produktionsphase für das Bett A beendet.
Zeit 80—95: Im Bett A beginnt nun die Phase des
Austreibens des adsorbierten Stickstoffs (Desorption) durch Schließen der Ventile 16/4, 17Cund öffnen des
Ventils 18/4. Zusätzliches Gas von 0,46 atü wird aus dem Einlaßende des Bettes A durch die Abgasleitung 14 und
das Abgasventil 25 abgegeben, wodurch der Druck im Bett A im Gegenstrom gesenkt wird. Das Ventil 25 ist
während dieser Phase »geschlossen«, um die Durchflußmenge in der beschriebenen Weise zu begrenzen und
einen zu starken Abfluß von Gas aus dem Bett zu vermeiden. Diese Stufe wird bis etwa Normaldruck
fortgesetzt, der in etwa 15 s erreicht ist.
Zeit 95—120: Aus dem Bett A wird restlicher adsorbierter Stickstoff durch öffnen der Ventile 17/4
und 25 ausgetrieben. Zusätzliches an Stickstoff verarmtes Gas strömt vom Auslaßende des Betts B durch die
Leitung 12, die Ventile 23, 24, die Spulgasleitung 13 und das Ventil 17/4 zum Auslaßende des Betts A. Das
stickstoffhaltige Spülgas, das über das Einlaßende des
Betts A austritt, strömt durch das Ventil 18/4 und wird
über das Abgasventil 25 abgeführt. Die Spülung wird s fortgesetzt. Zu diesem Zeitpunkt ist der volle
Zyklus von 120 s beendet. Das Bett A ist nun für ein Wiederaufdrücken in der oben beschriebenen Weise
bereit.
Die Betten B und C durchlaufen nacheinander die vorstehend beschriebenen Phasen, wobei das Bett B in
die gleichzeitig Einsatzgas und an der einen Komponente verarmtes Gas benutzende Wiederaufdrückphase
eintritt, wenn im Bett A der Druckausgleich vorgenommen wird (Zeit 40. bis 55. Sekunde). Das Bett C tritt in
die gleichzeitig mit Einsatzgas und an der einen Komponente verarmtem Gas vorgenommene Wiederaufdrückphase ein, wenn der Druck im Bett A im
Gegenstrom gesenkt wird (Zelt von der 80. bis 95. Sekunde). Die notwendigen Änderungen der Ventilstellungen für diese Stufen sind aus PIs-I und 2 und der
vorstehenden Beschreibung ersichtlich. Eine Taktsteuerung ist notwendig, um diese Änderungen der
Ventilstellungen auszulösen und zu koordinieren. Die Taktsteuerschaltung kann beispielsweise ein Signal von
einem Druckgeber in der Einsatzgasleitung ti auf der Druckseite des Kompressors 20 aufnehmen.
Modifikationen des in Pig.2 dargestellten Zeitprogramms sind möglich. Beispielsweise muH die Dauer der
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528
Spül- oder Desorptionsstufe nicht genau mit der Gleichstromdruckminderungsphase in dem Bett zusammenfallen,
das das Spülgas liefert. Die Spülphase im Bett A kann kurz vor Beendigung der Gleichstromdruckminderung
im Bett B beendet werden, und das desorbierte Bett A kann während dieser kurzen Zeit abgetrennt
werden, bevor mit dem Wiederaufdrücken dieses Betts begonnen wird. Demgemäß wird das gesamte Gleichstromdruckminderungsgas
aus dem Bett B während der Abtrennung des Betts A als Produktgas abgegeben und
kein Teil dieses Gases innerhalb der Anlage verwendet. Fig.3 zeigt eine bevorzugte Ausführungsform der
Verfahrensführung im Dreibettsystem, die bei der in Fig. 1 dargestellten Anlage möglich ist. Das in Fig.2
dargestellte Zeitprogramm ist so geändert, daß sich zwei Druckausgleichsstufen an Stelle von einer
Druckausgleichsstufe während der Drucksendung in jedem Bett ergeben. Dies ermöglicht eine höhere
Produktgewinnung, während die gleiche Produktreinheit beibehalten wird. Ein Stufe für Stufe vorgenommener
Vergleich von F i g. 3 mit F i g. 1 (z. B. Bett A) zeigt, daß die gleichzeitig mit Einsatzgas und an der einen
Komponente verarmtem Gas vorgenommene Wiederaufdrückphase die gleiche Dauer hat (Sekunde 0 bis 15).
Ebenso ist die Gesamtdauer der weiteren Druckerhöhung mit dem Einsatzgas auf den ersten höchsten
Überdruck die gleiche (Sekunde 15 bis 35 bis 40). Die erste Stufe des Druckausgleichs in F i g. 3 ist dem
einzigen Druckausgleich von Fig.2 ähnlich (Sekunde 40 bis 55) mit dem Unterschied, daß sie bis 1,62 atü und
nicht bis 1,34 atü geführt wird. Die Gleichstromdruckminderung von F i g. 3 ist jedoch 5 s kürzer als in F i g. 2,
so daß der Enddruck im Bett A etwa 0,77 atü an Stelle von 0.6 atü beträgt.
Während der zweiten Stufe des Druckausgleichs (Sekunde 75 bis 80) wird weiteres an Stickstoff
verarmtes Gas aus dem Auslaßende des Betts A ab- und in das Auslaßende des Betts C eingeführt. Das Ventil
18C wird geschlossen, so daß der Druck im Bett C teilweise erhöht wird. Diese Gasführung wird forlgesetzt,
bis die Gasdrücke in den Betten A und C im wesentlichen ausgtglichen sind. Dies ist nach etwa 5 s
bei 0,35 atü der Fall.
Die Gegenstromdruckminderungsstufen von F i g. 2 und 3 sind von gleicher Dauer (Sekunde 80 bi:>
95), jedoch ist die Spülstufc in F i g. 3 um 5 s kürzer (Sekunde 95 bis 115 an Stelle von 95 bis 120). In den letzten 5 s des
Prozesses wird der Druck im dcsorbiertcn Bell teilweise
erhöht, indem an Stickstoff verarmtes Gas aus dem Auslaßende des Betts B in das Austrittscndc des ersten
Betts eingeführt wird, bis der Druck in beiden Bellen ausgegltulvoii ist und etwa 0,35 ulü betrügt, d.h. die
zweite Stufe des Druckausgleichs im Bett fl erfolgt ist.
Die Vorteile des beschriebenen Verfahrens ergeben
sich aus einer Reihe von Versuchen, die mit dem in Fl g. 1 dargestellten Dreibettsystem und in den in F i g. 2
und 3 dargestellten Zeitprogrammen durchgeführt wurden.
Versuch A
DO
Die drei Adsorberbetten hatten einen Innendurchmesser von 0,66 m und eine Länge von 2,4Sm. Sie
enthielten je 590 kg Calcium-Zeollth A als Granulat einer Korngröße von 1,6 mm. Luft wurde auf
3,87 kp/cm2 verdichtet und dem System in einer 0,
durchschnittlichen Menge von 172Nm"Stunde (gerechnet bei 760 mm Hg und 2O0C) ohne Vorb-nandlung,
d.h. ohne Trocknung oder Entfernung von CO2,
zugeführt. Wie in F i g. 2 dargestellt, wurde der Druck in jedem Bett durch gleichzeitige Einführung von verdichteter
Luft und Gas, aus dem der Stickstoff entfernt war (Sauerstoff), bis zu einem Ausgleichsdruck von etwa
2,39 kp/cm2 (2,46 kp/cm2 für das abgebende Bett und 2,31 kp/cm2 für das aufnehmende Bett) erhöht. Das
abschließende Wiederaufdrücken mit Druckluft wurde bis zum vollen Druck von 3,87 kp/cm2 fortgesetzt. In der
nächsten Stufe erfolgte bei gleichzeitiger Produktgasabgabe ein Druckausgleich für das auf den Enddruck
gebrachte Bett auf etwa 2,39 kp/cm2. Anschließend wurde eine weitere Gleichstromdruckminderung im
Bett auf etwa 1,51 kp/cm2 durchgeführt, während gleichzeitig Spülgas für ein anderes Bett und für den
Verbrauch bestimmtes Produktgas abgegeben wurden. Der Druck im Bett wurde dann im Gegenstrom auf etwa
1,12 kp/cm2 gesenkt, und das Bett wurde bei dem gleichen Druck im Gegenstrom gespült. Als Produktgas
wurde Sauerstoff in einer Menge von 21,05 NmVStd. unter einem Druck von 1,4 kp/cm2 mit einer Reinheit
von 90,9% abgegeben. Die Produktausbeute betrug 53% des im Einsatzgas eingeführten Sauerstoffs. Im
Vergleich zu einem Vierbettsystem sind die Anlagekosten für Adsorberbetten und zugehörige Rohrleitungen
um etwa 25% niedriger.
Versuch B
Die gleiche Anlage wie beim Versuch A wurde verwendet, jedoch wurde der Druckausgleich zweistufig
auf die in Fig.3 dargestellte Weise vorgenommen. Verdichtete Luft von 3,87 kp/cm2 wurde der Anlage in
einer durchschnittlichen Menge von 182,5 Nm'Std.
ohneVorbehandlung zugeführt. Jedes Bett wurde zuerst durch Ausgleich mil einem zweiten Bett auf einen
niedrigeren Druck von etwa 1,41 kp/cm2, anschließend
durch Ausgleich mit einem dritten Bett bei gleichzeitiger Einführung von Einsatzgas bis zu einem höheren
Wert von etwa 2,67 kp/cm2 und abschließend nur mit
verdichteter Luft auf 3,87 kp/cm2 aufgedrückt. Dann
wurde ein erster Druckausgleich im Bett mit einem zweiten Bett auf etwa 2,67 kp/cm2 vorgenommen,
wahrend gleichzeitig Sauerstoff als Produklgas abgegeben wurde. Anschließend erfolgte eine Gleichstromdruckminderung,
um Spülgas für ein drittes Bett verfügbar zu machen, wahrend weiterhin Sauerstoff als
Produktgas abgegeben wurde, wobei der Enddruck 1.79 kp/cm' betrug. Hei dem sich anschließenden
zweiten Druckausgleich mit einem dritten Bett bei gleichzeitiger Abgabe von Sauerstoff als Produktgas
betrug der Hnddruck 1.4 kp/cm2. Der Druck im Bett
wurde djnn im Gegenstrom auf einen Dcsorptionsdruck von etwa 1.09 kp/cm' gesenkt, worauf mit an
Stickstoff verarmtem Gas (Sauerstoff) aus dem zweiten Bett gespült wurde. Als Produkt wurde Sauerstoff in
einer Menge von 21,1 NmVStd. bei 1,41 kp/cma mit einer
Reinheit von 90% ubgegeben. Die Produktausbeute betrug 55,5% des eingeführten Sauerstoffs.
Das beschriebene Verfahren IUDi sich auch vorteilhaft
mit nur zwei Adsorberbetten durchführen, wobei eine wesentlich höhere Produktreinheit und eine höhere
Produktgewinnung als bei bekannten Zweibettsystemen erzielt werden, obwohl die Produkiausbeute geringer Ist
als bei dem vorstehend anhand der Pig. I erläuterten
Dreibettsystem. Wenn jedoch Raum, Bedarf und Gewicht die hauptsächlichen Gesichtspunkte sind, wie
beispielsweise bei der Gewinnung von Sauerstoff an Bord von Flugzeugen, kann ein Zweibettsystem
vorzuziehen sein.
F i g. 4 zeigt zwei Adsorberbetten A und ß, die mit Leitungen und Ventilen, die mit den gleichen Bezugsziffern
wie die entsprechenden Anlageteile in der Dreibettausführung von Fig. 1 bezeichnet sind, in
Parallelschaltung verbunden sind. Fig.5 zeigt ein Zeitprogramm, das für die in F i g. 4 dargestellte Anlage
geeignet ist, wobei mit gewissen Änderungen, auf die nachstehend eingegangen ist, die gleichen sechs
verschiedenen Stufen wie im Dreibettsystem angewendet werden. Jede Stufe im Zyklus des Betts B ist
nachstehend im Zusammenhang mit den in Fig.4 dargestellten Anlageteilen beschrieben, die an den
Änderungen des Zyklus beteiligt sind. Die Drücke, die für diese Verfahrensführung zur Zerlegung von Luft
unter Verwendung von Calcium-Zeolith A als Adsorptionsmittel repräsentativ sind, sind ebenfalls angegeben.
Zeit 0—15: Das Bett B wird wiederaufgedrückt, während für das Bett A ein Druckausgleich vorgenommen
wird, wobei die Ventile 15ß, 16Λ und 16ßoffen und die Ventile 17ß und 18ß geschlossen sind. Die
Gasführung wird in dieser Weise fortgesetzt, bis die Drücke zwischen den Betten A und B bei etwa 1,34 atü
im wesentlichen ausgeglichen sind. Während dieser Zeit wird ein weiterer Teil des aus dem Bett A abgegebenen
Gases als Produkt in die Leitung 12 ausgetragen. Diese Stufe ist identisch mit der in Fig.2 dargestellten
entsprechenden Stufe.
Zeit 15—30: Das Ventil 16ßwird nun geschlossen; nur die zu zerlegende Luft wird weiterhin dem Bett B zum
weiteren Wiederaufdrücken während einer zusätzlichen Zeit von 15 s bis zu einem Druck von etwa 2,11 atü
zugeführt. Während dieser Zeitspanne erfolgt eine Gleichstromdruckminderung im Bett A, in dem Gas aus
dessen Auslaßende über die Ventile [SA und 19/t zur
Produktgasleitung 12 abgegeben wird. Diese Maßnahme wird fortgesetzt, bis die Stickstoffadsorptionsfront
sich dem Auslaßende genähert hat und der Durchbruch unmittelbar bevorsteht. Hierbei beträgt der Enddruck
im Bett -4 etwa 0,46 atü.
Zeit 30—35: Da das Bett A im Gleichstrom auf seinen ^0
kleinsten Produktionsdruck entspannt worden ist, kann es kein Produktgas mehr an den Verbraucher abgeben;
das Ventil 16Λ schließt. Damit der Produktfluß ununterbrochen bleibt, muß Produktgas vom Bett ö.
während des Restes seiner Wiederaufdrückphase bis zum höchsten Druck des Einsatzgasgemisches in
Leitung H, /..B. 2,81 atü, abgezogen werden. Demgemäß Öffnet das Ventil 16Ö und das Produktes fließt
durch dieses Ventil zur Leitung 12. Gleichzeitig öffnet das Ventil 184 und schließt das Abgasventil 25 zur y>
Gcgcnstromdruckmindcrung im Bett A auf 0 atü.
Zeit 36-60: Dus Wiederaufdrücken des Betts B mit
verdichteter Luft wird fortgesetzt, bis der Enddruck von 2,82 atü erreicht ist. Wahrend dieser Zeit von 25 s wird
jedoch nur ein Teil des aus dem Auslaßende des Betts B austretenden Gases dem Produktgasverbraucher zugeführt. Ein weiterer Teil wird dem im Gegenstrom
entspannten Bett A zur Gegenstromspülung oder ■desorption durch öffnen der Ventile 17/1 und 25
zugeführt. Gas von Produktqualität strömt dann über die Ventile 23.24 und YIA als Spülgas zum Auslaßende
des Betts A, Wahrend des Spülens des Betts A Ist die
dem Bett ßzugeführte Menge an Einsatzgas wesentlich größer als die Produktgasmenge, die von seinem
Auslaßende abgezogen wird. Der Druck im Bett Bsteigt o;
allmählich, bis der Enddruck von 2,81 atü erreicht ist.
Zeit 60-75: Die Druckausgleichsstufe für das Bett B
und das Wiederaufdrücken des Betts A werden begonnen, während das Bett B weiterhin Produktgas
abgibt. Dies wird durch öffnen des Ventils 16Λ und
Schließen des Ventils 15ß erreicht. Diese Stufe entspricht der Stufe von der 40. bis 55. Sekunde im Bett
A in F i g. 2. Die Betten A und B werden auf einen Druck von etwa 1,34 atü ausgeglichen.
Zeit 75-90: Das Bett B wird anschließend im Gleichstrom auf etwa 0,46 atü entspannt, wobei das
gesamte abgegebene Gas als Produkt abgeführt wird, während das Wiederaufdrücken des Betts A nur durch
Einleiten von Einsatzgas in das Einlaßende fortgesetzt wird. Hierzu muß das Ventil 16Λ geschlossen werden.
Zeit 90—95: Das Bett B wird durch Schließen der Ventile 16ßund 25 und durch öffnen des Ventils 18ßim
Gegenstrom auf etwa ! atm. entspannt. Das Ventil \%A
wird geöffnet, so daß das an der einen Komponente verarmte Produktgas aus dem Auslaßende des Betts A
in die Leitung 12 strömt und als Produkt abgeführt wird.
Zeit 95—120: Das Bett ßwird im Gegenstrom mit an
der einen Komponente verarmtem Gas aus dem Bett A gespült. Gleichzeitig wird das Bett A auf den Enddruck
des Einsatzgases von 2,82 atü gebracht. Dies wird durch öffnen der Ventile 17ßund 25 erreicht. Bei Beendigung
dieser Stufe werden die Ventile 17ß und 18£ geschlossen, so daß das Bett A wieder für die
Druckerhöhung gemäß dem vorstehend beschriebener Zeitprogramm berei· ist.
Das beschriebene Verfahren isi auch auf vier Adsorberbetten anwendbar. Auch in diesem Fall ist aul
die übliche Adsorptionsstufe verzichtet, in der da* gesamte Einsatzgas bei maximalem Druck eingeführl
wird, indem dieses Gas während des Wiederaufdrük· kens jedes Adsorberbettes eingeleitet wird. Dei
Einsatzgaskompressor liefert das Gas über einer Bereich von Drücken, die vom Spüldruck auf der
Spitzendruck steigen, so daß der mittlere Abgabedruck des Kompressors wesentlich unter dem maximaler
Druck liegt und Energieeinsparungen erzielbar sind. Eir weiterer Vorteil des Vicrbcttverfahrcns ist die Abgabe
von Produktgas an den Verbraucher unter einen" höheren Druck als bei Verwendung der Zwcibctt- odei
Dreibcttsystemc. Während beispielsweise bei dei vorstehend beschriebenen Luftzerlegung in drei Better
vorzugsweise der Sauerstoff als Produktgas bei etwi 0,35 atü abgegeben wird, beträgt der optimale Druck füi
ein Vicrbcttsystcm etwa 1,05 atü.
Auch bei dem mit vier Adsorberbetten arbeitender Verfahren wird das Einsalzgasgemisch dem Kinlaßcndi
zugeführt, während gleichzeitig an der einen Kompo ncnte verarmtes Gas in das Auslaßende jedes Bcttci
eingeführl wird, um eine Tcildruckerhöhung ΐιτ
aufnehmenden Bett vorzunehmen, bis Druckausgleich des Betts mit dem Gas abgebenden Bett eingetreten ist
worauf die weitere Druckerhöhung im aufnehmender Bett nur mit dem Einsatzgasgemisch fortgesetzt wird
Das Bett, das an der einen Komponente verarmtes Ga: abgibt, liefert gleichzeitig Produktgas an den Verbrau
eher. Das Bett, das das Gas zur weiteren Druckerhö hung aufnimmt, wird anschließend am Auslaßendi
entspannt, wobei an der einen Komponente verarmte Gas erhalten, und als Spülgas, Wiederaufdrückgas um
Produktgas verwendet wird.
Ein wesentlicher Unterschied zwischen dem Vierbett
system und den vorbeschriebenen Zwei- und Dreibett systemen besteht darin, daß die Gleichstromdruckmin
derung kurzzeitig unterbrochen und wahrend diesel Zeit die Beendigung der Gegenstromdruckminderung It
einem anHeren Bett abgewartet wird. Wenn dies«
528 §
Druckminderung abgeschlossen ist, wird das restliche
Gas, das bei der Drucksenkung im Gleichstrom anfällt, zur Spülung oder Desorption aes Betts verwendet,
dessen Druck im Gegenstrom entspannt ist.
Die einzelnen Stufen des in Fig.7 dargestellten S Arbeitsspiels des Betts A sind nachstehend in Verbindung
mit den in Fig.6 dargestellten Anlageteilen beschrieben, die an den Änderungen im Zyklus beteiligt
sind. Gleichzeitig sind repräsentative Drücke für die Luftzerlegung unter Verwendung von Calcium-Zeolith
A als Adsorptionsmittel angegeben.
Zeit 0—15: Im Bett A wird eine Teildruckerhöhung durch Druckausgleich mit dem Bett B bei etwa 134 atü
und durch gleichzeitigen Einlaß von Einsatzgas vorgenommen. Die Ventile XJA und 18>4 sind
geschlossen und die Ventile \5A und 16Λ geöffnet.
Zeit 15—60: Im Bett A wird der Druck weiter auf den
höchsten Druck des Einsatzgasgemisches erhöht, indem das Ventil 16Λ geschlossen und nur Einsatzgas in das
Einlaßende eingeführt wird, bis der Druck im Bett nach einer Gesamtzeit des Zyklus von 60 s 2,81 atü erreicht.
Zeit 60—75: Druckausgleich von Bett A mit Bett C wird vorgenommen. Gleichzeitig gibt das Bett A
Produktgas ab, bis beide Betten etwa 1,34 atü erreichen. Dies geschieht durch Schließen des Ventils 15Λ und
öffnen der Ventile 16Λ und 16C
Zeit 75 — 120: In der ersten Gleichstromdruckminderungsstufe
wird das gesamte Gas aus dem Bett A durch Schließen des Ventils 16C als Produktgas ausgetragen,
so daß der Druck im Bett nach Erreichen der 120. Sekunde des Zyklus auf etwa 1,2 atü abgefallen ist.
Zeit 120—135: Das Bett wird durch Schließen des Ventils 16/\ für 15 s abgetrennt.
Zeit 135—180: In der zweiten Gleichstromdruckminderungsstufe
des Betts A sind die Ventile YlA und 17ß geöffnet, und an der einen Komponente verarmtes
Gas wird dem Auslaßende des Betts B zur Spülung im Gegenstrom zugeführt. Wenn ein vorher eingestellter
Druck von etwa 0,46 atü im Bett A durch den Druckschalter 30/4 ermittelt wird, wird das Ventil 17A
geschlossen, so daß die Spül- oder Desorptionsstufe nach einer Taktdauer von etwa 180 s beendet wird.
Zeit 180—195: Der Druck im Bett A wird durch öffnen des Ventils 18Λ und Schließen des Ventils 25 im
Gegenstrom auf etwa 0 atü entspannt.
7eit 195-240· Während der zweiten (niedrigeren) GleShstromdruckrninderung wird an der einen Kompo-
^ene verarmtes Gas aus dem Bett C zur Spülung oder
Desorption des Betts A im Gegenstrom abgegeben D>e
vanille HA MC und 25 sind offen, und das aus dem
Ein Bended s Betts A austretende Spülgas, das das
Ad Sat enthält, wird über das Ventil IM und das
gl 25 in die Atmosphäre abgeleitet. Die WDructeAelttrapC
Dann Schließen die Ventile MA und 18Λ und Öffnen die
Ventile 15/t und 16Λ zur Einle.tung der erneuten
DrSf wÄÄionsmittels hängt von bekannten
Faktoren ab, z. B. von der Zusammensetzung des zu zerlegenden Einsatzgases. An Stelle des genannten
Calcium-Zeoliths A können daher auch andere bekannte selektive Adsorptionsmittel, z. B Aktivkohle und
Kieselgel, verwendet werden. Während vorstehend das an der bevorzugt adsorbierbaren Komponente verarmte
Gas als Produktgas bezeichnet wurde, kann es in gewissen Fällen erwümcht sein, das Adsorbat als
Produkt zu gewinnen. ... c.· A-
Das Verfahren eignet sich nicht nur fur die
Luftzerlegung, sondern ist auch auf die Trennung anderer Gasgemische anwendbar, z. B. die Trennung
von Gasgemischen, die Wasserstoff als nicht bevorzugt adsorbierte Produktkomponente und verschiedene
Verunreinigungen als selektiv adsorbierbare Komponenten enthalten. Hierzu gehören leichte Kohlenwasserstoffe
CO, CO2, NH3, H2S, Argon und Wasser.
Wasserstoffreiche Gasgemische, die wenigstens eine dieser adsorbierbaren Komponenten enthalten, sind
beispielsweise das Restgas der katalytischen Reformierung das Spülgas der Methanolsynthese, dissoziiertes
Ammoniak und das gasförmige Kopfprodukt der Entmethanisierung, bei der Reformierung mit Wasserdampf
erhaltene Kohlenwasserstoffe, Spulgas der Ammoniaksynthese, elektrolytisch hergestellter Wasserstoff
und Wasserstoff von Quecksilberelementen Das erläuterte Verfahren eignet sich ferner zui
Abtrennung der vorstehend genannten adsorbierbarer Verunreinigungen aus Gasgemischen, die Stickstof!
oder Helium als wesentlichen Bestandteil enthalten.
45
Hierzu 5 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Adiabatisches Verfahren zum Abtrennen von einer oder mehreren Komponenten aus Gasgemischen
durch alternierend in mindestens zwei Adsorberbetten stattfindende selektive Adsorption
und nachfolgende Desorption, bei dem ein Adsorberbett ausgehend von dem niedrigsten Druck in
mindestens zwei Stufen wiederaufgedrückt wird, wobei ein teilweises Wiederaufdrücken im Gegen- ,,·
strom durch einen Druckausgleich mit mindestens einem anderen Bett erfolgt, und bei dem am
Auslaßende des wieder aufgedrückten Adsorberbettes freigesetztes, an der abzutrennenden Komponente
verarmtes Gas zürn Teil zwecks Wiederauf- ι drücken und Spülen in mindestens ein anderes
Adsorberbett eingeleitet und zum Teil als Produktgas abgezogen wird, worauf die abgetrennte
Komponente durch Druckminderung des Adsorberbettes auf den niedrigsten Druck mindestens ;(,
teilweise desorbiert und das Adsorberbett mit von einem anderen Adsorberbett kommenden, an der
abzutrennenden Komponente verarmtem Gas gespült wird, dadurch gekennzeichnet, daß
zum teilweisen Wiederabdrucken während mindestens eines Teils der Einleitung von aus einem
anderen Adsorberbett kommendem Gas über das Auslaßende des Adsorberbettes gleichzeitig Einsatzgas
vom Einlaßende her in das Adsorberbett eingeführt und für die lerne Wiederaufdrückstufe im
Gleichstrom eingeleitetes Einsatzgas benutzt wird, sowie daß während der an das Einleiten von
Einsatzgas in das Adsorberbett anschließenden, mit dem teüweisen Wiederaufdrücken eines anderen
Adsorberbettes verbundenen Druckausgleichsstufe χ<ν
gleichzeitig ein Teil des freigesetzten Gases als Produktgas abgegeben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Adsorberbett nach der Druckausgleichsstufe
in der ein anderes Adsorberbett A0
gleichzeitig von entgegengesetzten Adsorberbettenden aus teilweise wiederaufgedrückt wird, eine
weitere Gleichstromdruckminderung ohne Durchbruch der abzutrennenden Komponenten erfährt
und mindestens ein Teil des dabei freigesetzten Gases als Produktes abgeführt wird.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß dem
gleichzeitig von entgegengesetzten Adsorberbettenden aus erfolgender teüweisen Wiederaufdrücken so
eine Wiederaufdrückstufe vorausgeht, während deren bei abgesperrtem Einlaßende des Adsorberbettes
in das Ausladende des Bettes an der einen Komponente verarmtes Gas aus einer zusätzlichen
Druckausgleichsstufi! eines anderen Adsorberbettes y,
eingeleitet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß das Adsorberbett nach Abschluß der weiteren Gleichstromdruckminderung eine zusätzliche
Druckminderung im Gegenstrom erfährt, indem <l0
man zwecks teilweise Desorption der abgetrennten Komponente Gas vom F.inlaßende des Adsorberbettes
aus abströmen Uißt, und daß danach mindestens ein Teil des von einem anderen Adsorberbett
freigegebenen, an der abzutrennenden Komponente ■ verarmten Gases am Auslaßende des Adsorberbettes
zum Spülen eingeleitet wird.
Die Erfindung betrifft ein adiabatisches Verfahren zum Abtrennen von einer oder mehreren Komponenten
aus Gasgemischen durch alternierend in mindestens zwei Adsorberbetten stattfindende selektive Adsorption
und nachfolgende Desorption, bei dem ein Adsorberbett ausgehend von dem niedrigsten Druck in
mindestens zwei Stufen wiederaufgedrückt wird, wobei ein teilweises Wiederaufdrücken im Gegenstrom durch
einen Druckausgleich mit mindestens einem anderen Bett erfolgt, und bei dem am Auslaßende des
wiederaufgedrückten Absorberbettes freigesetztes, an der abzutrennenden Komponente verarmtes Gas zum
Teil zwecks Wiederaufdrücken und Spülen in mindestens ein anderes Adsorberbett eingeleitet und zum Teil
als Produktgas abgezogen wird, worauf die abgetrennte Komponente durch Druckminderung des Adsorberbettes-auf
den niedrigsten Druck mindestens teilweise desorbiert und das Adsorberbett mit von einem anderen
Adsorberbett kommendem, an der abzutrennenden Komponente verarmtem Gas gespült wird.
Ein bekanntes Verfahren dieser Art (DT-OS 17 69 936) beruht auf dem Prinzip, für eine Adsorption
mit konstantem Einsatzgasdruck dadurch zu sorgen, daß Einsatzgas durch das Adsorberbett hindurchgeleitet und
gleichzeitig nicht adsorbiertes Produktgas von dem Bett mit einem Druck abgezogen wird, der im wesentlichen
gleich dem Einsatzgasdruck ist. Während der anschließenden Verfahrensstufen erfolgt keine Abgabe von
Produktgas an die Produktgasausgangsleitung. Vielmehr wird das in einer Gleichstromdruckausgleichsstufe
anfallende, an der abzutrennenden Komponente verarmte Gas vollständig zum Wiederabdrucken eines
anderen Adsorberbettes im Gegenstrom verwendet, während das in einer darauf folgenden Gleichstromdruckminderungsstufe
anfallende Gas zum Spülen eines anderen Adsorberbettes benutzt wird. Nach Druckminderung
auf einen niedrigsten Druck zur mindestens teüweisen Desorption der abgetrennten Komponente
und Spülen des AdsorberbeUes wird das Adsorberbett im Gegenstrom zunächst mit Gas aus der Druckausgleichsstufe
eines anderen Adsorberbettes und dann mit einem Teil des während der Adsorptionsstufe anfallenden
Produktgases wieder aufgedrückt. Das bekannte Verfahren zeichnet sich zwar dadurch aus, daß stärkere
Schwankungen oder gar Unterbrechungen des Einsatz- und des Produktgasstromes vermieden sind und eine
hohe Produktgasreinheit sowie eine große Einsatzgasausbeute erzielt werden. Es erfordert jedoch mindestens
vier Adsorberbetten und, wegen der Einleitung des gesamten Einsatzgases mit maximalem Verfahrensdruck, eine vergleichsweise hohe Energie, was für
nianrhe Anwendungsfälle unwirtschaftlich ist.
Ein adiabatisches Trennverfahren, das mit drei Adsorberbetten arbeitet, ist gleichfalls bekannt (US-PS
33 38 030). Bei diesem Verfahren läuft, ähnlich wie bei dem zuvor erläuterten Verfahren, die Adsorptionsphase
unter konstantem Druck ab. Insbesondere in Anwendungsfällcn, bei denen mehrere Komponenten des
Einsatzgases in merklichem Umfang in den Adsorberbetten mitadsorbiert werden, kommt es zu starken
Ungleichmäßigkeiten in den Gasströmungen. Dies ist darauf zurückzuführen, daß in gewissen Augenblicken
des Zyklus Produktgasmengen verfügbar sind, die weit größer als die durchschnittliche Produktionsmenge je
Zeiteinheit und weit größer als die Menge sind, die unmittelbar vom Verbraucher abgenommen und genutzt
werden kann. Soll dieser kurzzeitige Produktüberschuß nicht verloren gehen, müssen große Ballasttanks
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---|---|---|---|
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---|---|
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---|---|---|---|---|
FR2135388B1 (de) * | 1971-05-03 | 1973-05-11 | Air Liquide | |
US3738087A (en) * | 1971-07-01 | 1973-06-12 | Union Carbide Corp | Selective adsorption gas separation process |
US4045191A (en) * | 1972-05-11 | 1977-08-30 | Union Carbide Corporation | Radioactive krypton gas separation |
US3944646A (en) * | 1972-05-11 | 1976-03-16 | Union Carbide Corporation | Radioactive krypton gas separation |
US4042349A (en) * | 1972-10-18 | 1977-08-16 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method of fractionation of a gaseous mixture by adsorption |
US4026680A (en) * | 1974-10-30 | 1977-05-31 | Union Carbide Corporation | Air separation by adsorption |
GB1529701A (en) * | 1975-01-02 | 1978-10-25 | Boc International Ltd | Oxygen enriched air |
US4000990A (en) * | 1975-04-16 | 1977-01-04 | Nrg Nufuel Company | Adsorption process |
JPS5289570A (en) * | 1976-01-22 | 1977-07-27 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Gaseous phase separation |
FR2363362A1 (fr) * | 1976-09-07 | 1978-03-31 | Air Liquide | Procede de traitement, par adsorption, d'un melange gazeux |
US4077780A (en) * | 1976-10-20 | 1978-03-07 | Union Carbide Corporation | Recovery of hydrogen and nitrogen from ammonia plant purge gas |
US4194890A (en) * | 1976-11-26 | 1980-03-25 | Greene & Kellogg, Inc. | Pressure swing adsorption process and system for gas separation |
GB1594454A (en) * | 1976-12-23 | 1981-07-30 | Boc Ltd | Gas separation |
DE2702784C2 (de) * | 1977-01-24 | 1984-02-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches |
JPS53106250U (de) * | 1977-02-01 | 1978-08-26 | ||
JPS5399091A (en) * | 1977-02-10 | 1978-08-30 | Osaka Sanso Kougiyou Kk | Method of concentrating oxygen gas |
US4140495A (en) * | 1977-05-27 | 1979-02-20 | Union Carbide Corporation | Turndown control for pressure swing adsorption |
DE2724763C2 (de) * | 1977-06-01 | 1984-02-16 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Reinigen und Zerlegen eines Gasgemisches |
JPS549742U (de) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | ||
JPS5434550U (de) * | 1977-08-09 | 1979-03-07 | ||
US4263018A (en) * | 1978-02-01 | 1981-04-21 | Greene & Kellogg | Pressure swing adsorption process and system for gas separation |
JPS5593395U (de) * | 1978-12-22 | 1980-06-27 | ||
US4194891A (en) * | 1978-12-27 | 1980-03-25 | Union Carbide Corporation | Multiple bed rapid pressure swing adsorption for oxygen |
DE2916585A1 (de) * | 1979-04-24 | 1980-11-06 | Linde Ag | Druckwechsel-adsorptionsverfahren |
DE2930782A1 (de) * | 1979-07-28 | 1981-02-12 | Linde Ag | Verfahren zur adsorptiven reinigung oder zerlegung von gasgemischen |
JPS5681119A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-02 | Toray Ind Inc | Separation of mixed gas |
NL8100003A (nl) * | 1980-01-08 | 1981-08-03 | Montedison Spa | Werkwijze voor het bereiden van ammoniak. |
US4359328A (en) * | 1980-04-02 | 1982-11-16 | Union Carbide Corporation | Inverted pressure swing adsorption process |
US4329158A (en) * | 1980-06-13 | 1982-05-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Air fractionation by pressure swing adsorption |
DE3040495C2 (de) * | 1980-10-28 | 1986-10-23 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Ventilsteuerung |
GB2090161B (en) * | 1980-12-26 | 1985-05-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process and apparatus for separating a mixed gas such as air |
US4376639A (en) * | 1981-12-10 | 1983-03-15 | Calgon Corporation | Novel repressurization of pressure swing adsorption system |
US4376640A (en) * | 1981-12-10 | 1983-03-15 | Calgon Corporation | Repressurization of pressure swing adsorption system |
DE3150137A1 (de) * | 1981-12-18 | 1983-06-30 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Adsorptionsverfahren zur trennung von kohlenwasserstoffen |
DE3205451A1 (de) * | 1982-02-16 | 1983-08-25 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum betreiben einer zyklisch arbeitenden druckwechsel-adsorpitionsanlage |
DE3222560A1 (de) * | 1982-06-16 | 1983-12-22 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur abtrennung und gewinnung von relativ stark an adsorptionsmitteln adsorbierbaren gasen aus ansonsten im wesentlichen nur leichter adsorbierbare gase enthaltenden gasgemischen sowie anlage zum durchfuehren dieses verfahrens |
JPS5922625A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-04 | Osaka Oxgen Ind Ltd | 一酸化炭素ガス及び窒素ガスを含む混合ガスより窒素ガスを吸着法により除去する方法 |
US4421530A (en) * | 1982-09-13 | 1983-12-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for removing oxygen from mixed gas streams using a swing adiabatic absorption-isothermal desorption cycle |
US4421531A (en) * | 1982-09-13 | 1983-12-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adiabatic pressure swing absorption process for removing low concentrations of oxygen from mixed gas streams |
US4461630A (en) * | 1982-09-30 | 1984-07-24 | Union Carbide Corporation | Product recovery in pressure swing adsorption process and system |
FR2535981A1 (fr) * | 1982-11-12 | 1984-05-18 | Air Liquide | Procede et installation de separation par adsorption d'un gaz composite |
US4436533A (en) | 1982-12-02 | 1984-03-13 | Shell Oil Company | Adsorption process |
US4529416A (en) * | 1983-02-11 | 1985-07-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Gas separation kinetics in commercial pellets |
US4561865A (en) * | 1983-11-01 | 1985-12-31 | Greene & Kellogg, Inc. | Single bed pressure swing adsorption gas separation system |
US4512780A (en) * | 1983-11-08 | 1985-04-23 | Union Carbide Corporation | Pressure swing adsorption with intermediate product recovery |
US4726816A (en) * | 1983-11-08 | 1988-02-23 | Union Carbide Corporation | Reformer-pressure swing adsorption process for the production of carbon monoxide |
AU571615B2 (en) * | 1983-12-15 | 1988-04-21 | Bergwerksverband Gmbh | Pressure swing adsorbtion of highly adsorbable components |
DE3346032A1 (de) * | 1983-12-20 | 1985-06-20 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Druckwechseladsorptionsverfahren |
US4599094A (en) * | 1985-03-07 | 1986-07-08 | Union Carbide Corporation | Enhanced pressure swing adsorption processing |
US4685939A (en) * | 1985-03-19 | 1987-08-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of oxygen enriched air |
FR2579484B1 (fr) * | 1985-03-29 | 1987-06-05 | Air Liquide | Procede de traitement de gaz par adsorption |
JPS61266302A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-26 | Seitetsu Kagaku Co Ltd | 濃縮酸素回収方法 |
FR2584307B1 (fr) * | 1985-07-08 | 1989-10-20 | Air Liquide | Procede de traitement d'un melange gazeux par adsorption |
JPS6261616A (ja) * | 1985-09-11 | 1987-03-18 | Nippon Steel Corp | 混合ガスから高純度ガスを分離する方法 |
US4690696A (en) * | 1985-10-18 | 1987-09-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxidation of carbonaceous material |
FI76003C (fi) * | 1986-02-12 | 1988-09-09 | A Happi Oy | Foerstaerkningsfoerfarande och -anordning foer gas. |
US5051115A (en) * | 1986-05-21 | 1991-09-24 | Linde Aktiengesellschaft | Pressure swing adsorption process |
US4698075A (en) * | 1986-06-05 | 1987-10-06 | International Oxygen Company, Inc. | Control system for fluid absorption systems and the like |
JPS63166702A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-09 | Osaka Oxygen Ind Ltd | 酸素ガス濃縮法 |
US4756723A (en) * | 1987-03-04 | 1988-07-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Preparation of high purity oxygen |
DE3716898A1 (de) * | 1987-05-20 | 1988-12-15 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur heliumanreicherung |
DE3716899C1 (de) * | 1987-05-20 | 1988-08-04 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Heliumgewinnung |
US4806132A (en) * | 1987-06-23 | 1989-02-21 | Union Carbide Corporation | Turndown control method for membrane separation systems |
JPH0779940B2 (ja) * | 1987-09-16 | 1995-08-30 | 日本酸素株式会社 | 吸着分離法 |
US4810265A (en) * | 1987-12-29 | 1989-03-07 | Union Carbide Corporation | Pressure swing adsorption process for gas separation |
FR2633847B1 (fr) * | 1988-07-08 | 1991-04-19 | Air Liquide | Procede de traitement d'un melange gazeux par adsorption |
DE3829584A1 (de) * | 1988-09-01 | 1990-03-08 | Bayer Ag | Trennung von gasgemischen durch vakuum swing adsorption in einem zwei-adsorber-system |
DE3830506A1 (de) * | 1988-09-08 | 1990-03-15 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur gewinnung von stickstoff aus sauerstoff und stickstoff enthaltenden gasgemischen mittels druckwechseladsorption an kohlenstoff-molekularsieben |
DE3842930A1 (de) * | 1988-12-21 | 1990-06-28 | Bayer Ag | Verfahren zur adsorptiven sauerstoffanreicherung von luft mit mischungen aus ca-zeolith a molekularsieben mittels vakuum-swing-adsorption |
US4892566A (en) * | 1989-03-22 | 1990-01-09 | Airsep Corporation | Pressure swing adsorption process and system |
US5174979A (en) * | 1989-10-06 | 1992-12-29 | Uop | Mixed ion-exchanged zeolites and processes for the use thereof in gas separations |
DD288533A5 (de) * | 1989-10-25 | 1991-04-04 | Veb Komplette Chemieanlagen Dresden,De | Verfahren zum trennen von gasgemischen durch druckwechseladsorption |
US5032150A (en) * | 1989-11-03 | 1991-07-16 | The Ohio State University | Pressure swing adsorption |
CA2041874C (en) * | 1990-01-09 | 1999-04-06 | Richard T. Maurer | Separation of ethane from methane by pressure swing adsorption |
JPH04505448A (ja) * | 1990-03-02 | 1992-09-24 | ル・エール・リクイツド・ソシエテ・アノニム・プール・ル・エチユド・エ・ル・エクスプルワテシヨン・デ・プロセデ・ジエオルジエ・クロード | 空気から吸着分離による酸素の製造方法 |
EP0449448B1 (de) * | 1990-03-29 | 1997-01-22 | The Boc Group, Inc. | Verfahren zur Herstellung eines mit Sauerstoff angereicherten Produktstroms |
US5074893A (en) * | 1990-09-04 | 1991-12-24 | On Site Gas Systems, Inc. | Fluid adsorption system |
US5298054A (en) * | 1990-10-01 | 1994-03-29 | Fmc Corporation | Pressure and temperature swing adsorption system |
DE4106547A1 (de) * | 1991-03-01 | 1992-09-03 | Bayer Ag | Verfahren zur sauerstoffanreicherung |
US5183483A (en) * | 1991-08-21 | 1993-02-02 | Healthdyne, Inc. | Pneumatic circuit control for pressure swing adsorption systems |
US5226933A (en) * | 1992-03-31 | 1993-07-13 | Ohio State University | Pressure swing adsorption system to purify oxygen |
WO1994006541A1 (en) * | 1992-09-22 | 1994-03-31 | Arbor Research Corporation | System for separation of oxygen from argon/oxygen mixture |
US5266102A (en) * | 1992-09-23 | 1993-11-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | O2 VSA process with low O2 capacity adsorbents |
US5328503A (en) * | 1992-11-16 | 1994-07-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorption process with mixed repressurization and purge/equalization |
US5294247A (en) * | 1993-02-26 | 1994-03-15 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorption process to recover hydrogen from low pressure feeds |
JP3450885B2 (ja) * | 1993-07-27 | 2003-09-29 | 住友精化株式会社 | 窒素富化ガス分離方法および装置 |
US5529610A (en) * | 1993-09-07 | 1996-06-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multiple zeolite adsorbent layers in oxygen separation |
US5388643A (en) * | 1993-11-03 | 1995-02-14 | Amoco Corporation | Coalbed methane recovery using pressure swing adsorption separation |
US5433770A (en) * | 1993-12-27 | 1995-07-18 | Uop | PSA process employing a rapid depressurization step to create a disequilibrium effect |
US5395427A (en) * | 1994-01-12 | 1995-03-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Two stage pressure swing adsorption process which utilizes an oxygen selective adsorbent to produce high purity oxygen from a feed air stream |
US5403385A (en) * | 1994-02-08 | 1995-04-04 | Alberta Research Council | Serial flow pressure swing adsorption process for gas separation |
FR2718056B1 (fr) * | 1994-03-30 | 1996-05-03 | Air Liquide | Procédé de production d'un gaz par adsorption. |
KR970008347B1 (ko) * | 1994-04-12 | 1997-05-23 | 한국에너지기술연구소 | 암모니아 퍼지가스에서 아르곤 및 수소를 고농도로 분리하는 흡착분리방법과 그 장치 |
US5411578A (en) * | 1994-05-10 | 1995-05-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Vacuum swing adsorption process with mixed repressurization and provide product depressurization |
US5985003A (en) * | 1994-06-02 | 1999-11-16 | Nippon Sanso Corporation | Oxygen production process by pressure swing adsorption separation |
US5536299A (en) * | 1994-09-01 | 1996-07-16 | Praxair Technology, Inc. | Simultaneous step pressure swing adsorption process |
US5518526A (en) * | 1994-10-07 | 1996-05-21 | Praxair Technology, Inc. | Pressure swing adsorption process |
US5542966A (en) * | 1994-10-21 | 1996-08-06 | Nitrotec Corporation | Helium recovery |
US5707425A (en) * | 1994-10-21 | 1998-01-13 | Nitrotec Corporation | Helium recovery from higher helium content streams |
US5632803A (en) * | 1994-10-21 | 1997-05-27 | Nitrotec Corporation | Enhanced helium recovery |
US5792239A (en) * | 1994-10-21 | 1998-08-11 | Nitrotec Corporation | Separation of gases by pressure swing adsorption |
US5704964A (en) * | 1994-12-27 | 1998-01-06 | Nippon Sanso Corporation | Pressure swing adsorption process |
JP3309197B2 (ja) * | 1995-03-02 | 2002-07-29 | 住友精化株式会社 | 濃縮酸素の回収方法 |
FR2734171B1 (fr) * | 1995-05-18 | 1997-12-26 | Air Liquide | Procede de production d'oxygene sous pression par adsorption |
US5656065A (en) * | 1995-10-04 | 1997-08-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multibed pressure swing adsorption apparatus and method for the operation thereof |
US5658371A (en) * | 1995-11-06 | 1997-08-19 | Praxair Technology, Inc. | Single bed pressure swing adsorption process for recovery of oxygen from air |
US5711787A (en) * | 1995-11-22 | 1998-01-27 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen recovery pressure swing adsorption process |
FR2743507B1 (fr) * | 1996-01-16 | 1998-03-06 | Air Liquide | Procede pour la separation de melanges d'oxygene et d'azote utilisant un adsorbant a porosite amelioree |
US5656068A (en) * | 1996-02-29 | 1997-08-12 | Praxair Technology, Inc. | Large capacity vacuum pressure swing adsorption process and system |
US5702504A (en) * | 1996-03-07 | 1997-12-30 | Praxair Technology, Inc. | Vacuum pressure swing adsorption process |
FR2746668B1 (fr) * | 1996-03-27 | 1998-04-30 | Air Liquide | Procede de traitement d'un melange de gaz par adsorption a variation de pression |
FR2751244B1 (fr) * | 1996-07-18 | 1998-09-04 | Air Liquide | Procede et installation de traitement d'un melange gazeux par adsorption a variation de pression |
US5827358A (en) * | 1996-11-08 | 1998-10-27 | Impact Mst, Incorporation | Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and apparatus |
FR2756752B1 (fr) * | 1996-12-05 | 2001-09-14 | Air Liquide | Procede et installation de traitement d'un melange gazeux par adsorption a variation de pression |
US6152991A (en) * | 1997-04-17 | 2000-11-28 | Praxair Technology, Inc. | Multilayer adsorbent beds for PSA gas separation |
US5882380A (en) * | 1997-05-14 | 1999-03-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pressure swing adsorption process with a single adsorbent bed |
US5906673A (en) * | 1997-05-15 | 1999-05-25 | Nitrotec Corporation | Pressure swing system with auxiliary adsorbent bed |
FR2769851B1 (fr) * | 1997-10-21 | 1999-12-17 | Air Liquide | Installation de separation d'un melange de gaz |
US6010555A (en) * | 1997-11-04 | 2000-01-04 | Praxair Technology, Inc. | Vacuum pressure swing adsorption system and method |
FR2776941B1 (fr) * | 1998-04-07 | 2000-05-05 | Air Liquide | Procede et unite de production d'oxygene par adsorption avec cycle court |
FR2776939B1 (fr) * | 1998-04-07 | 2000-05-19 | Air Liquide | Procede de production d'oxygene par adsorption a variation de pression transatmospherique |
US5997612A (en) * | 1998-07-24 | 1999-12-07 | The Boc Group, Inc. | Pressure swing adsorption process and apparatus |
FR2782020B1 (fr) * | 1998-08-04 | 2000-09-15 | Air Liquide | Procede de separation par adsorption modulee en pression d'un melange de gaz et installation pour sa mise en oeuvre |
US6146447A (en) * | 1998-11-25 | 2000-11-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Oxygen generation process and system using single adsorber and single blower |
US6210466B1 (en) * | 1999-08-10 | 2001-04-03 | Uop Llc | Very large-scale pressure swing adsorption processes |
US6558451B2 (en) * | 2000-05-10 | 2003-05-06 | Airsep Corporation | Multiple bed pressure swing adsorption method and apparatus |
EP1344270B1 (de) * | 2000-10-27 | 2017-06-21 | Air Products and Chemicals, Inc. | Systemen und verfahren zur wasserstoff-versorgung von brennstoffzellen |
US6824590B2 (en) * | 2000-11-07 | 2004-11-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Use of lithium-containing fau in air separation processes including water and/or carbon dioxide removal |
JP4473580B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2010-06-02 | エアーセップ・コーポレーション | 可搬式酸素濃縮器 |
US6709486B2 (en) * | 2002-04-08 | 2004-03-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pressure swing adsorption process with controlled internal depressurization flow |
DE60312837T2 (de) * | 2002-04-24 | 2007-12-06 | Airsep Corp. | Sauerstoffkonzentrator mit reduziertem geräuschpegel |
US6641645B1 (en) | 2002-06-13 | 2003-11-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Vacuum swing adsorption process with controlled waste gas withdrawal |
US7285350B2 (en) * | 2002-09-27 | 2007-10-23 | Questair Technologies Inc. | Enhanced solid oxide fuel cell systems |
US6699307B1 (en) | 2002-10-11 | 2004-03-02 | H2Gen Innovations, Inc. | High recovery PSA cycles and apparatus with reduced complexity |
US7179324B2 (en) * | 2004-05-19 | 2007-02-20 | Praxair Technology, Inc. | Continuous feed three-bed pressure swing adsorption system |
US7189280B2 (en) * | 2004-06-29 | 2007-03-13 | Questair Technologies Inc. | Adsorptive separation of gas streams |
US7429289B2 (en) * | 2004-09-07 | 2008-09-30 | Ric Investments, Llc | High output concentrator |
US8016925B2 (en) * | 2004-10-12 | 2011-09-13 | Mccombs Norman R | Mini-portable oxygen concentrator |
JP2008517638A (ja) * | 2004-10-12 | 2008-05-29 | エアーセップ・コーポレーション | 可変温度及び圧力検知制御手段を備えた酸素濃縮器 |
US7641716B2 (en) * | 2005-01-12 | 2010-01-05 | H2Gen Innovations, Inc. | Methods and apparatus for improved control of PSA flow variations |
US9843062B2 (en) | 2016-03-23 | 2017-12-12 | Energyield Llc | Vortex tube reformer for hydrogen production, separation, and integrated use |
US9840413B2 (en) | 2015-05-18 | 2017-12-12 | Energyield Llc | Integrated reformer and syngas separator |
US10052580B2 (en) * | 2016-12-28 | 2018-08-21 | Uop Llc | Trim bed for adsorption separation zone |
US11717784B1 (en) | 2020-11-10 | 2023-08-08 | Solid State Separation Holdings, LLC | Natural gas adsorptive separation system and method |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1769936A1 (de) * | 1968-08-08 | 1970-12-17 | Union Carbide Corp | Selektives Adsorptionsverfahren |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH417534A (de) * | 1964-07-01 | 1966-07-31 | Exxon Research Engineering Co | Adsorptionsverfahren |
US3306841A (en) * | 1964-12-28 | 1967-02-28 | Universal Oil Prod Co | Gas separation process |
US3430418A (en) * | 1967-08-09 | 1969-03-04 | Union Carbide Corp | Selective adsorption process |
-
1971
- 1971-01-04 US US103768A patent/US3636679A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-10-15 CA CA125,202A patent/CA977292A/en not_active Expired
- 1971-10-28 DE DE2153808A patent/DE2153808C3/de not_active Expired
- 1971-10-28 JP JP46085174A patent/JPS5140549B1/ja active Pending
- 1971-10-29 GB GB5031771A patent/GB1380580A/en not_active Expired
- 1971-10-29 ZA ZA717267A patent/ZA717267B/xx unknown
- 1971-10-29 ES ES396496A patent/ES396496A1/es not_active Expired
- 1971-10-29 AU AU35169/71A patent/AU461288B2/en not_active Expired
- 1971-10-29 BE BE774771A patent/BE774771A/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-10-29 SE SE7113803A patent/SE401326B/xx unknown
- 1971-10-29 FR FR7139133A patent/FR2120679A5/fr not_active Expired
- 1971-10-29 NL NL7114966.A patent/NL157217B/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-10-29 IT IT53795/71A patent/IT954175B/it active
- 1971-10-29 CH CH1584671A patent/CH550600A/fr not_active IP Right Cessation
- 1971-10-29 IL IL38038A patent/IL38038A/xx unknown
- 1971-12-21 AT AT1097171A patent/AT339265B/de not_active IP Right Cessation
-
1977
- 1977-10-27 SE SE7712115A patent/SE422413B/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1769936A1 (de) * | 1968-08-08 | 1970-12-17 | Union Carbide Corp | Selektives Adsorptionsverfahren |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA977292A (en) | 1975-11-04 |
AT339265B (de) | 1977-10-10 |
NL157217B (nl) | 1978-07-17 |
JPS5140549B1 (de) | 1976-11-04 |
AU3516971A (en) | 1973-05-03 |
ATA1097171A (de) | 1977-02-15 |
SE422413B (sv) | 1982-03-08 |
SE401326B (sv) | 1978-05-02 |
US3636679A (en) | 1972-01-25 |
ES396496A1 (es) | 1974-05-16 |
CH550600A (fr) | 1974-06-28 |
IT954175B (it) | 1973-08-30 |
FR2120679A5 (de) | 1972-08-18 |
GB1380580A (en) | 1975-01-15 |
AU461288B2 (en) | 1975-05-22 |
NL7114966A (de) | 1972-07-06 |
SE7712115L (sv) | 1977-10-27 |
BE774771A (fr) | 1972-05-02 |
IL38038A0 (en) | 1971-12-29 |
IL38038A (en) | 1974-07-31 |
DE2153808A1 (de) | 1972-07-20 |
ZA717267B (en) | 1972-07-26 |
DE2153808C3 (de) | 1984-06-20 |
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