DE2100397B2 - Lufttrennanlage zur Herstellung von gasförmigem und/oder flüssigem Stickstoff - Google Patents

Lufttrennanlage zur Herstellung von gasförmigem und/oder flüssigem Stickstoff

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DE2100397B2
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Matsuzi Kobe Hyogo Miyazaki
Sadayuki Nakanishi
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Description

Die Erfindung betrifft eine Lufttrennanlage zur Herstellung von gasförmigem und/oder flüssigem Stickstoff, mit einem umschaltbaren Hauptwärmetauscher, einem als Luftverflüssiger ausgebildeten zusätzlichen Wärmetauscher, einer einstufigen Rektifizierkolonne, in deren Kopf eine Kondensator-Verdampfer-Einheit zur Kondensation von Stickstoff durch aus dem Kolonnensumpf abgezogene, mit Sauerstoff angereicherte flüssige Luft angeordnet ist, und mit einer Expansionsmaschine zur arbeitsleistenden Entspannung der aus dem Kolonnenkopf abgezogenen Luft, wobei ein zur Veränderung des Durchsatzes der Expansionsmaschine mit einem Ventil versehener Bypass-Kanal zur Umgehung der Expansionsmaschine vorgesehen ist, der zwischen dem Kolonnenkopf und dem zusätzlichen Wärmetauscher von der Leitung zur Expansionsmaschine abzweigt.
Ein Verfahren zur Herstellung von gasförmigem und/oder flüssigem Stickstoff, das eine derartige Lufttrennanlage voraussetzt, ist in der älteren Anmeldung DE-OS 20 51 476, auf die ein Patent erteilt worden ist, vorgeschlagen worden. Dabei wird eine Steigerung des Wirkungsgrades der Expansionsturbine erzielt.
wobei gleichzeitig unabhängig vom Gesamtwärmehaushalt des Systems die Temperatur des Betriebsgasstromes für die Turbine erhöht werden kann. Jedoch laß' sich aus der Rekiifizierkolonne selbst kein flüssiger Stickstoff-Seitensfom abziehen, ohne daß zusätzliche Expansions-Kälteerzeuger benötigt werden.
Zum Stand der Technik gehören demgegenüber Lufttrennanlagen, die mit einem Wärmetauscher mit beidseitigem Phasenübergang (nachfolgend als »Kon- !0 densator-Verdampfer-Einheit« bezeichnet) sowie mit einem Kältegenerator (z. B. einer Mitteldnick-Expansionsturbine ausgestattet sind, wobei die als Ausgangsmaterial verwendete Luft mit der im Kältegenerator erzeugten Kälte verf.üssigt wird. Die verflüssigte Luft wird in einer einstufigen Rektifizierkolonne rektifiziert und das in der Kondensator-Verdampfer-Einheit gebildete Abgas zum Kältegenerator transportiert, wo es als Kältequelle eingesetzt wird. Unter den verschiedenen Faktoren zur Erzeugung von Kälte in einem Kältegenerator, so etwa den Drücken am Ein- und Auslaß, der Temperatur und dem Volumenstrom, stehen der Druck am Einlaß und der Volumenstrom in enger Beziehung zum Druck auf der Verdampferseite und dem Verdampfungsvolumen in der Kondensator-Verdamp-
fer-Einheit der Rektifizierkolonne. Das Über- und Unterverhäitnis von Kälte in der gesamten Anlage wird danach beurteilt, ob der Flüssigkeitsspiegel der Verdampfungsseite in der Kondensator-Verdampfer-Einheit eine steigende oder fallende Tendenz aufweist. Ist /u wenig Kälte vorhanden und beginnt dementsprechend der Flüssigkeitsspiegel, eine fallende Tendenz zu zeigen, dann muß der Druck am Einlaß des Kältegenerators erhöht oder der Volumenstrom im Kältegenerator vergrößert werden. Ist hingegen zuviel Kälte
J5 vorhanden und deshalb eine steigende Tendenz des Flüssigkeitsspiegels erkennbar, so muß der Druck am Einlaß des Kältegenerators erniedrigt oder der Volumenstrom im Kältegenerator verringert werden. Allerdings sollten jedoch Druck und Behandlungsvolumen an Luft in der Rekiifizierkolonne nicht abrupt geändert werden, um die Rektifkation bei stabilisierten Bedingungen auszuführen. Eine Erhöhung oder Erniedrigung de? Drucks am Einlaß des Kältegenerators ergibt eine Zunahme oder ein Absinken des Druck., auf der
•f> Verdampfungssei'.e der Kondensator-Verdampfer- Einheit. Solche Druckänderungen ziehen aber unvermeidbar eine beträchtliche Änderung des Drucks und des Behandlungsvolumens an Luft in der Rektifizierkolonne nach sich, so daß stabilisierte Bedingungen für die
ω Rektifikation nicht gewährleistet werden können.
Will man eine Druckänderung auf der Verdampfungsseite der Kondensator-Verdampfer-Einheit zulassen, dann führt die kondensationsseitige Aufrechterhaltung des Druckes auf einem konstanten Wert zu einer Änderung der Temperaturdifferenz zwischen Kondensations- und Verdampfungsseite, wodurch der Wärmeaustausch erhöht bzw. erniedrigt wird, d. h. das Behandlungsvolumen an Luft in der Rektifizierkolonne wird beeinflußt. Soll dieses aber konstant gehalten
bO werden, dann wird der Druck auf der Kondensationsseite verändert, damit der Temperaturunterschied zwischen Kondensations- und Verdampfungsseite konstant gehalten werden kann. Zur näheren Erläuterung hierfür möge ein Zahlenbeispiel mit gewählten Größen dienen:
Nimmt man ein Behandlungsvolumen an Luft in einer Größe von 1000 Nm"h, einen Druck auf der Kondensalionsseitt von 6,28 bar (bei einer Kondensationstemperatur des gasförmigen Stickstoffs von — 173,5°C), den
Druck der verflüssigten Luft mit einem Gehalt von 49% O2 auf der Verdampfungsseite von 3.33 bar (bei einer Verdampfungstemperatur von —175,5°C), eine Temperaturdifferenz zwischen Kondensations- und Verdampfungsseite der Kondensator-Verdampfei-Einheit von 2°C sowie einen Wärmeübergang von !38,9586 · 103kJ an. dann entspricht eine Druckänderung auf der Verdampfungsseite von 0,19 bar einer Änderung der Verdampfungstemperatur der flüssigen Luft auf der Verdampfungsseite von 0,50C.
Hält man den Druck auf der Kondensationsseite konstant, dann beträgt die Temperaturdifferenz der Kondensator-Verdampfer-Einheit 2° ± 0,5°C. Das Behandlungsvolumen an Luft beträgt dann 1000 ± 250 NmVh und die Änderung der behandelten Luft somit ±25%.
Hält man hingegen das behandelte Luftvolumen konstant (d. h. konstanter Wärmeaustausch), dann wird der Druck auf der Kondensationsseite so geändert, daß die Temperatur konstant gehalten werdi-Λ kann. Die Temperatur auf der Kondensalionsseite ändert sich dann auch um ±0,5°C entsprechend derTemperaturändcrung von 0,5°C auf der Verdampfungsseite. Die entsprechende Druckänderung beträgt 0,34 bar, was wiederum bei einem Druck von 6,28 bar ± 0,24 bar zu einer Änderung des Drucks auf der Kondensalionsseite von ±5,5% führt.
Aus vorstehenden Ausführungen wird ersichi ich, daß die Druckänderung auf der Kondensationsscite der Kondensator-Verdampfer-Einheit bei bekannten Lufttrennanlagen einen großen Einfluß auf die Rektifizierbedingungen in der Rektifizierkolonne ausübt.
Bei einer bekannten Anlage (US-PS 32 03 193) wird in der Luftzufuhrleitung zum Kältegenerator ein unmittelbar vor diesem abzweigender Bypass Kanal mit einem Entspannungsventil eingesetzt, das den durch den Bypass geleiteten Teil der Luft auf das Druckniveau hinter dem Kältejrenerator entspannen soll. Da der Bypass-Kanal als Bypass zur Expansionsturbine ausgeführt ist, läßt sich bei dieser bekannten Anlage neben w der Absenkung des Druckes auf die Expansionsturbine auch eine Unterdrückung des Eypansionsgeräusches erzielen. Ein laufendes Einstellen unterschiedlicher Volumenströme zur Expansionsturbine läßt sich aber weder durch die Art des eingesetzten Ventiles, noch durch die Lage des Bypass-Kanales bei der bekannten Anlage ermöglichen; ebensowenig Ia1Vi sich dort eine Regulierung des Flüssigkeitspegels der flüssigen Luft in der Kondensate.-Verdampfer-Einheit erzielen, so daß insoweit ciie weiter oben bereits aufgezeigten Probleme der Aufrechterhaltung stabilisierter Bedingungen für die Rektifikation bei Druckänderungen weiterhin bestehen.
Diesem Stand der Technik gegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Lufttr^nnanlage der aus dem Stand der Technik vorbekannten Art derart zu verbessern, daß eine Einstellung bzw. Regulierung der Druckbedingungen auf der Verdampfungsseite (Einlaßdruck am Kältegenerator) ohne wesentliche Beeinträchtigung der Bedingungen in der Rektifizierkolonne mit einfachen Mitteln durchführbar ist. bo
Diese Aufgabe wird gegenüber dem Stand der Technik e'findungsgeniäß dadurch gelöst, daß das Ventil im bypass Kanal in Abhängigkeit vom Flüssigkeitsstand '(er flüssigen Luft in der Kondensator-Verclampfer-Ei'iheit hei Überschreiten eines vorgegebenen Soll-Flüssigkeitsstandes in öffnungsrichuing und bei Unterschreiten dieses ^olhtandes in Schließrichtung steuerbar ist. Die bei der ^riindiingsgemäßen Anlage geforderte Lage der Abzweigung des Bypass-Kunales ermöglicht in Verbindung mit dem Einsatz eines zur Veränderung des Volumendurchsatzes im Bypass-Kanal geeigneten Ventiles eine Einregelung des Flüssigkeitsspiegels in der Kondensator-Verdampfer-Einheit unter gleiohzeitiger Regelung des im Kältegenerator zugeführten Anteils der Luft, wodurch insgesamt die Wärmebilanz der ganzen Anlage wunschgemäß regelbar ist. Hierdurch läßt sich ein gezieltes laufendes Einstellen unterschiedlicher Vo'umenströme zur Expansionsmaschine erreichen, wobei die erfindungsgemäß geforderte Steuerung des Ventiles in Abhängigkeit vom Flüssigkeitsstand der flüssigen Luft in der Kondensator-Verdampfer-Einheit die weiterhin angestrebte möglichst gute Stabilisierung der Verhältnisse in der Rektifizierkolonne bei einer Änderung der Druckverhähnisse am Kältegenerator sicherstellt. Hierdurch läßt sich somit eine überraschend gute Konstanthaltung des Flüssigkeitsstandes in der Kondensator-Verdampfer-Einheit erreichen, was als Zeichen der gewünschten möglichst gii'en Stabilisierung der Bedingungen der Rektifizierkolonne angesehen werden kann.
Bei einer erfindungsgemäßen Lufttrennanlage is; es von Vorteil, wenn der Ventilöffnungsgrad des Rcgulierventiles nur bis zum Erreichen eines vorgegebenen Grenzdruckes auf der Verdampferseite der Kondensntor-Verdan.pfer-Einhei' in Schließrichtung bei fallendem bzw. in Öffnungsrichtung bei steigendem Flüssigkeitsspiegel veränderbar, bei weiterer, in gleicher Richtung wirksamer Abweichung des Flüssigkeitsstandes der flüssigen Luft bis zum Erreichen eines Grenz-Flüssigkeitsstandes unveränderlich und erst n;:ch WCi.er fortgesetzter Abweichung von demselben erneut in gleicher Richtung wie anfangs verstellbar ist.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung beispielshalb'-r im Prinzip noch näher erläutert Es zeigt
Fig. 1 eine erfindungsgemäße Anlage in schematischer Darstellung;
F i g. 2 in einem Diagramm die Regulierungscharakteristik des Flüssigkeitsspiegels und des Drucks auf der Verdampfungsseite der Kondensator-Verdampfer-Einheit durch Öfrnen des im Bypass-Kanal angeordneten Regulierventils.
Wie in F i g. 1 gezeigt, wird die als Ausgangsmaterial verwendete Luft in einem Rohr ί zugeführt und durch einen Kompressor 2 verdichtet. Soll nur gasförmiger Stickstoff hergestellt werden, dann reicht eine Kompression auf etwa 5,88 bis 6,86 bar aus Soll gleichzeitig flüssiger Stickstoff hergestellt werden, so wird zweckmäßigerweise auf etwa 7,85 bis etwa 8,83 bar komprimiert. Die komprimierte Luft strömt durch eine Leitung 3 zum Hochtemperaturteil 4 und zum Niedertemperaturteil 5 eines umschaltbaren Hauptwärmetauschers zum Wärmeaustausch mit dem zurückgeführten Gas. Die auf diese Weise bis nahe ihrer Verflüssigungstemperatur abgekühlte Luft wird über ein Rückschlagventil 6 und eine Leitung 7 weitertransportiert und 'ritt in den Bodenteil einer einzigen, einstufigen Rektifizierkolonne 8 ein, wo sie vsrflüssigt und ir. verflüssigte Luft mit Sauerstoffanreicherung und gasförmige Luft getrennt wird, wobei letztere Stickstoff in hoher Konzentration enthält. Die über eine Leitung 10 abgeführte gasförmige Luft wird mit Rückführgas in einem als Luftverflüssiger ausgebildeten zusätzlichen Wärmetauscher 9 in Wärmeaustausch gesetzt. Die dabei sich ergebende verflüssigte Luft wird über eine Leitung 11 zum Bodenteil der Rektifizierkolonne 8 zurückgeführt.
Die flüssige Luft am Bodenteil der Rektifizierkolonnc 8 wird über eine Leitung 12 zu einem Filter 13 transportiert, wo Verunreinigungen (z. B. CO> und Kohlenwasserstoffe) abgezogen und beseitigt werden. Hiernach strömt die gefilterte Flüssigkeit durch ein Durchsat/regclveniil 14. wo der Druck auf etwa 2.94 bar bis 3.92 bar reduziert wird: anschließend tritt sie in die Verdampfungsseite 15 einer Kondensator-Verdampfer-Einheit 16 ein. In dieser unterliegt die flüssige Luft einem Wärmeaustausch mit gasförmigem Stickstoff hoher Reinheit, der vom Kolonnenkopf der Rektifizierkolonne 8 durch eine Leitung 17 zugeführt wird. Hierdurch wird der gasförmige Stickstoff verflüssigt. Der flüssige Stickstoff strömt nun durch eine Leitung 18 zum Oberteil der Rektifizierkolonne 8. Auf der anderen Seite wird die flüssige Luft infolge des Wärmeaustausches verdampf und strömt über eine Leitung 19 zur weiteren Verw cndung als Rückführgas.
Ein größerer Teil der verdampften und durch die Leitung 19 strömenden Luft wird über eine Leitung 20 zum Luitverflüssiger 9 gebracht und strömt durch eine Leitung 21: dabei erfolgt eine Trennung in zwei Teile. Ein Teil strömt über ein Regulierventil 22 und eine Leitung 23 zu dem Niedertemperaturteil 5 zu einem Wärmeaustausch mit der als Ausgangsmaterial eingesetzicn Luft, die vom Kompressor 2 ankommt. Dadurch wird das darin enthaltene CO? verflüssigt. Der abgezweigte eine Luftteil strömt dann durch eine Leitung 24 und ein Regulierventil 25 ?.u einer Expansionsmaschine (Turbine) 26. Der andere an der Leitung 21 abgetrennte Teil strömt über ein Regulierventil 27 und wird . ι ti ι dem oben erwähnten Rückführgas zusammengeführt. Das zusammengeführte Gas wird mit der Expansionsmaschine 26 nahezu auf Atmosphärendruck expandiert, wodurch Arbeit geleitet und die Temperatur beträchtlich abgesenkt wird, so daß Kalte erzeugt wird, die ausreicht, um die Erfordernisse in der Anlage zu erfüllen. Das expandierte Gas strömt über Leitungen 28 und 29 zum Luftverflüssiger 9 und dann über eine Leitung 30 und das Rückschlagventil 6 /um Riickstromwärmctauscher. Das Gas wird infolge de Wärmeaustausches mit der als Ausgangsmatcria! verwendeten Luft auf Zimmertemperatur erwärmt und dann über eine Leitung 31 abgeführt.
Ein kleinerer Restteil der verdampften, durch die Leitung 19 fließenden Luft strömt über einen Bypass-Kanal 33 und ein Regulierventii 32. wird mit dem Gas aus der Leitung 28 vermischt und strömt durch die Leitung 29 weiter. Das Ventil 32 reguliert den VoluniL-nstrom und den Druck am Einlaß der Expansionsmaschine· 26 und somit die Kälteerzeugung. Wenn der Flüssigkeitsspiegel der flüssigen Luft auf der Verdampfungsseite 15 der Kondensator-Verdampfer-Einheit 16 niedriger als ein vorgegebener Soll-Flüssigkeitsstand wird, arbeitet das Ventil 32 in Sehließrichtung, wodurch der Volumenstrom in der Expansionsmaschine 26 zunimmt und der vorgegebene Soll-Flüssigkcitsstand der flüssigen Luft wieder erreicht wird. Oberschreitet der Flüssigkeitsspiegel jedoch den vorgegebenen Soll-Flüssigkeitsstand, dann wird das Ventil 32 in Öffnungsrichtung gesteuert, wodurch der Volumenstrom in der Expansionsmaschine 26 verringert und der vorgegebene Soll-Flüssigkeitsstand der flüssigen Luft wieder erreicht wird.
Um eine Betätigung dieses Ventiles 32 in Schließrichlung derart, daß eine abrupte Druckerhöhung auf der Verdampfungsseite 15 der Kondensaior-Verdampferl'inluii 16 eintritt und sich hierdurch Schwierigkeiten im Hinblick i"if die Stabilisierung der Rektifizierbedingungen der einstufigen Rektifizierkolonnc einstellen könnten, zu vermeiden, ist es zweckmäßig, einen Mechanismus vorzusehen, damit der Druck auf der Verdamp-') fungsscite 15 der Kondensator-Verdampfer-Einheil 16 nicht über oder unter bestimmte obere und untere Grenzwerte im Druckniveau abweichen kann, bevor das Ventil 32 zu arbeiten beginnt.
In F i g. 2 sind zur Veranschaulichung eines derartigen
ui Mechanismus die relativen Änderungen des Flüssigkeitsspiegel »L« der flüssigen Luft auf der Verdampfungsseitc 15 der Kondensator-Verdampfer-Einheit 16. des Druckes »P« auf der Verdampfungsseite 15 und des Öffnungsgrades »V«· des Bypass-Ventiles 32 über der Zeit »t« dargestellt. Im Falle, wo sich der Flüssigkeitsspiegel, ausgehend von der Zeit v„ ändert und unter den vorgegebenen Grenzwert Ln absinkt, wird der Druck auf der Verdampfungsseite 15 der Kondensator-Verdampfer-Einheit 16 vom vorgegebenen Wert Pn nach oben um Θ' gesteigert, was dem Niveau- bzw. Spiegelverschiebungsgrad Θ entspricht. Gleichzeitig wird das Ventil 32 in Schließrichtung betätigt, so daß der Volumenstrom in der Expansionsmaschine 26 ansteigt. Während Θ7Θ wahlweise einstellbar ist, sollte die
2ί Regulieranordnung so ausgelegt werden, daß eine drastische Druckänderung im Hinblick auf den Flüssigkeitsspiegel nicht eintreten kann.
Wenn das Ventil 32 in Schließrichtung gesteuert ist und wenn sich der Flüssigkeitsspiegel entsprechend dem
κι Kurventeil »c« im Diagramm aus Fig. 2 selbsttätig wieder auf den vorgegebenen Soll-Flüssigkeitsstand einstellt und zusammen damit sich der Druck P sowie der Ventilöffnungsgrad V ebenfalls wieder zu den ursprünglichen Werten R> und V0 bewegen, dann wird
)> dies als zufriedenstellend beurteilt. In dem Fall jedoch, wo die Absenkung des Flüssigkeitsspiegels trotz Steuerung des Ventils 32 in Schließrichtung noch andauert und nicht aufhören würde (und deshalb wiederum der Druck den Wert Pu erreichen würde),
4IJ wird eine Reguliermaßnahme ergriffen, um den Ventilöffnungsgrad auf V/. zu halten, der in diesem Augenblick der momentane Öffnungsgrad ist. Ein geeigneter Wert Pn kann P» + (0,05 bis 0.098) bar sein. Durch diese Einstellung kann der Kältehaushalt ohne
4", zwangsweise Einwirkung auf die Rektifizierbedingungen bzw. ohne Störung derselben erfolgreich aufrechterhalten werden, ohne daß der Druck auf der Verdampfungsseite 15 einer großen Änderung (ausgehend von der Zeitverzögerung im Zeitraum vom
Vi Wirkungsbeginn des Ventils 32 bis zur tatsächlichen Widerhersteilung des Flüsssgkeitsniveaus) ausgesetzt wird.
Soll der Ventilöffnungsgrad auf V/ gehalten werden, wenn der Flüssigkeitsspiegel die Tendenz hat. seine
ν. Lage wieder einzunehmen, wie es im Diagramm bei »d« gezeigt ist. dann beginnt der Druck (der auf Pn gehalten wird), bis zur Wiederherstellung des Flüssigkeitsstandes auf Ln in Richtung einer Veniilöffnung zu arbeiten. Sinkt der Flüssigkeitsstand jedoch noch weiter ab. dann wird
M1 eine Reguliermaßnahme ergriffen, um das Ventil 32 so zu betätigen, daß der Druck mit der Zeit nach oben geht, wenn der Flüssigkeitsstand auf Li abgesenkt ist. Sinkt er noch weiter ab. steigt dabei der Druck ebenfalls noch weiter an und erreicht er (trotz der oben beschriebenen
•r> Betätigung des Ventiles 32) fast den vorgegebenen Grenzwert, so wird dieser Verlauf durch eine Alarmeinrichtung o. ä. angezeigt. Hierdurch kann der ursprünglich festgelegte Wert des Druckes oder der Wert von
21 OO 397
(-)'/(-) zweckmäßigerweise geändert werden, um wieder die gewünschte Einstellung des Flüssigkeitsstandes zu erreichen. Im Falle, wo der Flüssigkeitsstand einmal den festgesetzten Grenzwert Li. überschritten hai und wieder auf ihn zurückfällt, sollte der Ventilöffiiungsgrad auf einen konstanten Wert eingestellt werden, so daß der Druck bei dem Öffnungsgrad beibehalten wird, der in dem Zeitpunkt aufgebaut wird, in dem der Flüssigkeitsspiegel L/. erreicht hat. Wenn danach der Flüssigkeitsspiegel den ursprünglich festgelegten Wert La erreicht oder wenn ein bestimmter Zeitraum vergeht, wird dann der Ventilöffnungsgrad wieder in den freien Zustand zurückgeführt und die Regulierung abhängig von der Änderung des momentanen Flüssigkeitsstandes
fortgesetzt. Diese Vorgänge sind in F i g. 2 durch die Linienzüge a. bund cdargestellt.
Wenn die Anlage den stationären Betriebszustand erreicht, stellt sich der Flüssigkeitsstand im allgemeinen in der Zeit h oder f] selbst ein. Eine weitere, zusätzliche Regulierung ist kaum erforderlich, wenn nicht der Wärmehaushalt irgendwie von außen gestört wird. Der eingestellte Wert kann jedoch abhängig von der zeitabhängigen Temperaturänderung nach der Zeit h eingestellt werden.
Die vorstehenden Erläuterungen gelten für den Fall eines Absinkens des Flüssigkeitsspiegels. Völlig Analoges gilt jedoch auch für den Fall, bei dem der Flüssigkeitsspiegel ansteigt.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims (2)

Patentansprüche:
1. Lufttrennanlage zur Herstellung von gasförmigem und/oder flüssigem Stickstoff, mit einem umschaltbaren Hauptwärmetauscher, einem als Luftverflüssiger ausgebildeten zusätzlichen Wärmetauscher, einer einstufigen Rektifzierkolonne, in deren Kopf eine Kondensator-Verdampfer-Einheit zur Kondensation von Stickstoff durch aus dem Kolonnensumpf abgezogene, mit Sauerstoff angereicherte flüssige Luft angeordnet ist, und mit einer Expansionsmaschine zur arbeitsleistenden Entspannung der aus dem Kolonnenkopf abgezogenen Luft, wobei ein zur Veränderung des Durchsatzes der Expansionsmaschine mit einem Ventil versehener Bypass-Kanal zur Umgehung der Expansionsmaschine vorgesehen ist, der zwischen dem Koionnenkcpf und dem zusätzlichen Wärmetauscher von der Leitung zur Expansionsmaschine abzweigt, dadurch gekennzeichnet, daß das Ventil (32) in Abhängigkeit vom Flüssigkeitsstand der flüssigen Luft in der Kondensator-Verdampfer-Einheit (16) bei Überschreiten eines vorgegebenen Soll-Flüssigkeitsstandes in Öffnungsrichtung und bei Unterschreiten dieses Sollstandes in Schließrichtung steuerbar ist.
2. Lufttrennanlage nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß der Ventilöffnungsgrad des Regulierventiles (32) nur bis zum Erreichen eines vorgegebenen Grenzdruckes (Ph bzw. P1) auf der Verdampferseite der Kondensator-Verdampfereinheit (16) in Schließrichtung bei fallendem bzw. in Öffnungsrichtung bei steigendem Flüssigkeitsspiegel veränderbar, bei. weiterer, in gleicher Richtung wirksamer Abweichung des Flüssigkeitsstandes der flüssigen Luft bis zum Erreichen eines Grcnz-Flüssigkeitsstandes (Ll bzw. Lh) unveränderlich und erst nach weiter fortgesetzter Abweichung von demselben erneut in gleicher Richtung wie anfangs verstellbar ist.
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