DE2029466C2 - Verfahren zum adsorptiven Abtrennen von Bestandteilen eines Gasgemisches - Google Patents

Verfahren zum adsorptiven Abtrennen von Bestandteilen eines Gasgemisches

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Description

Die Erfindung betrifft'ein Verfahren zum adsorptiven Abtrennen von Bestandteilen ein", Gasgemisches unter Anwenden von drei oder tr>ehr Adsorptionsbetten, bei dem das Gasgemisch durch eines de- Adsorptionsbetten zur adsorptiven Abtrennung der Bestandteile hindurchgeführt wird, während ein anderes Adsorptionsbett regeneriert wird und bei dem jeweils das Adsorptionsbett, welches die Adsorptionsstufe und die Regenerierungsstufe durchlaufen hat, in die Arbeitsfunktion zum Abtrennen der Bestandteile gebracht wird (DE-AS 12 64 405).
Es ist bekannt, daß bestimmte natürliche Zeolith., einschließlich Analcit und Chabazit, die Eigenschaft aufweisen, bevorzugt bestimmte Arten an Kohlenwasserstoffen aus Gemischen derselben mit anderen Kohlenwasserstoffen zu adsorbieren, wodurch z. B. eine Trennung von normalen Paraffin-Kohlenwasserstoffen von verzweigtkettigen Paraffin-Kohlenwasserstoffen und/oder cyclischen oder aromatischen Kohlenwasserstoffen ermöglicht wird
Es ist ebenfalls bekannt, daß Zeolithe der obigen Art als selektive Adsorbentien für das Entfernen von Kohlendioxid. Wasserdampf und Schwefelwasserstoff und weiterer Verunreinigungen aus Kohlenwasserstoffgemisi hen. ζ. Β. Naturgas, wirken (siehe die Veröffentlichung »Linde Molecular Sieves« der Union Carbide Company).
Zeolithe unterscheiden sich voneinander in der chemischen Zusammensetzung, dieselben lassen sich jedoch allgemein als Alkalimetall oder Erdalkalimetall hydratisierte Alumino-Silikate charakterisieren.
Die Kristallmuster dieser Zeolithe sind dergestalt, daß dieselben Strukturen mit einer großen Anzahl art Poren mit ungewöhnlicher Größeneinheitlichkeit auf* weisen. Lediglich Moleküle, die klein genug sind, um in die Poren einzutreten, können adsorbiert werden. Die Poren in verschiedenen Zeolithen können sich im Durchmesser von kleiner als 4 bis 15 oder mehr Ängstrom-Einheiten belaufen, jedoch gilt bezüglich irgendeines Zeolithes, daß die Poren praktisch einheitliche Größe besitzen. Aufgrund dieser Eigenschaften sind die Zeolithe als Molekularsiebe bekannt. Die 4 A und 13 X Molekularsiebe, wie sie in der obengenannten Linde-Veröffentlichung beschrieben sind, sind für die Adsorption oder das Entfernen der oben angegebenen Verunreinigungen Kohlendioxid, Wasserdampf und Schwefelwasserstoff von KohlenwasserstoFgemischen geeignet.
Nach einer Zeitspanne der Benutzung derartiger Molekularsieb-Adsorbentien, die bei der Adsorption von Kohlendioxid, Wasserdampf und Schwefelwasser- · stoff aus einem Naturgas angewandt werden, muß das Λ/iolekularsieb-Adsorbens durch Desorption der adsorbierten Bestandteile regeneriert werden und dies kann in verschiedener Weise bewirkt werden, wie dem Hindurchleiten eines Inertgases durch das verbrauchte Adsorbens, durch Senken des Drucks der Adsorbenszone — Beaufschlagen eines Vakuums auf das Adsorbens — und/oder Erhohen der Temperatur einer derartigen Zone.
Bei Anwenden einer Kohlendioxid, Wasserdampf und Schwefelwasserstoff enthaltenden Naturgasbeschikkung und Führen derselben durch ein zeolithisches Molekularsieb-Adsorbens mit einer ausgewählten Porengröße, wie des oben angegebenen 4 A Molekularsiebes, werden alle drei unzweckmäßigen Bestandteile oder Verunreinigungen der Naturgasbeschickung koadsorbiert wobei die Adsorptions-Bindefestigkeit in der folgenden Ordnung abnimmt:
Wasserdampf. Schwefelwasserstoff, Kohlendioxid. Da die Adsorptions-Bindefestigkeit von Kohlendioxid die geringste der oben angegebenen drei Bestandteile ist. wird COj die Hauptverunreinigung in dem aus dem Adsorber ausfließenden Naturgasstrom sein und die C();Konzentration in dem austretenden Strom wird durch den Adsorbens- Regenera;.onszyklus bestimmt.
Zur Regenerierung des btladentn Adsorbens ist es bezüglich der Entfernung von Kohlendioxid lediglich erforderlich, kurzzeitig eine Druckdesorption auszuführen. Bezüglich der Desorption von Schwefelwasserstoff und Wasserdampf ist jedoch eine Temperaturdesorp-
■*5 tion bei Temperaturen von 200 bis 350 C unter Anwenden eines geeigneten Strömungsmittels erforderlich, wobei die Desorption dieser Komponenten eine wesentlich längere Zeitspanne als die Druckdesorption von Kohlendioxid erfordert.
Gemäß dem eingangs angegebenen Stand der Technik nach der DEAS 12 64 405 arbeitet man insbesondere dergestalt, daß für das adsorptive Abtrennen ein System mit drei oder bevorzugt vier Adsorptionsbetten vorgesehen ist. wobei das erste Ben auf Adsorption, das /weite Bett auf Druckdesorption geschaltet ist und das dritte Bett gekühlt und das vierte Bett vorbeladen, druckentspannt und wieder unter Druck gesetzt wird. Nach einer vorgeschalteten Entmethanisierung wird das zu reinigende Gas durch das zweite Bett geleitet, wobei eine Regeneration im Gleichstrom erfolgt. Wesentlich ist hierbei, daß die Druckdesorption bevorzugt im Gleichstrom erfolgt und eine Druckdesorption im Gegenstrom lediglich dann zur Anwendung kommt, wenn der Kohlendioxidgehalt des Gases unter 0,2% abnimmt.
Der Stand der Technik bedingt eine relativ verwickelte Verfährensführung und das Anwenden einer relativ großen Menge an Adsorbens.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein einschlägiges Verfahren zu schaffen, das einen wesentlich verbesserten Wirkungsgrad besitzt und es ermöglicht, zwei unterschiedliche Arten von Verunreinigungen in einem einzigen System zu entfernen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß alternierend zueinander in den ersten und zweiten Adsorptionsbetten die adsorptive Abtrennung und eine Druckdesorption unter Entfernen von wenigstens einer der adsorbierten Komponenten ausgeführt wird, während in dem dritten Adsorptionsbett eine Temperaturdesorption unter Entfernen wenigstens einer zweiten adsorbierten Komponente ausgeführt wird, und daß danach die Funktionen der Adsorptionsbetten so umgeschaltet werden, daß nacheinander in jedem Adsorptionsbett die Temppraturdesorption ausgeführt wird, während in den jeweils zwei anderen Adsorptionsbetten alternierend die adsorptive Abtrennung und Druckdesorption ausgeführt wird.
Die erfindungsgemäß erzielten Vorteile sind auf die relativ einfache Verfahrensfühmng zurückzuführen, vermittels derer mehrere Arten an Verunreinigungen gleichzeitig entfernt werden können. Es gelingt erfindungsgemäß die Betriebskosten bei vergleichbarer Kapazität gegenüber dem Stand der Technik um bis zu 50% zu senken, wobei zusätzlich noch vergleichsweise erhebliche Einsparungen an relativ kostspieligem Adsorbens erzielt werden.
Zur allgemeinen Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens sei ausgeführt, daß dasselbe insbesondere für das adsorptive Süßen eines Kohlenwasserstoffgasgemisches, insbesondere eines Erdgases angewandt wird unter Anwenden eines zeolithischen Molekularsieb-Adsorbens. Hierbei wird nach einer bevorzugten Ausführungsform eine Erdgasbeschickung, bestehend aus Kohlenwasserstoffen, insbesondere Methan, zusammen mit geringen Mengen weiterer Kohlenwasserstoffe, wie Äthan. Propan. η-Butan und Isobutan, wobei geringe Mengen an schweren Kohlenwasserstoffen, wie Hexane und Octane vorhanden sein können und geringe Mengen an Kohlendioxid vorliegt, z. B. in einer Menge von 5 bis 40 Vol.-% und Wasserdampf, z. B. bis zur Sättigung vorhanden ist, und eine kleine Menge, z. B. bis zu 1 Vol.-%. z. B. 0.0005 bis I Vol.-% an Schwefelwasserstoff vorhanden ist, durch drei oder mehr Adsorotionsbetter hindurchgeführt, die e-findungsgemäß so betrieben werden, daß wenigstens ein Adsorptionsbett stets die Abtrennfunktion ausführt, während zwei andere der Adsorptionsbetten die Druckdesorption oder Regeneration und Temperaturdesorption oder Regencation erfahren.
Somit werden erfindunjsgemäß bei Anwenden der oben angegebenen Erdgasbeschickung zwei verschiedene Desorptionszyklen für jedes Adsorptionsbett ausgeführt, wobei jedes Bett abwechselnd die Adsorptions funktion ausführt und abwechselnd einer Druckdesorp tion für ein Paar Adsorptionsbetten unterworfen wird. z. B. unter Anwenden von Stickstoff- oder anderer Inertgasspülung unter Desorbieren vor, Kohlendioxid, und hieran schließt sich eine Zeitspanne an. während derer keine Abtrennfunktion ausgeführt wird, wobei das zuvor diese Abtrennfunktion ausübende und druckdesorbierte Adsorptionsbett thermisch regeneriert wird, z. B. vermittels Hindurchleiten eines heißen Strömungsmittels durch das Adsorptionsbett unter Entfernen adsorbierten Schwefelwasserstoffs und Wassers. Es sind wenigstens drei Adsorptionsbetten für das Durchführen des erfindungsgemäßen Verfahrens erforderlich, wobei zwei derselben abwecnselnd das adsorptive Abtrennen ausüben und der Druckdesorption unterworfen werden, während das dritte Adsorptionsbett für die TemperatL'rdesorption vollständig außer Funktion gesetzt wird.
Im Anschluß an die Temperaturdesorption des dritten Adsorptionsbettes wird eine der zwei ersteren Adsorptionsbetten, die bezüglich der praktisch vollständigen Adsorption von Wasserdampf und Schwefelwasserstoff verbraucht ist, durch das dritte thermisch regenerierte Adsorptionsbett ersetzt, während dieses verbrauchte Adsorptionsbett der Temperaturdesorption unterworfen wird, und die Kombination Druck- und Temperaturdesorption wird wiederholt.
Da die Druckdesorption für das Entfernen von Kohlendioxid von dem zeolitischen Molekularsieb-Adsorbens schnell verläuft und dies innerhalb einer kurzen Zeitspanne in der Größenordnung von lediglich 0,5 Stunden ausgeführt werden kann, während die Temperaturdesorption eine wesentlich längere Zeitspanne erfordert und z. B. 8 Stunden bis zum Abschluß benötigt, wird unter Anwenden der .oen beschriebenen Kombination aus Druck- und Tempe aturdesorption der größtmögliche Wirkungsgrad erzielt Somit übt wenigstens eines der Adsorptionsbetten stets die Abtrennfunktion aus, während wenigstens zwei dieser Adsorr .ionsbetten gleichzeitig den angegebenen Druck- und Temperaturdesorptionen unterworfen werden, wobei lediglich eines der Adsorptionsbetten thermisch regeneriert wird.
Ein spezielles Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in den Zeichnungen dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigt
F i g. 1 eine schematische Darstellung eines Systems für das Ausführen des erfindungsgemäßen Verfahrens;
Fig. 2 eine schematische Darstellung eines Systems entsprechend einer abgewandelten erfindungsgemäßen Ausführungsform.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 1 wird eine Erdgasbeschickung, die das Bezugszeichen 6 trag.!, unter einem Druck von 10,5 kg absolut und einer Temperatur von 27'C mit der folgenden Zusammensetzung vei arbeitet:
Schwefelwasserstoff 11 ppm
Nach dem Kindurchtritt des Beschickungsgases 6 durch ein Ventil 8 wird die Naturgasbeschickung zunächst durch eine Phasentrennvorrichtung 10 für das Entfernen von mitgerissener Flüssigkeit bei 11 hindurchgeführt und die sich ergebende Gasbeschickung die Kohlendioxid, Wasserdampf und Schwefelwasserstoff enthält, wird durch die zwei Adsorptionseinheiten A und B hindurchgeführt, die Zeolith 4 A Molekularsieb-Adsorbens enthalten, zwecks Adsorbieren dieser drei Verunreinigungen. Das austretende verarbeitete
Volumenptozent
H2O gesättigt
Stickstoff 0.08
Sauerstoff 0.02
Kohlendioxid 20.32
Methan 63.19
Äthan 5.47
Propan 4,30
Is 'butan 1.34
η Butan 2.17
'scpentan 1.04
n-Pentan 0.37
Hexan 1.70
oder gereinigte Naturgas, das frei von Wasser und Schwefelwasserstoff ist und lediglich 0,2% Kohlendioxid enthält, wird bei 14 gewonnen, durch das Ventil 15 hindurchgeführt und als ein unter verringertem Druck stehendes Produkt z. B. unter einem Druck von 1,4 bis 5,2 kg absolut bei 16 abgegeben.
Bei dem Durchführen des erfindungsgemäßen Verfahrens werden die Adsorber A und B abwechselnd in Arbeitsfunktion für den Hindurchtritt des Naturgas-Beschickungsstroms durch die entsprechenden Adsorber geset7t. wobei der Adsorber A zunächst in Abtrennfunktion einer Zeitspanne von 0,5 Stunden durch öffnen des Einlaßventils 12 gebracht wird, während das Einlaßventil 12' für den Adsorber B geschlossen gehalten wird.
Während dieser Zeitspanne des Arbeitens des Adsorbers A wird das Ablaßventil 17 und das Reinigungsgasventil 19 geschlossen gehalten, während
Während des Ausübens der Abtrennfunktion des Adsorbers A wird der Adsorber ßder Druckdesorption vermittels Hindurchführen von trockenem Stickstoff oder trockenem Erdgas unterworfen, das bei 20' zugeführt und bei 20 auf einen Druck komprimiert wird, der gerade ausreichend ist, um für den Druckabfall des Systems eine Kompensation zu ergeben, z. B. ein Druck von 1,4 — 2,1 kg absolut, wie er in dem Adsorber B vorliegt, indem das Ventil 19' und das Ablaßventil 17' geöffnet werden. Das austretende komprimierte Desorptionsgas wird durch das Ablaßventil 17' abgegeben, wodurch das zeolithische Molekularsieb in dem Adsorber B von dem adsorbierten Kohlendioxid entladen wird, das aus dem Zeolith aufgrund des vorhergehenden Ausübens der Reinigungsfunklion des Adsorbers B adsorbiert ist.
Der die Abtrennfunktion ausübende Adsorber A weist eine Kapazität im Verhältnis zu der für die Desorption oder Entfernung des in dem Adsorber B adsorbierten Kohlendioxides dergestalt auf. daß nach Erschöpfen des Adsorbers A der Adsorber B vollständig von Kohlendioxid gereinigt ist. Eine derartige Zeitspanne für die Druckdesorption des Kohlendioxides in dem Adsorber B kann kurzfristig innerhalb 0.5 Stunden liegen. Im Anschluß an das Entfernen des Kohlendioxides aus dem Adsorber B kann sodann der Adsorber B die Abtrennfunktion ausüben, während der Adsorber A einer Druckdesorption in der oben beschriebenen Weise unterworfen wird, und zwar 0.5 Stunden lang, in dem die Ventile 12, 13, 17' und 19' geschlossen und die Ventile 12', 13', 17 und 19 geöffnet werden.
Jeder der Adsorber A und B erfordert ebenfalls eine Temperaturdesorption bei dem oben beschriebenen Verfahren nach 16stündigem Ausführen des Abtrenn- und Druckdesorptionszyklus, wie es weiter oben beschrieben ist
Um erfindungsgemäß den größtmöglichen Wirkungsgrad zu erzielen, ist in dem System ebenfalls ein dritter Adsorber C vorgesehen. Während die die Abtrenn- und Druckdesorptionszyklen ausführenden Adsorber A und B arbeiten, wird der Adsorber C nun einer Sstündigen Temperaturdesorption für das Entfernen des adsorbierten Wasserdampfes, Schwefelwasserstoffes und schwerer Kohlenwasserstoffe, wie Hexane, die durch die Druckdesorption nicht entfernt worden sind, unterworfen Dies wird vermittels Hindurchführen eines geeigneten Strömungsmitteis durch die Schlange 22"' des Zeolith 4 A Molekularsieb-Adsorbens in dem Adsorber C durchgeführt, wobei sich das Strömungsmittel bei einer Temperatur von 35O°C befindet. Dieses Strömungsmittel wird durch Boiler 24 hindurchgeführt, um so die Temperatur des umlaufenden Strömungsmittels aufrechtzuerhalten. Während dieser Zeit der Temperaturdesorption des Adsorbers Csind die Ventile 12", 13" und 19" geschlossen, und das Ventil 23' ist für den Hindurchtritt des Strömungsmittels durch die Schlange 22" offen. Weiterhin ist das Ablaßventil 12" für das Entfernen des adsorbierten Wasserdampfes, Schwefel-Wasserstoffes und schwerer Kohlenwasserstoffe von dem Adsorbens in dem Adsorber C offen. Während dieser Zeit werden die Einlaßventile 23 und 23' für das Strömungsmittel der Adsorber A und B geschlossen gehalten.
Nach der 8stündigen Temperaturdesorption des zeolithischen Molekularsiebes in dem Adsorber ("wird der Adsorber Γ in Arbeitsfunktion für die Verarbeitung des Beschickungsgases zusammen mit dem Adsorber A — — I-— — — L.. .....J ......... f."._ Λ;ΗΛ f MP.»m«.»n;» *.An O Ct..■**!#»»*
gCLJI aim, UfIU errat IUi i.iiil. Oi.raiMi^n vuft %j >jiiiiiut,ii wie weiter oben beschrieben, wobei sich hierbei eine halbstündige Druckdesorption insgesamt 8 Stunden lang während dieser Zeitspanne der Funktion abwechseln, wobei der Adsorber B die Temperaturdesorption 8 Stunden lang, wie weiter oben angegeben, ausführt.
indem das Strömungsmittel durch das Ventil 23' und durch die Schlange 22' des Adsorbers ß geführt wird. Im Anschluß hieran werden die Adsorber ßund C für die Reinig «ng des Beschickungsgases angewandt, wobei eine Druckdesorption innerhalb dieser Zeitspanne erfolgt, während der Adsorber A der Temperaturdesorption 8 Stunden lang vermittels Hindurchführen des Strömungsmittels durch das Ve-MiI 23 und die Schlange 22 des Adsorbers A unterworfen wird.
Anhand der obigen Ausführungen ergibt sich somit.
daß jeder der Adsorber A. ßund Cinsgesamt 8 Stunden lang die Abtrennfunktion ausübt und insgesamt 8 Stunden lang der Druckdesorption unterworfen wird, wobei die gesamten sich aus Reinigungsfunktion und Druckdesorption zusammensetzenden Arbeitszyklen
■«ο 16 Stunden lang ausgeführt werden. Die Temperaturdesorption wird insgesamt 8 Stunden lang ausgeführt.
Unter Bezugnahme auf die F i g. 2. die eine abgewandelte erfindungsgemäße Ausführungsform des Verfahrens und Systems nach der F i g. 1 wiedergibt, wird eine Erdgasbeschickung mit der gleichen Zusammensetzung wie oben angegeben, bei 30 zugeführt und bei 31 auf einen Druck von 10.5 kg absolut komprimiert. Das komprimierte Erdgas wird durch den Nachkühler 32 unter Verringern der Temperatur des Beschickungsgases auf Normaltemperatur hindurchgeführt, und die sich ergebende komprimierte Erdgasbeschickung v.rd einem Paar Phasenirennvorrichtungen 33 und 34 unter Entfernen der mitgerissenen flüssigen Kohlenwasserstoffe bei 35 und 36 zugeführt
Das bei 38 austretende Erdgas wird sodann durch die Adsorber A und B abwechselnd in halbstündigen Zyklen, wie bezüglich der F i g. 1 beschrieben, geführt, wobei in den entsprechenden Adsorbens A und B in halbstündigen Abständen während dieselben die Abtrennfunktion ausführen, die Desorption vorgenommen wird. Bei dieser Ausführungsform erfolgt anstelle des Anwendens eines Inertgases wie trockenem Stickstoff oder trockenem Erdgas für die Druckdesorption des Kohlendioxides aus den Adsorbern A und B ein Anschluß einer Vakuumpumpe 40 über die Leitung 42 und das Ventil 44 oder 44' an die Adsorber A bzw. B, wobei das Ventil 44 während des Ausübens der Abtrennfunktion an dem Erdgas in dem Adsorber A
geschlossen und das Ventil 44 für die Desorption des Kohlendioxides von dem zeolithischen Adsorbens in dem Adsorber B geöffnet ist. Vermittels eines Vakuums wird soml·: das Kohlendioxid in dem Adsorber B von dem Adsorbens entladen, und die Kapazität des Adsorbens in dem Adsorber A ist dergestalt, daß das Adsorbens zu einem Zeitpunkt erschöpft ist, wo der Adsorber B von dem Kohlendioxid desorbierl ist und dies tritt in beiden Fällen innerhalb einer Zeitspanne von V2 Stunde ein.
Man sieht, daO bei dem System nach der Fig. 1 die Druckdesorption der Adsorber A und B durch Anwenden eines komprimierten Spülgases wie trockenem Stickstoff ausgeführt wird, während nach der Fig. 2 die Adsorptionszonen A und B von dem Kohlendioxid dadurch entladen werden, daß die Adsorber A und Seinem verringerten Druck unterworfen werden. In beiden Fällen wird der Partialdruck des adsorbierten Kohlendioxides zwecks Bewirken der Desorption desselben verr ngert.
Man sieht, daß das voi den Adsorbern A bzw. B kommenden gereinigte Enigas durch die Ventile 13 und 13' der Leitung 48 zugeführt wird, und nach Hindurchtritt durch ein Druckminderungsventil 50 erfolgt ein Sammeln des Gases bei verringertem Druck, z. B. 4,2 kg absolut bei 52. Das Gas enthält Kohlendioxid lediglich in der Größenordnung von 0,2% und ist frei von Wasserdampf, Schwefelwasserstoff und schweren Kohlenwasserstoffen, einschließlich Hexan.
Es wird ein geringer Anteil, z. B. 5 bis 10% des komprimierten austretendem Erdgases in der Leitung 48 bei 54 abgezweigt, durch einen Erhitzer 56 in indirektem Wärmeaustauschverhältnis mit einem Strömungsmittel bei 57 geführt und sodann wird das erhitzte getrocknete Erdgas bei 56' einer Temperatur von 3500C unterworfen, wobei das Gas frei von Schwefelwasserstoff und Wasserdampf ist, nach Hindurchtritt durch das offene Ventil 58 durch die Leitung 60 und das offene Ventil 46" in den Adsorber C eingeführt, wobei eine Desorption des zeolithischen Adsorbens C von Wasser. Schwefelwasserstoff und Hexan während des Hindurchtritts dieses Erdgases durch das Adsorbens erfolgt Das aus dem Adsorber C austretende Erdgas wird zusammen mit dem desorbierten Wasserdampf und Schwefelwasserstoff durch die Leitung i>2 von dem oberen Ende des Adsorbers C durch das offene Ventil 64". durch die Leitung 66 und Nachkühler 68 und durch eine Falle 70 für das Entfernen von Wasser aus dem Erdgasstrom bei 72 geführL Der sich ergebende Erdga3strom wird bei 74 mit der bei 30 eimretenden Erdgasbesehickung für die weitere Verarbeitung in dem oben beschriebenen System vereinigt.
Im Anschluß an eine 8stündige Temperaturdesorps tion in dem Adsorber C, wonach das zeolithisch^ Molekularsieb-Adsorbens nunmehr von dem Wasserdampf, Schwefelwasserstoff und schweren Kohlenwasserstoffen (Hexan) desorbierl ist, kann der Adsorber C sodann an die Stelle des Adsorbers B treten, so daß die
in Adsorber A und C für die die Reinigungsfunktion ausübenden und Druckdesorptionsphasen eine Zeitspanne von 8 Stunden angewandt werden. Zu diesem Zweck werden die Ventile 12", 13" und 44" des Adsorbers Γ geöffnet und die Ventile 46" und 64"
\°> geschlossen, während die entsprechenden Ventile 12', 13' und 44' des Adsorbers B geschlossen und die Ventile 46' und 64' desselben geöffnet werden, so daß ein Hindurchtritt des heißen, abgezweigten, trockenen Erdgases durch die Leitungen 56 und 76 und durch den Adsorber B für die Temperaturdesorption erfolgt.
Das »rfindungsgemäße Verfahren kann auch z. B. für das Abtrennen von Mercaptanen, Alkoholen, Schwefeldioxid oder Acetytenverbindungen angewandt werden. Weiterhin kann das erfindungsgemäße Verfahren angewandt werden für
(a) das Abtrennen von CO und CO2 aus Verbrennungsprodukten,
(b) SO2 und H2S Entfernung aus chemischen Abgasen oder zum Verhindern der Luftverschmutzung,
(c) Reinigung von Fluorkohlenwasserstoffen vermittels Entfernen von CO2, HjO und HCl-Verunreinigungen,
(d) Entfernen von CO2 und H2O Dampf aus CO 3ί enthaltenden Wasserdampfreformationsgas und
(e) Entfernen von SO2 und H2S die beide in geringen Anteiler, in einem Gas vorliegen, das einen Hauptanteil an CO2 aufweist.
In dem letzteren Falle wird z. B. adsorbiertes SO2 durch Druckdesorption und adsorbiertes H2S durch Temperaturdesorption entfernt.
In Abhängigkeit von der speziellen in Anwendung kommenden Gasbeschickung und der adsorbierten Bestandteile können auch andere Adsorbentien, wie Silikage! oder aktivierte Holzkohle angewandt werden. So kann z. B. aktivierte Holzkohle als Adsorbens bei dem oben angegebenen Verfahren angewandt werden.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims (1)

  1. Patentanspruch:
    Verfahren zum adsorptiven Abtrennen von Bestandteilen eines Gasgemisches unter Anwenden von drei oder mehr Adsorptionsbetten, bei dem das Gasgemisch durch eines der Adsorptionsbetten zur adsorptiven Abtrennung der Bestandteile hindurchgeführt wird, während ein anderes Adsorptionsbett regeneriert wird und bei dem jeweils das Adsorptionsbett, welches die Adsorptionsstufe und die Regenerierungsstufe durchlaufen hat, in die Arbeitsfunktion zum Abtrennen der Bestandteile gebracht wird, dadurch gekennzeichnet, daß alternierend zueinander in den ersten und zweiten Adsorptionsbetten die adsorptive Abtrennung und eine Druckdesorption unter Entfernen von wenigstens einer der adsorbierten Komponenten ausgeführt wird, während in dem dritten Adsorptionsbett eine Temperaturdesorption unter Entfernen wenigstens einer zweiten adsorbierten Komponente ausgefühn wird, und daß danach die Funktionen der Adsorptionsbetten so umgeschaltet werden, daß nacheinander in jedem Adsorptionsbett die Temperaturdesorption ausgeführt wird, während in den jeweils zwei anderen Adsorptionsbetten alternierend die adsorptive Abtrennung und Druckdesorption ausgeführt wird.
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