DE19934047A1 - Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern - Google Patents
Kraftübertragungsmechanismus mit MetallbändernInfo
- Publication number
- DE19934047A1 DE19934047A1 DE19934047A DE19934047A DE19934047A1 DE 19934047 A1 DE19934047 A1 DE 19934047A1 DE 19934047 A DE19934047 A DE 19934047A DE 19934047 A DE19934047 A DE 19934047A DE 19934047 A1 DE19934047 A1 DE 19934047A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- band
- belt
- pulley
- drive pulley
- driven pulley
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/125—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members characterised by means for controlling the geometrical interrelationship of pulleys and the endless flexible member, e.g. belt alignment or position of the resulting axial pulley force in the plane perpendicular to the pulley axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/16—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts
- F16H9/20—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts both flanges of the pulleys being adjustable
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
- Structure Of Belt Conveyors (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
Abstract
Ein Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern umfaßt eine Antriebsscheibe, die eine erste und eine zweite Antriebsscheibenhälfte aufweist und installiert ist, um in einer Axialrichtung einer Antriebsachse nach vorne und hinten geschoben werden zu können, wobei die erste und die zweite Antriebsscheibenhälfte jeweils erste und zweite Bandführungsabschnitte aufweisen, die auf diesen ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen, eine angetriebene Riemenscheibe, die eine erste und eine zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte aufweist und die an einer angetriebenen Achse parallel zu der Antriebsachse angebracht sind, so daß sie entlang der angetriebenen Achse nach vorne und hinten verschoben werden können, wobei die erste und die zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte jeweils dritte und vierte Bandführungsabschnitte aufweisen, die so an diesen ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen, und wenigstens zwei Metallbänder, die um die Bandführungsabschnitte der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe ohne sich zu stören umlaufen können, wobei jeder Bandführungsabschnitt aus einer geneigten Fläche, die eine so vorbestimmte Kurvenform aufweist, daß die Winkelgeschwindigkeiten aller Bänder während eines willkürlichen Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnisses zwischen der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe identisch sind.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Kraftübertragungsmechanismus unter Verwendung
eines Antriebsriemens und insbesondere einen Kraftübertragungsmechanismus, bei dem eine
Mehrzahl von Metallbändern, die eine unterschiedliche Größe aufweisen, eine
Antriebsriemenscheibe und eine angetriebenen Riemenscheibe als Antriebsriemen verbinden.
Ein Kraftübertragungsmechanismus, gemäß einem der verschiedenen Typen für die
Kraftübertragung, überträgt eine Drehkraft einer Antriebsriemenscheibe an eine angetriebene
Riemenscheibe mittels eines Riemens. Der Riemen ist herkömmlicherweise aus Gummi
hergestellt, das elastisch und flexibel ist. Der oben genannte
Gummibandübertragungsmechanismus kann jedoch keine großen Kräfte übertragen, während
die Geschwindigkeit verändert wird. D. h. ein dicker Riemen, wie zum Beispiel ein V-Riemen
wird wegen seiner Dicke verformt, wenn er beim Umlauf die Antriebsriemenscheibe und die
angetriebene Riemenscheibe entlang einer Kurvenbahn kontaktiert. Dies geschieht, weil die
äußere Umfangsfläche des Riemens gedehnt und die innere Umfangsfläche des Riemens
zusammengedrückt wird. Der Kraftübertragungsmechanismus mit dem oben genannten
Riemen kann deshalb keine großen Kräfte übertragen.
Auch ein Kraftübertragungsmechanismus, der einen Aufbau aufweist, bei dem Metallbänder
aufeinandergelegt integriert sind, wurde vorgeschlagen. Das Band des oben genannten Typs
ist jedoch in seiner Elastizität begrenzt, so daß es beschädigt wird oder auf der Scheibe
rutscht, was den Wirkungsgrad verringert. D. h., wenn das Geschwindigkeitsverhältnis nicht
gleich 1 ist, da die Winkelgeschwindigkeiten der inneren Umfangsfläche und der äußeren
Umfangsfläche des Metallbandes unterschiedlich sind, treten unerwünschte Kräfte und
Schlupf zwischen der Scheibe und dem Metallband auf, so daß das Band beschädigt werden
kann und der Wirkungsgrad der Kraftübertragung stark verringert ist.
Des weiteren wurde ein Metallband vorgeschlagen, das einen Aufbau aufweist, bei dem
Metalldruckblöcke gestapelt angeordnet sind. Das Metallband weist einen Aufbau mit
hunderten gestapelten Druckblöcken, die jeweils einzeln durch ein genaues Verfahren
hergestellt werden, auf. Um ein Band herzustellen, müssen jedoch hunderte von genauen
Druckblöcken und ein Metall-Lagen-Band für die Abstützung eines jeden Druckblockes
zusammengebaut werden. Dessen Herstellung ist deshalb schwierig und die
Herstellungskosten sind sehr hoch.
Um die oben genannten Probleme zu lösen, ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung,
einen Kraftübertragungsmechanismus mit einem Metallband vorzusehen, bei dem eine
Mehrzahl von dünnen Metallbändern zwischen einer Antriebsriemenscheibe und einer
angetriebenen Riemenscheibe angeordnet sind, so daß jedes Metallband entlang einer
kurvenförmigen Bahn um die Scheibe mit einer gleichmäßigen Winkelgeschwindigkeit
während des Betriebes des Mechanismus umläuft und unabhängig von der
Geschwindigkeitsänderung große Kräfte wirkungsvoll übertragen kann.
Um die oben genannte Aufgabe zu lösen, ist ein Kraftübertragungsmechanismus mit
Metallbändern vorgesehen, umfassend eine Antriebsscheibe, die eine erste und eine zweite
Antriebsscheibenhälfte aufweist, die so angeordnet sind, daß sie in einer Axialrichtung einer
Antriebsachse versetzbar sind, wobei die erste und die zweite Antriebsscheibenhälfte jeweils
erste und zweite Bandführungsabschnitte aufweisen, die an diesen so ausgebildet sind, daß sie
sich gegenüberstehen, und eine angetriebene Riemenscheibe, die eine erste und eine zweite
angetriebene Riemenscheibenhälfte aufweist, die an einer zu der Antriebsachse parallelen
angetriebenen Achse angebracht und entlang der angetriebenen Achse versetzbar sind, wobei
die erste und die zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte jeweils dritte und vierte
Bandführungsabschnitte aufweisen, die an diesen so ausgebildet sind, daß sie sich
gegenüberstehen, und wenigstens zwei Metallbänder, die um die Bandführungsabschnitte der
Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe ohne sich zu stören umlaufen können,
wobei jeder Bandführungsabschnitt mit einer geneigten Fläche, die eine solch vorbestimmte
Kurvenform aufweist, daß die Winkelgeschwindigkeit aller Bänder während eines
willkürlichen Übersetzungsverhältnisses zwischen der Antriebsscheibe und der angetriebenen
Riemenscheibe identisch ist, gebildet ist.
Die oben genannte Aufgabe und die Vorteile der vorliegenden Erfindung werden durch die
spezifische Beschreibung einer bevorzugten Ausführungsform unter Bezugnahme auf die
beigefügten Zeichnungen offenbart.
Fig. 1 ist eine Ansicht eines Aufbaus eines Kraftübertragungsmechnismus, der ein Metallband
gemäß der ersten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung verwendet;
Fig. 2 ist eine Ansicht des Kraftübertragungsmechnismus, der ein Metallband gemäß Fig. 1
verwendet, bei dem die Bänder montiert sind,
Fig. 3 und 4 stellen koordinierte Diagramme des Bandführungsabschnitts einer
Riemenscheibe dar, um die Gestalt eines Bandführungsabschnitts der Riemenscheibe gemäß
der ersten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zu erhalten, und
Fig. 5 ist eine Ansicht des Aufbaus eines Kraftübertragungsmechnismus, der ein Metallband
gemäß der zweiten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung verwendet.
Gemäß Fig. 1 umfaßt ein Kraftübertragungsmechanismus, der ein Metallband verwendet,
gemäß der ersten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung eine erste
Antriebsscheibenhälfte 13 und eine zweite Antriebsscheibenhälfte 15, die rotieren können,
während sie von einer Antriebsachse 11 mit einer Kraft beaufschlagt werden und gleichzeitig
in einer Axialrichtung der Antriebsachse 11 vorwärts und rückwärts verschoben werden, eine
erste angetriebene Riemenscheibenhälfte 21 und eine zweite angetriebene
Riemenscheibenhälfte 23, die auf eine angetriebene Achse 19 aufgesetzt sind, und parallel zu
der Antriebsachse 11 mit einem vorbestimmten Abstand beabstandet sind und in einer
Axialrichtung der angetriebenen Achse vorwärts und rückwärts verschoben werden können,
und zwei Metallbänder 27, die die Drehkraft der Antriebsachse 11 an die angetriebene Achse
19 übertragen. Obwohl zwei Metallbänder, ein inneres Band 45 und ein äußeres Band 47, bei
der vorliegenden bevorzugten Ausführungsform gewählt wurden, ist es auch möglich, drei
oder mehr Metallbänder zu verwenden.
Ein Paar, bestehend aus der ersten Antriebsscheibenhälfte 13 und der zweiten
Antriebsscheibenhälfte 15, die sich gegenüberstehen, bilden eine Antriebsscheibe 17, während
das Paar aus der ersten angetriebenen Riemenscheibenhälfte 21 und der zweiten angetriebenen
Riemenscheibenhälfte 23, die sich gegenüberstehen, eine angetriebene Riemenscheibe 25
bilden.
Die Antriebsscheibe 17 und die angetriebene Riemenscheibe 25 weisen dieselbe Gestalt auf
und Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 sind jeweils an dem Teil der Scheiben
ausgebildet, die sich gegenüberstehen. D. h., bei der Antriebsscheibe ist ein erster
Bandführungsabschnitt 14 an der ersten Antriebsscheibenhälfte 13 und ein zweiter
Bandführungsabschnitt 16 an der zweiten Antriebsscheibenhälfte 15 ausgebildet. Der erste
und der zweite Bandführungsabschnitt 14 und 16 weisen dieselbe Gestalt auf und stehen sich
gegenüber. In der angetriebenen Riemenscheibe 25 ist ähnlich ein dritter
Bandführungsabschnitt 22 an der ersten angetriebenen Riemenscheibenhälfte 21 und ein
vierter Bandführungsabschnitt 24 an der zweiten angetriebenen Riemenscheibenhälfte 23
ausgebildet. Der dritte und der vierte Bandführungsabschnitt 22 und 24 weisen dieselbe
Gestalt auf und stehen sich gegenüber.
Die Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 sind so ausgebildet, daß sie nach innen
gewölbte Flächen, von denen das Metallband 27 gestützt wird, bilden. Das Verfahren zur
Herstellung dieser gewölbten Flächen der Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 wird
nachfolgend beschrieben werden.
Das Metallband 27 ist ein dünner Metallstreifen, der starr ist und Zugfestigkeit aufweist und
unterstützt wird, während die Kantenabschnitte 49 des Metallbandes 27 die
Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen
Riemenscheibe 25 kontaktieren. Die Länge und die Breite des inneren Bandes 45 und eines
äußeren Bandes 47 sind unterschiedlich. Die Metallbänder 27 können so, ohne sich einander
während des Betriebes zu behindern, um die Antriebsscheibe 17 und die angetriebene Scheibe
25 umlaufen, wobei diese ohne einander zu kontaktieren, beabstandet sind. Wenn drei oder
mehr Bänder verwendet werden, kann jedes Metallband frei, ohne ein anderes zu behindern,
umlaufen, um eine Kraft zu übertragen.
Da die Scheiben 17 und 25 in einem Zustand rotieren, bei dem die Kantenabschnitte 49 des
Metallbandes 27 mit den Bandführungsabschnitten 14, 16, 22 und 24 in Kontakt stehen, wenn
die erste und die zweite Antriebsscheibenhälfte 13 und 15 in Richtungen, die durch die Pfeile
a gekennzeichnet sind, sich annähern, bewegt sich das Metallband 27, das vom ersten und
zweiten Bandführungsabschnitt 14 und 16 unterstützt wird, auch in einer Richtung, die durch
einen Pfeil c gekennzeichnet ist, wodurch der Rotationsradius vergrößert wird. Im Gegensatz
dazu, bewegt sich das Metallband 27 in eine Richtung, die durch einen Pfeil d gekennzeichnet
ist, wenn sich die erste und zweite Antriebsscheibenhälfte 13 und 15 in einer Richtung, die
durch die Pfeile b gekennzeichnet ist, von einander weg bewegen, wodurch der
Rotationsradius verringert wird.
Die oben beschriebenen Bewegungen ergeben sich bei der Antriebsscheibe 17 und bei der
angetriebenen Riemenscheibe 25 in gleicher Weise. Wenn der erste und der zweite
Bandführungsabschnitt 14 und 16 der Antriebsscheibe 17 voneinander entfernt werden,
nähern sich der dritte und der vierte Bandführungsabschnitt 22 und 24 der angetriebenen
Riemenscheibe 25 einander. Wenn der erste und der zweite Bandführungsabschnitt 14 und 16
der Antriebsscheibe 17 sich einander nähern, entfernen sich der dritte und der vierte
Bandführungsabschnitt 22 und 24 der angetriebenen Riemenscheibe 25. Das Metallband 27
behält daher immer den gespannten Zustand während des Umlaufs bei, so daß das
Übersetzungsverhältnis geändert werden kann.
Die Bewegung des ersten und zweiten Bandführungsabschnitts 14 und 16 der Antriebsscheibe
17 und die des dritten und vierten Bandführungsabschnitts 22 und 24 der angetriebenen
Riemenscheibe 25 erfolgt gleichzeitig, aber in entgegengesetzter Richtung. Durch Einstellen
des Abstandes zwischen den Flächen der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen
Riemenscheibe, die einander zugewandt sind, verändern sich die Rotationsradien des
Metallbandes 27, das auf der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe 25
aufgespannt ist, so daß das Übersetzungsverhältnis bezüglich der Geschwindigkeit verändert
werden kann.
Wie in der Zeichnung gezeigt, ist während des Betriebes mit Geschwindigkeitsreduzierung
der Abstand s2 zwischen dem inneren Band 45 und dem äußeren Band 47, die um die
angetriebene Riemenscheibe geschlungen sind, größer als der Abstand s1 zwischen dem
inneren Band 45 und dem äußeren Band 47, die um die Antriebsscheibe 17 geschlungen sind.
Dies geschieht, um die Winkelgeschwindigkeiten des inneren Bandes 45 und des äußeren
Bandes 47, die um die Antriebsscheibe 17 und die angetriebene Riemenscheibe 25 umlaufen,
aufeinander abzustimmen, was möglich ist, da jeder Bandführungsabschnitt entsprechend der
nachfolgend beschriebenen Methode ausgelegt ist.
Die Anpassung der Abstände s1 und s2 zwischen den Bändern 45 und 47, die um die
Scheiben 17 und 25 umlaufen, ist möglich, da jeder Bandführungsabschnitt 14, 16, 22 und 24
gemäß einer Berechnung nach der vorliegenden Erfindung hergestellt ist. D. h., da die ersten
bis vierten Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 jeweils eine kurvenförmige Fläche
gemäß der vorliegenden Berechnungsmethode aufweisen, wenn die
Geschwindigkeitsübersetzung variiert, rutscht das Metallband 27 zu den Scheiben 17 und 25,
so daß eine gleichmäßige Kraftübertragung erzielt ist. Sogar wenn zwei Metallbänder 27 bei
der oben beschriebenen bevorzugten Ausführungsform verwendet werden, kann des weiteren
die Kraft mit einer anderen Geschwindigkeitsübersetzung durch Veränderung der Anzahl der
Metallbänder übertragen werden. Größere Kräfte können durch eine größere Anzahl von
Metallbändern übertragen werden.
Die Fig. 2 zeigt den Kraftübertragungsmechanismus mit Verwendung eines Metallbandes
gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung, bei der das Band um
Scheiben geschlungen ist. Die Fig. 3 und 4 sind koordinierte Diagramme, in denen der
Bereich der Scheibe in Koordinaten dargestellt ist, um einen Wert einer Kurvenfunktion des
kurvenförmig geneigten Abschnitts, der den Bandführungsabschnitt bildet, zu erhalten.
Gemäß Fig. 2 läuft das Metallband 27 mit einer verringerten Geschwindigkeit um, da die
Radien r3 und r4 des Metallbandes 27, das um die angetriebene Riemenscheibe 25
geschlungen ist, größer sind als die des Metallbandes 27, das um die Antriebsscheibe 17
geschlungen ist.
Um die Eigenschaften einer kurvenförmigen Fläche der Bandführungsabschnitte 14, 16, 22
und 24 zu erhalten, wird ein Neigungswinkel, der durch das Metallband, das sich linear
zwischen der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe mit Bezug auf die
horizontale Fläche bewegt, als θ, der Rotationsradius des inneren Bandes 45, das um die
Antriebsscheibe 17 geschlungen ist, ist als r1, der Rotationsradius des äußeren Bandes 47 als
r2, der Rotationsradius des inneren Bandes 45, das um die angetriebene Riemenscheibe 47
geschlungen ist, als r3, und der Rotationsradius des äußeren Bandes 47 ist als r4 festgelegt. Die
Länge und der Neigungswinkel des Metallbandes 27 ist durch die Gleichungen 1 und 2
ausgedrückt.
L (Länge des inneren Bandes)
= 2 × (Abstand zwischen den Achsen) x cos θ + r3
× (π + 2θ) + r1
× (π - 2θ)
Der Abstand zwischen den Achsen steht hier für den Abstand zwischen der Antriebsachse 11
und der angetriebenen Achse 19.
Um die Gestalt der kurvenförmigen Fläche der Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 zu
bestimmen, ist in Fig. 3 der Teil eines Bandführungsabschnitts 50 einer Scheibe als Graph
dargestellt und in ein Koordinatensystem gebracht. Um eine Funktion, die die Eigenschaften
der kurvenförmigen Fläche des Bandführungsabschnitts 50 in dem Graph aufweist, zu
erhalten, sind folgende Ausgangszustände festgelegt werden.
- 1. Wenn x = 0, dann ist der Radius r1 des inneren Bandes 45 der Antriebsscheibe 17 gleich 45. Wenn x = 4, dann ist der Radius r2 des äußeren Bandes 47 der Antriebsscheibe 17 gleich 51.
- 2. Der Abstand zwischen der Antriebsachse 11 und der angetriebenen Achse 19 ist gleich 165.
- 3. Das Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnis zwischen der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe 25 ist 1,6 : 1.
- 4. Der Breitenunterschied zwischen dem inneren Band 45 und dem äußeren Band 45 ist mit 8 angenommen.
Die Radien des inneren Bandes 45 und des äußeren Bandes 47, die um die angetriebene
Riemenscheibe 25 geschlungen sind, können gemäß der oben genannten Ausgangszustände
berechnet werden. D. h., da (Rotationsradius des Bandes der Antriebsscheibe 17) × (Ge
schwindigkeitsübersetzungsverhältnis) = (Rotationsradius r4 des Bandes der angetriebenen
Riemenscheibe 25) ist, können der Rotationsradius r3 des inneren Bandes 45 und der
Rotationsradius r4 des äußeren Bandes 47, die um die angetriebene Riemenscheibe 25
geschlungen sind, folgendermaßen berechnet werden.
r3 = r1 × 1,6 = 45 × 1,6 = 72
r4 = r3 × 1,6 = 51 × 1,6 = 81,6
Obwohl der Wert für x des inneren Bandes 45 und der äußeren Bandes 47, die um die
angetriebene Riemenscheibe 25 geschlungen sind, nicht berechnet werden kann, kann der
Wert r unter Verwendung des Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnisses zwischen der
Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe 25 berechnet werden.
Die Länge des inneren Bandes 45 und des äußeren Bandes 47 können nun durch Einsetzen der
Rotationsradien der Metallbänder 45 und 47, die um die Antriebsscheibe 17 und die
angetriebene Riemenscheibe 25 montiert sind, in die Gleichung 1 und in die Gleichung
berechnet werden.
D. h., der Winkel θ wird im wesentlichen erhalten, um die Länge des inneren Bandes 45
berechnen zu können.
Die Länge des inneren Bandes 45 ist
L = 2 × 165 × cos θ + 72 [π + 2θ] + 2θ] + 45 [π - 2θ] = 701,9944612
Der Winkel θ des äußeren Bandes 47 wird mit der folgenden Gleichung berechnet.
Die Länge des äußeren Bandes 47 wird wie folgend berechnet.
L = 2 × 165 × cos θ + 81,6 [π + 2θ] + 51 [π - 2θ]
= 752,26653
Um eine kurvenförmige Fläche des Bandführungsabschnitts 50 zu berechnen, ergibt sich eine
Kurvenfunktion für den Bandführungsabschnitt wie folgt.
r = r1
+ ax + bx2
+ cx3
Gleichung 4 wird dann gemäß den Ausgangszuständen folgenderweise berechnet.
51 = 45 + 4a + 16b + 64c
Wenn die erste Antriebsscheibenhälfte 13 und die zweite Antriebsscheibenhälfte 15 der
Antriebsscheibe 17 sich nah angenähert haben, da eine Geschwindigkeitsänderung ausgehend
von dem Ausgangszustand benötigt ist, vergrößern sich die Rotationsradien r1 und r2 des
inneren Bandes 45 und des äußeren Bandes 47, die um die Antriebsscheibe 17 geschlungen
sind, und gleichzeitig verkleinern sich die Rotationsradien r3 und r4 des inneren Bandes 45 und
des äußeren Bandes 47, die um die angetriebene Riemenscheibe 25 geschlungen sind.
Wie bei den Ausgangszuständen festgelegt ist, ist der Längenunterschied in der Richtung +x,
gemäß Fig. 3 gleich 4, da der Breitenunterschied des inneren Bandes 45 und des äußeren
Bandes 47 gleich 8 ist. Wenn das innere Band 45, das von dem Bandführungsabschnitt 50
getragen wird und dieses kontaktiert, um 4 in der Richtung +x entlang des
Bandführungsabschnitts 50 bewegt wird, wenn sich die Scheibe bewegt, bewegt sich das
innere Band 45 in die Stellung, mit der das äußere Band 47 anfänglich geschlungen war, so
daß der Rotationsradius des inneren Bandes 45 auf 51 ansteigt. Das äußere Band 47 bewegt
sich gleichzeitig in die Stellung, in der x = 8 ist. Der Wert des Rotationsradius r des äußeren
Bandes 47 wird durch ein Verfahren, das nachfolgend beschrieben wird, berechnet. Wenn der
Radius des inneren Bandes 45, das um die Antriebsscheibe geschlungen ist, von 45 auf 51
wegen der oben genannten Geschwindigkeitsänderung ansteigt, steigt auch der
Rotationsradius des äußeren Bandes 47 von 51 auf einen unbekannten Wert r an.
Der Radius des äußeren Bandes 47 der Antriebsscheibe 17 wird, wie nachfolgend
beschrieben, unter Berücksichtigung der Tatsache, daß die Länge des Bandes konstant ist,
berechnet.
Wenn der Rotationsradius des inneren Bandes 45 der Antriebsscheibe 17 gleich 51 ist, wird
der Radius des inneren Bandes 45 der angetriebenen Riemenscheibe 25 als r3' festgelegt und
der Winkel des Bandes in bezug auf die horizontale Ebene berechnet.
Gemäß Gleichung 2 ist der Winkel des inneren Bandes 45 mit Bezug auf die Horizontale
Wenn der Wert für θ und der Wert für die Länge des inneren Bandes 45 in Gleichung 1
eingesetzt werden, dann ist
Der Radius r3' des inneren Bandes 45 der Antriebsscheibe, r3' = 66,9202, kann aus der oben
genannten Gleichung berechnet werden.
Wenn der Radius des inneren Bandes 45 der Antriebsscheibe 17 gleich 51 ist, da der Radius
des inneren Bandes 45 der angetriebenen Riemenscheibe 25 gleich 66,9902 ist, ist es auch
offensichtlich, daß das Geschwindigkeitsübertragungsverhältnis 1,31216 : 1 ist.
Wenn der Radius des äußeren Bandes 47 der Antriebsscheibe 17 bei dem oben genannten
Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnis gleich r ist, beträgt der Radius des äußeren Bandes
47 der angetriebenen Riemenscheibe 25 daher r4' = 1,31218r. Entsprechend wird der
Neigungswinkel mit Bezug auf die Horizontale des äußeren Bandes 47, das um die
Antriebsscheibe 17 und die angetriebene Riemenscheibe 25 geschlungen ist, mit der
Gleichung 2 berechnet.
Wenn der Wert θ und der Längenwert des äußeren Bandes 47 in die Gleichung 1 eingesetzt
werden, ergibt sich
r = 57,8600181 ergibt sich, wenn der Wert für x des äußeren Bandes 47 der Antriebsscheibe
17 gleich 8 ist, als Rotationsradius gleich 57,8600181.
Wenn der Wert für x des äußeren Bandes 47 der Antriebsscheibe 17 gleich 12 ist, dann ist der
Rotationsradius, in der gleichen Weise berechnet, gleich 65,67802.
Wenn die oben genannten Ergebnisse in Gleichung 3 eingesetzt werden, werden die folgenden
Gleichungen erzielt.
57,8600181 = 45 + 8a + 64b +512c
65,67802 = 45 + 12a + 144b + 1728c
Wenn die Gleichungen 4, 5 und 6 gemeinsam gelöst werden, dann ist a = 1,400661,
b = 0,0238144 und c = 0,0002551. Die folgende Gleichung, die die Kurve des
Bandführungsabschnitts 50 definiert, wird daraus erzielt.
r = 45 + 1,400661 × + 0,0238144 x2
+ 0,0002551 x3
Die Gleichung 7 definiert die Kurve der Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 der
Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe 25, die insbesondere für die
Definition des unteren Abschnitts des Zwischenabschnitts des Bandführungsabschnitts 50, der
in Fig. 3 gezeigt ist, angemessen ist.
Um eine Kurvenfunktionsgleichung, die den oberen Abschnitt des Zwischenabschnitts des
Bandführungsabschnitts 50, der in Fig. 3 bzw. Fig. 4 gezeigt ist, definiert, zu erzielen, wird
folgend der Wert für x, der dem Kantenabschnitt des Bandführungsabschnitts 50 entspricht,
als p festgelegt.
Da anfänglich der Rotationsradius des äußeren Bandes 47, das um die angetriebene
Riemenscheibe 25 geschlungen ist, gleich 81,6 ist, wenn x = p ist und keine Änderung in der
Breitendifferenz des inneren Bandes 45 und des äußeren Bandes 47 gegeben ist, ist der
Rotationsradius des inneren Bandes 45 bei diesem Ausgangszustand gleich 72, wenn x = p - 4
ist.
Bei dem oben genannten Zustand bewegt sich, wenn sich die angetriebene Riemenscheibe 25
in Richtung x um +4 bewegt, das Band, das um die angetriebene Riemenscheibe 25
geschlungen ist, um -4 relativ zu der Scheibe, so daß das äußere Band 47 in die Stellung
bewegt wird, in der das innere Band 45 geschlungen ist, und der Rotationsradius desselben
steigt auf 72 an. Wenn x = p - 8 ist, wird der Wert 63,4385372 für den Rotationsradius des
inneren Bandes 45 unter Verwendung der Tatsache, daß die Bandlänge konstant ist und daß
das Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnis zwischen der Antriebsachse und der
angetriebenen Achse durch das äußere Band 47 repräsentiert wird, und daß zwischen der
Antriebsachse und der angetriebenen Achse, die durch das innere Band 45 repräsentiert wird,
gleich sind, berechnet. Das Berechnungsverfahren für den Rotationsradius des inneren Bandes
45 ist das gleiche, wie das oben beschriebene.
Eine erwünschte Kurvenfunktionsgleichung ist wie folgend festgelegt.
r = a + bx + cx2
Wenn die oben genannten Zustände in die Gleichung 8 eingesetzt werden, wird die unten
genannte Gleichung erzielt.
81,6 = a + pb + p2
c
72 = a + (p - 4)b + (p - 8)2
c
63,43854 = a + (p - 8)b + (p - 8)b + (p - 8)2
c
Die Gleichung 12 wird erzielt durch Einsetzen von r = 65,67802 und x = 12 in die Gleichung
8 unter Beachtung der Kontinuität der Kurve, die durch Gleichung 7 dargestellt ist.
65,67802 = a + 12b + 144c
Aus den Gleichungen 8, 9, 10 und 11 können nacheinander a, b, c und p berechnet werden. D. h.,
a ist 45,3725, b ist 2,3027, c ist 0,023245423 und p ist 18,90534. Die berechneten Werte
für a, b, c und p werden nun in die Gleichung 8 eingesetzt.
r = 45,3725 + 2,3027x + 0,023245423x2
Die Gestalt des Bandführungsabschnitts 50 der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen
Riemenscheibe 25 werden folgend aus der Gleichung 7 und der Gleichung 13 berechnet, d. h.
aus der Gleichung 7, wenn x zwischen 0 und 12 liegt, und aus der Gleichung 13, wenn x
zwischen 12 und 18,90534 liegt. Wenn das Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnis zwischen
der Antriebsscheibe 17 und der angetriebenen Riemenscheibe 25 1 : 1 ist, liegt ein Zustand von
x = 12 in einer Position vor, der einem angenäherten mittleren Wert, der zwischen den
Werten von x in der Position, in der das innere Band 45 den Bandführungsabschnitt 55
kontaktiert und in der Position, in der das äußere Band 47 den Bandführungsabschnitt 50
kontaktiert, entspricht.
Die Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 der Scheibe, die ausgebildet sind, um die
Gleichungen 7 und 13 zu erfüllen, verhindern, daß das Band 27 von den Scheiben 17 und 25
rutscht oder keine anderen kleinen Kräfte hervorgerufen werden, so daß eine Kraft genau
übertragen werden kann.
Wie oben beschrieben können ein oder mehrere Bänder zwischen dem inneren Band 45 und
dem äußeren Band 47 angebracht werden. Zum Beispiel kann ein mittleres Band zwischen
dem äußeren Band 47 und dem inneren Band 45 installiert werden. Wenn das innere Band 45
in der Stellung x = 0 angeordnet ist, ist dabei das mittlere Band in der Stellung x = 2
positioniert. Für diese Stellung kann berechnet werden, daß der Rotationsradius r des
mittleren Bandes 47,8986 beträgt und die Länge des mittleren Bandes beträgt gemäß
Gleichung 7 726,2613.
Wenn das Band sich um +4 in Richtung x bei dem oben genannten Ausgangszustand bewegt,
beträgt der Wert x für das mittlere Band 6, der Rotationsradius r beträgt 54,31637 und die
Bandlänge beträgt 726,2907, was bedeutet, daß es um 0,0294 länger ist als 726,2613. Die
Bandlänge in der Position, in der das Band um 4 in Richtung x weiter bewegt ist, ist des
weiteren um 0,069 länger. Wenn der Radius des mittleren Bandes des angetriebenen Bandes
bestimmt wird, obwohl der Wert x, der dem Rotationsradius entspricht, um 2 größer als der
des inneren Bandes 45 der angetriebenen Riemenscheibe 25 normalerweise sein sollte, tritt ein
Berechnungsfehler von 0,013 auf. Andere kleinere Kräfte, die aus dem oben genannten Fehler
resultieren, und die an einem Teil des Bandes angreifen, sind, verglichen mit einer
Zugspannung, die anliegt, um eine Kraft zu übertragen, vernachlässigbar und haben keinen
praktischen Effekt. Der Fehler verringert sich des weiteren durch eine Vergrößerung des
Neigungswinkels der Bandführungsabschnitte 14, 16, 22 und 24 oder durch eine Verringerung
des Achsabstandes. Wenn der Bereich des Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnisses klein
ist, verringert sich auch der Fehler.
Die Fig. 5 zeigt einen Aufbau eines Kraftübertragungsmechanismus, der ein Metallband
gemäß der zweiten bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung verwendet.
Bezugszeichen, die gleich denen sind, die oben verwendet werden, bezeichnen Elemente, die
die gleichen Funktionen aufweisen.
Wie in der Zeichnung gezeigt, ist die Gestalt der zueinander gerichteten Flächen einer Scheibe
des Kraftübertragungsmechanismus, der ein Metallband gemäß dieser bevorzugten
Ausführungsform verwendet, verglichen mit dem des Kraftübertragungsmechanismus, der ein
Metallband gemäß der ersten bevorzugten Ausführungsform verwendet, abgeändert.
D. h., die ersten und zweiten Bandführungsabschnitte 29 und 31, die auf zueinander
gerichteten Flächen der ersten Antriebsscheibenhälfte 37 und einer zweiten
Antriebsscheibenhälfte 39 ausgebildet sind, die eine Antriebsscheibe 51 bilden, weisen
unterschiedliche Gestalt auf. Der erste Bandführungsabschnitt 29, der auf einer Fläche der
ersten Antriebsscheibenhälfte 37 ausgebildet ist, ist eine linear geneigte Fläche, während der
zweite Bandführungsabschnitt 31, der auf einer Fläche der zweiten Antriebsscheibenhälfte 39
ausgebildet ist, eine geneigte konkave Fläche ist. Der lineare erste Bandführungsabschnitt 29
ist in einem vorbestimmten Winkel geneigt und stützt einen Kantenabschnitt 49 des
Metallbandes 27 ab. Der zweite Bandführungsabschnitt 31, der dem ersten
Bandführungsabschnitt 29 gegenüberliegend ausgebildet ist, stützt das Metallband 27.
Die Gestalt der Bandführungsabschnitte 29 und 31 der ersten und zweiten
Antriebsscheibenhälften 37 und 39 sind so ausgebildet, daß sie die Gestalt des
Bandführungsabschnitts der zugewandten Scheibenhälfte kompensieren, so weit sich die
Gestalt des Bandführungsabschnitts in einem Zustand ändert, in dem die
Antriebsscheibenhälften 37 und 39 einander zugewandt sind.
Die Scheibenhälften 41 und 43 haben einen Aufbau, der dem der Scheibenhälften 37 und 39
der Antriebsscheibe 51 entgegengesetzt ist. D. h., daß die erste angetriebene
Riemenscheibenhälfte 41, die eine kurvenförmige und geneigte Fläche im Gegensatz zu der
Antriebsscheibe 51 hat, in dem oberen Abschnitt der Zeichnung angeordnet ist, und die zweite
angetriebene Riemenscheibenhälfte 43, die eine linear geneigte Fläche aufweist, in dem
unteren Abschnitt derart angeordnet ist, daß die Positionen der Antriebsscheibe 51 und der
angetriebenen Riemenscheibe 53 symmetrisch sein können.
Der erste, zweite, dritte und vierte Bandführungsabschnitt 29, 31, 33 und 35 des
Kraftübertragungsmechnismus mit einem Metallband gemäß der oben beschriebenen
Ausführungsform ist so ausgebildet, damit der Rotationsradius des Bandes entsprechen an
Drehgeschwindigkeit einer jeden Scheibe angepaßt wird, wie in der ersten bevorzugten
Ausführungsform gezeigt, so daß eine identische Winkelgeschwindigkeit vorgesehen werden
kann, sogar wenn der Rotationsradius des Bandes im Betrieb sich unterscheidet.
Obwohl eine quadratische Funktion und eine kubische Funktion in der oben genannten
Beschreibung, abhängig von der Anzahl an Ausgangsgleichungen, verwendet wurden, variiert
die Ordnungszahl der Funktion und jede Funktion kann leicht durch kommerzielle Software
gelöst werden.
Der Kraftübertragungsmechanismus mit einem Metallband gemäß der vorliegenden Erfindung
kann, wie oben beschrieben, große Kräfte durch die Verwendung einer Mehrzahl von
Metallbändern im Verhältnis zu einem Band, das die Antriebsscheibe und die angetriebene
Riemenscheibe verbindet, übertragen. Da jedes Metallband um die Scheiben mit der gleichen
Geschwindigkeit umläuft, ist die Winkelgeschwindigkeit eines jeden Metallbandes auf einer
Scheibe gleich. Da kein Schlupf zwischen der Scheibe und dem Metallband auftritt, ist der
Kraftverlust oder der Abrieb sehr niedrig. Da die Anlage zwischen dem Metallband und der
Scheibe kontinuierlich ist, entstehen keine Geräusche. Da jedes Metallband derart angeordnet
ist, daß es von einem benachbarten Metallband separiert ist, ist die Toleranz der Bandlänge
nicht eng und eine Korrektur kann durch Anpassen der Breite entsprechend der Länge
durchgeführt werden, so daß die Herstellung vereinfacht ist.
Es ist zu bemerken, daß die vorliegende Erfindung nicht auf die oben beschriebene bevorzugte
Ausführungsform begrenzt ist, und es ist offensichtlich, daß eine Variation und eine
Abänderung vom Fachmann im Rahmen des Erfindungsgedankens und des Schutzumfanges
des Patents, der in den anhängenden Ansprüchen definiert ist, vollzogen werden kann.
Claims (3)
1. Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern umfassend,
eine Antriebsscheibe, die eine erste und eine zweite Antriebsscheibenhälfte aufweist und die so installiert sind, daß sie in einer Axialrichtung einer Antriebsachse nach vorne und hinten geschoben werden können, wobei die erste und zweite Antriebsscheibenhälfte jeweils erste und zweite Bandführungsabschnitte aufweisen, die an diesen so ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen,
eine angetriebene Riemenscheibe, die eine erste und eine zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte aufweist und an einer angetriebenen Achse parallel zu der Antriebsachse so angebracht sind, daß sie entlang der angetriebenen Achse nach vorne und hinten geschoben werden können, wobei die erste und zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte jeweils dritte und vierte Bandführungsabschnitte aufweisen, die so an diesen ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen, und
wenigstens zwei Metallbänder, die um die Bandführungsabschnitte der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe ohne sich zu stören umlaufen können, wobei jeder Bandführungsabschnitt durch eine geneigte Fläche, die eine solch vorbestimmte Kurvenform aufweist, daß die Winkelgeschwindigkeiten aller Bänder während eines beliebigen Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnisses zwischen der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe gleich sind.
eine Antriebsscheibe, die eine erste und eine zweite Antriebsscheibenhälfte aufweist und die so installiert sind, daß sie in einer Axialrichtung einer Antriebsachse nach vorne und hinten geschoben werden können, wobei die erste und zweite Antriebsscheibenhälfte jeweils erste und zweite Bandführungsabschnitte aufweisen, die an diesen so ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen,
eine angetriebene Riemenscheibe, die eine erste und eine zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte aufweist und an einer angetriebenen Achse parallel zu der Antriebsachse so angebracht sind, daß sie entlang der angetriebenen Achse nach vorne und hinten geschoben werden können, wobei die erste und zweite angetriebene Riemenscheibenhälfte jeweils dritte und vierte Bandführungsabschnitte aufweisen, die so an diesen ausgebildet sind, daß sie sich gegenüberstehen, und
wenigstens zwei Metallbänder, die um die Bandführungsabschnitte der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe ohne sich zu stören umlaufen können, wobei jeder Bandführungsabschnitt durch eine geneigte Fläche, die eine solch vorbestimmte Kurvenform aufweist, daß die Winkelgeschwindigkeiten aller Bänder während eines beliebigen Geschwindigkeitsübersetzungsverhältnisses zwischen der Antriebsscheibe und der angetriebenen Riemenscheibe gleich sind.
2. Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern gemäß Anspruch 1, wobei der
erste, zweite, dritte und vierte Bandführungsabschnitt jeweils eine geneigte
kurvenförmige Fläche ist, die eine konkave Gestalt hat und an der Antriebsscheibe und
der angetriebenen Riemenscheibe identisch ausgebildet sind, und wobei der
Krümmungsradius der geneigten kurvenförmigen Fläche an der Außenseite einer jeden
Scheibe in Radialrichtung größer ist als der an der Innenseite, so daß der Abstand
zwischen den Bändern sich vergrößert, wenn sich das Band entlang des
Bandführungsabschnitts radial nach außen bewegt und sich verringert, wenn sich das
Band entlang des Bandführungsabschnitts radial nach innen bewegt.
3. Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern gemäß Anspruch 1, wobei der erste
und der vierte Bandführungsabschnitt linear geneigte Flächen sind, und der zweite und
der dritte Bandführungsabschnitt konkav kurvenförmige Flächen sind, und der
Krümmungsradius der kurvenförmigen Flächen des zweiten und des dritten
Bandführungsabschnitts in radialer Richtung an der Außenseite einer jeden Scheibe
größer ist als an der Innenseite einer jeden Scheibe.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1019980028843A KR100290277B1 (ko) | 1998-07-16 | 1998-07-16 | 금속벨트 동력 전달기구 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19934047A1 true DE19934047A1 (de) | 2000-01-27 |
Family
ID=19544449
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19934047A Withdrawn DE19934047A1 (de) | 1998-07-16 | 1999-07-16 | Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6206796B1 (de) |
JP (1) | JP2000120817A (de) |
KR (1) | KR100290277B1 (de) |
BR (1) | BR9902829A (de) |
CA (1) | CA2277388A1 (de) |
DE (1) | DE19934047A1 (de) |
ES (1) | ES2164541B1 (de) |
FR (1) | FR2781855A1 (de) |
GB (1) | GB2339867B (de) |
ID (1) | ID23620A (de) |
IT (1) | IT1313180B1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10235342A1 (de) * | 2002-08-02 | 2004-02-19 | Audi Ag | Umschlingungswandler |
WO2015021978A1 (de) * | 2013-08-16 | 2015-02-19 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Umschlingungswandler |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL1022157C2 (nl) * | 2002-12-12 | 2004-06-15 | Doornes Transmissie Bv | Continu variabele transmissie. |
NL1024918C2 (nl) * | 2003-12-01 | 2005-06-02 | Bosch Gmbh Robert | Continu variabele transmissie. |
EP2460756B1 (de) * | 2004-08-04 | 2013-11-13 | Otis Elevator Company | Scheibe zur Verwendung in einem Aufzugssytem |
WO2008053773A1 (en) * | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Jtekt Corporation | Method and device for producing member to be wound, device for measuring circumferential length of member to be wound, and device for applying pretension |
NL1035388C2 (nl) * | 2008-05-02 | 2009-11-03 | Bosch Gmbh Robert | Transmissie met gebombeerde poelieschijven en een drijfriem. |
JP5423687B2 (ja) * | 2008-12-26 | 2014-02-19 | 日本精工株式会社 | ベルト式無段変速機のプーリ支持構造、およびベルト式無段変速機 |
US9103412B2 (en) * | 2011-09-28 | 2015-08-11 | Honda Motor Co., Ltd. | Endless power transmission belt-type continuously variable transmission |
JP5840293B2 (ja) * | 2012-07-06 | 2016-01-06 | 本田技研工業株式会社 | 金属ベルト用エレメント |
CN109695679A (zh) * | 2017-10-23 | 2019-04-30 | 上海汽车集团股份有限公司 | 一种油电混合动力车辆及其无级变速系统 |
JP2020056470A (ja) * | 2018-10-03 | 2020-04-09 | バンドー化学株式会社 | ベルト式変速装置 |
US11976726B2 (en) * | 2022-04-05 | 2024-05-07 | Dennis Zulawski | Continuously variable transmission with the system having different angled faces |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE602785C (de) * | 1934-09-17 | Isbeg Ind Und Schiffsbedarf G | Keilriemengetriebe | |
US3016755A (en) * | 1958-12-20 | 1962-01-16 | Reimers Getriebe Kg | Link chain for infinitely variable pulley gear transmissions |
US3365967A (en) * | 1965-06-07 | 1968-01-30 | Moogk Friedrich | Stepless variable v-belt driving gear with asymmetric v-belt |
JPS60175859A (ja) * | 1984-02-18 | 1985-09-10 | Kanesaka Gijutsu Kenkyusho:Kk | 無段変速機 |
DE3631213A1 (de) * | 1986-09-13 | 1988-03-24 | Piv Antrieb Reimers Kg Werner | Laschenkette fuer stufenlos verstellbare kegelscheibengetriebe mit asymmetrischem scheibenkeil |
JPH09251655A (ja) * | 1996-03-18 | 1997-09-22 | Hitachi Ltd | 光電子部品およびそれを用いた光メモリシステム |
US5685793A (en) * | 1996-08-16 | 1997-11-11 | Van Blaricom; Terry Michael | Multiple band continuously variable transmission |
-
1998
- 1998-07-16 KR KR1019980028843A patent/KR100290277B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-07-13 JP JP11198924A patent/JP2000120817A/ja active Pending
- 1999-07-13 FR FR9909108A patent/FR2781855A1/fr not_active Withdrawn
- 1999-07-14 ES ES009901578A patent/ES2164541B1/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-15 CA CA002277388A patent/CA2277388A1/en not_active Abandoned
- 1999-07-15 US US09/354,022 patent/US6206796B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-15 BR BR9902829-8A patent/BR9902829A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-07-16 IT IT1999MI001585A patent/IT1313180B1/it active
- 1999-07-16 ID IDP990674D patent/ID23620A/id unknown
- 1999-07-16 DE DE19934047A patent/DE19934047A1/de not_active Withdrawn
- 1999-07-16 GB GB9916689A patent/GB2339867B/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10235342A1 (de) * | 2002-08-02 | 2004-02-19 | Audi Ag | Umschlingungswandler |
WO2015021978A1 (de) * | 2013-08-16 | 2015-02-19 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Umschlingungswandler |
DE102013216262A1 (de) | 2013-08-16 | 2015-02-19 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Umschlingungswandler |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2339867A (en) | 2000-02-09 |
KR100290277B1 (ko) | 2001-11-22 |
ITMI991585A1 (it) | 2001-01-16 |
GB9916689D0 (en) | 1999-09-15 |
ES2164541A1 (es) | 2002-02-16 |
ID23620A (id) | 2000-05-04 |
ES2164541B1 (es) | 2003-05-16 |
GB2339867B (en) | 2001-03-21 |
IT1313180B1 (it) | 2002-06-17 |
JP2000120817A (ja) | 2000-04-28 |
KR20000008819A (ko) | 2000-02-15 |
ITMI991585A0 (it) | 1999-07-16 |
FR2781855A1 (fr) | 2000-02-04 |
US6206796B1 (en) | 2001-03-27 |
CA2277388A1 (en) | 2000-01-16 |
BR9902829A (pt) | 2000-02-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2441569C3 (de) | Endloser Treibriemen | |
DE19934047A1 (de) | Kraftübertragungsmechanismus mit Metallbändern | |
DE19600191A1 (de) | Planetengetriebe | |
CH631247A5 (de) | Planetengetriebe. | |
DE60005746T2 (de) | Riemen für stufenlos regelbares Getriebe | |
EP1855026A2 (de) | Laschenkette | |
WO2001038755A1 (de) | Laschenkette | |
DE102009017455A1 (de) | Zahnrad für eine Kette | |
DE19922827A1 (de) | Umschlingungsmittel | |
DE2721800A1 (de) | Zahnriemenantrieb | |
DE4011746C2 (de) | Getriebe zur Übertragung eines Drehmoments | |
DE69104472T2 (de) | TOROIDALREIBSCHEIBE und REIBROLLENTOROIDGETRIEBE. | |
DE60206553T2 (de) | CVT-Kettenriemen mit an Kettenlaschen auf oder zwischen Bolzenenden angebrachten Verschleisskissen | |
EP0599312B1 (de) | Riementrieb für einen Torantrieb | |
AT398463B (de) | Vorrichtung zur übertragung einer drehbewegung | |
DE3414746A1 (de) | Riemen zum uebertragen von bewegung zwischen zwei riemenscheiben | |
DE69204523T2 (de) | Treibriemen für ein stufenlos regelbares Getriebe. | |
DE4335505C1 (de) | Vorrichtung zur Herstellung eines außen verzahnten Getriebeteiles | |
DE102014207855A1 (de) | Kette | |
DE102019129616A1 (de) | Üenantriebsmechanismus | |
DE2927827C3 (de) | Vorrichtung zum Einbringen einer bestimmten Menge eines Auskleidungswerkstoffes in Verschlußkappen | |
EP0363939B1 (de) | Getriebe zum Umsetzen einer translatorischen Bewegung in eine Drehbewegung und umgekehrt | |
DE2458451A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines paketes aus uebereinandergelegten, geschlossenen metallbaendern | |
DD295410A5 (de) | Kugelkraftgetriebe | |
DE3414744A1 (de) | Riemen zum uebertragen von bewegung zwischen zwei riemenscheiben |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |