DE19703035A1 - Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride - Google Patents

Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride

Info

Publication number
DE19703035A1
DE19703035A1 DE1997103035 DE19703035A DE19703035A1 DE 19703035 A1 DE19703035 A1 DE 19703035A1 DE 1997103035 DE1997103035 DE 1997103035 DE 19703035 A DE19703035 A DE 19703035A DE 19703035 A1 DE19703035 A1 DE 19703035A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
max
alloy
chromium
molybdenum
nickel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE1997103035
Other languages
English (en)
Other versions
DE19703035C2 (de
Inventor
Ulrich Dr Heubner
Jutta Dr Kloewer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
VDM Metals GmbH
Original Assignee
Krupp VDM GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Krupp VDM GmbH filed Critical Krupp VDM GmbH
Priority to DE1997103035 priority Critical patent/DE19703035C2/de
Priority to CA002279294A priority patent/CA2279294A1/en
Priority to EP97951980A priority patent/EP0956371A1/de
Priority to JP53151598A priority patent/JP2001509210A/ja
Priority to PCT/EP1997/006592 priority patent/WO1998032887A1/de
Publication of DE19703035A1 publication Critical patent/DE19703035A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE19703035C2 publication Critical patent/DE19703035C2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033Ni as the principal constituent
    • B23K35/304Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B3/00Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
    • F02B3/06Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02FCYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F7/00Casings, e.g. crankcases or frames
    • F02F2007/0097Casings, e.g. crankcases or frames for large diesel engines

Description

Gegenstand der Erfindung ist eine austenitische Nickel-Chrom- Molybdän-Legierung mit Zusätzen von Silizium.
In Anlagen und Aggregaten, bei denen heiße chlorhaltige Gase und chloridhaltige Ablagerungen auftreten (Anlagen der chemischen Industrie, Anlagen zur thermischen Müllentsorgung, insbesondere bei der Verwertung von Sondermüll, Anlagen zur Verwertung von Biomasse, Großdieselmotoren, Auspuffsysteme von Automobilen) werden bei Temperaturen von bis zu 400°C ferritische Kesselbau­ stähle eingesetzt. Bei höheren Temperaturen werden vielfach Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen mit 21,5% Chrom, 9% Molybdän, 3,7% Niob, 2,5% Eisen, Rest Nickel und unvermeidbare Verunrei­ nigungen (Deutsche Werkstoffnummer 2.4856) verwendet (Stahlschlüssel 1995).
Die Legierung mit der Werkstoffnummer 2.4856 ist jedoch schwie­ rig zu verarbeiten. Darüber hinaus erleidet diese Legierung bei Temperaturen oberhalb von 500°C einen erheblichen Duktilitäts­ verlust, der bei druckführenden und/oder mechanisch stark bean­ spruchten Bauteilen zur Rißbildung führen kann. In einem gewis­ sen Umfang kann der Ausscheidungsbeginn der duktilitätsmindern­ den Ausscheidungen verzögert werden durch ein Absenken dem Ei­ sengehaltes.
Maßnahmen, die zu einer deutlichen Anhebung der Duktilität füh­ ren, werden in der internationalen Patentanmeldung WO 95/31579 angeführt, in welcher eine neue Legierung auf der Basis der Le­ gierung gemäß Werkstoffnummer 2.4856 beschrieben wird, die sich durch eine erhöhte Kalt- und Warmverformbarkeit und eine höhere Duktilität auszeichnet.
Auch die neue, in dieser Druckschrift beschriebene Legierung weist noch Nachteile auf. So wird durch die angeführten duktili­ tätssteigernden Maßnahmen die Korrosionsbeständigkeit gegen hochchlorhaltige Gase und chloridhaltige Beläge gegenüber der Legierung mit der Werkstoffnummer 2.4856 reduziert. Bereits bei dieser Legierung treten bei den aus Gründen der Wirkungsgrad­ steigerung ständig ansteigenden Prozeß und Abgastemperaturen hohe Korrosionsraten auf. Legierungen vom Typ 2.4856 sind da­ rüber hinaus anfällig gegen Heißkorrosion durch sulphathaltige Ablagerungen, so daß ein erheblicher Bedarf nach einer andersar­ tigen Legierung mit verbesserter Beständigkeit gegen Hochtempe­ raturkorrosion besteht.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Legierung mit ei­ ner gegenüber dem Stand der Technik deutlich verbesserten Be­ ständigkeit gegen Chlorgaskorrosion und chloridhaltige Beläge bei gleichzeitiger erhöhter Beständigkeit gegen Sulphatkorrosion und bei hoher Duktilität im gesamten Temperaturbereich bis 1000°C zu entwickeln.
Die Aufgabe wird gelöst durch eine siliziumhaltige Nickel-Chrom- Molybdän-Legierung, die (in Masse-%) aus folgenden Bestandteilen besteht:
Cr 18-22%
Mo 6-10%
Si 0,6-1,7%
C 0,002-0,05%
Fe 1-5%
Mn 0,05-0,5%
Al 0,1-0,5%
Ti 0,1-0,5%
Mg 0,005-0,05%
Ca 0,001-0,01%
V max. 0,5%
P max. 0,02%
S max. 0,01%
B 0,001-0,01%
Cu max. 0,5%
Co max. 1%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden 0,02-0,5%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Die erfindungsgemäße Legierung zeichnet sich mit einer gegenüber dem Stand der Technik deutlich erhöhten Hochtemperaturkorro­ sionsbeständigkeit gegen chlorhaltige Gase, chloridhaltige Aschen, Ablagerungen und Salzverbindungen bei gleichzeitiger Korrosionsbeständigkeit gegen Sulphatkorrosion und Naßkorrosion sowie hoher Duktilität aus.
Vorteilhafte Weiterbildungen des Erfindungsgegenstandes sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Eine bevorzugte Legierung zeichnet sich durch folgende Legie­ rungsbestandteile (in Masse-%) aus:
Cr 18-20%
Mo 8-9,0%
Si 0,7-1,1%
C 0,02-0,015%
Fe 2,5-3,5%
Mn 0,05-0,1%
Al 0,1-0,3%
Ti 0,1-0,4%
Mg 0,005-0,015%
Ca 0,001-0,005%
V max. 0,01%
P max. 0,002%
S max. 0,001%
B 0,001-0,001%
Cu max. 0,5%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden
0,03-0,06%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Die Legierung eignet sich in vorteilhafter Weise einerseits zur Herstellung von Rohren, insbesondere Kompositrohren, Blechen, Bandmaterial, Folien, Drähten sowie aus diesen Halbzeugen herge­ stellte Gegenstände und andererseits als Auftragsschweißung oder Plattierung aufgebrachter Korrosionsschutz.
Die vorteilhaften Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung gehen aus den folgenden Ausführungsbeispielen hervor. Tabelle 1 zeigt beispielhaft Analysen von Chargen aus der erfindungsge­ mäßen Legierung (A-F) sowie die von außerhalb der erfindungsge­ mäßen Zusammensetzung liegenden Vergleichslegierungen (G, H). Zum Vergleich wurde die Legierung 2.4856 herangezogen. Alle Legie­ rungsvarianten wurden aus gegossenen Blöcken durch Warmwalzen mit anschließendem Kaltwalzen bei Raumtemperatur hergestellt.
Die Beständigkeit der erfindungsgemäßen Legierung gegen Chlorid­ korrosion geht aus den Abb. 1 und 2 hervor. Für die Ver­ suche wurden geschliffene und gereinigte Testcoupons verschiede­ ner Versuchslegierungen in eine wäßrige Lösung auf 1 mol/l NaCl, 0,1 mol/l CaCl2 und 0,25 mol/l NaHCO3 getaucht, bei 60°C ge­ trocknet und anschließend bei 750°C an Luft über 240 Stunden ausgelagert. Dieser Test simuliert die Beanspruchungen, wie sie beispielsweise in Abgassystemen von Automobilmotoren (an Falten­ bälgen zur Entkopplung von Katalysator und Motor) auftreten. Abb. 1 zeigt den Metallabtrag, Abb. 2 zeigt den metallo­ graphisch ermittelten Korrosionsangriff bei Versuchsende. Bei den Untersuchungen hat es sich überraschend gezeigt, daß die Be­ ständigkeit gegen Chloridkorrosion z. B. gegenüber der Legierung 2.4856 erheblich verbessert werden konnte durch die Zugabe von Silizium in Mengen zwischen 0,6 und 1,7%.
Der vorteilhafte Einfluß des Siliziums geht auch aus Abb. 3 hervor, welche den metallographisch ermittelten Korrosionsan­ griff von Proben zeigt, welche in einem komplexen Medium (chlorhaltiges synthetisches Müllverbrennungsgas (2,5 g/m3 HCl, 1,3 g/m3 SO2/ 9% O2, Rest N2) bei gleichzeitiger Beaufschlagung mit chloridhaltiger Kesselasche) über 1000 Stunden bei 600°C ausgelagert wurden. Gegenüber der siliziumarmen Charge (Beispiel G) zeigt die erfindungsgemäße siliziumhaltige Legierung einen deutlich verringerten Korrosionsangriff.
Abb. 4 zeigt Korrosionsangriff nach 1008stündiger zykli­ scher Auslagerung von Proben, welche vor der Auslagerung bei 750°C in einer chlor- und schwefeldioxidhaltigen Atmosphäre mit einem Belag aus Na2SO4/KCl beschichtet wurden. Dieser Versuch dient der Prüfung der Beständigkeit gegen Sulphatkorrosion. Wie der Abbildung zu entnehmen ist, zeigt auch bei dieser Korro­ sionsbeanspruchung die erfindungsgemäße Legierung deutlich ge­ ringere Korrosionsraten auf, als die zur Zeit unter solchen Kor­ rosionsbedingungen verwendete Legierung 2.4856.
Die hervorragenden Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung sind auf die Siliziumzusätze und auf die Abstimmung der Legie­ rungselemente Molybdän, Chrom und Eisen zurückzuführen. Der Si­ liziumgehalt der erfindungsgemäßen Legierung soll zwischen 0,6% und 1,7% liegen, da bei geringeren Siliziumgehalten die korro­ sionshemmende Wirkung des Siliziums nicht mehr auftritt und bei höheren Siliziumgehalten verstärkt mit dem Auftreten versprödend wirkender Silizide und deutlichem Duktilitätsverlust, insbeson­ dere bei mittleren Temperaturen (500-800°C), zu rechnen ist. Bei Siliziumgehalten zwischen 0,5 und 1,7% sinkt die Kerb­ schlagzähigkeit, gemessen an ISO-V-Kerbschlagproben, selbst nach 1000stündiger Auslagerung bei 600°C nicht unter 100 J/cm, wie Abb. 5 zeigt.
Der Molybdängehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf 10% begrenzt, da, wie aus Abb. 4 hervorgeht, bei höheren Mo­ lybdängehalten die Anfälligkeit gegen Sulphatkorrosion zunimmt. Ein Mindestmolybdängehalt ist erforderlich um Naßkorrosion im Falle von Taupunktunterschreitungen zu vermeiden.
Der Chromgehalt der erfindungsgemäßen Legierung soll zwischen 18% und 22% betragen, um eine ausreichende Korrosionsbestän­ digkeit zu gewährleisten. Höhere Chromgehalte erschweren deut­ lich die Verarbeitbarkeit von Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen.
Die Legierung sollte darüber hinaus Hafnium und/oder Seltene Er­ den und/oder Zirkonium und/oder Yttrium enthalten, wenn für spe­ zifische Anwendungen zum Beispiel in Automobilabgassystemen bei hohen Temperaturen und/oder bei schnellen Temperaturwechseln ei­ ne verbesserte Haftung schützender Oxidschichten gefordert wird. Die Summe an diesen reaktiven Elementen sollte jedoch 0,5% nicht überschreiten.
Der Eisengehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf maximal auf 5% beschränkt, da bei höheren Eisengehalten in chloridhal­ tigen Medien die Gefahr der Bildung leicht flüchtiger Eisenchlo­ ride besteht. Ein Mindesteisengehalt von 1% ist jedoch erfor­ derlich, um die Verarbeitbarkeit der Legierung zu gewährleisten.
Der Kohlenstoffgehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf maximal 0,05% beschränkt, da bei höheren Kohlenstoffgehalten die Gefahr der interkristallinen Korrosion besteht.
Die Gehalte an Titan und Aluminium werden jeweils aufmaximal 0,5%; der eigentlich unerwünschte Niobgehalt auf max. 0,5% be­ schränkt, da diese Elemente bei mittleren Temperaturen zu einem Duktilitätsverlust wegen der Bildung intermetallischer Phasen führen können. Die Gesamtsumme der Zusätze an Niob, Aluminium und Titan soll 1% nicht überschreiten. Ein Mindestgehalt an den sauerstoffaffinen Elementen Aluminium, Titan, Magnesium und Calcium ist jedoch erforderlich, um eine gute Oxidationsbestän­ digkeit zu gewährleisten. Der Mangangehalt soll aus Verarbei­ tungsgründen mindestens 0,05% betragen, jedoch nicht über 0,5% hinausgehen, da sich höhere Mangangehalte ungünstig auf die Oxi­ dationsbeständigkeit auswirken. Zur Verbesserung der Verarbeit­ barkeit werden auch 0,001-0,01% Bor zulegiert.
Die Gehalte an Phosphor und Schwefel sollten so gering wie mög­ lich gehalten werden, da diese grenzflächenaktiven Elemente so­ wohl die Hochtemperaturkorrosionsbeständigkeit, als auch die Duktilität der Legierung verringern.
Die erfindungsgemäße Legierung kann für Bänder, Folien, Bleche, Rohre (nahtlos oder geschweißt), Drähte, als Auftragsschweißung, als Auftragsplattierung oder als Kompositrohr verwendet werden.
Die Herstellung der erfindungsgemäßen Legierung kann sowohl durch Blockguß als auch durch Strangguß nach Erschmelzung im Va­ kuuminduktionsofen oder nach offener Erschmelzung erfolgen. Ein Umschmelzen der Legierung kann erfolgen, ist aber nicht zwingend erforderlich. Die Warmformgebung erfolgt durch Schmieden, Warm­ walzen oder Strangpressen, die Kaltformgebung durch Kaltwalzen, Drahtziehen oder Pilgern. Die Herstellung von Verbundwerkstof­ fen, beispielsweise das Plattieren auf Kohlenstoffstähle kann durch eines der üblichen Auftragsschweißverfahren, durch Kalt- oder Warmwalzen von Blechen und Bändern, durch Sprengplattieren oder durch eines der üblichen Verfahren zur Herstellung von Bi­ metallrohren erfolgen.
Wegen ihrer ausgezeichneten Chlorierungsbeständigkeit kommt die Legierung insbesondere als Band und Blech, Rohr oder Plattierma­ terial für den Einsatz in heißen chlorhaltigen Gasen oder in An­ wesenheit chloridhaltiger Beläge in Frage, wie diese in Anlagen der chemischen Industrie, in Anlagen zur thermischen Behandlung von chlorhaltigen Chemieabfällen und kontaminierten Böden sowie in Automobilabgassystemen (Faltenbälge zur Entkopplung von Ab­ gaskatalysator und Motor) auftreten. Die ausgezeichnete Bestän­ digkeit der Legierung gegen komplexe korrosive Salzablagerungen (Kesselasche) macht die Legierung auch geeignet für die Verwen­ dung als Plattier- und Konstruktionswerkstoff in Anlagen zur thermischen Abfallentsorgung, in Großdieselmotoren, in Anlagen zur Energiegewinnung aus Biomasse und in Anlagen der Zellstoff­ industrie.

Claims (7)

1. Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Legierung mit Zusätzen von Silizium gekennzeichnet durch die Legierungsbestandteile (in Masse-%)
Cr 18-22% Mo 6-10% Si 0,6-1,7% C 0,002-0,05% Fe 1-5% Mn 0,05-0,5% Al 0,1-0,5% Ti 0,1-0,5% Mg 0,005-0,05% Ca 0,001-0,01% V max. 0,5% P max. 0,02% S max. 0,01% B 0,001-0,01% Cu max. 0,5% Co max. 1%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden 0,02-0,5%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
2. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Legie­ rungsbestandteile (in Masse-%)
Cr 18-20% Mo 8-9,0% Si 0,7-1,1% C 0,02-0,015% Fe 2,5-3,5% Mn 0,05-0,1% Al 0,1-0,3% Ti 0,1-0,4% Mg 0,005-0,015% Ca 0,001-0,005% V max. 0,01% P max. 0,002% S max. 0,001% B 0,001-0,001% Cu max. 0,5%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden 0,03-0,06%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
3. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Mo­ lybdängehalt zwischen 6,5 und 9,5%.
4. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Sili­ ziumgehalt zwischen 0,6 und 1,3%.
5. Verwendung der Legierungen nach einem der Ansprüche 1 bis 4 zur Herstellung von Rohren, Blechen, Bandmaterial, Folien, Dräh­ ten sowie aus diesen Halbzeugen hergestellte Gegenstände.
6. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4 zur Herstellung von Kompositrohren.
7. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4 als durch Auftragsschweißung oder Plattierung aufgebrachter Kor­ rosionsschutz.
DE1997103035 1997-01-29 1997-01-29 Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride Expired - Fee Related DE19703035C2 (de)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE1997103035 DE19703035C2 (de) 1997-01-29 1997-01-29 Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride
CA002279294A CA2279294A1 (en) 1997-01-29 1997-11-26 Austenitic nickel-chromium-molybdenum-silicon alloy with high corrosion resistance to hot chloride containing gases and chlorides
EP97951980A EP0956371A1 (de) 1997-01-29 1997-11-26 Austenitische nickel-chrom-molybdän-silizium-legierung mit hoher korrosionsbeständigkeit gegen heisse chlorhaltige gase und chloride
JP53151598A JP2001509210A (ja) 1997-01-29 1997-11-26 熱い塩素含有ガス及び塩化物に対する高い耐腐食性を有するオーステナイト系ニッケル−クロム−モリブデン−珪素−合金
PCT/EP1997/006592 WO1998032887A1 (de) 1997-01-29 1997-11-26 Austenitische nickel-chrom-molybdän-silizium-legierung mit hoher korrosionsbeständigkeit gegen heisse chlorhaltige gase und chloride

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE1997103035 DE19703035C2 (de) 1997-01-29 1997-01-29 Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE19703035A1 true DE19703035A1 (de) 1998-07-30
DE19703035C2 DE19703035C2 (de) 2000-12-07

Family

ID=7818575

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE1997103035 Expired - Fee Related DE19703035C2 (de) 1997-01-29 1997-01-29 Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP0956371A1 (de)
JP (1) JP2001509210A (de)
CA (1) CA2279294A1 (de)
DE (1) DE19703035C2 (de)
WO (1) WO1998032887A1 (de)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101899593B (zh) * 2010-04-06 2012-06-13 江苏立新合金实业总公司 一种镍铬高电阻电热合金
CN102191409B (zh) * 2011-04-22 2012-07-04 江苏新华合金电器有限公司 一种新型高电阻电热合金材料及其制备方法
CN104087769B (zh) * 2014-06-25 2017-02-15 盐城市鑫洋电热材料有限公司 一种改善镍基电热合金性能的方法
CN104087768B (zh) * 2014-06-25 2017-02-15 盐城市鑫洋电热材料有限公司 一种改善镍铬铁电热合金性能的方法
CN109722554B (zh) * 2018-12-22 2020-12-01 北京航空航天大学青岛研究院 一种降低高温合金熔体与氧化物陶瓷坩埚间润湿性的方法
JP7009666B1 (ja) * 2021-07-13 2022-02-15 日本冶金工業株式会社 加工性、耐食性に優れる溶接管用Ni-Cr-Mo系合金
CN117535559A (zh) * 2024-01-10 2024-02-09 北京北冶功能材料有限公司 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3272666A (en) * 1963-12-09 1966-09-13 Du Pont Method of heat treating nickel base alloy articles up to 20 mils in thickness
GB1424232A (en) * 1972-01-27 1976-02-11 Nippon Steel Corp Heat-resistant alloys
EP0092397A1 (de) * 1982-04-20 1983-10-26 Huntington Alloys, Inc. Nickel-Chrom-Molybdänlegierung

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3785877A (en) * 1972-09-25 1974-01-15 Special Metals Corp Treating nickel base alloys
JPS6199649A (ja) * 1984-10-22 1986-05-17 Kubota Ltd 通電ロ−ル用合金
US4853183A (en) * 1987-08-28 1989-08-01 Chas S. Lewis & Co., Inc. Air meltable castable corrosion resistant alloy and its process thereof
SE513552C2 (sv) * 1994-05-18 2000-10-02 Sandvik Ab Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3272666A (en) * 1963-12-09 1966-09-13 Du Pont Method of heat treating nickel base alloy articles up to 20 mils in thickness
GB1424232A (en) * 1972-01-27 1976-02-11 Nippon Steel Corp Heat-resistant alloys
EP0092397A1 (de) * 1982-04-20 1983-10-26 Huntington Alloys, Inc. Nickel-Chrom-Molybdänlegierung

Also Published As

Publication number Publication date
WO1998032887A1 (de) 1998-07-30
JP2001509210A (ja) 2001-07-10
EP0956371A1 (de) 1999-11-17
CA2279294A1 (en) 1998-07-30
DE19703035C2 (de) 2000-12-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102012011161B4 (de) Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit
DE102012011162B4 (de) Nickel-Chrom-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit
DE2265686C2 (de) Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung
DE102007062417A1 (de) Austenitische warmfeste Nickel-Basis-Legierung
WO2019185082A1 (de) Verwendung einer nickel-chrom-eisen-aluminium-legierung
DE1758825C2 (de) Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Legierung
DE19703035A1 (de) Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride
AT399165B (de) Legierung auf chrombasis
EP0558915B1 (de) Austenitische Nickel-Legierung
DE102020132219A1 (de) Verwendung einer Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit
DE2648968A1 (de) Hitzebestaendiger rostfreier stahl
DE19748149A1 (de) Nickelbasis-Legierung
DE2639325C3 (de) Verwendung einer Nickel-Basis-Legierung
DE102020132193A1 (de) Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit
DE3737314C2 (de) Mantelrohr für einen Rohrheizkörper aus austenitischem, rostfreien Stahl
EP0609682A1 (de) Oxidations- und korrosionsbeständige Legierung auf der Basis von dotiertem Eisenaluminid und Verwendung dieser Legierung
DE19803084B4 (de) Verwendung von Stahlpulver auf der Basis Fe-Cr-Si für korrosionsbeständige Beschichtungen
EP0391054B1 (de) Verwendung eines hitzebeständigen Stahls für korrosionsbeständige Bauteile
DE2308107A1 (de) Austenitischer rostfreier stahl
DE102022110383A1 (de) Verwendung einer Nickel-Eisen-Chrom-Legierung mit hoher Beständigkeit in aufkohlenden und sulfidierenden und chlorierenden Umgebungen und gleichzeitig guter Verarbeitbarkeit und Festigkeit
CH654594A5 (de) Turbinenschaufelwerkstoff hoher festigkeit gegen korrosionsermuedung, verfahren zu dessen herstellung und seine verwendung.
DE3241414A1 (de) Hochtemperaturbestaendiger stahl fuer hochtemperaturgasofen
JPS58210157A (ja) 耐食性の優れた油井管用高強度合金
WO1999028515A1 (de) Hochwarmfeste, oxidationsbeständige knetbare nickellegierung

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8327 Change in the person/name/address of the patent owner

Owner name: THYSSENKRUPP VDM GMBH, 58791 WERDOHL, DE

8339 Ceased/non-payment of the annual fee