DE19703035A1 - Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride - Google Patents
Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und ChlorideInfo
- Publication number
- DE19703035A1 DE19703035A1 DE1997103035 DE19703035A DE19703035A1 DE 19703035 A1 DE19703035 A1 DE 19703035A1 DE 1997103035 DE1997103035 DE 1997103035 DE 19703035 A DE19703035 A DE 19703035A DE 19703035 A1 DE19703035 A1 DE 19703035A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- max
- alloy
- chromium
- molybdenum
- nickel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
- F02F2007/0097—Casings, e.g. crankcases or frames for large diesel engines
Description
Gegenstand der Erfindung ist eine austenitische Nickel-Chrom-
Molybdän-Legierung mit Zusätzen von Silizium.
In Anlagen und Aggregaten, bei denen heiße chlorhaltige Gase und
chloridhaltige Ablagerungen auftreten (Anlagen der chemischen
Industrie, Anlagen zur thermischen Müllentsorgung, insbesondere
bei der Verwertung von Sondermüll, Anlagen zur Verwertung von
Biomasse, Großdieselmotoren, Auspuffsysteme von Automobilen)
werden bei Temperaturen von bis zu 400°C ferritische Kesselbau
stähle eingesetzt. Bei höheren Temperaturen werden vielfach
Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen mit 21,5% Chrom, 9% Molybdän,
3,7% Niob, 2,5% Eisen, Rest Nickel und unvermeidbare Verunrei
nigungen (Deutsche Werkstoffnummer 2.4856) verwendet
(Stahlschlüssel 1995).
Die Legierung mit der Werkstoffnummer 2.4856 ist jedoch schwie
rig zu verarbeiten. Darüber hinaus erleidet diese Legierung bei
Temperaturen oberhalb von 500°C einen erheblichen Duktilitäts
verlust, der bei druckführenden und/oder mechanisch stark bean
spruchten Bauteilen zur Rißbildung führen kann. In einem gewis
sen Umfang kann der Ausscheidungsbeginn der duktilitätsmindern
den Ausscheidungen verzögert werden durch ein Absenken dem Ei
sengehaltes.
Maßnahmen, die zu einer deutlichen Anhebung der Duktilität füh
ren, werden in der internationalen Patentanmeldung WO 95/31579
angeführt, in welcher eine neue Legierung auf der Basis der Le
gierung gemäß Werkstoffnummer 2.4856 beschrieben wird, die sich
durch eine erhöhte Kalt- und Warmverformbarkeit und eine höhere
Duktilität auszeichnet.
Auch die neue, in dieser Druckschrift beschriebene Legierung
weist noch Nachteile auf. So wird durch die angeführten duktili
tätssteigernden Maßnahmen die Korrosionsbeständigkeit gegen
hochchlorhaltige Gase und chloridhaltige Beläge gegenüber der
Legierung mit der Werkstoffnummer 2.4856 reduziert. Bereits bei
dieser Legierung treten bei den aus Gründen der Wirkungsgrad
steigerung ständig ansteigenden Prozeß und Abgastemperaturen
hohe Korrosionsraten auf. Legierungen vom Typ 2.4856 sind da
rüber hinaus anfällig gegen Heißkorrosion durch sulphathaltige
Ablagerungen, so daß ein erheblicher Bedarf nach einer andersar
tigen Legierung mit verbesserter Beständigkeit gegen Hochtempe
raturkorrosion besteht.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Legierung mit ei
ner gegenüber dem Stand der Technik deutlich verbesserten Be
ständigkeit gegen Chlorgaskorrosion und chloridhaltige Beläge
bei gleichzeitiger erhöhter Beständigkeit gegen Sulphatkorrosion
und bei hoher Duktilität im gesamten Temperaturbereich bis
1000°C zu entwickeln.
Die Aufgabe wird gelöst durch eine siliziumhaltige Nickel-Chrom-
Molybdän-Legierung, die (in Masse-%) aus folgenden Bestandteilen
besteht:
Cr | 18-22% |
Mo | 6-10% |
Si | 0,6-1,7% |
C | 0,002-0,05% |
Fe | 1-5% |
Mn | 0,05-0,5% |
Al | 0,1-0,5% |
Ti | 0,1-0,5% |
Mg | 0,005-0,05% |
Ca | 0,001-0,01% |
V | max. 0,5% |
P | max. 0,02% |
S | max. 0,01% |
B | 0,001-0,01% |
Cu | max. 0,5% |
Co | max. 1% |
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden
0,02-0,5%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Die erfindungsgemäße Legierung zeichnet sich mit einer gegenüber
dem Stand der Technik deutlich erhöhten Hochtemperaturkorro
sionsbeständigkeit gegen chlorhaltige Gase, chloridhaltige
Aschen, Ablagerungen und Salzverbindungen bei gleichzeitiger
Korrosionsbeständigkeit gegen Sulphatkorrosion und Naßkorrosion
sowie hoher Duktilität aus.
Vorteilhafte Weiterbildungen des Erfindungsgegenstandes sind den
Unteransprüchen zu entnehmen.
Eine bevorzugte Legierung zeichnet sich durch folgende Legie
rungsbestandteile (in Masse-%) aus:
Cr | 18-20% |
Mo | 8-9,0% |
Si | 0,7-1,1% |
C | 0,02-0,015% |
Fe | 2,5-3,5% |
Mn | 0,05-0,1% |
Al | 0,1-0,3% |
Ti | 0,1-0,4% |
Mg | 0,005-0,015% |
Ca | 0,001-0,005% |
V | max. 0,01% |
P | max. 0,002% |
S | max. 0,001% |
B | 0,001-0,001% |
Cu | max. 0,5% |
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden
0,03-0,06%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
0,03-0,06%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Die Legierung eignet sich in vorteilhafter Weise einerseits zur
Herstellung von Rohren, insbesondere Kompositrohren, Blechen,
Bandmaterial, Folien, Drähten sowie aus diesen Halbzeugen herge
stellte Gegenstände und andererseits als Auftragsschweißung oder
Plattierung aufgebrachter Korrosionsschutz.
Die vorteilhaften Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung
gehen aus den folgenden Ausführungsbeispielen hervor. Tabelle 1
zeigt beispielhaft Analysen von Chargen aus der erfindungsge
mäßen Legierung (A-F) sowie die von außerhalb der erfindungsge
mäßen Zusammensetzung liegenden Vergleichslegierungen (G, H). Zum
Vergleich wurde die Legierung 2.4856 herangezogen. Alle Legie
rungsvarianten wurden aus gegossenen Blöcken durch Warmwalzen
mit anschließendem Kaltwalzen bei Raumtemperatur hergestellt.
Die Beständigkeit der erfindungsgemäßen Legierung gegen Chlorid
korrosion geht aus den Abb. 1 und 2 hervor. Für die Ver
suche wurden geschliffene und gereinigte Testcoupons verschiede
ner Versuchslegierungen in eine wäßrige Lösung auf 1 mol/l NaCl,
0,1 mol/l CaCl2 und 0,25 mol/l NaHCO3 getaucht, bei 60°C ge
trocknet und anschließend bei 750°C an Luft über 240 Stunden
ausgelagert. Dieser Test simuliert die Beanspruchungen, wie sie
beispielsweise in Abgassystemen von Automobilmotoren (an Falten
bälgen zur Entkopplung von Katalysator und Motor) auftreten. Abb.
1 zeigt den Metallabtrag, Abb. 2 zeigt den metallo
graphisch ermittelten Korrosionsangriff bei Versuchsende. Bei
den Untersuchungen hat es sich überraschend gezeigt, daß die Be
ständigkeit gegen Chloridkorrosion z. B. gegenüber der Legierung
2.4856 erheblich verbessert werden konnte durch die Zugabe von
Silizium in Mengen zwischen 0,6 und 1,7%.
Der vorteilhafte Einfluß des Siliziums geht auch aus Abb. 3
hervor, welche den metallographisch ermittelten Korrosionsan
griff von Proben zeigt, welche in einem komplexen Medium
(chlorhaltiges synthetisches Müllverbrennungsgas (2,5 g/m3 HCl,
1,3 g/m3 SO2/ 9% O2, Rest N2) bei gleichzeitiger Beaufschlagung
mit chloridhaltiger Kesselasche) über 1000 Stunden bei 600°C
ausgelagert wurden. Gegenüber der siliziumarmen Charge (Beispiel
G) zeigt die erfindungsgemäße siliziumhaltige Legierung einen
deutlich verringerten Korrosionsangriff.
Abb. 4 zeigt Korrosionsangriff nach 1008stündiger zykli
scher Auslagerung von Proben, welche vor der Auslagerung bei
750°C in einer chlor- und schwefeldioxidhaltigen Atmosphäre mit
einem Belag aus Na2SO4/KCl beschichtet wurden. Dieser Versuch
dient der Prüfung der Beständigkeit gegen Sulphatkorrosion. Wie
der Abbildung zu entnehmen ist, zeigt auch bei dieser Korro
sionsbeanspruchung die erfindungsgemäße Legierung deutlich ge
ringere Korrosionsraten auf, als die zur Zeit unter solchen Kor
rosionsbedingungen verwendete Legierung 2.4856.
Die hervorragenden Eigenschaften der erfindungsgemäßen Legierung
sind auf die Siliziumzusätze und auf die Abstimmung der Legie
rungselemente Molybdän, Chrom und Eisen zurückzuführen. Der Si
liziumgehalt der erfindungsgemäßen Legierung soll zwischen 0,6%
und 1,7% liegen, da bei geringeren Siliziumgehalten die korro
sionshemmende Wirkung des Siliziums nicht mehr auftritt und bei
höheren Siliziumgehalten verstärkt mit dem Auftreten versprödend
wirkender Silizide und deutlichem Duktilitätsverlust, insbeson
dere bei mittleren Temperaturen (500-800°C), zu rechnen ist.
Bei Siliziumgehalten zwischen 0,5 und 1,7% sinkt die Kerb
schlagzähigkeit, gemessen an ISO-V-Kerbschlagproben, selbst nach
1000stündiger Auslagerung bei 600°C nicht unter 100 J/cm, wie
Abb. 5 zeigt.
Der Molybdängehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf 10%
begrenzt, da, wie aus Abb. 4 hervorgeht, bei höheren Mo
lybdängehalten die Anfälligkeit gegen Sulphatkorrosion zunimmt.
Ein Mindestmolybdängehalt ist erforderlich um Naßkorrosion im
Falle von Taupunktunterschreitungen zu vermeiden.
Der Chromgehalt der erfindungsgemäßen Legierung soll zwischen
18% und 22% betragen, um eine ausreichende Korrosionsbestän
digkeit zu gewährleisten. Höhere Chromgehalte erschweren deut
lich die Verarbeitbarkeit von Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen.
Die Legierung sollte darüber hinaus Hafnium und/oder Seltene Er
den und/oder Zirkonium und/oder Yttrium enthalten, wenn für spe
zifische Anwendungen zum Beispiel in Automobilabgassystemen bei
hohen Temperaturen und/oder bei schnellen Temperaturwechseln ei
ne verbesserte Haftung schützender Oxidschichten gefordert wird.
Die Summe an diesen reaktiven Elementen sollte jedoch 0,5%
nicht überschreiten.
Der Eisengehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf maximal
auf 5% beschränkt, da bei höheren Eisengehalten in chloridhal
tigen Medien die Gefahr der Bildung leicht flüchtiger Eisenchlo
ride besteht. Ein Mindesteisengehalt von 1% ist jedoch erfor
derlich, um die Verarbeitbarkeit der Legierung zu gewährleisten.
Der Kohlenstoffgehalt der erfindungsgemäßen Legierung wird auf
maximal 0,05% beschränkt, da bei höheren Kohlenstoffgehalten
die Gefahr der interkristallinen Korrosion besteht.
Die Gehalte an Titan und Aluminium werden jeweils aufmaximal
0,5%; der eigentlich unerwünschte Niobgehalt auf max. 0,5% be
schränkt, da diese Elemente bei mittleren Temperaturen zu einem
Duktilitätsverlust wegen der Bildung intermetallischer Phasen
führen können. Die Gesamtsumme der Zusätze an Niob, Aluminium
und Titan soll 1% nicht überschreiten. Ein Mindestgehalt an den
sauerstoffaffinen Elementen Aluminium, Titan, Magnesium und
Calcium ist jedoch erforderlich, um eine gute Oxidationsbestän
digkeit zu gewährleisten. Der Mangangehalt soll aus Verarbei
tungsgründen mindestens 0,05% betragen, jedoch nicht über 0,5%
hinausgehen, da sich höhere Mangangehalte ungünstig auf die Oxi
dationsbeständigkeit auswirken. Zur Verbesserung der Verarbeit
barkeit werden auch 0,001-0,01% Bor zulegiert.
Die Gehalte an Phosphor und Schwefel sollten so gering wie mög
lich gehalten werden, da diese grenzflächenaktiven Elemente so
wohl die Hochtemperaturkorrosionsbeständigkeit, als auch die
Duktilität der Legierung verringern.
Die erfindungsgemäße Legierung kann für Bänder, Folien, Bleche,
Rohre (nahtlos oder geschweißt), Drähte, als Auftragsschweißung,
als Auftragsplattierung oder als Kompositrohr verwendet werden.
Die Herstellung der erfindungsgemäßen Legierung kann sowohl
durch Blockguß als auch durch Strangguß nach Erschmelzung im Va
kuuminduktionsofen oder nach offener Erschmelzung erfolgen. Ein
Umschmelzen der Legierung kann erfolgen, ist aber nicht zwingend
erforderlich. Die Warmformgebung erfolgt durch Schmieden, Warm
walzen oder Strangpressen, die Kaltformgebung durch Kaltwalzen,
Drahtziehen oder Pilgern. Die Herstellung von Verbundwerkstof
fen, beispielsweise das Plattieren auf Kohlenstoffstähle kann
durch eines der üblichen Auftragsschweißverfahren, durch Kalt- oder
Warmwalzen von Blechen und Bändern, durch Sprengplattieren
oder durch eines der üblichen Verfahren zur Herstellung von Bi
metallrohren erfolgen.
Wegen ihrer ausgezeichneten Chlorierungsbeständigkeit kommt die
Legierung insbesondere als Band und Blech, Rohr oder Plattierma
terial für den Einsatz in heißen chlorhaltigen Gasen oder in An
wesenheit chloridhaltiger Beläge in Frage, wie diese in Anlagen
der chemischen Industrie, in Anlagen zur thermischen Behandlung
von chlorhaltigen Chemieabfällen und kontaminierten Böden sowie
in Automobilabgassystemen (Faltenbälge zur Entkopplung von Ab
gaskatalysator und Motor) auftreten. Die ausgezeichnete Bestän
digkeit der Legierung gegen komplexe korrosive Salzablagerungen
(Kesselasche) macht die Legierung auch geeignet für die Verwen
dung als Plattier- und Konstruktionswerkstoff in Anlagen zur
thermischen Abfallentsorgung, in Großdieselmotoren, in Anlagen
zur Energiegewinnung aus Biomasse und in Anlagen der Zellstoff
industrie.
Claims (7)
1. Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Legierung mit Zusätzen
von Silizium gekennzeichnet durch die Legierungsbestandteile (in
Masse-%)
Cr 18-22%
Mo 6-10%
Si 0,6-1,7%
C 0,002-0,05%
Fe 1-5%
Mn 0,05-0,5%
Al 0,1-0,5%
Ti 0,1-0,5%
Mg 0,005-0,05%
Ca 0,001-0,01%
V max. 0,5%
P max. 0,02%
S max. 0,01%
B 0,001-0,01%
Cu max. 0,5%
Co max. 1%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden
0,02-0,5%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
2. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Legie
rungsbestandteile (in Masse-%)
Cr 18-20%
Mo 8-9,0%
Si 0,7-1,1%
C 0,02-0,015%
Fe 2,5-3,5%
Mn 0,05-0,1%
Al 0,1-0,3%
Ti 0,1-0,4%
Mg 0,005-0,015%
Ca 0,001-0,005%
V max. 0,01%
P max. 0,002%
S max. 0,001%
B 0,001-0,001%
Cu max. 0,5%
Hf und/oder Y und/oder Zr und/oder Seltene Erden
0,03-0,06%
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
Rest Nickel und erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
3. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Mo
lybdängehalt zwischen 6,5 und 9,5%.
4. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Sili
ziumgehalt zwischen 0,6 und 1,3%.
5. Verwendung der Legierungen nach einem der Ansprüche 1 bis 4
zur Herstellung von Rohren, Blechen, Bandmaterial, Folien, Dräh
ten sowie aus diesen Halbzeugen hergestellte Gegenstände.
6. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4
zur Herstellung von Kompositrohren.
7. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4
als durch Auftragsschweißung oder Plattierung aufgebrachter Kor
rosionsschutz.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1997103035 DE19703035C2 (de) | 1997-01-29 | 1997-01-29 | Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride |
CA002279294A CA2279294A1 (en) | 1997-01-29 | 1997-11-26 | Austenitic nickel-chromium-molybdenum-silicon alloy with high corrosion resistance to hot chloride containing gases and chlorides |
EP97951980A EP0956371A1 (de) | 1997-01-29 | 1997-11-26 | Austenitische nickel-chrom-molybdän-silizium-legierung mit hoher korrosionsbeständigkeit gegen heisse chlorhaltige gase und chloride |
JP53151598A JP2001509210A (ja) | 1997-01-29 | 1997-11-26 | 熱い塩素含有ガス及び塩化物に対する高い耐腐食性を有するオーステナイト系ニッケル−クロム−モリブデン−珪素−合金 |
PCT/EP1997/006592 WO1998032887A1 (de) | 1997-01-29 | 1997-11-26 | Austenitische nickel-chrom-molybdän-silizium-legierung mit hoher korrosionsbeständigkeit gegen heisse chlorhaltige gase und chloride |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1997103035 DE19703035C2 (de) | 1997-01-29 | 1997-01-29 | Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19703035A1 true DE19703035A1 (de) | 1998-07-30 |
DE19703035C2 DE19703035C2 (de) | 2000-12-07 |
Family
ID=7818575
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1997103035 Expired - Fee Related DE19703035C2 (de) | 1997-01-29 | 1997-01-29 | Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0956371A1 (de) |
JP (1) | JP2001509210A (de) |
CA (1) | CA2279294A1 (de) |
DE (1) | DE19703035C2 (de) |
WO (1) | WO1998032887A1 (de) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101899593B (zh) * | 2010-04-06 | 2012-06-13 | 江苏立新合金实业总公司 | 一种镍铬高电阻电热合金 |
CN102191409B (zh) * | 2011-04-22 | 2012-07-04 | 江苏新华合金电器有限公司 | 一种新型高电阻电热合金材料及其制备方法 |
CN104087769B (zh) * | 2014-06-25 | 2017-02-15 | 盐城市鑫洋电热材料有限公司 | 一种改善镍基电热合金性能的方法 |
CN104087768B (zh) * | 2014-06-25 | 2017-02-15 | 盐城市鑫洋电热材料有限公司 | 一种改善镍铬铁电热合金性能的方法 |
CN109722554B (zh) * | 2018-12-22 | 2020-12-01 | 北京航空航天大学青岛研究院 | 一种降低高温合金熔体与氧化物陶瓷坩埚间润湿性的方法 |
JP7009666B1 (ja) * | 2021-07-13 | 2022-02-15 | 日本冶金工業株式会社 | 加工性、耐食性に優れる溶接管用Ni-Cr-Mo系合金 |
CN117535559A (zh) * | 2024-01-10 | 2024-02-09 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种低密度镍基高温合金箔材及其制备方法与应用 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3272666A (en) * | 1963-12-09 | 1966-09-13 | Du Pont | Method of heat treating nickel base alloy articles up to 20 mils in thickness |
GB1424232A (en) * | 1972-01-27 | 1976-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant alloys |
EP0092397A1 (de) * | 1982-04-20 | 1983-10-26 | Huntington Alloys, Inc. | Nickel-Chrom-Molybdänlegierung |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3785877A (en) * | 1972-09-25 | 1974-01-15 | Special Metals Corp | Treating nickel base alloys |
JPS6199649A (ja) * | 1984-10-22 | 1986-05-17 | Kubota Ltd | 通電ロ−ル用合金 |
US4853183A (en) * | 1987-08-28 | 1989-08-01 | Chas S. Lewis & Co., Inc. | Air meltable castable corrosion resistant alloy and its process thereof |
SE513552C2 (sv) * | 1994-05-18 | 2000-10-02 | Sandvik Ab | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
-
1997
- 1997-01-29 DE DE1997103035 patent/DE19703035C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-26 EP EP97951980A patent/EP0956371A1/de not_active Withdrawn
- 1997-11-26 WO PCT/EP1997/006592 patent/WO1998032887A1/de not_active Application Discontinuation
- 1997-11-26 JP JP53151598A patent/JP2001509210A/ja active Pending
- 1997-11-26 CA CA002279294A patent/CA2279294A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3272666A (en) * | 1963-12-09 | 1966-09-13 | Du Pont | Method of heat treating nickel base alloy articles up to 20 mils in thickness |
GB1424232A (en) * | 1972-01-27 | 1976-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant alloys |
EP0092397A1 (de) * | 1982-04-20 | 1983-10-26 | Huntington Alloys, Inc. | Nickel-Chrom-Molybdänlegierung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1998032887A1 (de) | 1998-07-30 |
JP2001509210A (ja) | 2001-07-10 |
EP0956371A1 (de) | 1999-11-17 |
CA2279294A1 (en) | 1998-07-30 |
DE19703035C2 (de) | 2000-12-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE102012011161B4 (de) | Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
DE102012011162B4 (de) | Nickel-Chrom-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
DE2265686C2 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung | |
DE102007062417A1 (de) | Austenitische warmfeste Nickel-Basis-Legierung | |
WO2019185082A1 (de) | Verwendung einer nickel-chrom-eisen-aluminium-legierung | |
DE1758825C2 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Legierung | |
DE19703035A1 (de) | Austenitische Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride | |
AT399165B (de) | Legierung auf chrombasis | |
EP0558915B1 (de) | Austenitische Nickel-Legierung | |
DE102020132219A1 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
DE2648968A1 (de) | Hitzebestaendiger rostfreier stahl | |
DE19748149A1 (de) | Nickelbasis-Legierung | |
DE2639325C3 (de) | Verwendung einer Nickel-Basis-Legierung | |
DE102020132193A1 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
DE3737314C2 (de) | Mantelrohr für einen Rohrheizkörper aus austenitischem, rostfreien Stahl | |
EP0609682A1 (de) | Oxidations- und korrosionsbeständige Legierung auf der Basis von dotiertem Eisenaluminid und Verwendung dieser Legierung | |
DE19803084B4 (de) | Verwendung von Stahlpulver auf der Basis Fe-Cr-Si für korrosionsbeständige Beschichtungen | |
EP0391054B1 (de) | Verwendung eines hitzebeständigen Stahls für korrosionsbeständige Bauteile | |
DE2308107A1 (de) | Austenitischer rostfreier stahl | |
DE102022110383A1 (de) | Verwendung einer Nickel-Eisen-Chrom-Legierung mit hoher Beständigkeit in aufkohlenden und sulfidierenden und chlorierenden Umgebungen und gleichzeitig guter Verarbeitbarkeit und Festigkeit | |
CH654594A5 (de) | Turbinenschaufelwerkstoff hoher festigkeit gegen korrosionsermuedung, verfahren zu dessen herstellung und seine verwendung. | |
DE3241414A1 (de) | Hochtemperaturbestaendiger stahl fuer hochtemperaturgasofen | |
JPS58210157A (ja) | 耐食性の優れた油井管用高強度合金 | |
WO1999028515A1 (de) | Hochwarmfeste, oxidationsbeständige knetbare nickellegierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: THYSSENKRUPP VDM GMBH, 58791 WERDOHL, DE |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |