DE1767199C3 - Verfahren zur Herstellung verdichteter Körper - Google Patents
Verfahren zur Herstellung verdichteter KörperInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstel- Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die
lung verdichteter, gebrannter Körper von polykristal- Homogenität und Gleichförmigkeit von verdichteten
liner keramischer Natur, wie Ferrit- oder Granat- 4° Körpern keramischer Natur zu verbessern,
kerne, mit verbesserter Homogenität und Gleichför- Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung dadurch
tnigkeit in der Zusammensetzung, bei dem körniges gelöst, daß das körnige Material im Gefriertrock-
Material in der gewünschten Zusammensetzung zu nungsverfahren hergestellt wird, indem die Lösung
einem Körper der gewünschten Form verpreßt und mindestens eines Salzes der Ausgangssubstanz zi
anschließend gebrannt wird. 45 Tröpfchen in ein Umgebungsmedium zerstäubt wer-
Materialien wie feuerbeständige oxydische Mi- den, dessen Temperatur unterhalb des Gefrierpunk-
schungen wurden bisher durch eine Reihe von Ver- tes des Lösungsmittels der Salzlösung liegt, um die
fahrensstufen einschließlich Vermahlung in Kugel- Tröpfchen zu Partikeln erstarren zu lassen, und da;
mühlen hergestellt. Ferrite und andere oxydische Lösungsmittel durch Sublimation aus den erstarrter
Materialien, die nach solchen herkömmlichen Me- 5° Partikeln entfernt wird.
thoden hergestellt wurden, sind von außerordentli- Das nach dem Verfahren gemäß der Erfindung
eher Bedeutung. Verfahrensschwierigkeiten haben je- hergestellte Material weist eine wesentlich verbesdoch
gewisse Beschränkungen hinsichtlich der Zu- serte Homogenität auf, insbesondere dann, wenn ei
sammensetzung und der Verwendung auferlegt. sich um eine Mischung von zwei oder mehr Kompo-Zur
Erzielung einer gewissen Homogenität ist eine 55 nenten handelt. Außerdem ergeben sich dabei auch
Vermahlung der Ausgangsmaterialien über einen Verbesserungen der hiermit in Zusammenhang stelängeren
Zeitraum erforderlich. Ein Vermählen von henden weiteren Eigenschaften,
langer Dauer führt unvermeidlich zu einer Verunrei- Bei magnetischem Material sind sowohl die Koerzi nigung und daraus resultierender Abweichung in den tivkraft als auch die magnetische Sättigung innerhalt magnetischen, elektrischen und anderen Eigenschaf- 60 des Körpers wesentlich gleichförmiger und die Re ten der jeweiligen Vorrichtung. Beispielsweise haben sonanzlinienbreite wird entsprechend reduziert. Eil Veränderungen im Eisengehalt durch das Vermählen weiterer Vorteil ergibt sich auch aus einer Verringevon keramischen Zusammensetzungen auf Granatba- rung der Sintertemperatur infolge der feinen Partisis mittels Stahlkugeln die Einführung dieser Stoffe kelgröße und infolge der großen Homogenität dei auf dem Markt trotz anerkannten Bedarfs verzögert. 65 Zusammensetzung. In gewissen Fällen — beispiels-Die industrielle Verwertung solcher Materialien weise bei der Granatherstellung — konnte eine Sintewurde erst kürzlich durch Anwendung eines kompli- rung erfolgreich bei Temperaturen durchgeführt werzierten Verfahrens erreicht. den, die wenigstens 200° C niedriger lagen als du
langer Dauer führt unvermeidlich zu einer Verunrei- Bei magnetischem Material sind sowohl die Koerzi nigung und daraus resultierender Abweichung in den tivkraft als auch die magnetische Sättigung innerhalt magnetischen, elektrischen und anderen Eigenschaf- 60 des Körpers wesentlich gleichförmiger und die Re ten der jeweiligen Vorrichtung. Beispielsweise haben sonanzlinienbreite wird entsprechend reduziert. Eil Veränderungen im Eisengehalt durch das Vermählen weiterer Vorteil ergibt sich auch aus einer Verringevon keramischen Zusammensetzungen auf Granatba- rung der Sintertemperatur infolge der feinen Partisis mittels Stahlkugeln die Einführung dieser Stoffe kelgröße und infolge der großen Homogenität dei auf dem Markt trotz anerkannten Bedarfs verzögert. 65 Zusammensetzung. In gewissen Fällen — beispiels-Die industrielle Verwertung solcher Materialien weise bei der Granatherstellung — konnte eine Sintewurde erst kürzlich durch Anwendung eines kompli- rung erfolgreich bei Temperaturen durchgeführt werzierten Verfahrens erreicht. den, die wenigstens 200° C niedriger lagen als du
bisher in Verbindung mit üblichen Pulvergemischen benötigten Temperaturen.
Die erhaltenen Teilchen können im wesentlichen die Form der Tröpfchen beioehalten, aus denen sie
entstanden sind, zeigen jedoch eine Porosität, welche die Folge des Entfernens des Lösungsmittels ist.
Solche poröse Teilchen können direkt verdichtet werden. Wenn gewünscht, läßt sich ein feineres Pulver
leicht durch Zerkleinern der leicht zerbröckelnden getrockneten Tröpfchen herstellen.
Das Bestehen bestimmter Bedingungen und die Anwendung bestimmter Verfahrensstufen haben zu
bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung geführt. Die Anwendung der Grundzüge des voranstehend
dargelegten Verfahrens ergeben eine strukturelle Gleichmäßigkeit, weiche zum Teil durch die
gleichmäßige Größe der Ausgangsteilchen bedingt ist. Viele erwünschte Materialien sind nicht ausreichend
löslich, um die Verarbeitung unter Anwendung eines der herkömmlichen Lösungsmittel zu ermöglichen.
Diese Schwierigkeit wird dadurch überwunden, daß lösliche Verbindungen, wie Salze, gebildet
werden und diese Verbindungen nach dem Trocknen in die gewünschte Form umgewandelt werden.
Diese Umwandlung kann in Form einer thermischen Zersetzung, einer Reduktion oder einer chemischen
Reaktion erfolgen.
Wenn das gewünschte Endprodukt mehrkornponentig ist, kann das erfindungsgemäße Verfahren zu
einer ausgezeichneten Gleichmäßigkeit hinsichtlich der Zusammensetzung führen. Wie erwähnt, ist die
Gleichmäßigkeit der Zusammensetzung oft ein Problem bei der Herstellung von feuerbeständigen, oftmals
oxydischen Materialien. Die Ausgangsmaterialien werden in diesem Falle in eine lösliche Form
umgewandelt, und das getrocknete Produkt wird auf die gewünschte Zusammensetzung thermisch zersetzt.
Ein zusätzlicher Vorteil besteht darin, daß die erhaltene innig gemischte Zusammensetzung oftmals eine
Reaktion bei einer verhältnismäßig niedrigen Temperatur ermöglicht.
Die Grundzüge des erfindungsgemäßen Verfahrens sind vorstehend angegeben. Bestimmte der Verfahrensschriüe
bilden einen Teil einer weitgehend entwickelten technischen Arbeitsweise, so daß nicht alle
Einzelmaßnahmen und Abänderungen hiervon näher beschrieben werden. Ein notwendiger Teil dieser
Verfahren besteht in der Bildung eines verdichteten Körpers. Pulvermetallurgische Methoden sowie Verfahren
zur Herstellung keramischer Stoffe sind an sich bekannt. Bei bestimmten dieser Verfahren ist die
Verwendung eines Bindemittels wünschenswert, beispielsweise ist es bei der Bildung von Ferriten üblich,
ein Wachs zu verwenden. Nähere Ausführungen hinsichtlich der Wahl und der Menge solcher Bindemittel
dürften sich im vorliegenden Zusammenhang erübrigen. Falls Abweichungen von den üblichen Verfahren
vorkommen, so sind sie das Ergebnis der Ver besserung in der Art des körnigen Gutes für den verdichteten
Körper. Alle solche Verbesserungen zielen darauf ab, den erforderlichen Mischvorgang, Druck,
die erforderliche Temperatur und/oder Zeit zu verringern. Bei keramischen Stoffen führt die Anwendung
herkömmlicher Brennbedingungen oft zu einer erhöhten Dichte.
Obwohl, wie erwähnt, das Verdichlungsverfahren so durchgeführt werden kann, daß eine feinere Korngröße
und/oder Gleichmäßigkeit in der Struktur erhalten wird, ist es auch möglich, das Verfahren so
durchzuführen, daß eine gröbere Korngröße erzielt wird. Diese Abänderung, welche durch verlängertes
Erhitzen und/oder erhöhte Temperatur erhalten wird, ergibt ein Kornwachstum, das in bestimmten
Anwendungsfällen vorteilhaft sein kann. Selbst wenn ein solches Kornwachstum stattfindet, führt der Umstand,
daß die Teilchen anfänglich gleichmäßig sind, zu einer verbesserten Gleichmäßigkeit der Struktur
ίο und/oder Zusammensetzung.
Zur Erläuterung wird die Erfindung hauptsächlich an Hand von Wasser als Lösungsmittel beschrieben.
Da die meisten gewünschten Bestandteile der Zusammensetzung in Form eines wasserlöslichen Salzes ererhältlich
sind, stellt die Verwendung der wässerigen Lösung eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung
dar. Das wichtigste Erfordernis, welches jedoch an das Lösungsmittel gestellt werden muß, besteht
darin, daß es sublimiert werden kann. Geeignete alternative
Lösungsmittel sind beispielsweise Quecksilberchlorid, Jod und Kampfer.
Die Zeichnung ist eine Reproduktion einer Mikrophotografie
eines in der erfindungsgemäßen Weise hergestellten verdichteten Körpers.
Nachfolgend werden zweckmäßig die zulässigen Parameterbereiche in Verbindung mit einer Darlegung
des Prozesses beschrieben.
1. Die Bildung der Lösung
Das Lösungsmittel kann, wie erwähn·, Wasser oder ein anderer Stoff sein, der zum Erstarren gebracht
und durch Sublimieren entfernt werden kann. Das letztere Erfordernis ergibt sich aus der Notwendigkeit,
das Lösungsmittel zu entfernen, ohne daß eine flüssige Phase mit der entsprechenden Zunahme in
der Beweglichkeit des Gelösten entsteht, welche ihrerseits zur Ausseigerung führt. Der gelöste Stoff, der
aus nur einer einzigen Komponente bestehen kann, jedoch bei einer bevorzugten Ausführungsform min-
destens zwei Komponenten hat, kann, wenn er in seiner endgültigen gewünschten Form löslich ist, in der
Lösung in dieser Form verwendet werden. Wenn die gewünschte Endform in dem jeweiligen Lösungsmittel
nicht löslich ist, muß sie in eine lösliche Form ge-
bracht werden. Lösliche Formen müssen natürlich nach dem Trocknen die gewünschte Zusammensetzung
ergeben. Eine Art und Weise, in welcher die Umwandlung vorgenommen werden kann, ist durch
thermische Zersetzung. Eine chemische Reduktion
und Reaktion ist ebenfalls anwendbar. Anorganische Oxyde, wie sie in vielen ferrimagnetischen Zusammensetzungen
verwendet werden, sind in Wasser und in vielen anderen Lösungsmitteln im wesentlichen
unlöslich. Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, sie durch Umwandlung in die entsprechenden Sulfate
löslich zu machen. Andere Salze wie Carbonate, Nitrate, Nitrite usw. können ebenfalls verwendet werden.
Solche Ausgangsmaterialien werden dem Lösungsmittel im stöchiometrischen Verhältnis zugesetzt.
Im allgemeinen diktieren wirtschaftliche Erwägungen die Verwendung von Konzentrationen, welche
nahe der Sättigungsgrenze in der flüssigen Phase bei der Erstarrungstemperatur liegen. Eine Verringerung
der Konzentration führt dazu, daß ein größeres Volumen des Lösungsmittels entfernt werden muß und
infolgedessen ein erhöhter Aufwand an Energie, Apparaturen usw. vorgenommen werden muß.
Es ist im allgemeinen nicht wünschenswert, den Sättigungslöslichkeitsgehait zu überschreiten, da dies
zu einer Ausfällung führt, welche im Falle eines Mehrkomponentensyiitems zu einem Grndienten hinsichtlich
der Zusammensetzung führen kann. Trotzdem kann eine Überschreitung der Sättigungsgrade
um einen geringen Betrag, der etwa 10% nicht übersteigt, unter Schnellerstarrungsbedingungen zu einer
gleichmäßigen Dispersion einer zweiten Phase führen, die sich bei bestimmten ferrimagnetischen Kcra-
>° miken sowie bei bestimmten metallischen Ferromagnetika als wünschenswert erwiesen hat. Das gleiche
Ergebnis wird durch die Verwendung eines zusätzlichen, praktisch unlöslichen Zusatzes erzielt.
Es gibt ferner Umstände, bei welchen es wünsehenswert ist, geringere Mengen Gelöstes zu verwenden.
Die Verringerung des Verhältnisses von Gelöstem zum Lösungsmittel ergibt eine größere Porosität
in dem getrockneten körnigen Material mit einem entsprechenden erhöhten Oberflächenbereich und erhöhter
Bröckligkeit. Letztere ist wünschenswert, wenn das verdichtete Endprodukt zumindest eine
kleine Abmessung in Mikrongröße oder kleiner hat, wie z. B. in einer Ferrit-Folie oder in einer Aluminiumoxydschicht.
Die Verdünnungsgrenze wird im allgemeinen auf der Basis des gewünschten Endproduktes
und wirtschaftlicher Überlegungen bestimmt, wobei eine angemessene Ausbeute gewöhnlich die Verwendung
eines Gehalts am System des gelösten Stoffes notwendig macht, der mindestens 5 0Zo des Sa'itigungsgehalts
des ganzen Systems in der flüssigen Phase am Erstarrungspunkt beträgt.
Es ist natürlich ein Vorteil des Verfahrens, daß das Vermischen während der Auflösung in einem
molekularen Maßstab erfolgt. Dieses Mischen kann durch mechanisches Rühren und/oder durch Erhitzen
beschleunigt werden, was sich bei der Annäherung an die Sättigungsgrenze als zweckmäßig erweisen
kann.
2. Die Tröpfchenbildung
Die Bildung von Tröpfchen, die gewöhnlich als Zerstäuben bezeichnet wird, kann in beliebiger herkömmlicher
Form geschehen. Bei den Beispielen hat es sich als zweckmäßig erwiesen, die Zerstäubung in
der Weise vorzunehmen, daß die Lösung unter Druck durch eine Öffnung gefördert wird. Andere
Verfahren bestehen in der Wechsehvirkune einer sich drehenden Scheibe oder von Luftströmen mit einem
Strom der Lösung. Die Tröpfchengrößer!, welche eine Funktion der Öffnungsgröße und der Strömungsgeschwindigkeit
sind, können, wie festgestellt wurde, von einem Bruchteil eines Millimeters zu
mehreren Millimetern schwanken.
3. Das Erstarren
Ein Erfordernis besteht darin, daß das Erstarren mit ausreichender Schnelligkeit durchgeführt wird.
um ein Zusammenfassen im wesentlichen zu verhindern. Im allgemeinen führt, wenn das Sammeln der
Tröpfchen unter der Wirkung der Schwerkraft geschieht, dies zu der Notwendigkeit, daß das Erstarren
ausreichend rasch vor sich geht, so daß alle Teilchen erstarrt sind, bevor sie auf eine feste Fläche, beispielsweise
auf den Gefäßboden, auftreffen. Bei
Mehrkomponenten^ystcTien, bei welchen eine sehr
weitgehende Homogenität gewünscht wird, werden durch ein noch rascheres Erstarren Gradienten hinsichtlich
der Zusammensetzung auf ein Mindestmaß herabgesetzt. Selbst wenn das Erfordernis nach extremer
Homogenität hinsichtlich der Zusammensetzung besteht, kann diese durch die Verwendung von
sehr kleinen Tröpfchen und/oder durch verdünnte Lösungen ohne weitere Einstellung der Erstarrungsgeschwindigkeit erreicht werden. Insbesondere in den
Fällen, in denen größere Tröpfchengrößen in Mehrkomponcntensystemen
verwendet werden, kann es wünschenswert sein, noch raschere Erstarrungsgeschwindigkeiten
anzuwenden. Im allgemeinen wurde festgestellt, daß, wenn das Erstarren in einem Zeitraum
von etwa einer Sekunde oder weniger bei einem bevorzugten Zeitraum von 0,05 Sekunden
oder weniger eine angemessene Homogenität hinsichtlich der Zusammensetzung gewährleistet.
Für einen Betrieb mit höchstmöglicher Zweckmäßigkeit hat es sich als wünschenswert erwiesen, mit
der Kühlung der Tröpfchen bei deren Bildung zu beginnen. Dies kann dadurch erreicht werden, daß die
Zerstäubung unmittelbar vor dem Eintritt in ein Kältemittel geschieht. So wurden z. B. Tröpfchen durch
den Durchtritt der Lösung durch eine Öffnung gebildet, die in flüssiges Tsoheptan eingesetzt war, welches
auf einer Temperatur von — 80° C gehalten wurde. Andere Methoden, die sich als zufriedenstellend erwiesen
haben, umfassen beispielsweise das Sprühen eines Nebels der Lösung in flüssigen Stickstoff. Es ist
offensichtlich, daß ein rascheres Erstarren, welches die Folge einer höheren Wärmekapazität im Kältemittel
ist, zu einer Bevorzugung von Flüssigkeiten führt. Geeignete Kältemittel außer den bereits erwähnten
sind beispielsweise Hexan, Cumol und Dimethylhutan. Im allgemeinen besteht das Erfordernis,
daß das Kältemittel bei der Erstarrungstemperatur der Lösung flüssig ist und daß natürlich keine
nachteilige Reaktion stattfindet. Es ist ferner notwendig, daß das Kältemittel und das System aus dem Lösungsmittel
und dem Gelösten praktisch nicht mischbar ist. Die Verwendung von Dämpfen kann ebenfalls
zweckmäßig sein, obwohl die verringerte Wärmekapazität und die Wärmeleitfähigkeit zu einem
langsameren Erstarren führt. Außerdem kann der Wunsch, das Zusammenfließen praktisch zu verhindern,
zu kleinen Volumenverhältnissen der Lösung zum Kältemittel führen. Der Wert dieses Verhältnisses
hängt von einer Anzahl Faktoren einschließlich der Erstarrungsgeschwindigkeit und der Wärmekapazität
des Kältemittels ab. Versuchsbedingungen, die sich als geeignet erwiesen haben, ergaben ein Volumenverhältnis
von 1 : 2 bis 1 : 100. Diese Werte sind für die erfindungsgemäßen Prozesse nicht als beschränkend
zu betrachten und sind nur als Hilfe für das Personal gedacht, welches die offenbarte Versuchsarbeit
wiederholt.
Unabhängig von dem verwendeten Kältemittel wird ein höherer Wirkungsgrad durch Umrühren erzielt.
Das Umrühren, durch welches unter anderem eine örtliche Erhitzung und eine mögliche Ausseigepjng
vermieden wird, kann in Form eines fließenden Kältemittels oder durch Rühren mittels mechanischer
Rührwerke geschehen.
4. Das Sammeln der erstarrten Tröpfchen
Das Sammeln kann in einfacher Weise unter der Einwirkung der Schwerkraft, beispielsweise auf
einem Gefäßboden erfolgen, oder es kann ein Strömungssystem verwendet werden, bei welchem Tröpfchen
ständig in einen sich bewegenden Strom des Kältemittels eingespritzt werden. Das Sammeln soll
natürlich bei einer Temperatur erfolgen, die niedriger •Is der Erstarrungspunkt der Lösung ist. Ferner ist
darauf zu achten, daß eine Feststoff-Feststoff-Diffueion praktisch verhindert wird. Beispielsweise soll
das Gewicht der gesammelten erstarrten Tröpfchen nicht ausreichen, die Schmelztemperatur im Falle
einer wässerigen Lösung wesentlich herabzusetzen.
5. Das Sublimieren
Das Haupterfordernis besteht darin, daß kein Teil der Lösung während dieser Verfahrensstufe in dei
flüssigen Phase bestehen darf. Mit anderen Worten, die Bedingungen müssen derart sein, daß das Entfernen
des Lösungsmittels unterhalb des Punktes erfolgt, bei welchem eine flüssige Phase im Gleichgewicht
bestehen kann. Die Sublimierungsbedingungen Sind im allgemeinen durch die Art der verwendeten
Apparatur beschränkt. Es ist gewöhnlich wünschenswert, das Lösungsmittel so rasch als möglich zu entfernen.
Die Begrenzungsbedingungen bestehen unter anderem in der maximalen Geschwindigkeit, mit welcher
Wärme dem System einverleibt werden kann, Sowie der maximalen Geschwindigkeit, mit welcher
das Lösungsmittel entfernt werden kann. Eine Verflüchtigungs- bzw. Verdampfungsgeschwindigkeit des
Lösungsmittels, welche die Geschwindigkeit überschreitet, mit welcher das Lösungsmittel entfernt
wird, führt notwendigerweise zu einer Druckerhöhung.
Der Sublimierungsvorgang muß natürlich zumindest bei wässerigen Systemen in einem teilweisen Vakuum
durchgeführt werden. In wässerigen Systemen tritt der jeweilige Gleichgewichtspunkt gewöhnlich
bei weniger als 4,5 mm Quecksilbersäule ein. Um einen angemessenen Spielraum zu ermöglichen, ist es
im allgemeinen wünschenswert, bei Drücken zu arbeiten, die nicht höher als etwa 1 mm Quecksilbersäule
sind. Noch niedrigere Drücke sind zulässig und, 4a sie zu einer erhöhten Sublimierungsgeschwindigkeit
führen, erwünscht. Im Handel leicht erhältliche Vakuumpumpen ermöglichen einen Betrieb bei
Drücken in der Größenordnung von 0,1 mm Quecksilbersäule. Die einzige Beschränkung für den Mindestdruck
besteht auf Grund wirtschaftlicher Envä- 5« gungen.
Nachdem der Druck auf die gewünschte Höhe herabgesetzt worden ist-, kann das Sublimieren in natürlicher
Weise vor sich gehen. Wirtschaftlich zweckmäßige Geschwindigkeiten werden jedoch, zumindest in
einer wässerigen Lösung, nur durch eine Wärmezufuhr zum System erzielt. Natürlich hängt die maximal
Zulässige Wärmezufuhr von Faktoren, wie Wärmeübergang, gegebenenfalls von der Zersetzungstemperatur
usw., ab.
zung in dem am leichtesten erhältlichen Lösungsmit teln nicht ausreichend löslich ist. In dieser Stufe de:
Verfahrens kann es daher notwendig werden, ein< Umwandlung aus der löslichen Form vorzunehmen
Im Falle von oxydischen Materialien kann die Um Wandlung zweckmäßig die Form einer thermischer
Zersetzung unter Gasentwicklung haben, um die oxy dische Form aus dem löslichen Salz zu erhalten. Eir
solches wahlweises Verfahren erfordert das Erhitzer über die Zersetzungstemperatur, die üblichen wirt
schaftlichen Erwägungen können die tatsächlich an gewendeten Temperaturen bestimmen. Es sind jedoch
auch gewisse temperaturabhängige Wirkunger zu berücksichtigen. Es wurde beispielsweise festgestellt,
daß eine höhere Temperatur oder eine längen Zeit zu einer zunehmenden Teilchengröße führer
kann. Es handelt sich hier nicht um die Tröpfchengröße, die während dieser Verfahrensstufe im allgemeinen
im wesentlichen unbeeinflußt bleibt, sonderr vielmehr um das endgültige Teilchen, welches durch
Vermählen des getrockneten Tröpfchens erhalter wird. Eine solche Teilchengröße, die bei der Bildung
außerordentlich feiner Strukturen von Bedeutung sein kann, wurde als im Bereich von mehreren Angströmeinheiten
bis zu einem oder mehreren Mikron liegend ermittelt.
Lediglich beispielsweise sei angegeben, daß, wenn die löslichen Salze Sulfate sind, zufriedenstellende
Zersetzungstemperaturen, welche natürlich von dei Art der Kationen abhängen, im Bereich von etwa
400 bis etwa 1200° C liegen.
7. Das Formen
Die zum Formen des endgültigen Körpers angewendeten Methoden sind, wie erwähnt, von herkömmlicher
An. Da das Endprodukt infolge der großen Porosität der erstarrten Tröpfchen außerordentlich
leicht zerbröckelnd ist, kann ein außerordentlich feines Pulver durch einfaches Vermählen, beispielsweise
in einer Kolloidmühle, erhalten werden. Füf die meisten Zwecke ist diese Maßnahme sogar unnötig,
da eine hohe Gleichmäßigkeit hinsichtlich der Zusammensetzung, wenn gewünscht, durch das ganze
erstarrte Tröpfchen sichergestellt worden ist.
In den meisten Fällen wird es sich als zweckmäßig erweisen, ein Bindemittel einzuverleiben. Geeignete
Bindemittel können z. B. Wachse herkömmlicher Art sein, die sich für diesen Zweck als geeignet erwiesen
haben.
8. Das Brennen
6. Die Umwandlung
Wie erwähnt, können die getrockneten Teilchen dem endgültigen Körper unmittelbar einverleibt werden.
Bei den wirtschaftlich am wichtigsten Systemen, soweit sie untersucht wurden, wurde jedoch festgestellt,
daß die endgültige chemische Zusammenset-Diese Verfahrensstufe, die bei der Herstellung
feuerbeständiger Materialien notwendig ist, kann in manchen Fällen nicht erforderlich sein. Wenn erforderlich,
können die Temperaturen und Zeiten angewendet werden, welche bei der jeweiligen Zusammensetzung
in herkömmlicher Weise vorgesehen werden. Wie erwähnt, ermöglicht jedoch die herabgesetzte
Reaktionsterrperatur infolge der innigen Vermischung innerhalb der erstarrten Tröpfchen eine
Reaktion bei niedrigerer Temperatur und/oder während einer kürzeren Zeit. Wenn gewünscht, kann die
Reaktionstemperatur erhöht und die Reaktionszeit verlängert werden, wodurch ein erhöhtes, jedoch im
wesentlichen gleichmäßiges Kornwachstum erhalten wird. Die in der Zeichnung gegebene Mikrofotografie
509 683/86
mit 500facher Vergrößerung zeigt eine Gleichmäßigkeit
in der Korngröße von etwa 10 Mikron. Das dargestellte besondere System ist Magnesium-Mangan-Ferrit,
das bei einer Temperatur von etwa 13000C während eines Zeitraums von etwa 10 Stunden
gebrannt und sonst nach dem Beispiel 3 hergestellt wurde.
Die folgenden Beispiele sollen zur Erläuterung der Vorteile der erfindungsgemäßen Verfahren dienen.
Aus Gründen der Zweckmäßigkeit werden bei den als Beispiele gewählten Arbeitsvorgängen ähnliche
oder identische Verfahrensstufen, wo durchführbar, angewendet.
Bildung von Yttrium-Aluminium Eisen-Granat
von der Zusammensetzung Y3Fe3^75Al105O12
von der Zusammensetzung Y3Fe3^75Al105O12
Siöchiometrische Mengen wässeriger Sulfatsalzlösungen
mit den geeigneten Kationen wurden miteinander vermischt. Die tatsächlichen Mengen betrugen
34,4? Milliliter Y2(SOJ3, enthaltend 15,17 Milligramm
Yttrium je Milliliter der Lösung; 18,15 Milliliter FeSO4, enthaltend 22,63 Milligramm Eisen je
Milliliter der Lösung; und 2,65 Milliliter Al2(SOJ3,
enthaltend 25,00 Milligramm Aluminium je Milliliter der Lösung. Erstarrte Tropfen wurden durch Zerstäuben
der erhaltenen gemischten Lösung durch eine Düse mit einem Durchmesser von 0,13 cm bei einer
Volumenströmungsgeschwindigkeit von 10 Milliliter je Minute in flüssiges Isohephan erzeugt, das auf
einer Temperatur von — 80° C gehalten wurde. Hierbei wurde eine Tröpfchengröße von etwa 0,038
cm erhalten. Das Gefrieren erfolgte in einem Zeitraum von etwa 0,05 Sekunden, die gefrorenen Tröpfchen
wurden am Boden des Gefäßes gesammelt, wobei praktisch kein Zusammenfließen festgestellt
wurde. Die gefrorenen Tröpfchen wurden in eine Kammer gebracht, die auf — 500C gehalten wurde
und die dann auf einen Druck von 0,1 mm Quecksilbersäule abgesaugt wurde und die Temperatur durch
die Anordnung auf einem Heizer erhöht wurde, der auf 100° C gehalten wurde. Der entstandene Wasserdampf
wurde mittels eines Kondensators gesammelt, lijach einem Zeitraum von 48 Stunden wurde
der getrocknete Inhalt entfernt und bei 900° C während
eines Zeitraums von 16 Stunden kalziniert, während welcher Zeit sich Schwefeldioxyd entwikkelte
und das Material in die entsprechenden Oxyde umgewandelt wurde. Als. Bindemittel wurden 10 Gewichtsprozent
chloriertes Naphthalinwachs zugesetzt und das Gemisch aus Wachs und getrockneten
Tröpfchen wurde unter einem Druck von 11 757,8 kg/cm2 zur Bildung von Scheiben mit einer Dicke
von 0,95 cm gepreßt, worauf das Brennen in Sauerstoff bei 1450° C während 10 Stunden durchgeführt
wurde. Die resultierende Dichte betrug 5,04 g je ecm, was etwa 99,7 % der theoretischen Dichte bzw. Einkristalldichte
entspricht. Die Zusammensetzungshomogenität wurde mittels einer Röntgensonde mit
einem Auflösungsvermögen von einem Mikron beobachtet. Die herkömmliche Arbeitsweise ergab im
Vergleich hierzu nach einer Behandlung von etwa 16 Stunden in einer Kugelmühle eine Dichte von nur
5,99 g je ecm nach einer Brennzeit von 20 Stunden
bei 1500° C.
Beispiel 2
Bildung von Zinkaluminat (ZnAI2O4)
Bildung von Zinkaluminat (ZnAI2O4)
Ausgangsmaterialien: 17,30 Milliliter wässeriger ZnSO4-Lösung (125,98 Milligramm Zink je Milliliter
Lösung), 71,95 Milliliter Als(SO4)3-Lösung (25,00
Milligramm Aluminium je Milliliter Lösung). Die gefrorenen Tröpfchen wurden bei einer Volumenströmungsgeschwindigkeit
von 10 Milliliter je Minute durch eine Düse mit einem Durchmesser von 0,038 cm in Hexan von - 80° C hergestellt. Das Volumen
des Kältemittels betrug etwa einen Liter. Das Gefrieren erfolgte innerhalb eines Zeitraums von etwa 0,05
Sekunden. Das Sammeln geschah ebenfalls auf dem Boden des Gefäßes. Die Trockenbehandlung nach
Beispiel 1 wurde wiederholt. Die getrockneten Tröpfchen wurden durch Kalzinieren während zwei Stunden
bei 900° C in Oxyde umgewandelt, worauf ein temporäres Bindemittel aus chloriertem Naphthalinwachs
zugesetzt wurde und eine Scheibe von einer Dicke von 0,95 cm unter einem Druck von 1757,8
kg/cmä gepreßt wurde. Die Scheibe wurde 16 Stunden
lang bei 14500C in Sauerstoff gebrannt, wodurch
eine Dichte von 4,45 g je ecm (96,6 %> der theoretischen
Dichte) erhalten wurde. Trotz dem Umstand, daß die herkömmliche Behandlung gewöhnlich eine
Brenntemperatur von mindetsens 1600° C erfordert, wurde bei dem Endprodukt ebenfalls festgestellt, daß
es homogen ist und aus der angegebenen Zusammensetzung besteht.
Beispiel 3
Bildung des Magnesium-Mangan-Ferrits
Bildung des Magnesium-Mangan-Ferrits
Mg0.645Mn0.534Fei.S21O4
mit rechteckiger Hysteresisschleife
Ausgangsmaterialien 316,24 Milliliter FeSO4
(21,92 Milligramm Eisen je Milliliter Lösung); 21,13
Milliliter MgSO4 (50,60 Milligramm Magnesium je
Milliliter Lösung); 17,37 Milliliter MnSO4-Lösung (115,13 Milligramm Mangan je Milliliter Lösung.
Zum Zerstäuben und zum Trocknen der erhaltenen Tröpfchen wurde die Arbeitsweise nach Beispiel 2
angewendet. Es trat eine im wesentlichen vollständige Zersetzung nach einem 2stündigen Kalzinieren
bei 800° C auf. Es wurde wieder eine Scheibe mit einer Dicke von 0,95 cm unter einem Druck von
1757,8 kg/cm2 gepreßt. Das Brennen geschah in
Sauerstoff während eines Zeitraums von 10 Stunden bei 1250° C, und das Kühlen erfolgte in Stickstoff.
Die Schleifeneigenschaften des erhaltenen gebrannten Körpers wurden mit einem Hysteresisschleifen-Meßgerät
gemessen. Die Rechteckigkeit ausgedrückt durch die remanente Magnetisierung geteilt durch die
Sättigungsmagnetisierung überstieg 95 %. Die Koerzivität betrug 0,59 Oersted. Im Vergleich dazu ergab
die gleiche Zusammensetzung bei der herkömmlichen Behandlung in der Kugelmühle während eines Zeitraums
von 16 Stunden und nachfolgendem Brennen unter den gleichen Bedingungen ein Material, welches
zwar die gleiche Rechteckigkeit zeigte, jedoch eine Koerzitivkraft von 1,95 Oersted zeigt. Die verringerte
Koerzivität infolge des Gefriertrocknungs-Verfahrens zeigt eine vollständigere Reaktion an.
Die Erfindung wurde notwendigerweise vorangehend an Hand einer begrenzten Anzahl von Ausführungsbeispielen
beschrieben. Die kleine Zahl der ge-
gebenen Beispiele zeigt den Nutzen, der sich im allgemeinen durch die Anwendung der erfindungsgemäßen
Verfahren erzielen läßt. Obwohl diese Verfahren außerordentlich flexibel sind, so daß Abweichungen
von den angegebenen Bedingungen zu einer Anpassung oder Weiterentwicklung des Endprodukts in
einer gewünschten Weise führen können, führt die
Zusammensetzungs- und strukturelle Homogenität, die sich in natürlicher Weise aus dem raschen Erstarren
des molekuteren Gemisches ergibt, zu einer vorteilhafteren Behandlung und/oder zu außerordentlich
homogenen verdichteten Körpern als Endprodukt, wie beschrieben. Es sind auch andere Abänderungen
des Verfahrens möglich und naheliegend.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zur Herstellung verdichteter, ge- jedoch die Homogenität in kleinen Bereichen verbrannter
Körper von polykristalliner keramischer 5 schlechten, so daß längere Reaktionszeiten oder hö-Natur,
wie Ferrit- oder Granatkerne, mit verbes- here Reaktionstemperaturen erforderlich werden und
serter Homogenität und Gleichförmigkeit in der ein Produkt erhalten wird, daß, sowohl vom Gesichts-Zusammensetzung,
bei dem körniges Material in punkt der strukturellen Homogenität als auch hinder
gewünschten Zusammensetzung zu einem sichtlich der Homogenität der Zusammensetzung unKörper
fier gewünschten Form verpreßt und an- 10 terlegen ist.
schließend gebrannt wird, dadurch ge- Ähnliche Probleme treten bei einigen Legierungen
kennzeichnet, daß das kömige Material im auf. Beispielsweise müssen Nickel-Eisen-Zusammen-
Gefriertrocknungsverfahren hergestellt wird, in- Setzungen, welche wegen ihrer magnetischen Eigen-
dem eine Lösung mindestens eines Sab.es der schäften in miniaturinerten Vorrichtungen verwendet
Ausgarigssubstanz zu Tröpfchen in ein Umge- 15 werden, ebenfalls sowohl hinsichtlich ihrer Zusam-
bungsmedium zerstäubt werden, dessen Tempera- mensetzung als auch der Struktur außerordentlich
tür unterhalb des Gefrierpunktes des Lösungsmit- gleichmäßig sein. Dieses Erfordernis wird infolge der
tels der Salzlösung liegt, um die Tröpfchen zu Miniaturisierung immer dringender, die übereinstim-
Partikeln erstarren zu lassen, und das Lösungs- mende magnetische Eigenschaften bei immer kleiner
mittel durch Sublimation aus den erstarrten Par- 20 werdenden Materialmengen erfordert. Die sich rasch
tikeln entfernt wird. entwickelnden metallurgischen Verfahren haben zum
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- großen Teil mit dieser Notwendigkeit Schritt gehalkennzeichnet,
daß falls die Zusammensetzung der ten. Es gibt jedoch Anwendungsbereiche, die wegen
Lösung aus mindestens einem Salz und daher die einer unzureichenden Gleichmäßigkeit des Materials
erstarrten Partikeln sich in ihrem Anionengehalt 25 bisher ausgeschlossen sind.
(z. B. Sulfate) von dem Anionengehalt (z. B. Nach dem Vermählen des Materials wurden die
Oxide) der gewünschten Zusammensetzung des verdichteten Körper dadurch hergestellt, daß körnikörnigen
Produkts unterscheiden, wird die Zu- ges Material der gewünschten Zusammensetzung zu
sammensetzung der Partikeln anschließend an die einem Körper der gewünschten Form verpreßt und
Sublimation in die gewünschte Zusammensetzung 30 anschließend gebrannt wird. Wenn dabei im Einzelfür
den zu verpressenden Körper umgewandelt. fall die ursprünglich miteinander vermischten Ausgangssubstanzen
unterschiedliche Zusammensetzung von der Endzusammensetzung hatten, wurde die Mi-
schung vor dem formgebenden Verpressen vorge-
35 brannt und zwischen vermählen. Für diesen Vermahlungsschritt
gelten die gleichen Schwierigkeiten, wie sie bereits erläutert wurden.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US62962967A | 1967-04-10 | 1967-04-10 | |
US62962967 | 1967-04-10 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1767199A1 DE1767199A1 (de) | 1972-01-05 |
DE1767199B2 DE1767199B2 (de) | 1975-04-30 |
DE1767199C3 true DE1767199C3 (de) | 1976-01-15 |
Family
ID=
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