DE1640272B2 - Elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten - Google Patents
Elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit unterschiedlichen WärmeausdehnungskoeffizientenInfo
- Publication number
- DE1640272B2 DE1640272B2 DE1640272A DE1640272A DE1640272B2 DE 1640272 B2 DE1640272 B2 DE 1640272B2 DE 1640272 A DE1640272 A DE 1640272A DE 1640272 A DE1640272 A DE 1640272A DE 1640272 B2 DE1640272 B2 DE 1640272B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- recess
- temperature
- compound according
- steel
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
- H01R4/58—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation characterised by the form or material of the contacting members
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S403/00—Joints and connections
- Y10S403/05—Carbon electrode
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49117—Conductor or circuit manufacturing
- Y10T29/49174—Assembling terminal to elongated conductor
- Y10T29/49181—Assembling terminal to elongated conductor by deforming
- Y10T29/49185—Assembling terminal to elongated conductor by deforming of terminal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49945—Assembling or joining by driven force fit
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T403/00—Joints and connections
- Y10T403/55—Member ends joined by inserted section
Landscapes
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Connection Of Batteries Or Terminals (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Connections Effected By Soldering, Adhesion, Or Permanent Deformation (AREA)
Description
mm
bei 20 bis 1000C und der Kohlekörper einen thermischen
Ausdehnungskoeffizienten in Querrichtung von etwa
36 · 10
Ι-Ϊ
mm
mm
mm
0C
bei 20 bis 1000C besitzt
11. Verbindung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmung und die Stahlstange
zylindrisch ausgebildet sind und daß das Spiel bei Raumtemperatur zwischen etwa 0,5°/0
und etwa 1,2 °/0 des Nenndurchmessers der Stahlstange liegt.
12. Verbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Element
aus einem Graphitkörper mit einem thermischen Ausdehnungskoeffizienten in Querrichtung von
etwa
25
2E?_
mm
mm
bei 20 bis IUO0C und das zweite Element aus einer
Stahlstange mit einem thermischen Ausdehnungskoeffizienten von etwa
125 · 10-
mm
mm
bei 20 bis 100=C besteht.
13. Verbindung nach An.pnjch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ausnehmung und die Stahlstange zylindrisch sind und daß das Spiel bei Raumtemperatur zwischen etwa 0,6 °/o und etwa
1.3°/odes Nenndurchmessers der Stahlstange liegt.
Die Erfindung betrifft eine elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit
unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten,
deren Betriebstemperatur einen anderen Wert besitzt als diejenige Temperatur, bei welcher die Elemente zusammengesetzt werden, so daß zwischen den Elementen eine unterschiedliche Ausdehnung auftritt. Bei dieser elektrischen Verbindung weist das eine leitfähige Element eine Ausnehmung auf, in die ein Teil des zweiten Elements bei Zusammensetz-Temperatur mit einem vorbestimmten Spiel der Länge nach eingesetzt ist.
deren Betriebstemperatur einen anderen Wert besitzt als diejenige Temperatur, bei welcher die Elemente zusammengesetzt werden, so daß zwischen den Elementen eine unterschiedliche Ausdehnung auftritt. Bei dieser elektrischen Verbindung weist das eine leitfähige Element eine Ausnehmung auf, in die ein Teil des zweiten Elements bei Zusammensetz-Temperatur mit einem vorbestimmten Spiel der Länge nach eingesetzt ist.
Bei elektrischen Verbindungen zwischen metallischen Sammelschienen und der Kathode etwa einer
Aluminiumzelle, die als konkretes Anwendungsfeld der Erfindung im Vordergrund stand, wurde bisher nach
verschiedenen Verfahren vorgegangen, von denen sich jedoch keines als sehr zufriedenstellend erwiesen hat.
Dies war einerseits darauf zurückzuführen, daß diese Verbindungen in ihrer konstruktiven Ausgestaltung
relativ kompliziert waren und beim Zusammenbau ein beträchtliches Ausmaß an maschineller Bearbeitung
sowie zahlreiche Arbeitsgänge erforderten. Andererseits beruhen diese Schwierigkeiten aber auch auf zu
hohen Spannungsabfällen über der Verbindung im weise Verwendung von vergleichsweise billigem niedrig-
nicht näher zu untersuchenden Gründen. leistet außerdem einen guten elektrischen Kontakt
zugrunde, eine elektrische Verbindung zwischen zwei 5 schienen und der Kathode und somit einen niedrigen
elektrischen leitenden Elementen oder Teilen mit Spannungsabfall über die Verbindung und folglich
unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten zu auch einen niedrigen Gesamt-Spannungsabfall aller
schaffen, die sich bei einfacher konstruktiver Gestal- Verbindungen bzw. der ganzen Zelle bei deren Betrieb,
tung leicht herstellen läßt und bei der im Betrieb Die Erfindung läßt sich auf verschiedene Weise ver-
keine Widerstandserhöhung bzw. Erhöhung des Span- xo wirklichen. Beispielsweise kann ein Teil aus einem
nungsabfalls über die Verbindung auf Grund von Ver- elektrisch leitfähigen Element, wie niedriggekohltem
formung oder Rißbildung durch unterschiedliche Stahl, etwa des Typs SAE-AISI Trade Designation
der eingangs genannten Gattung dadurch gekenn- 15 anderen leitfähigen Elements, beispielsweise eines
zeichnet, daß die im einen Element ausgebildete Aus- Kathodenblocks, vorgesehene Ausnehmung oder Boh-
nehmung und der eingesetzte Teil des zweiten leit· rung eingepaßt ist, die um ein bestimmtes Maß größer
fähigen Elements glatte Oberflächen besitzen und daß ausgebildet ist als der in sie einzuführende Leiter bzw.
das vorbestimmte Spiel bei Änderung der Temperatur Stahlbolzen. Typische! ..eise und vorzugsweise be-
der Verbindung auf Betriebstemp.ratur eine unter- 20 sitzen diese Ausnehmung ozw. Bohrung sowie der
schiedliche Quei ausdehnung zwischen den beiden einzuführende Stahlbolzen beide zylindrischen Quer-
Elementen zuläßt, daß das vorbestimmte Spiel derart schnitt. Der das vorbestimmte Spiel bestimmende
gewählt ist, daß die beiden Elemente bei Änderung Größen- bzw. Durchmebscrun'erschied ermöglicht
der Temperatur der Verbindung von ihkwT Zusammen- einen sehr einfachen Zusammenbau der Verbindung
setz- auf ihrer Betriebstemperatur in festen Kontakt as mit der Kathode und läßt außerdem eine unterschied-
miteinander gebracht werden, und daß bei Betriebs- liehe Ausdehnung zwischen den beiden zusammen-
temperatur kein rennenswerter Anstieg des elektrischen gesetzten elektrisch leitfälvgen Elementen zu, wenn der
Widerstands der Verbindung auftritt Tiegel von Raumtemperatur auf seine Betriebstempe-
Die erfindungsgemäße elektrische Verbindung be- ratur, die typischerweise im Bereich von etwa 950 C
steht also im wesentlichen darin, daß im einen leit- 30 liegt, erwärmt .'ird. Das vorbestimmte Spiel ist so
fähigen Element eine Bohrung vorgesehen ist, in die bemessen, daß es einerseits so klein ist, daß die beiden
ein Teil des anderen leitfähigen Elements bei Zusam- leitfähigen Elemente bei Annäherung der Verbindung
mcnsetz-Temperatur mit einem vorbestimmten Spiel an die Betriebstemperatur der Aluminiumzelle in
eingepaßt ist, welches eine unterschiedliche Ausdehnung innige Berührung miteinander gebracht werden, aber
zwischen dem eingesetzten elektrisch leitfähigen EIe- 35 andererseits nicht so klein ist, daß die durch die
ment und dem anderen leitfähigen Element zuläßt, unterschiedliche Wärmeausdehnung, d. h. die größere
wenn sich die Temperatur der Verbindung auf die Ausdehnung des eingesetzten Stahlelements gegenüber
Betriebstemperatur ändert. Dieses »vorbestimmte« der des aufnehmenden leitfähigen Kathodenelements,
Spiel ist einerseits so klein, daß die beiden elektrisch im Kohlekörper hervorgerufene Spannung ein Reißen
leitfähigen Elemente bei Änderung der Temperatur 40 des Kohlekörpers oder anderweitig einen beträcht-
der Verbindung von ihrer Zusammensetz-Temperatur liehen Anstieg des elektrischen Widerstands der Ver-
auf ihre Betriebstemperatur m innigen Kontakt mit- bindung hervorruft, da ein solches »Reißen«, wenn es
einander gebracht werden, aber andererseits nicht so in entsprechend großem Ausmaß auftritt, den innigen
klein, daß die in einem der leitfähigen Elemente durch Kontakt zwischen den beiden Verbindungselementen
die unterschiedliche Ausdehnung hervorgerufenen 45 zerstören und hierdurch zu einer beträchtlichen Erhö-
Spannungen Erscheinungen auftreten lassen, welche hung des elektrischen Widerstands der Verbindung
zu einem beträciitlichen Anstieg des elektrischen führen !tonnte.
Widerstands der Verbindung führen. Eine genauere Bei der »Gebrauchs-« bzw. Betriebstemperatur ist
Erläuterung dieses besonderen Merkmals der elektri- der elektrische Kontakt der Verbindung zwischen den
sch.»n Verbindung erfolgi an einer späteren Stelle. 50 beiden elektrisch leitfähigen Elementen, d. h. zwischen
Die Erfindung eignet sich insbesondeie in Anwi 1- dem Stahlbolzen und dem Kathodenblock, sehr gut,
dung auf die elektrische Verbindung zwischen einer weshalb an jedem einzelnen \erbindungenpunkt nur
Metall-, beispielsweise einer Stahlstange und einem ein minimaler Spannungsabfall bzw. -verlust und
Kohlekörper. Solche elektrischen Verbindungen sind infolgedessen auch nur ein minimaler Gesamt-Spanhäufig im Betrieb erhöhten Temperaturen ausgesetzt, 55 nungs.bfall aller dieser Verbindungen einer Zelle
beispielsweise bei der erwähnten elektrischen Verbin- auftritt.
dung mit der Kathode einer Aluminiumzelle oder Die folgenden Versuchsberichte unterstreichen die
eines Aluminium-Reduktionstiegels. Die Erfindung praktische Anwendbarkeit und die Wirksamkeit der
bezieht sich keinesfalls auf dieses eine Anwendungs- erfindungsgemäßen Verbindungen. Bei diesen Ver-
feld, sondern auf eine Vielzahl solcher unterschiedlichen 60 suchen wurden mehrere Stahl-Graphit-Sammelschie-
Erwärmungsgraden ausgesetzten Verbindungen, wie sie nenverbindungen unter Verwendung von geraden
etwa zwischen metallischen Sammelschienen und der zylindrischen Stahlbolzen und geraden zylindrischen.
Kathode einer Aluminiumzelle eingesetzt werden. in das Graphit eingearbeiteten Ausnehmungen bzw,
Die erfindungsgemäße elektrische Verbindung er- Bohrungen hergestellt. Die Bauteile wurden hierbei se
möglicht aber :;\sbesondere auch einen schnellen und 65 ausgebildet, daß sich bei Raumtemperatur ein Zwi-
kostensparenden Einbau der Auskleidung eines Alu- schenraum bzw. Spiel zwischen dem Stahl und derr
miniumzellentiegels, vermindert die kostspieligen ma- Graphit ergab. Dieses Spiel wurde so gewählt, daC
schinellen Bearbeitungsgänge, ermöglicht die Vorzugs- bei der Betriebstemperatur eines Aluminiumtiegel:
von etwa 900 bis 9500C ein inniger Kontakt solcher zurufen; ein solches Reißen könnte zu einem beträcht-Größe
hervorgerufen wurde, daß ein guter elektrischer liehen Anstieg des elektrischen Widerstands der VerKontakt
zwischen dem Stahl und dem Graphit ge- bindung infolge einer Minderung der Kontaktkraft
währleistet und gleichzeitig ein Reißen des Graphit- zwischen den Verbindungselementen führen. Die gekörpers
verhindert wurde. Diese Vergehe zeigten, 5 nannten Widerstände und mithin die angegebenen
daß elektrische Verbindungen dieser Art sehr zu- Spiele werden für den praktischen Betrieb einer
friedenstellend in Anwendung auf Aluminiumzellen Aluminiumzellenanlage als günstig und sehr vorteilzu
arbeiten vermögen. Wie erwähnt, können elektri- haft betrachtet. Außerhalb des genannten Bereichs
sehe Verbindungen der vorstehend beschriebenen Art von 0,53 bis 0,68 mm liegende Spiele bei einem Stahljedoch
auch in beliebigen anderen Anwendungsfällen io bolzen von 63,5 mm Durchmesser wurden ebenfalls
und bei anderen Temperaturen als den bei Aluminium- untersucht, bevor dieser betrieblich günstige und sehr
zellen auftretenden und unter Verwendung anderer zufriedenstellende Bereich festgelegt worden war,
elektrisch leitfähiger Elemente als solcher aus Stahl wobei es sich zeigte, daß Spiele zwischen etwa 0,38 mm
und Graphit angewandt werden. und etwa 0,84 mm allgemein anwendbar sind. Es ist
Bei diesen Versuchen wurde unter Verwendung von 15 jedoch zu beachten, daß die Größe des anzuwendenden
niedriggekohlten Stahlbolzen bzw. -stangen von 63,5 Spiels eine Funktion der physikalischen Eigenschaften
und 114 mm Nenndurchmesser ein bestimmter Bereich des Graphitkörpers, beispielsweise seines thermischen
von Spielgrößen bei Raumtemperatur untersucht, wo- Ausdehnungskoeffizienten, seiner Dichte, Festigkeit,
bei auch bevorzugte Mindest- und Höchst-Spiele für seiner Abmessungen usw. ist. Bei Spielen von weniger als
jeden dieser Bolzen bestimmt wurden. Diese Versuche ao 0,38 mm tritt für gewöhnlich ein Reißen des Graphitwurden
durchgeführt, um erstens die elektrischen körpers auf, während Spiele von mehr als 0,84 mm
Eigenschaften und zweitens die mechanische Vertrag- typischerweise in der Praxis unannehmbar hohe Wilichkeit
der Verbindung festzustellen. Aus diesem derstände ergeben, was nicht auf ein Reißen des
Grund wurden die zusammengesetzten Bauteile in Graphitkörpers, sondern auf den unzureichend festen
einem Schmelzofen geprüft, wobei Gleichstromzu- 25 Kontakt zurückzuführen ist, der zwischen dem Stahlleitungen
am Ende der Stahlstange und am hinteren bolzen und dem Graphitkörper erzeugt wird. Die vor-Ende
des Graphitblocks angeschlossen wurden. genannten Spiele von etwa 0,38 bis 0,84 mm entspre-Weiterhin
wurden in regelmäßigen Abständen über chen etwa 0,6 bis 1,3 °/c des Nenndurchmessers der
die Länge der Anordnung verteilt spannungsführende Stahlstange, wobei dieses mathematische Verhältnis
Leitungen und Thermoelemente angeordnet, wobei 30 der Spiele beispielhaft für diejenigen Spiele ist, die
der Widerstand nach dem Voltmeter-Amperemeter- erfindungsgemäß bei der Herstellung von elektrischen
Verfahren bestimmt wurde. Diese Messungen wurden Verbindungen unter Verwendung von zylindrischen
vorgenommen, während die Anordnung von Raum- Stahlbolzen bei Graphitkörpern angewandt werden
temperatur auf 1000 ° C erwärmt wurde. Die Spannungs- können. Der Ausdruck »Nenndurchmesser« bezeichnet
ablesungen wurden zwecks Ausgleichs von etwaigen 35 den Durchmesser bzw. die Stärke, unter welchem bzw.
thermischen elektromotorischen Kräften mit in beiden welcher die Stahlstange in den Handbüchern oder
^■chtungen fließendem Strom vorgenommen. Katalogen für Halbfabrikate, wie kaltgewalzte Stahl-
Die Zeichnungen dienen zur Veranschaulichung der stangen oder spitzenlos geschliffene Stahlstangen, aufErfindung.
F i g. 1 veranschaulicht schematisch die geführt ist.
vorstehend beschriebene Prüf- und Meßanordnung, 40 Die physikalischen Abmessungen der Bauteile sowie
wie sie für die Durchführung der meisten Versuche die Anordnung der spannungführenden Leitungen
bei der Erfindung verwendet wurde. Außerdem zeigt zum Prüfen von Stahlbolzen von etwa 114 mm Durchdiese
Figur die physikalischen Abmessungen sowie die messer, die etwa 457 mm weit in den Graphitkörper
Lage der spannungsführenden Leitungen 1, 2, 3, 4 und hineinragen, sind in F i g. 3 dargestellt. Hierbei wurde
5 für die Prüfung der 63,5 mm Durchmesser besitzen- 45 dasselbe Prüfverfahren angewandt wie für den dünden
Stange bzw. Bolzen aus niedriggekohltem Stahl. neren Stahlbolzen, nur mit dem Unterschied, daß bei
Bei der in F i g. 1 dargestellten Anordnung ragt die der Widerstandsmessung der Prüfpunkt 3 an Stelle
Stahlstange etwa 305 mm weit in den 150 · 150 mm des Prüfpunkts 2 benutzt wurde. Die Prüfdaten von
großen Querschnitt des Graphitkörpers hinein. Selbst- Anordnungen mit einem Spiel im Bereich von etwa
verständlich erstreckt sieb nur ein Teil der Länge der 5° 0,94 bis 1,12 mm, die sich bei der angegebenen Stahl-Stahlstange
in den Graphitkörper hinein, da ihr eines bolzengröße für die Verwendung in Aluminiumzellen
Ende für den Anschluß an die Stromquelle frei sein als brauchbar und sehr zufriedenstellend erwiesen
muß, wie dies auch beim Aluminiumzellen-Sammel- haben, sind in F i g. 4 angegeben. Die genannten
Schienenanschluß der Fall ist. Spiele ergeben bei den 114 mm starken Stahlstangen
In Fig. 2 ist der Widerstand zwischen den span- 55 bei einer Temperatur von 9000C einen Widerstands-
nungführenden Leitungen 1 und 2 gemäß F i g. 1 bereich von 2 · 10~8 bis 6 · 10~5 Ω. Weitere Versuche
über eine Strecke von 150 mm, aufgeteilt von einer zeigten, daß Spiele von weniger als etwa 0,69 mm zu
75 mm außerhalb des Graphitkörpers auf der Stahl- einem Reißen des Graphitkörpers führen können,
stange liegenden Stelle bis zu einer 75 mm längs des während Spiele von mehr als etwa 1,5 mm zu einem
Graphitkörpers einwärts gelegenen Stelle, als Funktion 60 unerwünscht hohen Gesamt-Widerstand und Span-
der Temperatur für Anordnungen ausgewertet, deren nungsabfall infoige des fehlenden inniger· Kontakts
Spiel bei Raumtemperatur zwischen etwa 0,53 mm führen, welcher zwischen dem Stahlbolzen und dera
und 0,68 mm liegt. Dieser Spielbereich erwies sich Graphitkörper erzeugt wird. Die genannten Spiele
als für die angegebene Stahlstiftgröße sehr zufrieden- entsprechen etwa 0,6 bis 1,3% des Nenndurchmessers
stellend, ermöglichte die Einhaltung von Herstellungs- 65 der Stahlstange.
toleranzen und ergab einen Widerstand im Bereich Ersichtlicherweise veranschaulichen die F i g. 2 und
von etwa 5 · 10"6 bis etwa 14 · 10~6 Ω bei 9000C, ohne 4 auch die Widerstandsänderung in Abhängigkeit von
die Gefahr eines Reißens des Graphiikörpers hervor- der Temperatur der Verbindung, wobei die Kurven
unabhängig vom Durchmesser des Stahlbolzens jeweils Graphitblock gemäß Fig. 5 simuliert daher die
die gleiche allgemeine Form besitzen. Die erfindungs- Anode einer Aluminiumzelle. Hierauf benötigt der
gemäßen '/erbindungen zwischen dem Stahl und dem Schmelztiegel normalerweise 72 bis 96 Stunden bis
Kohle- bzw. Graphitkörper werden als besonders vor- zum Erreichen einer Temperatur von 600 bis 7000C.
teilhaft bei erhöhten Temperaturen zwischen etwa 400 5 Anschließend wird der Koks entfernt, werden heißes
und 1050° C angesehen. Metall und Elektrolyt zugegeben und wird der
Die gemessenen Widerstände der Versuchsverbirt- Schmelztiegel in die Produktionsreihe eingeführt,
düngen bei Raumtemperatur lagen zwischen 600 und Ähnliche Bedingungen werden als bei der vorstehend
1000 · ΙΟ"8 Ω für den Stahlbolzen von 63,5 mm Durch- beschriebenen Anfahr-Versuchsanordnung gemäß
messer und zwischen 300 und 450 · ΙΟ"6 Ω für den io F i g. 5 gegeben angenommen.
114 mm starken Stahlbolzen. Diese verhältnismäßig Die erfindungsgemäßen Verbindungen lassen sich hohen Widerstandswerte deuten an, daß möglicher- auch auf \erschiedene andere Art und Weise anfertiweise ernstliche Schwierigkeiten bei der Einführung gen. Bei einer Ausführungsform wurde als Graphitausreichender Leistung in eine Aluminiumzelle, um körper ein rechteckiger Graphitblock von 146 mm sie auf Betriebstemperatur zu bringen, auftreten könn- 15 Höhe, 590 mm Breite und 2290 mm Länge verwendet, ten. Zur Untersuchung der möglicherweise bei der der mit sechs geradlinigen zylindrischen Bohrungen Inbetriebnahme einer Aluminiumzelle auftretenden bzw. Ausnehmungen versehen war, welche sich jeweils Probleme wurde gemäß F i g. 5 eine nachgeahmte 584 mm tief in den Block erstreckten, wobei an jedem Aluminiumzellenanordnung unter Verwendung eines Ende des Blocks drei Bohrungen angeordnet waren. Stahlbolzens von 114 mm Durchmesser mit einem 20 Diese Bohrungen waren für die Einführung von sechs Spiel von 1,02 mm hergestellt, bei welcher die Vcr- 63,5 mm starken zylindrischen Stahlstangen mit einem bindung durch ihren Eigenwiderstand erwärmt wurde. Spiel von 0,74 mm ± 0,05 mm ausgebildet. Die Boh-Ein Wechselstrom-Transformator, welcher der An- rungen waren auf ähnliche Weise wie in F i g. 1 Ordnung einen Strom von 3000 A zu liefern vermochte, dargestellt, ungefähr in der Mitte zwischen Ober- und wurde als Stromversorgung benutzt. Eine an die 25 Unterseite in den Graphitblock eingebohrt. Die drei Speiseleitungen angelegte Spannung von 3 V Wechsel- 63,5-mm-Bohrungen in jedem Ende des Blocks waren strom erhöhte die Temperatur in 15 Minuten auf außerdem mit einem Mittenabstand von 197 mm ein-2003C, während die Stromstärke auf 3000 A anstieg. gebohrt, wobei der Mittenabstand der ersten Bohrung Die Stromstärke wurde auf 3000 A gehalten, und die von der Seitenfläche des Blocks etwa 98,5 mm betrug. Spannungsabfälle und Temperaturen wurden peri- 30 Die sechs Anschlüsse wurden auf die vorher beschrieodisch aufgezeichnet. Am Ende des Prüflaufs wurde bene Weise auf eine Temperatur von 9500C, J. h. eine C leichstrom-Widerstandsmessung durchgeführt. die ungefähre Betriebstemperatur eines Aluminium-Die bei diesem Versuch erhaltenen "Daten sind in Schmelztiegels, erwärmt. Der in den Graphitblock Fig. 6 aufgeführt. Eine Temperatur von 6500C eingespeiste Gesimtstrom betrug über die sechs wurde in 7 Stunden erreicht, wobei der Widerstand in 35 63,5-mrn-Stahlstangen etwa 7200 Abzw.etwi 1,1 A/cm2 dieser Zeitspanne einen Wert erreicht hatte, welcher der Stahlstangen-Kontaktfläche. Die Verbindungen mit dem im Verlauf der vorhergehenden Versuche ließen sich sehr einfach herstellen, besaßen niedrigen ermittelten vergleichbar war und über welchen hinaus Spannungsabfall und waren bei der Betriebstemperatur keine Betriebsschwierigkeiten zu erwarten waren. Eine mechanisch fest, wobei jedoch kein Reißen des Graphit-Untersuchung des Stahlstifts nach den Erhitzungs- 40 blocks auftrat. Die Anordnung war so getroffen, daß versuchen ergab keine Anzeichen für Lichtbogen- sie ziemlich genau einer industriellen Aluminiumbildung oder Anschmelzen. Wie in F i g. 6 ange- Schmelztiegelanlage nachgeahmt war, nur mit dem deutet, wurde nach Erreichen einer Temperatur von Unterschied, daß ein industrieller Schmelztiegel acht 65O0C die Wechselstromzufuhr unterbrochen und derartige, nebeneinander angeordnete Graphitblöcke sofort eine Gleichstrom-Widerstandsbestimmung vor- 45 mit vierundzwanzig auf ähnliche Weise angeordneten genommen. Bei dieser Temperatur betrug der ange- Sammetschienen an jedem Ende des Schmelztiegels als zeigte Wechselstrom-Widerstand etwa 12 · 10~βΩ. Kathode verv anden würde.
114 mm starken Stahlbolzen. Diese verhältnismäßig Die erfindungsgemäßen Verbindungen lassen sich hohen Widerstandswerte deuten an, daß möglicher- auch auf \erschiedene andere Art und Weise anfertiweise ernstliche Schwierigkeiten bei der Einführung gen. Bei einer Ausführungsform wurde als Graphitausreichender Leistung in eine Aluminiumzelle, um körper ein rechteckiger Graphitblock von 146 mm sie auf Betriebstemperatur zu bringen, auftreten könn- 15 Höhe, 590 mm Breite und 2290 mm Länge verwendet, ten. Zur Untersuchung der möglicherweise bei der der mit sechs geradlinigen zylindrischen Bohrungen Inbetriebnahme einer Aluminiumzelle auftretenden bzw. Ausnehmungen versehen war, welche sich jeweils Probleme wurde gemäß F i g. 5 eine nachgeahmte 584 mm tief in den Block erstreckten, wobei an jedem Aluminiumzellenanordnung unter Verwendung eines Ende des Blocks drei Bohrungen angeordnet waren. Stahlbolzens von 114 mm Durchmesser mit einem 20 Diese Bohrungen waren für die Einführung von sechs Spiel von 1,02 mm hergestellt, bei welcher die Vcr- 63,5 mm starken zylindrischen Stahlstangen mit einem bindung durch ihren Eigenwiderstand erwärmt wurde. Spiel von 0,74 mm ± 0,05 mm ausgebildet. Die Boh-Ein Wechselstrom-Transformator, welcher der An- rungen waren auf ähnliche Weise wie in F i g. 1 Ordnung einen Strom von 3000 A zu liefern vermochte, dargestellt, ungefähr in der Mitte zwischen Ober- und wurde als Stromversorgung benutzt. Eine an die 25 Unterseite in den Graphitblock eingebohrt. Die drei Speiseleitungen angelegte Spannung von 3 V Wechsel- 63,5-mm-Bohrungen in jedem Ende des Blocks waren strom erhöhte die Temperatur in 15 Minuten auf außerdem mit einem Mittenabstand von 197 mm ein-2003C, während die Stromstärke auf 3000 A anstieg. gebohrt, wobei der Mittenabstand der ersten Bohrung Die Stromstärke wurde auf 3000 A gehalten, und die von der Seitenfläche des Blocks etwa 98,5 mm betrug. Spannungsabfälle und Temperaturen wurden peri- 30 Die sechs Anschlüsse wurden auf die vorher beschrieodisch aufgezeichnet. Am Ende des Prüflaufs wurde bene Weise auf eine Temperatur von 9500C, J. h. eine C leichstrom-Widerstandsmessung durchgeführt. die ungefähre Betriebstemperatur eines Aluminium-Die bei diesem Versuch erhaltenen "Daten sind in Schmelztiegels, erwärmt. Der in den Graphitblock Fig. 6 aufgeführt. Eine Temperatur von 6500C eingespeiste Gesimtstrom betrug über die sechs wurde in 7 Stunden erreicht, wobei der Widerstand in 35 63,5-mrn-Stahlstangen etwa 7200 Abzw.etwi 1,1 A/cm2 dieser Zeitspanne einen Wert erreicht hatte, welcher der Stahlstangen-Kontaktfläche. Die Verbindungen mit dem im Verlauf der vorhergehenden Versuche ließen sich sehr einfach herstellen, besaßen niedrigen ermittelten vergleichbar war und über welchen hinaus Spannungsabfall und waren bei der Betriebstemperatur keine Betriebsschwierigkeiten zu erwarten waren. Eine mechanisch fest, wobei jedoch kein Reißen des Graphit-Untersuchung des Stahlstifts nach den Erhitzungs- 40 blocks auftrat. Die Anordnung war so getroffen, daß versuchen ergab keine Anzeichen für Lichtbogen- sie ziemlich genau einer industriellen Aluminiumbildung oder Anschmelzen. Wie in F i g. 6 ange- Schmelztiegelanlage nachgeahmt war, nur mit dem deutet, wurde nach Erreichen einer Temperatur von Unterschied, daß ein industrieller Schmelztiegel acht 65O0C die Wechselstromzufuhr unterbrochen und derartige, nebeneinander angeordnete Graphitblöcke sofort eine Gleichstrom-Widerstandsbestimmung vor- 45 mit vierundzwanzig auf ähnliche Weise angeordneten genommen. Bei dieser Temperatur betrug der ange- Sammetschienen an jedem Ende des Schmelztiegels als zeigte Wechselstrom-Widerstand etwa 12 · 10~βΩ. Kathode verv anden würde.
während der Gleichstrom-Wider-tand etwa 1,5 · 10~6 Ω Ebenso wurden Anordnungen hergestellt, bei wel-
betrug. Der Unterschied zwisc. ; diesen beiden chen im Gegensatz zu der einzigen 457 mm liefen
Messungen beruht auf einem ind? ktiven Abfall im 50 Bohrung im 762 mm langen Graphitblock gemäß
Wechselstromkreis; für die Anwendung auf Alumi- Fig. 4 zylindrische Stangen bzw. Bolzen von 114mm
niumzellen ist jedoch der Gleichstromwert maßgebend, Durchmesser in 305 mm tiefe Bohrungen in der
da solche Zellen typischerweise mit Gleichstrom be- beiden Enden eines Graphitblocks von etwa 244 crt
trieben werden. Dieser Versuch zeigt, daß nur geringe Länge eingesetzt wurden. Das bei diesen Verbindunger
oder gar keine Schwierigkeiten bei der Inbetriebnahme 5c angewandte Spiel betrug etwa 1,02 mm. Die Block«
einer Aluminiumzelle unter Verwendung der geraden besaßen eine Breite von 457 mm und eine Dicke vor
Sammelschienen nach einem normalen Inbetrieb- 228 mm, und in jedes Ende war eine Stahlstange ein
nähme- bzw. Anfahr-Verfahren auftreten dürften. gesetzt. Die Bohrungen in den Enden des Block;
Es wird angenommen, daß das vorstehend beschrie- waren auf Zentrum gebohrt, d. h. ihr Mittelpunkt laj
bene Anfahren der beschriebenen Prüfanordnung ge- 60 228 mm von der Seitenfläche und 114 mm von de
maß F i g. 5 dem Anfahren eines Aluminium-Schmelz- Oberseite entfernt. Diese Verbindungen ähnelten eben
tiegels weitgehend ähnelt bzw. diesem praktisch gleich falls einer industriellen Aluminium-Schmelzttegelkon
ist. Ein typisches Anfahr-Verfahren für eine Alumini- strüktion; diese Versuche zeigten ebenfalls die Brauch
umzelle besteht beispielsweise darin, daß eine Koks- barkeit und die Vorteile der elektrischen Verbindun
schicht auf die Oberseite der Kathode aufgebracht 65 gen auf.
wird, die Anode abwärts in Kontakt gebracht und Wie erwähnt, kann die Kontaktlänge zwischen dei
zur Koksschicht »kurzgeschlossen« wird und anschlie- Stahlstangen und den Bohrungen je flach der erforder
ßend Strom durch die Zelle geleitet wird. Der obere liehen Strömmenge und den speziellen Arbeitsbedin
ίο
gungen variiert werden, liegt jedoch im allgemeinen daß bei der Temperftur, bei welcher die Verbindung
zwischen etwa 150 mm und etwa 914 mm für Stahl- verwendet werden soll, ein inniger Kontakt bzw. eine
stangen zwischen etwa 50 mm und 150 mm Durch- äußerst ieste Verbindung zwischen den beiden leit-
messer, um einen ausreichenden mechanischen Kon- fähigen Elementen hergestellt ist. Typischerweise be-
takt zu gewährleisten. 5 deutet dies, daß das einzuführende leitfähige Element
Die Bohrung, in welche die Stahlstange eingeführt und die Ausnehmung praktisch gleiche Querschnitts-
wird, kann gewünschtenfalls auch nahe der Eintritts- form besitzen, so daß der Abstand bzw. das Spiel an
fläche in den Graphitkörper erweitert sein, um die allen Seiten um die Stahlstange herum gleichmäßig
Herstellung der Verbindung weiter zu vereinfachen. groß ist. Der vorerwähnte Zustand ist jedoch nicht
Hierdurch wird bewirkt, daß der Strom weiter in die io ausschlaggebend, vielmehr kann ein inniger Kontakt
Kathode hineingeleitet und somit der Strom nahe der auch dann bestehen, wenn das eingeführte leitfähige
Außenkante der Kathode herabgesetzt oder ausge- Element die Wände der Ausnehmung nur an zwei
schaltet wird. Dieses Mt.kmal ist vom Standpunkt Seiten berührt, und selbst dann, wenn die Querschnitts-
des Zellenbetriebs wünschenswert. fläche des eingeführten leitfähigen Elements wesentlich
Bei den bisher beschriebenen Ausführungsformen 15 kleiner ist als diejenige der Ausnehmung. Die Anordbesaßen
sowohl die Bohrungen als auch die Stahl- nung gemäß Fig. 7b, bei welcher die Querschnittsstangen bzw. -bolzen zylindrischen Querschnitt, wobei flächen der Stahlstange und der Ausnehmung praktisch
jede Bohrung eine zylindrische Fassung bildet, die sich gleich groß sind, wird jedoch wegen der vergrößerten
von einer einzigen Fläche des aufnehmenden leit- Kontaktfläche im allgemeinen einer solchen Anordfähigen
Elements bzw. des Graphitkörpers aus in 20 nung vorgezogen. Bei den zylindrischen Stahlstangen
dieses bzw. diesen hineinerstreckt. Der in dieser Be- der Anordnung gemäß Fi g. 7a sowie bei den beiden
Schreibung verwendete Ausdruck »Graphit« bezeichnet anderen Anordnungen, bei welchen die im einen leiteinen
auf eine Temperatur von 2600" C oder mehr fähigen Element ausgebildete Ausnehmung zumindest
erhitzten Kohlekörper, während sich der Ausdruck über zwei Seiten des leitfähigen Elements in dieses
»Kohleköiper« aligemein auf vorgesinterte, gesinterte, 25 eintritt, ist es daher wünschenswert, daß die Ausnehhalbgraphitische
und graphitische Körper bezieht, wie mung so ausgebildet oder angeordnet ist, daß der in
diese Ausdrücke allgemein auf diesem Fachgebiet die Ausnehmung eingeführte Teil der Stahlstange
verstanden werden, sofern der Körper nicht spezifisch zumindest zu 50% vom aufnehmenden leitfähigen
als graphitisch und/oder als aus einem anderen spe- Element bzw. Graphiikürpcr umschlossen ist. Mit
ziellen Kohlenstoff bestehend bezeichnet wird. Die 30 anderen Worten muß die Ausnehmung gemäß F i g. 7a
Bohrung bzw. Ausnehmung braucht nicht zylindrisch bei der dargestellten Konstruktion zumindest die
ausgebildet zu sein und kann statt eines kreisförmigen Hälfte des Umfangs der Stahlstange umschließen, um
Querschnitts auch andere Querschnittsformen be- hierdurch zu gewährleisten, daß bei der Differentialsitzen,
beispielsweise quadratischen, rechteckigen oder Ausdehnung der Stahlstange in der Ausnehmung die
trapezförmigen Querschnitt, wobei das einzuführende 35 Stahlstange auf eine ausreichend große Graphitfläche
leitfähige Element bzw. die Stahlstange dan.i ent- einwirkt bzw. gegen diese »andrückt«,
sprechende Querschnittsform, aber geringfügig kleinere Die erfindungsgemäß verwende en Stahlstangen bzw. Querschnittsmaße besitzt, so daß der vorbestimmte -bolzen besitzen typischerweise einen thermischen AusZwischenraum bzw. das Spiel zwischen der Bohrung dehnungskeeffizienten von etwa
und der Stahlstange festgelegt wird. An Stelle einer 40
sprechende Querschnittsform, aber geringfügig kleinere Die erfindungsgemäß verwende en Stahlstangen bzw. Querschnittsmaße besitzt, so daß der vorbestimmte -bolzen besitzen typischerweise einen thermischen AusZwischenraum bzw. das Spiel zwischen der Bohrung dehnungskeeffizienten von etwa
und der Stahlstange festgelegt wird. An Stelle einer 40
Bohrung bzw. Ausnehmung in Form einer geschlo*.- 125 . jq_? mm , ]__
senen Fassung, die sich von einer einzigen Fläche des mm χ
aufnehmenden leitfähigen Elements bzw. Graphil-
aufnehmenden leitfähigen Elements bzw. Graphil-
körpers aus in dieses bzw. diesen hineinerstreckt, kann während der verwendete Graphitkörper quer zur
die Bohrung bzw. Ausnehmung auch so ausgebildet 45 Strangpreßrichtung, falis es sich um einen strangsein,
daß sie sich vollständig durch das aufnehmende gepreßten Körper handelt, oder senkrecht zur Gießleitfähige
Element bzw. den Graphitkörper hindurch- richtung bei einem gegossenen Körper einen thermierstreckt. sehen Ausdehnungskoeffizienten von etwa
In manchen Fällen kann es außerdem wünschenswert sein, die Bohrung bzw. Ausnehmung auf die in 50 25. 1η-7 mm . _J_
den Fig. 7a bis 7d dargestellte Weise auszubilden, mm °q
wobei sich in jedem Fall die Ausnehmung vom einen
an einer zweiten Seite, typischerweise der Unterseite, 55 typischerweise in Querrichtung einen thermischei
des Graphitkörpers offen ist. Diese, eine zweite Fläche Ausdehnungskoeffizienten von etwa
unterbrechende Ausnehmung kann sich vollständig
vom einen Ende des Graphitkörpers zum anderen 3g _ jq_7 mm ^l
erstrecken oder kurz vor dem anderen Ende auslasen. mm °q
erwähnt, gemäß F i g. 7a die Form einer zylindrischen Diese Werte des thermischen Ausdehnungskoeffizien
Bohrung, einen nicht kreisförmigen Querschnitt, wie ten sind die über einen Temperaturbereich von 20 bi
den quadratischen gemäß Fig. 7 b oder den recht- 100° C hinweg gemessenen Mittelwerte. Der thermisch
eckiger gemäß F i g. 7c oder auch gemäß F i g. 7d Ausdehnungskoeffizient »in Que-richtung« bedeute
einen trapezförmigen Quersclinitt besitzen. In jedem 65 auch den thermischen Ausdehnungskoeffizienten de
der Ausnehmung und des einzuführenden elektrisch tung senkrecht *.ur Metallstange im Gegensatz zi
leitfähigen Elements derart zusammengepaßt sind, Längsrichtung der Metallstange, wobei diese beide
Richtungen in F i g. 7 a angedeutet sind. Für gewöhnlich
sind die thermischen Ausdehnungskoeffizienten in beiden Querrichtungen ungefähr gleich groß, während
der entsprechende Wert in Längsrichtung unterschiedlich ist. Falls der thermische Ausdehnungskoeffizient
in einer der beiden Querrichtungen kleiner ist als etwa
25
10-' ^
mm
mm
sollte das vorbestimmte Spiel im wesentlichen so eingestellt werden, daß es diesen niedrigeren Koeffizienten
berücksichtigt oder durch diesen gesteuert wird. Die folgende Tabelle veranschaulicht die Art und Weise,
auf welche das Spiel bei 63,5-mm- und 114-mm-Stahlstangen
in Abhängigkeit vom Grenzwert des thermischen Ausdehnungskoeffizienten in Querrichtung typischerweise
eingestellt werden würde.
Mindestwert des thermischen
Ausdehnungskoeffizienten
des Kohle- oder Graphitkörpers
in beiden Querrichtungen
mm 1
25 · 10-'
12 · ΙΟ"7
37 · 10-7
12 · ΙΟ"7
37 · 10-7
Typisches anzuwendendes Spiel
Stahlstangen 63,5 mm 0 | 114 mm 0
0,63 mm 0,71 mm
1,02 mm 1.14 mm
0,56 mm | 0,86 mm
Je stärker sich der Graphit- oder Kohlekörper ausdehnt bzw. je höher sein thermischer Ausdehnungskoeffizient
ist, um so kleiner ist selbstverständlich das Spiel, welches erforderlich ist, um einen Ausgleich für
die thermische Ausdehnung des Stahls ohne Rissebildung im Graphit- oder Kohlekörper zu schaffen.
In diesem Zusammenhang ist nochmals darauf hinzuweisen, daß die vorstehend angegebenen Spiele als
»typische« für eine angenommene Betriebstemperatur von etwa 95O0C bezeichnet wurden und daß wegen
der kleineren unterschiedlichen Ausdehnung im Fall von wesentlich unterhalb dieses Werts liegenden Betriebstemperaturen
kleinere Spiele angewandt werden sollten.
Es ist zu beachten, daß die Größe bzw. der Durchmesser des in der Praxis anzuwendenden Stahlbolzens
bzw. -stange häufig dadurch bestimmt wird, wieviel Strom pro Querschnittsflächeneinheit des Bolzens bzw.
der Stange geführt werden soll. Wenn beispielsweise der einem Kathoden-Schmelztiegel verhältnismäßig geringer
Größe zuzuführende Gesamtstrom 60 000 A beträgt, kann dieser Strom von etwa fünfzig 63,5-mm-Stahlstangen
von jeweils 31,6 cm2 Querschnittsfiäche bzw. etwa 1200 A je Stahlstange bzw. etwa 37,9 A je
cm2 Querschnittsfiäche der Stahlstange übertragen werden. Erfindungsgemäß führen die Stahlstangen bei
Verwendung im Fall von Aluminiumzellen pro cm2 Querschnittsfläche der verwendeten Stahl-Sammelschienen
typischerweise einen Strom von etwa 35 bis 42,5 A in die Aluminiumzelle ein. Dieses Verhältnis
zwischen der Stromstärke und dem Stangenquerschnitt ist, unabhängig vom Stangendurchmesser, ziemlich
genau festgelegt, da es ziemlich genau einen wirtschaft-S liehen und wirkungsvollen Ausgleich zwischen Faktorenwie
elektrische Verluste.Stromverluste, thermische Verluste sowie Material- und Einbaukosten darstellt.
Je kleiner der Querschnitt der verwendeten Stangen, um so größer sind beispielsweise die elektrischen Verkiste
sowie die Einbau- und Materialkosten, während die thermischen Verluste um so kleiner sind; je größer
der Querschnitt der verwendeten Stangen, um so größer sind dagegen die thermischen Verluste. Zylindrische
Stahlstangen mit einem Durchmesser von etwa 50 bis 150 mm bzw. einer Querschnittsfläche von etwa
20,3 bis 183 cm2 werden als am vorteilhaftesten und für den Betrieb bei Aluminiumzellen aus wirtschaftlichen
und praktischen Gründen günstigsten angesehen. Obgleich diese Querschnittswerte für zylindrische
Stangen von kreisförmigem Querschnitt gelten, sind sie selbstverständlich gleichermaßen auf Stangen bzw.
Bolzen anderer Querschnittsformen anwendbar, wie dies vorher beschrieben worden ist.
Obgleich sich die vorstehende Beschreibung der Erfindung hauptsächlich auf eine zur Verwendung in
einer Aluminiumzelle vorgesehene Verbindungen zwischen Stahlstangen und Graphit- oder Kohlekörpern
bezieht, umfaßt der Grundgedanke der Erfindung ein breiteres Anwendungsgebiet als dieses und kann die
Erfindung unter zahlreichen anderen unigebimgsbedingungen
als bei Aluminiumzellen und unter Verwendung anderer Werkstoffe als Stahl und Graphit
bzw. Kohle angewandt werden. Das Haupt-Erfordernis für die zur Herstellung der erfindungsgemäßen
Verbindungen zu verwendenden elektrisch leitfähigen Elemente bestellt darin, daß letztere unterschiedliche
thermische Ausdehnungskoeffizienten besitzen müssen. Dies bedeutet, daß der Rahmen der Erfindung alle
Verbindungen zwischen Stahl und Graphit, zwischen Stahl und Kohlenstoff, zwischs.· Kohlenstoff und
Graphit und selbst zwischen Graphit und Graphit einschließt, wenn die beiden Graphitarten unterschiedliche
Wärmeausdehnungseigenschaften besitzen. Ebenso bedeutet dies, daß Verbindungen zwischen Stahl
und Kupfer oder zwischen Titan-Diborid und einem anderen ähnlichen Material usw. ebenfalls ..-auchbar
und möglich sind, wenn diese Werkstoffe unterschiedliche thermische Ausdehnungskoeffizienten besitzen
Die Erfindung ist auch keineswegs auf eine durcr Erwärmung der elektrisch leitfähigen Werkstoffe her
gestellte Verbindung beschränkt. Genauer gesagt können die die leitfähigen Elemente bildenden Werk
stoffe zuerst bei einer bestimmten Temperatur zu sammengesetzt und dann bei einer anderen Temperatu
unterhalb derjenigen, bei welcher sie zusammengesete wurden, in Betrieb genommen werden; in diesem Fa
wird immer noch vom Grundgedanken der Erfindun Gebrauch gemacht, jedoch unter Umkehrung fr.
relativen Verhältnisses der Ausdehnungseigenschafte der leitfähigen Werkstoffe.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (10)
1. Elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit unterschiedlichen
Wärmeausdehnungskoeffizienten, deren Betriebstemperatur einen anderen Wert besitzt als diejenige
Temperatur, bei welcher die Elemente zusammengesetzt werden, so daß zwischen den Elementen
eine unterschiedliche Ausdehnung auftritt, und wobei das eine leitfähige Element eine Ausnehmung
aufweist, in welche ein Teil des zweiten Elements bei Zusammensetz-Temperatur mit einem vorbestimmten
Spiel der Länge nach eingesetzt ist, dadurch ^kennzeichnet, daß die im
einen Element ausgebildete Ausnehmung und der eingesetzte Teil des zweiten leitfähigen Elements
glatte Oberflächen besitzen und daß das vorbestimmte Spiel bei Änderung der Temperatur der
Verbindung auf Betriebstemperatur eine unterschiedliche Querausdehnung zwischen den beiden
Elementen zuläßt, daß das vorbestimmte Spiel derart gewählt ist, daß die beiden Elemente bei
Änderung der Temperatur der Verbindung von ihrer Zusammensetz- auf ihre Betriebstemperatur
in festen Kontakt miteinander gebracht werden, und daß bei Betriebsttmperaar kein nennenswerter
Anstieg des elektrischen Widerstands der Verbindung auftritt.
2. Verbindung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Element einen niedrigeren
Wärmeausdel-nungskoeffizienten besitzt als das zweite Element und daß die Betriebstemperatur
der Verbindung wesentlich höher ist als ihre Zusammensetz-Temperatur.
3. Verbindung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die im ersten Element ausgebildete Ausnehmung mindestens zwei Seiten bzw. Flächen dieses Elements durchsetzt und daß der in
die Ausnehmung eingepaßte Teil des zweiten Elements wenigstens über 50% seiner Fläche vom
ersten Element in der Ausnehmung umschlossen ist.
4. Verbindung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmung zylindrisch ist.
5. Verbindung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die im
ersten Element vorgesehene Ausnehmung dieses Element durchsetzend ausgebildet ist.
6. Verbindung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Ausnehmung von der
einen Seite des ersten Elements in dieses hinein erstreckt und in einer zweiten Seite bzw. Fläche
dieses Elements ausgebildet ist,
7. Verbindung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmung das erste
Element vollständig durchsetzt.
8. Verbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Element
aus einem Kohlskörper und das zweite Element aus einer Stahlstange besteht.
9. Verbindung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß ihre Betriebstemperatur
zwischen etwa 400 und etwa 10500C liegt.
10. Verbindung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Stahlstange einen
125 · ΙΟ"7
mm
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US61120766A | 1966-12-27 | 1966-12-27 | |
US61120766 | 1966-12-27 | ||
DEG0051998 | 1967-12-22 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1640272A1 DE1640272A1 (de) | 1971-10-21 |
DE1640272B2 true DE1640272B2 (de) | 1973-01-04 |
DE1640272C DE1640272C (de) | 1973-08-02 |
Family
ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO138467B (no) | 1978-05-29 |
SE346876B (de) | 1972-07-17 |
FR1561216A (de) | 1969-03-28 |
NO138467C (no) | 1978-09-25 |
ES348643A1 (es) | 1969-03-16 |
DE1640272A1 (de) | 1971-10-21 |
GB1200315A (en) | 1970-07-29 |
US3489984A (en) | 1970-01-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE602004006939T2 (de) | Schraubverbindung für Kohlenstoff- und/oder Graphitelektrode | |
DE1023534B (de) | Elektrodenverbindung | |
DE2631673C3 (de) | Kathodenelement für Elektrolysezellen, insbesondere zur Aluminiumelektrolyse | |
DE1122714B (de) | Verfahren zum Betrieb eines Aluminiumelektrolyseofens mit selbstbackender, kontinuierlicher Anode | |
DE2137990B2 (de) | Schmelzsicherung | |
DE3406797C2 (de) | Beschichtete Ventilmetallanode zur elektrolytischen Gewinnung von Metallen oder Metalloxiden | |
DE1903222B2 (de) | Anordnung zum elektrischen beheizen von schrauben bei schraubenflanschverbindungen, insbesondere turbinengehaeuse-flanschverbindungen | |
DE1804684A1 (de) | Elektrodenanordnung sowie Verfahren zu deren Herstellung | |
DE1640272B2 (de) | Elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten | |
DE1640272C (de) | Elektrische Verbindung zwischen zwei elektrisch leitfähigen Elementen mit unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten | |
DE2057747B2 (de) | Elektrisches Heizelement aus einem hitze- und oxidationsbeständigen Material | |
DE907562C (de) | Dauerelektrode | |
DE10316908A1 (de) | Heizvorrichtung | |
DE2824385C2 (de) | Elektrodenverschraubung | |
CH567338A5 (de) | ||
DE102012013828A1 (de) | Massive Stromsammelschiene mit im Wesentlichen rechtwinkligem Querschnitt | |
DE3434083C2 (de) | ||
WO2010081888A1 (de) | Graphitelektrode mit elektrischem anschlussstück | |
DE154653C (de) | ||
EP1481115B1 (de) | Graphitierte kathodenblöcke | |
DE2040854A1 (de) | Verfahren zum Bedienen selbstsinternder Elektroden und eine Elektrodenstruktur zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
DE3626206A1 (de) | Stromzuleitung fuer elektroden | |
AT84753B (de) | Verbindung von Elektroden elektrischer Öfen mit den Stromzuführungskörpern. | |
DE1500715A1 (de) | Verfahren zum Verbinden zweier Metallteile | |
DE2401504B1 (de) | Erdungsklemme |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |