DE1433821B2

DE1433821B2 - Verfahren zur Herstellung von doppelt orientierten Elektrostahllechen

Info

Publication number: DE1433821B2
Application number: DE19631433821
Authority: DE
Inventors: Kenji Yawata City Fukuoka Prefecture Takahashi (Japan)
Original assignee: Yawata Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Yawata Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 1962-03-19
Filing date: 1963-03-19
Publication date: 1970-04-16
Also published as: GB1039023A; BE629681A; US3212942A; DE1433821A1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von doppelt orientierten Elektrostahlblechen mit (100) [001]-Orientierung, bei dem ein einfach orientiertes Stahlblech mit (110)[001]-Orientierung als Ausgangsmaterial kaltgewalzt, zwischengeglüht, nachgewalzt und schlußgeglühlt wird.

Die bisher bekannten Verfahren zur Herstellung doppelt orientierter Siliziumstahlbleche können im wesentlichem in drei Gruppen eingeteilt werden. Die erste Gruppe umfaßt ein Verfahren, bei dem das warmgewalzte Blech nacheinander in zwei zueinander im rechten Winkel liegenden Richtungen gewalzt wird. Wie bekannt, wird bei diesem Diagonal walzen das Material in einem Winkel von 50 bis 70° C zur Walzrichtung kaltgewalzt. Ein solches Verfahren ist nicht nur schwierig und zeitraubend, sondern erfordert auch eine spezielle Technik.

Die zweite Gruppe betrifft ein Verfahren, das zuerst von der General Electric Company, USA, eingeführt, und dann in Japan verbessert wurde. Es beruht darauf, daß die Kristallorientierung säulenförmiger Kristalikörner des Gußblockes in Wachstumsrichtung der Kristalle die [100]-Achse hat. Die Herstellung eines orientierten Gußbarrens und sein Auswalzen unterliegt technisch verschiedenen Begrenzungen.

Die dritte Gruppe umfaßt ein Verfahren zur Erzielung einer kubischen Struktur, wobei das Material über 50% bzw. über 75% kalt reduziert, d. h. stärker gewalzt wird, und die Reinigung beim abschließenden Glühen für die sekundäre Rekristallisation durchgeführt wird, insbesondere dadurch, daß der Sauerstoffpartialdruck an der Oberfläche des Materials dadurch so gering wie möglich gehalten wird, daß ein Katalysator verwendet wird oder daß die Verhältnisse der Oberflächenenergie so gesteuert werden, daß die sekundäre Rekristallisation vollständig ablaufen kann. Am einfachsten ist ein Verfahren, das von der Westinghouse Electric Corporation, USA, beschrieben wurde, und bei dem ein Magnetmaterial als Ausgangsmaterial verwendet wurde, das eine Goss-Struktur aufweist. Wenn eine dünne Siliziumstahlplatte mit einer Goss-Struktur um mehr als 60% kalt reduziert wird, ist seine überwiegende Kornstruktur eine (lll)[112]-Struktur (vgl. F i g. 6), und die sekundäre Rekristallisation entwickelt sich vollständig bei einer Temperatur von 1100 bis 1400⁰C.

So ist aus der USA.-Patentschrift 2 992 951 ein Verfahren zur Herstellung doppelt orientierter magnetischer Stahlbleche bekannt, bei dem das Ausgangsmaterial mit einem Reduktionsverhältnis von 60 bis 90% kalt gewalzt wird.

Bei diesem bekannten Verfahren ist z. B. ein einfach orientiertes Siliziumstahlblech mit 1,0 mm Dicke als Ausgangsmaterial erforderlich, wenn man bei einer Kaltreduzierung von 70% ein doppelt orientiertes Siliziumstahlblech von 0,3 mm Dicke herstellen will. Wenn ein dickeres, doppelt orientiertes Siliziumstahlblech hergestellt werden soll und ein stärkeres Kaltwalzen notwendig ist, muß zuvor ein einfach orientiertes Siliziumstahlblech mit mehreren Millimetern Dicke bearbeitet werden. Ein so dickes Siliziumstahlblech kalt zu walzen, ist praktisch nahezu unmöglich, weshalb dieses Verfahren auf sehr dünne Bleche begrenzt ist.

Aus der deutschen Auslegeschrift 1 029 845 ist schließlich ein Verfahren bekannt, das jedoch ganz spezielle Glühbedingungen erfordert, wenn das Endprodukt erhalten werden soll.

Die Erfindung bezweckt, die aufgerührten Nachteile zu beseitigen. Sie bezweckt ferner, dickere doppelt orientierte Stahlbleche einfach und wirtschaftlich herzustellen.

Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß das einfach orientierte Stahlblech durch Kaltwalzen um 20 bis 50% reduziert, 20 bis 40 Stunden bei einer Temperatur zwischen 1000 und 1200⁰C zwischengeglüht, durch Nachwalzen um 0,5 bis 2,5% reduziert und abschließend 20 bis 40 Stunden bei einer Temperatur zwischen 1150 und 125O⁰C schlußgeglüht wird.

Eine beispielsweise Ausführungsform der Erfindung wird im folgenden unter bezug auf die Zeichnung beschrieben, in der

Fig. 1 ein (llO)-Polardiagramm eines einfach orientierten Siliziumstahlbleches (der Goss-Struktur) darstellt;

Fig. 2 bis 6 sind Polardiagramme der (HO)-Ebenen von Stahlblechen mit Goss-Struktur, die um 20, 28, 33, 38 bzw. 67% kalt reduziert wurden;

F i g. 7 ist ein Polardiagramm der (110)-Ebene der Kristalle nach dem Zwischenglühen;

Fig. 8 ist ein Polardiagramm der (HO)-Ebene der Kristalle eines doppelt orientierten Siliziumstahlbleches, das nach dem vorliegenden Verfahren hergestellt wurde, wobei die Untersuchungen mit Röntgenstrahlen durchgerührt wurden;

F i g. 9 zeigt in einem Diagramm vergleichsweise Kurven des magnetischen Drehmoments eines doppelt orientierten Siliziumstahlblechs, das gemäß der Erfindung hergestellt wurde, und eines handelsüblichen einfach orientierten Siliziumstahlblechs.

Fig. 10 zeigt Magnetisierungskurven eines doppelt orientierten Siliziumstahlbleches, das gemäß der Erfindung hergestellt wurde, sowie eines handelsüblichen, einfach orientierten Siliziumstahlbleches.

Als Ausgangsmaterial wurde ein einfach orientiertes Siliziumstahlblech verwendet, das aus Kristallen aufgebaut war, deren [001]-Achse in Walzrichtung und deren (HO)-Ebene parallel zur Walzebene verlief.

In den Figuren bedeutet RD die Walzrichtung und TD die zur Walzrichtung senkrechte Richtung.

F i g. 1 entspricht einer typischen »Goss-Struktur«, bei der die Stärke der Konzentration am Pol sehr groß ist, und man sieht aus den Drehmoment-Magnetisierungskurven, daß mehr als etwa 80% der Kristalle die (110) [001 !-Orientierung haben.

Das (110)-Ebenen-Polardiagramm wurde unter Verwendung von Röntgenstrahlen hergestellt, die mit MoK_a-Strahlen erzeugt wurden.

Es kann handelsübliches und auch einfach orientiertes Magnetstahlblech mit einem Gehalt an Aluminium oder anderen Zusätzen als Ausgangsmaterial verwendet werden. Wenn ein Isolierüberzug od. dgl. auf die Oberfläche des Ausgangsmaterials aufgebracht ist, dann sollte dieser durch lOminutiges Abbeizen in einer entsprechenden Säure, z. B. in 30%iger Salzsäure, bei 8O⁰C entfernt werden.

Das Stahlblech wird dann um 20 bis 50% bei Raumtemperatur in der [100]-Richtung kalt reduziert. Die Zahl der Durchgänge sollte kleiner als 15 sein. Der Grund, warum das Kaltwalzverhältnis gemäß der Erfindung 20 bis 50% beträgt, liegt darin, daß im allgemeinen ein schwaches Kaltwalzen technisch leichter durchzuführen und wirtschaftlich vorteilhafter ist als ein starkes Kaltwalzen. Wird das Blech mehr als

50% reduziert, dann ist ein sehr dickes Ausgangsmaterial erforderlich. Wenn, ein einfach orientiertes Magnetstahlblech mit einer industriell tragbaren Dicke als Ausgangsmaterial verwendet wird, dann kann man natürlich nur ein dünnes Endprodukt erwarten. Wenn dagegen die Reduktion weniger als 20% beträgt, dann erhält man keine doppelt orientierte Struktur.

In F i g. 2 beträgt, wie durch Vergleich mit der Fig. 1 ersichtlich ist, die Reduktion oder Querschnittsabnahme beim Kaltwalzen etwa 20°,₀, die Struktur bleibt im wesentlichen dieselbe und wird als (1 l())[001]-Struktur bezeichnet. Das Polardiagramm der (llO)-Ebene des Stahlbleches, das mit einer erhöhten Reduktion von 28%'kaltgewalzt wurde, ist in F i g. 3 dargestellt. ·

F i g. 3 zeigt eine überlagerung von drei Polardiagrammen der (110)-Ebene, die man dadurch erhielt, daß die Oberfläche von Proben mit etwa 30 mm² mit Röntgenstrahlen bestrichen wurden. (In der Figur bedeutet die Marke · — der ausgefüllte Punkt — den Pol der (IlO)-Ebene des (110) [001]-EinkristaIIs.) Der Pol der (llO)-Ebene beginnt bereits von der Idealstellung (110) [001] abzuweichen.

Auch F i g. 4 ist durch eine überlagerung von drei Polardiagrammen der (HO)-Ebene von Stahlblechen zustande gekommen, die um 33% durch Kaltwalzen reduziert wurden. Die Abweichung des Pols der (110)-Ebene ist etwas stärker, wenn man sie jedoch vom Zustand der Verteilung her beurteilt, dann kann sie immer noch als (11())[001]-Struktur bezeichnet werden. Wenn die Reduzierung durch Kaltwalzen auf 38% erhöht wird, tritt die Tendenz zur Ausbildung einer neuen Struktur auf, wie dies aus Fig. 5 ersichtlich ist. Die kaltgewalzte (1 H)[112]-Struktur erhält man dadurch, daß eine der (1 K))[OOl]-Strukturen um mehr als 50"',, kalt reduziert wird. Das Polardiagramm der (HO)-Ebene, wie es in Fig. 6 gezeigt ist, entspricht einer Struktur bei einer KaItwalzreduzierung von 67",,. Eine solche typische (111)[112]-Struktur kann kaum unter einem Walzgrad von etwa 50% erreicht werden.

Das kaltgewalzte Stahlblech wird dann sofort geglüht. Das Zwischenglühen wird so lange durchgeführt, bis die Rekristallisierung praktisch vollständig beendet ist oder vorzugsweise länger als etwa 20 Stunden, jedoch weniger als etwa 40 Stunden bei einer Temperatur von 1000 bis 1200 C. Für das Zwischenglühen eignet sich am besten eine Atmosphäre aus Wasserstoff oder eine inerte Atmosphäre mit solcher Reinheit, wie sie bisher für qualitativ hochwertige Siliziumstahlbleche verwendet wird. Es genügt, wenn der Taupunkt unter —40 C ist und der Sauerstoffgehalt weniger als etwa 100 ppm beträgt. Eine Stickstoffatmosphäre ist dann nicht empfehlenswert, wenn ein Fe-Al-Magnetmaterial verwendet wird, da sich hier leicht schädliches AlN im Stahlblech bildet. Wenn im Vakuum geglüht wird, dann sollte das Vakuum besser als 10~³Torr sein. Bei einem solchen Glühverfahren sollte eine Lage eines anorganischen hochschmelzenden Materials, wie AI₂Oj oder MgO. .zwischen die geschichteten Stahlbleche oder die aufgewickelten Stahlbänder eingefügt werden, damit diese Bleche nicht aneinanderkleben. Hierzu kann ein Pulver mit einer Korngröße von 10 bis 30u aufgesiebt werden, oder es kann eine Mischung des Pulvers mit Wasser verwendet werden. Die Kühlgeschwindigkeit des Stahlbleches liegt vorzugsweise unter 50 C pro Stunde. Wie in dem zuletzt beschriebenen Beispiel ausgeführt ist, zeigt das Polardiagramm der (IIO)-Ebene nach dem Zwischenglühen, wie aus F i g. 7 ersichtlich, keine Doppelorientierung.

Das zwischengeglühte Stahlblech wird dann mit einem Kaltwalzgrad von 0,5 bis 2,5% bei Raumtemperatur kaltgewalzt. Wenn die Reduktion beim Walzen unter 0,5% liegt, dann reicht die Spannungsenergie, die eine antreibende Kraft bei der Rekristallisierung ist, nicht aus. Wenn sie über 2,5% liegt, dann erhält man nicht die günstige, gewünschte kubische Struktur. Zweckmäßig beträgt die Anzahl der Walzdurchgänge weniger als 10. ■

Danach wird das Blech abschließend geglüht. Die Glühbehandlung erfolgt so lange bei einer Temperatur von 1150 bis 1250'C, bis die sekundäre Rekristallisation vollendet ist oder vorzugsweise etwa 20 bis 40 Stunden. Man erhält damit eine ausgezeichnete kubische Struktur (Fig. 8). Für die Glühatmosphäre gelten die gleichen Bedingungen wie für die Atmosphäre beim Zwischenglühen. Bei diesem Glühen wird, ebenso wie beim Zwischenglühen, das Ankleben der Stahlbleche durch Zugabe von anorganischem, schwer schmelzendem Material verhindert. Die Kühlgeschwindigkeit der Stahlbleche kann nach Wunsch bemessen werden, so daß man keine unerwünschten inneren Änderungen, z. B. Spannungen, erhält, vorzugsweise sollte sie weniger als 50 C pro Stunde betragen.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand von Beispielen erläutert:

■ Beispiel! .

Ein handelsübliches, einfach orientiertes Siliziumstahlblech, 0,30 mm dick, wurde als Ausgangsmaterial verwendet.

Das Stahlblech wurde in einer wäßrigen Lösung einer 30° <,igen Salzsäure 10 Minuten lang bei 80 C gebeizt, dann mit einem Reduktionsgrad von 30% bei 10 bis 15 Durchgängen kaltgewalzt, anschließend in einem Vakuum von weniger als 10"³ Torr bei 1150 C 40 Stunden lang zwischengeglüht. mit 50 C pro Stunde gekühlt und anschließend mit einem Reduktionsgrad von 1,0% einer Härtungswalzung in 6 bis 10 Durchgängen unterzogen, schließlich in einem Vakuum von weniger als K)"³ Torr bei 1200 C 40 Stunden lang abschließend geglüht und mit 50 C pro Stunde gekühlt. Die Magneteigenschaften des so erhaltenen, doppelt orientierten Siliziumstahlblechs sind in Tabelle 1 zusammengestellt.

Tabelle

Probe Nr.

Magnetische Eigenschaften bei Gleichstrom

Koerzitivkraft in Oe H'⁰

0,060

0,070

Magnetinduktion in GauB

Bio B₂,

15900

16 750

17 600

18 maximale magnetische Permeabilität

65 000

Magnetische Eigenschaften bei Wechselstrom (50 Hz)

Kernverlust in W/kg JVI (V50 W15/50

0,44

0,95

Orientierung

magnetisches

Drehmoment

in 10* dyn/cm²

17,7

16,2

M/L

ÖZ1

Bemerkungen:

1. J/J" und //'⁵ sind die Koerzitivkräfte, wenn die maximale Magnetinduktion ß,„ K)(KK) und 15000 G beträgt.

2. B₁, Bj, B₁₀ und B₂₅ sind die Magnetinduktionen, wenn die Magnetisierungskraft 1. 3. K) bzw. 25 Oe beträgt.

3. H" K) 50 und W15 50 sind die Kernverluste bei 50 Hz. wenn B_m K)(X)O bzw. 15(KK) G ist.

4. Die Probe wurde in Walzrichtung (/.-Richtung) untersucht.

5. Λ/ und /,sind das erste und zweite Maximum der Kurve des magnetischen Drehmoments.

Wie hieraus ersichtlich ist. wurde festgestellt, daß die Magneteigenschaften ausgezeichnet sind, der Gesamtkernvcrlust Wl5 50 0,95 W kg beträgt, das maximale magnetische Drehmoment so groß ist und das Verhältnis Λ/ L1.09 ist. d. h. daß die kubische Struktur ausgezeichnet ist.

Beispiel2

Die gleichen handelsüblichen, einfach orientierten Siliziumstahlblcche, 0,30 mm dick wie im Beispiel 1. wurden als Ausgangsmaterialien verwendet.

Diese Stahlbleche wurden in einer wäßrigen Lösung einer 3(/'_oigen Salzsäure bei 80 C 10 Minuten gebeizt, anschließend mit Reduktionsgraden von 24, 30 und 38" ο kaltgewalzt, wobei 10 bis 15 Durchgänge stattfanden, worauf dann in einer Stickstoffatmosphäre mit einem Taupunkt von -46 C bei 1200 C 20 Stunden zwischengeglüht und schließlich mit 50 C pro Stunde gekühlt wurde.

Die Struktur des Materials nach dem Zwischenglühen der zu 30% kalt reduzierten Bleche ist in F i g. 7 gezeigt. Wie aus F i g. 7 ersichtlich ist, ist in dieser Verfahrensstufc die kubische Struktur in keiner Weise bei diesem Ausrührungsbeispiel in Erscheinung getreten.

Die Bleche wurden dann mit Reduktionsgraden von 1.0 und 1.5" ο bei 6 bis K) Durchgängen einer Streckwal/ung unterworfen, damit sie eine ausreichende Zugenergie erhielten, worauf sie in einer Stickstoffatmosphäre mit einem Taupunkt von —45 C bei 12(K) C 20 Stunden lang abschließend geglüht und schließlich mit 50 C pro Stunde gekühlt wurden. Die Ergebnisse der so erhaltenen, doppelt orientierten Siliziumstahlbleche sind in Tabelle 2 zusammengestellt. Diese Daten gelten nur für die Walzrichtung.

Tabelle Magnetische Eigenschaften bei Gleichstrom

GES 18
GES 8

Magnetinduktion in OauB

16 000
14 200
16000

17000
16 250
16 550

17 17600 17

18 18 18 maximale magnetische Permeabilität

48(MX)
46 000
73 800

Magnetische F.igcnschaften bei Wechsel strom (50 H/) Kern verlust in W kg	Hl 5 50	Orientierung magnetisches Drehmoment *in IW dyn cm^:**	/-	*M I.*
H 10 50	1,71	Λ/	16,9	1.0
0,77	1.54	17.3	16.0	LO
1.07	1.16	16,9	15.5	1.0
0.62	16,7

Wie aus dieser Tabelle ersichtlich ist. ist das Verhältnis A/ L aufeinanderfolgender Maxima des magnetischen Drehmoments .V/ und L gleich 1.02 bis LOK. was eine bemerkenswerte Doppeloricntierung anzeigt. F i g. 8 zeigt ein Polardiagramm, das man erhält, wenn verschiedene Proben aus den doppelt orientierten Siliziumstahlblechcn ausgewählt werden, die man nach dem crfindungsgeniäßen Verfahren hergestellt hat, wie dies an diesem und zwei weiteren Beispielen zu sehen ist. die mit Röntgenstrahlen analysiert wurden und deren Polardiagramme der (llO)-Ebcne überlappt sind. Wie aus dieser Figur <«> ersichtlich ist. ist die Struktur des Produktes eine günstige kubische Struktur, die (lOO)-Ebenen der Kristalle liegen im wesentlichen parallel zu einer Walzebene, wobei eine Abweichung von nur wenigen Grad auftritt, und die [001]-Richtungen der Kristalle <·? haben eine Ausbreitung über 15 nach rechts und links. Die Markierung O in der Figur zeigt den Pol der (110)-Ebene des (KX)) [(X)I]-Einkristalls an.

Beispiel 3

Die gleichen handelsüblichen, einfach orientierten Siliziumstahlbleche mit einer Dicke von 0.30 mm. wie im Beispiel 1. wurden als Ausgangsmaterialien vor-' wendet.

Diese Stahlbleche wurden in einer 3Gf'„igen wäßrigen Salzsäurelösung bei 80 C K) Minuten gebeizt, bei einer Reduktion von 30",, mit 10 bis 15 Durchgängen ausgewalzt und anschließend in einer Argonatmosphäre mit einem Taupunkt von -47 C bei KXK) C 20 Stunden lang zwischengeglüht, dann mit 50 C pro Stunde gekühlt, einer Härtungswalzung unterworfen, bei der die Reduktion K)",, betrug und 6 bis 10 Durchgänge stattfanden, schließlich in Argonatmosphäre mit einem Taupunkt von -47 C bei 12(X) C 40 Stunden lang abschließend geglüht und mit 50 C pro Stunde gekühlt. Die Ergebnisse der so erhaltenen, doppelt orientierten Siliziumstahlbleche sind in Tabelle 3 zusammengestellt. In dieser Tabelle bedeutet L die Probe in Walzrichtung und Odie Probe in einer Richtuni! senkrecht zur Walzrichtuni;.

-τι

j Rich-Probc ι lung
Nr. der Probe

GES
GHS

L C

Kaltwalzen in",,

38
38

Hiir- ;
tungswal/cn

in "„

Tabelle Magnetische l-igcttschartcn bei (ileichslrotii

Koerzitivkraft
in Oe

1.0 '0.07210,093

Magnctinduktion in (iauU

»,„

H-,

15500:16750117850 H8750

1.0 0,07810.101 Il 5(XX) 16 3(X) !17(XX) 177(X) maximale
magnetische
Permeabilität

51 300

Magnetische
ι [-.igcnschaflen
bei Wechselstrom (50 H/)

Kernverlust
in W kg

If K) 50

0.57

48 700 ! 0.52

If 15 50

1.04
1,03

Orientierung

magnetisches

Drehmoment

in IO⁴ ihn cm-

Λ/

17.5

17,4

16.9
17.1

In diesem Fall erhielt man beachtlich doppelt orientierte Sili/iumstahlbleche. deren magnetische Eigenschaften etwas schlechter waren, die maximale magnetische Permeabilität lag bei etwa 50(MM) und sehr ausgezeichnet in der Wal/richtung und betrug etwa 50(XX) in der da/u senkrechten Richtung, und außerdem war das maximale magnetische Drehmoment größer als 17- K) ⁴ dyn cnr. und das Verhältnis aufeinanderfolgender Werte des magnetischen Drehmoments lang bei etwa 1.02.

Fi'g. 9 zeigt die Kurve des magnetischen Drehmoments der Probe CiIiS 49 in Tabelle 3. verglichen mit einem einfach orientierten Sili/iumstahlblech. das das Ausgangsmaterial darstellt. Beide haben eine tv pische. ausgezeichnete, kubische Struktur b/w. (ioss-Struktur.

In der Probe GHS 49 war Λ/ = 17.1 und 17.7. durchschnittlich 17.4. L - 16.5 und 17,6. durchschnittlich 17.1 und Λ/ /. = 1.02. und in der Probe / 11 war Λ/ = 15.8 und 16.5. durchschnittlich also 16.2./. 5.7 und 6.1. durchschnittlich 5.9 und schließlich Λ/ /. = 2.75.

1" i g. 10 zeigt die Magnetisierungskurven (; der /.-Richtung und der ('-Richtung in Tabelle.3 im Vergleich mit den Mugnctisicrungskurvcn 7. in /. und ('-Richtung des Ausgangsmaterials. //, und Il_h entsprechen in der Zeichnung dem oberen Maßstab //, und dem unteren Maßstab H_h in der Abszisse.

Wie aus der obigen Figur ersichtlich ist. erhält man im Vergleich zu den Magneteigenschaften des sogenannten Goss-Stahlbleches. das eine ausgezeichnete Magnetisierung nur in der Walzrichtung aufweist.

gemäß der Hrfindung ein doppelt orientiertes Stahlblech mit einer Reihe von Vorteilen.

In Wal/richtung /. sind die Magneteigenschaften (dargestellt durch die Kurve GL) des gemäß der Hrfindung erhaltenen Stahlbleches so gut oder vielleicht sogar noch etwas besser als diejenige (dargestellt durch die Kurve//.) des Goss-Stahlbleches. und in der Querrichtung C sind die Magneteigenschaften GC des ersteren so weit verbessert, daß sie nahe/u gleich denen des letzteren in Wal/richtung sind. Hei dem

« gemäß der Hriindung hergestellten doppelt orientierten Stahlblech werden so ausgezeichnete Magnet isierimgseigenschaften wie in Wal/richtung des Goss-Slahlbleches nicht nur in der Wal/richtung. sondern auch in der da/u senkrechten Richtunu liefunden.

Claims

Patentanspruch:

Verfahren /ur Herstellung von doppelt orientierten HIektrostahlbleehen mit (KM))[OOI !-Orientierung, bei dem ein einfach orientiertes Stahlblech mit (I I()| I (M)I ]-()rientierung als Alisgangsmaterial kaltgewalzt, zwischengegliiht. nachgewalzt und schlußgeglüht wird, dadurch g e k e η η / e i c h net. daß das einfach orientierte Stahlblech durch Kaltwalzen um 20 bis 50"„ reduziert. 20 bis 4(1 Stunden bei einer Temperatur /wischen KMM) und 12(M) C /wischengeglüht, durch Nachwalzen um 0.5 bis 2.5",, reduziert und abschließend 20 bis 40 Stunden bei einer Temperatur zwischen 1150 1250 C schlußiiculüht wird.

Hier/u 2 Hlatt Zeichnungen "0* 5¹ ί ■ ^2