DE1416178B2 - Frequenz- und amplitudenstabilisierte mikrowellen-oszillatorschaltung - Google Patents

Description

Richtungskoppler gekoppelt ist, mit einem auf die Sollfrequenz abgestimmten Hohlraum, mit einem eine verstellbare Impedanz und einen einstellbaren Abschluß für Amplituden- und Phasenanpassung aufweisenden Zweig und mit einem Ausgangszweig, der mit einem Ausgangssignalkanal verbunden ist, der an seinem zur Mikrowellenbrücke entgegengesetzten Ende zwei Zweige hat, die zu einem ersten phasenempfindlichen Detektor bzw. zu einem zweiten phasenempfindlichen Detektor führen; ferner einen Bezugssignalkanal, der mit dem Eingangszweig der Brücke gekoppelt ist und sich am dazu entgegengesetzten Ende in zwei Zweige aufspaltet, die zum zweiten Eingang des ersten phasenempfindlichen Detektors bzw. zum zweiten Eingang des zweiten phasenempfindlichen Detektors führen, und einen 90°-Phasenschieber vor einem Eingang des ersten phasenempfindlichen Detektors, wobei am Ausgang des ersten phasenempfindlichen Detektors und am Ausgang des zweiten phasenempfindlichen Detektors die Fehlersignale für die Korrektur der Amplitudenbzw. Frequenz-Regelabweichung auftreten.

Demgegenüber war die automatische Frequenzregelung oder -stabilisierung und die automatische Amplitudenregelung oder -stabilisierung für sich bereits bei Rückkopplungs-Oszillatoren bekannt.

So hat ein bekannter Rückkopplungs-Vakuumröhren-Oszillator (vgl. österreichische Patentschrift 168 039) eine Brückenschaltung in seiner Rückkopplungsschleife. Die Brückenschaltung bestimmt hierbei die Frequenz über einen Kristall in Verbindung mit einem LC-Kreis sowie die Amplitude mittels eines nichtlinearen Widerstandes, wie einer Wolframfadenlampe. Auf diese Weise wird eine sogenannte »Stabilisierung erster Ordnung« erreicht, die aber relativ ungenau ist.

Ähnliche Rückkopplungs-Oszillatoren, die also nur eine Stabilisierung erster Ordnung vornehmen, sind auch in anderen Literaturstellen beschrieben (vgl. deutsche Patentschrift 628 746, deutsche Auslegeschrift 1 010 587).

Es war ferner eine Schaltung zur Konstanthaltung der mittleren Trägerfrequenz einer frequenzmodulierten Schwingung bekannt (vgl. deutsche Patentschrift 859 324), die einen Diskriminator hat, der das ganze Frequenzspektrum des frequenzmodulierten elektrischen Signals verarbeitet.

Bei einer anderen bekannten Schaltung zur Frequenzstabilisierung von frequenzmodulierten selbsterregten Sendern (vgl. deutsche Auslegeschrift 1 065 022) ist die mittlere Frequenz eines Reflexklystrons auf die Resonanzfrequenz eines Hilfsresonators stabilisiert, der seinerseits nur eine Stabilisierung erster Ordnung vornimmt.

Gegenüber diesem zuletzt genannten Stand der Technik hat die erfindungsgemäße Mikrowellen-Oszillatoranordnung den Vorteil, daß der erfindungsgemäß benutzte Diskriminator mit unterdrückter Trägerfrequenz arbeitet, d. h. ein Diskriminator ist, der nur auf den Seitenbändern des frequenzmodulierten Signals arbeitet, so daß die Empfindlichkeit des Diskriminators beträchtlich gesteigert wird. Genauer gesagt, der die Trägerfrequenz unterdrückende Diskriminator kann jetzt beträchtlich größere Signale im Vergleich zum im Diskriminator selbst erzeugten Rauschen verarbeiten, was eben eine wesentliche Erhöhung der Empfindlichkeit bedeutet.

Außerdem wird durch die Einspeisung nur eines kleinen Teils der Ausgangsleitung des Oszillators in den Diskriminator schließlich vom Diskriminator zum Oszillator ein Signal zurückgeführt, das praktisch Null ist, so daß eine Stabilisierung zweiter Ordnung, die sich durch größere Genauigkeit gegenüber der Stabilisierung erster Ordnung auszeichnet, erzielt wird.

Endlich wird bei der erfindungsgemäßen Mikrowellenoszillatoranordnung eine voneinander unabhängige Stabilisierung hinsichtlich Frequenz und Amplitude vorgenommen.

Durch das Zusammenwirken dieser verschiedenen Maßnahmen wird also die Stabilisierung wesentlich verbessert.

Die Erfindung wird dadurch vorteilhaft weitergebildet, daß im Ausgangskreis der Oszillatoranordnung ein Ferrit-Hohlraummodulator zur Steuerung der Amplitude des Ausgangssignals in Abhängigkeit von dem ersten Fehlersignal vorgesehen ist.

Es ist aber auch zweckmäßig, daß im Ausgangskreis der Oszillatoranordnung ein Halbleitermodulator zur Steuerung der Amplitude des Ausgangssignals in Abhängigkeit von dem ersten Fehlersignal vorgesehen ist.

Eine bevorzugte Ausführung besteht darin, daß in der Oszillatoranordnung ein Klystron-Oszillator vorgesehen ist und daß das zweite Fehlersignal über zwei parallele Kanäle dem Klystron-Oszillator zur Steuerung seiner Reflektorspannung zugeführt wird, wobei der eine Kanal einen Niederfrequenzverstärker und der andere einen Gleichstromverstärker enthält.

Verglichen damit war es lediglich bekannt (vgl.

USA.-Patentschrift 2 797 325), die Frequenz eines Klystrons durch dessen Reflektorspannung zu steuern,' nicht jedoch, daß die Änderung der Reflektorspannung die Amplitude der Schwingungen nicht beeinflußt, wovon bei der bevorzugten erfindungsgemäßen Mikrowellen-Oszillatoranordnung Gebrauch gemacht wird. Andererseits war es bisher noch nicht bekannt, daß bei Steuerung der Schwingungsamplitude, insbesondere mit Hilfe des Ferritmodulators, Frequenz und Phase der Schwingungen nicht beeinflußt werden. Es empfiehlt sich ferner bei der erfindungsgemäßen Mikrowellen-Oszillatoranordnung, daß der Bezugssignalkanal über einen variablen Phasenschieber angeschlossen ist, der die Phase des Signals im Bezugssignalkanal einstellt, um die Phase der Fehlersignale an den phasenempfindlichen Detektoren auszugleichen.

Schließlich ist es für eine bequem hohe Verstärkung und Selektion zweckmäßig, daß eine Zwischenfrequenzstufe in den Ausgangssignalkanal und in den Bezugssignalkanal geschaltet ist, daß die Zwischenfrequenzstufe im Ausgangssignalkanal aufweist einen Überlagerungsoszillator, der eine erste Mischstufe speist, und einen Zwischenfrequenzverstärker und daß die Zwischenfrequenzstufe im Bezugssignal aufweist den gleichen Überlagerungsoszillator, der eine zweite Mischstufe speist, und einen Zwischenfrequenzverstärker für die .Bezugssignale.

Die Erfindung wird an Hand der einzigen Figur der Zeichnung näher erläutert, in der das Schaltbild eines in einem Dauerstrich-Radarsender vorgesehenen Ausführungsbeispiels der erfindungsgemäßen Mikrowellen-Oszillatoranordnung dargestellt ist.

Ein Oszillator 1, zweckmäßig ein Zweikammerklystron-Oszillator, dessen Frequenz durch Veränderung der Hochspannung an seinem Reflektor ge-

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steuert wird, ist über einen Ferritisolator 2 mit einem verstellbare Impedanz 9 K' der Mikrowellenbrücke Zweikammerklystron-Verstärker 3 verbunden, der werden zum Abgleich so verstellt, daß ein Ausgangsaus Stufen 3 A und 3 B besteht. Zur Pegeleinstellung signal in Abhängigkeit von der Frequenz des Eindienen Impedanzen 3AA und 3 BB vor dem Eingang gangssignals entsteht. Es kann gezeigt werden (vgl. jeder Stufe. 5 britische Patentschrift 863 165, S. 2, r. Sp.), daß das

Ein Hochspannungs-Stabilisierungskreis 5 stabili- Ausgangssignal des Frequenzdiskriminators 9 versiert die Hochspannung des Oszillators 1. Zwischen schwindet, wenn die Frequenz des Eingangssignals den Stabilisierungskreis 5 und den Oszillator 1 ist und die Hohlraumfrequenz gleich sind. Wenn jedoch noch ein Modulator 6 geschaltet. eine Frequenzabweichung auftritt, macht sie sich als

Ein kleiner Teil der Ausgangsleistung der zweiten io Ausgangssignal des Frequenzdiskriminators bemerk-

Verstärkerstufe 3 B wird mit Hilfe eines Richtungs- bar.

kopplers 18 über einen Ferritmodulator 4 geleitet. Ähnlich erzeugt jede Amplitudenmodulation des

Ein Teil der Ausgangsleistung des Modulators 4 wird Eingangssignals ein Ausgangssignal. Es kann eben-

mit Hilfe eines Richtungskopplers 19 über einen falls gezeigt werden (vgl. britische Patentschrift

Phasenschieber 20 zurück in einen Hauptausgangs- 15 863 165, S. 3, r. Sp., letzter Absatz; S. 4, 1. Sp.), daß

Wellenleiter 7 geleitet. Bei einem typischen Ausfüh- eine ^-Phasenverschiebung des Bezugssignals für

rungsbeispiel besitzen die beiden Richtungskoppler den richtigen Vergleich im phasenempfindlichen De-

18, 19 jeweils ein Kopplungsverhältnis von 23 db. tektor9^ erforderlich ist.

Der Ferritmodulator kann in üblicher Weise aus- Die Ausgangssignale der Detektoren 9 A und 9 B geführt sein; ein Beispiel eines zweckmäßigen Mo- 20 an den Ausgängen 11 und 12 sind also in ihrer Amdulators wurde von A. L. Morris in einem Aufsatz plitude von einer Amplituden- bzw. Frequenz-Regelin lournal Brit. I.R.E., Bd. 19, Nr. 2, Februar 1959, abweichung des im Wellenleiter 7 auftretenden Aus-S. 117, beschrieben. gangssignals der Mikrowellen-Oszillatoranordnung

Der gesteuerte Ausgang des Verstärkers 3 wird abhängig, so daß sie Fehlersignale für die Korrektur

über den Wellenleiter 7 einem Verbraucher 8, im 25 der Amplituden- bzw. Frequenz-Regelabweichung

vorliegenden Ausführungsbeispiel einer Sende- (kurz Amplituden- bzw. Frequenzfehlersignal ge-

antenne, zugeführt. nannt) darstellen.

Ein Frequenzdiskriminator 9 mit unterdrückter Der variable Phasenschieber 97 im Bezugssignal-Trägerfrequenz ist mit seinem Eingangs-Richtungs- kanal dient dazu, die Phase des Bezugssignals gleich koppler 10 an den Wellenleiter 7 angekoppelt. Die 30 der der Fehlersignale an den Detektoren 9 A oder 9 B Schaltung des Diskriminators 9 wurde im einzelnen zu machen.

im Zusammenhang mit Messungen zur Störfrequenz- Eine verstellbare Impedanz 9 J' zur Dämpfung im

modulation und Störamplirudenmodulation bereits Bezugssignalkanal kann wahlweise vorgesehen wer-

vorgeschlagen (vgl. insbesondere britische Patent- den, um bei entsprechender Kalibrierung für einen

schrift 863 165), wobei die Messungen der Stör- 35 gegebenen Abgleich des Frequenzdiskriminators 9

frequenzmodulation und der Störamplitudenmodu- die Empfindlichkeit des Abgleichs anzuzeigen,

lation praktisch die gleichen Meßvorgänge sind, wie Zwischen dem das Frequenzfehlersignal liefernden

sie erfindungsgemäß zur Messung des Frequenz- und Ausgang 12 und dem Hochspannungsmodulator 6

Amplitudenfehlers benutzt werden. des Oszillators 1 liegt eine Leitung 13, in der ein

Der Frequenzdiskriminator 9 hat folgenden Schal- 40 Dopplerfrequenzverstärker 14 (typisch mit einer

tungsaufbau: Bandbreite von 1 bis 60 kHz) angeordnet ist. Zwi-

Der Frequenzdiskriminator 9 ist gebildet durch sehen dem das Amplitudenfehlersignal liefernden

eine Mikrowellenschaltung mit einem Eingangszweig Ausgang 11 und dem Ferritmodulator 4 ist eine Lei-

10', der mit dem Ausgang 7 der Oszillatoranordnung tung 15 vorgesehen, in der ein Dopplerfrequenz-

über den Richtungskoppler 10 verbunden ist, mit 45 verstärker 16 (typisch mit einer Bandbreite von 1 bis

einem eine verstellbare Impedanz 9 K' und einen 60 kHz) angeordnet ist.

Kurzschlußschieber 9 K" aufweisenden Zweig, mit Mit dem Ausgang 12 ist auch ein Gleichspannungseinem Zweig in Form eines auf die Sollfrequenz ab- verstärker 17 verbunden, der dem Stabilisierungsgestimmten Hohlraums 9 K und mit einem Ausgangs- kreis 5 ein Gleichspannungs-Stellsignal zuführt,
zweig 10". Der Ausgangszweig 10" ist an einen Aus- 5° Im Betrieb wird die Ausgangsspannung des Oszilgangssignalkanal angeschlossen, der sich hinter einer lators 1 durch den Verstärker 3 verstärkt und als ein von einem Überlagerungsoszillator 9 G gespeisten Sender-Ausgangssignal über den Wellenleiter 7 der Mischstufe 9 F und einem Signal-ZF-Verstärker 9 C Antenne 8 zugeführt. Ein Teil des Sender-Ausgangsin zwei Zweige aufspaltet, von denen jeder mit ein- signals läuft über den Richtungskoppler 10 in den ander phasenempfindlichen Detektoren 9A bzw. 9B 55 Frequenzdiskriminator 9 ein; an den Ausgängen 11 verbunden ist. Ein Bezugssignal für den phasen- und 12 der phasenempfindlichen Detektoren 9 A empfindlichen Detektor 9 A wird vom Eingangszweig bzw. 9 B treten dann das Amplituden- bzw. Freder Mikrowellenbrücke des Frequenzdiskriminators 9 quenzfehlersignal auf.

über einen Koppler 10'" direkt gewonnen, der in Das am Ausgang 12 auftretende Frequenzfehlereinen Bezugssignalkanal einkoppelt, der aus einem 60 signal läuft über den Dopplerfrequenzverstärker 14 variablen Phasenschieber 9/, einer an den gleichen zum Modulator 6; auf diese Weise ist ein Frequenz-Überlagerungsoszillator 9 G angeschlossenen Misch- regelkreis gebildet, der die Frequenz des Oszillators 1 stufe 9 H und einem Bezugs-ZF-Verstärker 9 Ό be- regelt. Die Regelung ist durch den Dopplerfrequenzsteht, dessen Ausgang einerseits über einen 90°- verstärker 14 in dessen Dopplerfrequenzbereich Phasenschieber 9 E an den phasenempfindlichen De- 65 wirksam.

tektor 9A und andererseits direkt an den phasen- Das am Ausgang 11 auftretende Amplitudenempfindlichen Detektor 9B angeschlossen ist. fehlersignal läuft über den Dopplerfrequenzverstärker

Der Kurzschlußschieber 9K" und die dämpfende 16 zum Ferritmodulator 4, der die Einspeisung einer

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kleinen Energiemenge aus dem Wellenleiter 7 über wird. Die maximale Verstärkung im Frequenzregel-

den Richtungskoppler 18 und den Richtungskoppler kreis wird hauptsächlich durch die Zeitverzögerung

19 zurück in den Wellenleiter 7 steuert. Der so ge- im Frequenzdiskriminator 9 selbst begrenzt. Die un-

bildete Amplituden-Regelkreis wird durch den tere Ansprechfrequenz des Frequenzregelkreises wird

Phasenschieber 20 eingestellt und regelt die Ampli- 5 durch die Ausgangsimpedanz der Speisequelle be-

tude der Ausgangsspannung des Verstärkers 3. Auch stimmt.

diese Regelung wirkt durch den Dopplerfrequenz- Die maximale Verstärkung des anderen Amplitu-

verstärker 16 in dessen Dopplerfrequenzbereich. denregelkreises wird in gleicher Weise durch die Zeit-

Die Mikrowellen-Oszillatoranordnung ist damit verzögerung im Frequenzdiskriminator 9 begrenzt,

innerhalb des Dopplerfrequenzbereiches einwandfrei io An Stelle des Ferritmodulators 4 beim dargestell-

gegenüber Änderungen der Frequenz und der Am- ten und beschriebenen Ausführungsbeispiel kann auch

plitude stabilisiert. ein Halbleitermodulator verwendet werden. Eine

Das dem Stabilisierungskreis 5 über den Gleich- Halbleiterdiode (Typ »Varactor« oder von der Art, spannungsverstärker 17 zugeführte Frequenzfehler- wie sie in Mikrowellen-Mischschaltungen Verwensignal steuert die mittlere Frequenz des Oszillators 1; 15 dung finden) wird in dem Wellenleiter eines Ausgleichzeitig wird auch der Abgleich des Frequenz- gangszweiges eines Richtungskopplers vorgesehen, diskriminators 9 selbsttätig aufrechterhalten, da die wobei der andere Ausgangszweig durch eine künst-Ausgangsspannung des Gleichspannungsverstärkers liehe Last abgeschlossen wird. Die Eingangszweige 17 proportional der Abweichung des Frequenz- des einen Richtungskopplers sind mit den Ausgangsdiskriminators 9 vom Abgleichzustand ist. 20 zweigen eines zweiten Richtungskopplers verbunden;

Das beschriebene Ausführungsbeispiel verwendet in eine der Verbindungsleitungen zwischen den Eineinen Mikrowellendiskriminator zur Erzeugung von gangszweigen des ersten Richtungskopplers und den sowohl Amplituden- als auch Frequenzfehlersignalen. Ausgangszweigen des zweiten Richtungskopplers wird Eine wahlweise Ausführung zur Erzeugung von zweckmäßig ein verstellbarer Phasenschieber einge-Amplitudenfehlersignalen geht davon aus, daß letztere 25 schaltet.

so angesehen werden, als wenn ein amplitudenmodu- Die Eingangszweige des zweiten Richtungskopp-

lierter Träger zu erzeugen ist, von dem die Träger- lers werden in der beschriebenen stabilisierten Oszilla-

frequenz die Sollfrequenz ist. Dann kann ein Super- torschaltung mit denjenigen Zweigen der Richtungs-

heterodyn-Empfänger mit einem Hüllkurvendemodu- koppler 18 und 19 verbunden, die an den Ferrit-

lator für die Zwischenfrequenz benutzt werden, und 30 modulator 4 bzw. den Phasenschieber 20 angeschlos-

das Ausgangssignal dieses Empfängers zeigt den sen sind. Der Modulator 4 und der Phasenschieber 20

Amplitudenfehler an. Das würde eine gleichmäßige sind dann selbstverständlich nicht vorhanden. Der

Empfindlichkeit im Dopplerfrequenzband (1 bis Ausgang des Dopplerverstärkers 16 ist mit dem einen

60 kHz beim vorliegenden Ausführungsbeispiel) er- Anschluß der Varactor- oder Mischerdiode verbun-

geben. Es versteht sich, daß dieses Vorgehen nur bei 35 den, deren anderer Anschluß mit einer geeigneten

den Amplitudenfehlersignalen Anwendung finden Spannungsquelle verbunden ist.

kann, also Frequenzfehlersignale dann durch einen Bei einer anderen Alternative zum Ferritmodulator

gesonderten Frequenzdiskriminator erfaßt werden wird ein 20-db-Richtungskoppler an Stelle der zwei

müssen. Richtungskoppler 18,19 vorgesehen; seine parallelen

Es sei jedoch hervorgehoben, daß die Verwendung 40 Eingangs- und Ausgangszweige werden mit den Ein-

des Frequenzdiskriminators 9 mit den phasenempfind- gangszweigen eines 17-db-Richtungskopplers verbun-

lichen Detektoren 9 A und 9 B für Zwischenfrequenz den, dessen Ausgangszweige entsprechend mit einer

sowie für eine Bezugssignalträgerfrequenz, die um Varactor- oder Mischerdiode und mit einer künst-

90° gegenüber der zur Ableitung des Frequenzfehler- liehen Last verbunden sind. Die Diode wird hier wie

signals benutzten Trägerfrequenz verschoben ist, 45 bei dem vorherigen Beispiel mit dem Ausgang eines

eine Empfindlichkeit ergibt, die steigt, wenn die Mo- Dopplerfrequenzverstärkers 16 verbunden; der Ferrit-

dulationsfrequenz mit 6 db pro Oktave zunimmt, und modulator 4 und der Phasenschieber 20 entfallen,

zwar so lange, wie die Zeitverzögerung im Frequenz- Im allgemeinen beruhen die erzielten Verbesserun-

diskriminator 9 wesentlich kleiner als eine Viertel- gen in der Stabilisation auf der Empfindlichkeit des

periode der höchsten Störmodulationsfrequenz (d. h. 50 Frequenzdiskriminators 9, die ihrerseits durch die

der höchsten Frequenz des Frequenzfehlersignals) Größe des anwendbaren Signals bestimmt wird. Eine

ist. Verbesserung des Abgleiche des Frequenzdiskrimina-

Diese Empfindlichkeitscharakteristik ist sehr vor- tors 9 erhöht infolgedessen die Empfindlichkeit,

teilhaft in einem Dauerstrich-Radarsender, da sie die Es sei hervorgehoben, daß der Verstärker 3 des

Form besitzt, die den Einfluß von breitbandigem 55 beschriebenen Ausführungsbeispieles einen Teil des

Rauschen weitgehend vermindert. Frequenzregelkreises bildet. Dies ist jedoch nicht un-

Was die schaltungstechnische Ausführung der sta- bedingt notwendig, da die Information über die Fre-

bilisierten Mikrowellen-Oszillatoranordnung im ein- quenzregelabweichung unmittelbar vom Ausgang des

zelnen anbelangt, so ist es nicht unbedingt erforder- Oszillators 1 abgegriffen werden kann; die Störfre-

lich, daß der Gleichspannungsverstärker 17 und der 60 quenzmodulation im Verstärker 3 ist jedoch — wenn-

Dopplerfrequenzverstärker 14 in dem Frequenzregel- gleich gering — nicht klein genug im Vergleich zu

kreis als getrennte Verstärker ausgebildet sind; in der jener Störfrequenzmodulation, die in dem frequenz-

Praxis ist dies jedoch vorteilhaft, damit bei einer gesteuerten Oszillator auftritt; aus diesem Grunde ist

definierten Ausgangsblindimpedanz der Klystron- es zweckmäßig, daß der Verstärker einen Teil des

Speisequelle eine hohe stabile Verstärkung erzielt 65 Frequenzregelkreises bildet.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

1 2 Patentansprüche· Korrektur der Amplituden- bzw. Frequenz-Regelabweichung zu gewinnen. Dabei handelt es sich ins-

1. Frequenz- und amplitudenstabilisierte Mi- besondere um Oszillatorfrequenzen mit Seitenkrowellen-Oszillatoranordnung mit einem Mikro- bändern in einem Frequenzbereich, der in der Radarwellen-Oszillatorkreis, von deren Ausgangs- 5 technik als der Dopplerbereich bekannt ist, wobei leistung durch Schaltungselemente ein kleiner Teil also die Seitenbänder 1 bis 60 kHz vom Träger enteiner Regeleinrichtung zugeführt wird, um Fehler- fernt liegen.

bzw. Stellsignale für die Korrektur der Ampli- Die in Sendern von Dauerstrich-Radarsystemen tuden- bzw. Frequenz-Regelabweichung zu ge- üblicherweise verwendeten Oszillatoren enthalten winnen, dadurch gekennzeichnet, daß io einen Klystron-Oszillator, dem ein Klystron-Verdie Regeleinrichtung aufweist einen Frequenz- stärker nachgeschaltet ist. Die üblichen Stabilisiediskriminator .(9) mit unterdrückter Träger- rungsmaßnahmen sind bei derartigen Sendern nicht frequenz, gebildet durch eine Mikrowellenschal- sehr wirksam, und zwar mit Rücksicht auf die schartung mit einem Eingangszweig (10'), der mit dem fen Anforderungen hinsichtlich der Rauschfreiheit, Ausgang (7) der Oszillatoranordnung über einen 15 die zur Vermeidung falscher Dopplersignale im Richtungskoppler (10) gekoppelt ist, mit einem Radarsystem gestellt werden müssen. Ein selbsttätig auf die Sollfrequenz abgestimmten Hohlraum arbeitender Dauerstrich-Radarsender mit einer Lei- (9K), mit einem eine verstellbare Impedanz (9K') stung von 2 kW kann beispielsweise aus einem Zwei- und einen einstellbaren Abschluß (9K") für Am- Resonator-Klystron-Oszillator und zwei in Kaskade plituden- und Phasenanpassung aufweisenden 20 nachgeschalteten Zwei-Resonator-Klystron-Verstär-Zweig und mit einem Ausgangszweig (10"), der kern bestehen; die Leistungspegel werden durch mit einem Ausgangssignalkanal verbunden ist, Teilervorrichtungen eingestellt, durch die die Einder an seinem zur Mikrowellenbrücke entgegen- gangsleistung zum Zwischenverstärker und die optigesetzten Ende zwei Zweige hat, die zu einem male Aussteuerung des Endverstärkers bestimmt ersten phasenempfindlichen Detektor (9 A) bzw. 25 werden. Der Sender wird in einem Dauerstrichzu einem zweiten phasenempfindlichen Detektor Radarsystem verwendet, das die Zielbestimmung (9B) führen; ferner einen Bezugssignalkanal, der durch Messung der Dopplerverschiebung reflektiermit dem Eingangszweig der Brücke gekoppelt ist ter Signale vornimmt; die Dopplerfrequenzen liegen und sich am dazu entgegengesetzten Ende in zwei dabei in einem Bereich von 1 bis 60 kHz. Damit ReZweige aufspaltet, die zum zweiten Eingang des 30 flexionen vom Erdboden keine falschen Signale im ersten phasenempfindlichen Detektors (9 A) bzw. Dopplerband verursachen, ist es erwünscht, daß zum zweiten Eingang des zweiten phasenempfind- innerhalb dieses Bandes die statistisch unregelmäßige liehen Detektors (9B) führen, und einen 90°- Amplitudenmodulation des Senders keine Seiten-Phasenschieber (9E) vor einem Eingang des bandleistung verursacht, die die Wärmerauschsignale ersten phasenempfindlichen Detektors (9A), wo- 35 in der Empfängerbandbreite übersteigt, wenn die bei am Ausgang (11) des ersten phasenempfind- mittlere Frequenz dieser Bandbreite irgendwo in dem liehen Detektors (9A) und am Ausgang (12) des benutzten Dopplerband, d. h. zwischen 1 und 6OkHz, zweiten phasenempfindlichen Detektors (9B) die liegt. Die statistisch unregelmäßige Frequenzmodu-Fehlersignale für die Korrektur der Amplituden- lation ist in gleicher Weise in der Seitenbandleistung bzw. Frequenz-Regelabweichung auftreten. 40 begrenzt.

2. Mikrowellen-Oszillatoranordnung nach An- Die Frequenz- und Amplituden-Rauschmodulation, spruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Be- die in einem derartigen Sender auftritt, ist identisch zugssignalkanal über einen variablen Phasen- mit den Schwankungen der Elektronenströme im schieber (9/) angeschlossen ist, der die Phase des Klystron-Oszillator und in den Verstärkerröhren; Signals im Bezugssignalkanal einstellt, um die 45 diese Modulation ist daher rein statistisch unregel-Phase der Fehlersignale an den phasenempfind- mäßig. Diese Rauschmodulation muß herabgesetzt liehen Detektoren (9B, 9 A) auszugleichen. werden, und bei der Herstellung der Röhren wird

3. Mikrowellen-Oszillatoranordnung nach An- streng darauf geachtet, daß Staub im Vakuum versprach 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß mieden wird, was bereits zu einer wesentlichen Vereine Zwischenfrequenzstufe in den Ausgangs- 5° besserung führt; eine weitere Verminderung der signalkanal und in den Bezugssignalkanal ge- Rauschmodulation ist jedoch wünschenswert, damit schaltet ist, daß die Zwischenfrequenzstufe im die Sender technisch voll ausgenutzt werden können. Ausgangssignalkanal aufweist einen Überlage- Es ist daher Aufgabe der Erfindung, die Stabilisierungsoszillator (9 G), der eine erste Mischstufe rung der Mikrowellenoszillatoranordnung durch (9F) speist, und einen Zwischenfrequenz- 55 stärkere Unterdrückung der Rauschmodulation als verstärker (9C) und daß die Zwischenfrequenz- bisher zu verbessern.

stufe im Bezugssignalkanal aufweist den gleichen Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß

Überlagerungsoszillator (9G), der eine zweite die statistisch unregelmäßige Rauschfrequenzmodu-Mischstufe (9 H) speist, und einen Zwischen- lation hauptsächlich im Oszillator eines Dauerstrichfrequenzverstärker (9D) für die Bezugssignale. 60 senders und die gleichfalls statistisch unregelmäßige

Rauschamplitudenmodulation vor allem in dem dem

Oszillator nachgeschalteten Verstärker des Dauerstrichsenders entsteht.

Die Erfindung betrifft eine frequenz- und ampli- Die Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Regel-

tudenstabilisierte Mikrowellen-Oszillatoranordnung, 65 einrichtung aufweist einen Frequenzdiskriminator mit von deren Ausgangsleistung durch Schaltungs- unterdrückter Trägerfrequenz, gebildet durch eine elemente ein kleiner Teil einer Regeleinrichtung zu- Mikrowellenschaltung mit einem Eingangszweig, der geführt wird, um Fehler- bzw. Stellsignale für die mit dem Ausgang der Oszillatoranordnung über einen