DE1136386B - Anordnung zur Frequenzumsetzung - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Anordnung zur Frequenzumsetzung, enthaltend vier Gleichrichter in Brückenschaltung, einen Übertrager, dessen Primärwicklung von einer Trägerwellenquelle gespeist wird und dessen Sekundärwicklung mit der ersten Diagonale der Gleichrichterbrücke verbunden und mit einer Mittelanzapfung versehen ist, ein erstes und ein zweites frequenzselektives Filter, wobei die Eingangssignale über das erste Filter an die zweite Diagonale der Gleichrichterbrücke angelegt sind und an den Ausgangsklemmen des zweiten Filters die modulierten Schwingungen abgenommen werden.

Derartige Anordnungen werden als Ringmodulatoren bezeichnet und beispielsweise in elektrischen Trägerstrom-Übertragungssystemen verwendet, um mit Hilfe einer örtlich erzeugten Trägerwelle Signale, welche in einem gegebenen Frequenzband liegen, in ein anderes Frequenzband umzusetzen.

Die verschiedenen Typen von Ringmodulatoren, die in der Fernmeldetechnik praktisch angewendet werden, unterscheiden sich voneinander durch die Art, in welcher die eingangs angegebenen Bestandteile miteinander verbunden werden. Bei einem speziellen Typ, der hier noch als »der gewöhnliche Ringmodulator« bezeichnet wird, sind das erste und zweite Filter je mit den Primärwindungen eines Übertragers verbunden. Die Sekundärwindungen dieser Übertrager sind mit Mittelanzapfungen versehen und an ihren Endklemmen mit der einen bzw. der anderen Diagonalen der Brücke verbunden. In diesem Falle ist die Trägerwellenquelle mittels ihres zugehörigen Übertragers zwischen die Mittelanzapfungen der Sekundärwicklungen des einen und des anderen der zwei Übertrager eingeschaltet.

Es ist auch wohlbekannt, daß die letzteren Übertrager sehr strenge Bedingungen hinsichtlich der Symmetrie ihrer Wicklungen erfüllen müssen, dies hauptsächlich, damit eine Übertragung der Trägerwelle zu den Eingangs- und Ausgangsklemmen der Modulatoranordnung hin vermieden wird.

Bei einem anderen Ringmodulatortyp, der manchr mal als seriengespeister Ringmodulator bezeichnet wird, sind die Rollen vertauscht, die vom zweiten Filter und der Trägerwellenquelle gespeist werden; zum Beispiel ist der Übertrager der Trägerwellenquelle in eine Diagonale der Brücke eingeschaltet, während das eine Klemmenpaar des zweiten Filters mit dem Mittelpunkt der Sekundärwicklung des ersten Übertragers (z. B. des Übertragers, welcher das erste Filter an die Brücke ankoppelt) und einer Mittelpunktsanzapfung, die an der der Brücke zugewandten Anordnung zur Frequenzumsetzung

Anmelder:

Societe Anonyme de Telecommunications,
Paris

Vertreter: Dipl.-Ing. E. Prinz

und Dr. rer. nat. G. Hauser, Patentanwälte,

München-Pasing, Bodenseestr. 3 a

Beanspruchte Priorität:
Frankreich vom 29. September 1959 (Nr. 806 246)

Jean Louis Salzmann, Le Plessis-Robinson, Seine

(Frankreich),
ist als Erfinder genannt worden

Wicklung des Übertragers der Trägerwellenquelle angebracht ist, verbunden ist. Im letzteren Falle kann der zweite (Ausgangs-)Filter-Übertrager weggelassen werden.

Vom theoretischen Standpunkt aus ist die Dimensionierung eines Ringmodulators keineswegs eine einfache Aufgabe, da eine exakte Analyse seiner Arbeitsweise es notwendig macht, die selektiven Eigenschaften seiner Endglieder und insbesondere die Werte der wirksamen Impedanzen des Eingangs- wie auch des Ausgangsfilters, von der Gleichrichterbrücke her gesehen, zu betrachten, und dies für jedes Filter nicht nur in seinem eigenen Frequenzdurchlaßbereich, sondern auch im Durchlaßbereich des anderen und auch bei einer Anzahl von Streufrequenzen entsprechend den Modulationsprodukten höherer Ordnung. Dieses Problem wurde von verschiedenen Autoren behandelt, speziell von D. G. Tucker in einem Artikel mit dem Titel »Rectifier modulators with frequency selective terminations«, veröffentlicht in der Zeitschrift »Proceedings of the Institution of Electrical Engineers«, Part III, Vol. 96, 1949, pp. 422 bis 428, und von J. Gensel in einemArtikel mit dem Titel »Das Verhalten von Modulatorschaltungen bei komplexen, insbesondere selektiven Anschlüssen«, veröffentlicht in der deutschen Zeitschrift »Frequenz«, Bd. 11, 1957, S. 153 bis 159 und 175

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bis 185, Die von diesen Autoren vorgeschlagene theoretische Methode ermöglicht es, die Betriebsbedingungen und den Wirkungsgrad eines Ringmodulators zu bestimmen unter der Annahme, daß die Filter mit der Gleichrichterbrücke direkt verbunden sind, und daß ihre Impedanzen, von der Brücke her gesehen, bestimmte Bedingungen erfüllen. Wie bereits erwähnt, bringt jedoch das Einfügen von Übertragern — oder zumindest eines Übertragers — zwischen der

benen Bedingungen erfüllen kann.

Zur Vermeidung dieses Nachteiles und zur gleichzeitigen Erleichterung der Berechnung wurde vorgeschlagen, zwischen der Brücke und den Filtern 25 Dämpfungsnetzwerke, die aus Widerständen aufgebaut sind, einzufügen, damit die Brücke mit Abschlüssen versehen wird, die praktisch gleich rein ohmschen Widerständen sind. Die so erreichte Verlegt werden, in seinem eigenen Durchlaßbereich liegen.

Einige beispielsweise Ausführungsformen gemäß der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt. In 5 dieser zeigt

Fig. 1 ein Schaltschema einer Modulatorschaltung gemäß der Erfindung,

Fig. 2 a und 2b Schemata, aus denen hervorgeht, wie ein idealer Übertrager durch eine einfache Schal-Brücke und den Filtern eine praktische Notwendig- 10 tung gemäß der Erfindung ersetzt werden kann, keit, sowohl bei den gewöhnlichen als auch bei den Fig. 3, 4 und 5 verschiedene Ausführungen be-

seriengespeisten Ringmodulatoren, einen neuen Fak- stimmter Teile der Schaltung nach Fig. 1. tor von Kompliziertheit in das System, da bei Fre- Mit Hilfe einiger in dem obenerwähnten Artikel

quenzen außerhalb seines normalen Übertragungs- von Gen sei niedergelegter Ergebnisse soll nun die bereiches jeder Übertrager, auch ein gut aufgebauter, i₅ Arbeitsweise der Vorrichtung gemäß der Erfindung viele streuende Reaktanzen aufweist, die die Form im einzelnen dargelegt werden, von Streukapazitäten und Leckinduktivitäten haben, wie in dem Artikel von Gensei wird auch hier

und in der Tat verhält sich der Übertrager wie ein angenommen, daß die Anordnung aus dem Brückenziemlich kompliziertes Netzwerk, dessen in Erschei- gleichrichter und der Trägerwellenquelle mit ihrem nung tretende Impedanz bei solchen Frequenzen 20 Übertrager wie ein idealer Polwandler arbeitet; zum wahrscheinlich keine wohldefinierten und vorgeschrie- Beispiel wird angenommen, daß die Trägerwellenquelle eine im wesentlichen rechtwinklige Wellenform hat, eine Bedingung, die in den meisten modernen Ringmodulatoren praktisch erfüllt ist.

Die Signalquellenspannung der Frequenz /, die von der Signalquelle 1 (Fig. 1) geliefert wird, ist an die Eingangsklemmen 2, 3 des Eingangsfilters 4 angelegt, dessen Ausgangsklemmen 5, 6 mit dem einen bzw. anderen Scheitelpunkt 10, 11 der einen Diagonale besserung in der Dimensionierung und der Wirksam- 30 der Gleichrichterbrücke 12 verbunden sind. Das keit des Modulators findet jedoch in einem beträcht- Filter 4 sondert alle Frequenzen der Quelle 1, welche liehen Verlust im Gesamtwirkungsgrad des Systems die Tätigkeit des Modulators stören könnten, aus. ihre Entsprechung. Die Ausgangsklemmen 5, 6 des Eingangsfilters 4 sind

Die Erfindung hat einen neuen Typ eines Ring- durch eine Serienanordnung von zwei gleichen modulators zum Ziel, der einen besonderen und sehr 35 Impedanzen?, 8 des WertesZ geshuntet. Die zwei einfachen Kreis für die Ankoppelung der Gleich- Impedanzen?, 8 haben den gemeinsamen Punkt9. richterbrücke an die Filter aufweist, einer Anord- Di_ese Anordnung ist ein Teil des brückenseitigen Endnung entsprechend, die von der eines seriengespeisten gliedes des Filters 4, dessen übriger Teil bei A₁ zu Ringmodulators abgeleitet ist, bei der jedoch der Ge- sehen ist. Eine Trägerspannung der Frequenz F, die brauch eines zwischen der Brücke und einem der ₄₀ von der Trägerwellenquelle 13 geliefert wird, ist über Filter direkt eingefügten Übertragers nicht mehr einen Übertrager mit einer Primärwicklung 14 und notwendig ist, indem dieser Übertrager durch jenen einer Sekundärwicklung 15 an die zweite Diagonale einfachen Kreis, dessen in Erscheinung tretende der Gleichrichterbrücke 12 gelegt, deren Scheitel-Impedanz auf seiner Brückenseite leicht beherrscht punkte mit den Endklemmen der Wicklung 15 verwerden kann, ersetzt ist; dieser Kreis ist in der Form 45 bunden sind. Die Sekundärwicklung 15 ist mit einer einer einfachen Modifikation der brückenseitigen Mittelanzapfung 16 versehen.

Endabschnitte des Filters realisiert. per den Impedanzen 7, 8 gemeinsame Punkt 9 ist

Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erreicht, mit einer der Eingangsklemmen des Ausgangsfilters daß die Eingangsklemmen des zweiten Filters einer- 19, und zwar mit der Klemme 17, verbunden, wähseits mit der Mittelanzapfung der Sekundärwicklung 50 rend die andere Eingangsklemme 18 desselben Filters des Trägerwellenübertragers und andererseits mit mit der Mittelanzapfung 16 der Sekundärwicklung 15 dem Mittelpunkt eines Spannungsteilers, der parallel des Trägerwellenübertragers 14, 15 verbunden ist. zu den Ausgangsklemmen des ersten Filters ange- Eine frequenzumgesetzte Spannung der Frequenz schlossen ist, verbunden sind und daß ferner ent- (F + /) oder (F — /) wird an den Klemmen 17, 18 weder vor das zweite Filter eine Serienimpedanz 55 empfangen. Das Filter 19 sondert alle nicht zugehögeschaltet ist oder diese in das Filter mit einbe- rigen Frequenzen außerhalb des nützlichen Bandes zogen ist. der frequenzumgesetzten Signale aus. Das Ausgangs-

Die Vorrichtung gemäß der Erfindung ist frei von filter 19 hat (s. Fig. 1) an seiner Eingangsklemme 17 Eigenverlusten, und ihr Wirkungsgrad ist so hoch, ein Serienendglied und enthält eine in Serie angewie er mit einem idealen Übertrager erreicht werden 60 schlossene Impedanz 20, welche ein Teil des Auskönnte, gangsfilters ist, dessen übriger Teil W₁ beim Punkt 21 Die Vorrichtung gemäß der Erfindung ist natürlich mit der Impedanz 20 verbunden ist. Die Ausgangsumkehrbar wie jeder Ringmodulator, und es könnten klemmen 22, 23 des Filters 19 können mit einem ebenso gut Eingangssignale an den Ausgangsklemmen Ausgangskreis, wie er bei 24 in Fig. 1 gezeigt ist, des zweiten Filters angelegt und frequenzumgesetzte 65 verbunden sein. Die Fig. 2 a und 2 b, wo gleiche Hin-Signale an den Eingangsklemmen des ersten Filters weiszahlen dieselbe Bedeutung haben wie in Fig. 1, abgenommen werden, vorausgesetzt, daß die Fre- zeigen zwei vollkommen gleichwertige Schaltungen, quenzen der Signale, die an ein jedes der Filter ange- Die Schaltung nach Fig. 2 a enthält einen idealen

Übertrager (27₁₅ 27₂) mit einem Übersetzungsverhältnis 1:1, mit dessen "Primärwicklung ein Paar in Serie liegender Impedanzen 7, 8 des gleichen Wertes Z an den Klemmen 25, 26 verbunden ist. Die Sekundärwicklung dieses Übertragers 27₂ ist mit den Endklemmen 28, 29 und mit einer Mittelpunktsklemme 30 versehen. Nun ist es in der Schaltungstheorie wohlbekannt, daß die Schaltung nach Fig. 2 a derjenigen nach Fig. 2 b gänzlich gleichwertig ist, wo die Klemmen 25, 26 mit den Klemmen 28 bzw. 29 direkt _la verbunden sind, wobei der den Impedanzen 7 und 8 gemeinsame Punkt 9 mit der Klemme 30 über eine fiktive negative Impedanz 31 des Wertes (—Z/2) verbunden ist.

Macht man sich die Äquivalenz der Schaltungen nach den Fig. 2a und 2b zunutze, so ist mit Bezug auf Fig. 1 leicht zu sehen, daß die Anordnung (7, 8 20) von Fig. 1 genau die gleiche Rolle spielt, die der ideale Übertrager von Fig. 2 a spielen würde, wenn seine Klemmenpaare 25, 26 und 28, 29 (s. Fig. 2 a) einerseits mit den Klemmen 5, 6 bzw. andererseits mit den Klemmen 10, 11 von Fig. 1 verbunden wären, wobei der Mittelpunkt 30 von Fig. 2 a bei Punkt 17 mit der Impedanz 20 von Fig. 1 verbunden wäre, unter dem Vorbehalt, daß die letztere Impedanz um einen Wert gleich der Hälfte des gemeinsamen Impedanzwertes Z der Impedanzen 7 und 8 vergrößert wäre, damit für das Fehlen der negativen Impedanz 31 des Wertes (—Z/2) von Fig. 2 b eine regel der Schaltungen nach den Fig. 2 a und 2 b, wie sie dargelegt wurde, entsprechend berücksichtigt wird) abgeleitet ist, so ist Anpassung erreicht, wenn

a) Z₁ Null ist oder zumindest einen kleinen Wert hat außerhalb des Durchlaßbereiches des Eingangsfilters 4,

b) Z₂ außerhalb des Durchlaßbereiches des Filters 19 einen sehr hohen Wert hat,

c) Z₂ im wesentlichen gleich ¹At²

Z₁ ist, wenn die

Werte von Z₂ bzw. Z₁ bei den mittleren Frequenzen der Durchlaßbereiche der Filter 4 und 19 genommen sind, z. B. wenn sie die »Nennwerte« Z„_n und Z_1n sind.

Es ist bekannt, daß sowohl Z₁ als auch Z₂ in den jeweiligen Durchlaßbereichen der Filter reell sind und daß ihre Werte nicht viel von den Nennwerten Z₁₀ und Z₉₀ abweichen, zumindest bei gut gebauten Filtern.

Die Bedingungen a) und b) machen es notwendig, daß die Filter 4 bzw. 19 mit einem Parallel- bzw. Serienglied endigen, wie in Fig. 1; die Bedingung c) gibt eine Regel, die bei der Dimensionierung der Elemente beider Filtereinrichtungen zu beachten ist.

Wenn man mit Bezug auf die Fig. 1 und 3 z. B. annimmt, daß das Filter 4 ein mit einem Parallelglied endigendes Tiefpaßfilter ist und daß das Filter 19 ein mit einem Serienglied endigendes Bandpaßfilter ist, so kann das brückenseitige Endglied des Filters 4

Kompensation geschaffen wäre. Somit ist die Schal- 30 an den Klemmen 5, 6 (s, Fig. 1) ein kapazitives mit

tung nach Fig. 1 ein vollkommener Ersatz für einen einem Kapazitätswert C₁ sein. Ähnlich kann das

herkömmlichen seriengespeisten Ringmodulator, der brückenseitige Serienendglied des Filters 19 (unter der

mit einem idealen Koppelübertrager zwischen Filter Annahme, daß es so modifiziert ist, wie es oben für

und Brücke versehen wäre, vorausgesetzt, daß der die Impedanz 20 dargelegt wurde) aus einer Indukti-

Wert der Impedanz 20, wie oben erwähnt, verändert 35 vität L₂ bestehen, die in Serie mit einem Kondenwäre.
Auf Grund der aus dem Artikel von

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Gensei bereits bekannten Ergebnisse für den seriengespeisten Ringmodulator sollen nun die Dimensionierungsregeln der Elemente nach Fig. 1 und mehr im einzelnen diejenigen, die sich auf die Impedanzen 7, 8 und 20 und auf die Dimensionierung der Filter 4 und 19 beziehen, angegeben werden. Zwei Hauptfälle werden nacheinander betrachtet werden, erstens der Fall eines idealen verlustlosen Modulators mit reinen Blindwiderständen 7, 8 und 20 und zweitens der Fall, in welchem es nicht möglich ist, die Impedanz 20 physikalisch zu realisieren oder Filter mit einem geeigneten Impedanzverhalten außerhalb ihres Durchlaßbereiches zu bauen und deshalb durch Ersatzwiderstände für die Impedanzen 7, 8 und 20 eine Dämpfung in das System eingeführt werden muß. Es sei zuerst der Fall des dämpfungslosen Modulators betrachtet. Aus der Theorie des seriengespeisten Ringmodulators ist bekannt, daß die Übertragung maximaler Energie eine geeignete Anpassung der Filter an die Gleichrichterbrücke und aneinander erfordert. Nimmt man an, daß die Filter 4 und 19 an den Eingangsklemmen 2, 3 des ersteren bzw. den Ausgangsklemmen 22, 23 des letzteren in geeigneter Weise abgeschlossen sind und bezeichnet man mit Z₁ die Ausgangsimpedanz des Filters 4, von den Klemmen 5, 6 her gesehen, und mit Z₂ die von den Klemmen 17, 18 her gesehene Eingangskennimpedanz eines modifizierten Ausgangsfilters, welches vom Filter 19 durch Hinzufügen einer Impedanz des Wertes, der halb so groß wie der der Impedanz 7 oder 8 ist, zur Impedanz 20 (damit die Äquivalenzsator vom Kapazitätswert C₂ verbunden ist. Somit

werden die Impedanzen 7, 8 von Fig. 1 aus zwei in Serie liegenden Kondensatoren bestehen, deren jeder eine Kapazität 2C₁ (s. Fig. 3) hat, während die Impedanz 20 aus einer Induktivität L₂ (Fig. 3) in Serie mit einem Kondensator C bestehen wird, welcher eine Kapazität gleich 4C₁C₂/(4C₁ — C₂) hat. Der letztere Wert ergibt sich aus dem Verschmelzen von C₂ und einer fiktiven negativen Kapazität (-4C₁). Natürlich sollten die Induktivität L₂ und die Kapazitäten C₁ und C₂ so dimensioniert" werden, daß die obenerwähnte Bedingung betreffend den passenden Wert des Verhältnisses Z₂₀ZZ₁₀ annähernd erfüllt würde.

Mit Bezug auf Fig. 4 wird angenommen, daß das Filter 4 ein Bandpaßfilter ist, welches mit einem aus einem Kondensator und einer zu diesem parallel liegenden Induktivität L₁ bestehenden Resonanzkreis als Parallelglied endigt, während das Filter 19, ebenfalls ein Bandpaßfilter, mit einem Serienresonanzkreis, der normalerweise aus einer Induktivität L₂ und einem Kondensator C₂ besteht, als Serienglied endet. In diesem Falle werden die zwei Impedanzen 7, 8 von Fig. 1 zwei gleiche Induktivitäten 7, 8 (s. Fig. 4) des Wertes Lj/2 sein; die Impedanz 20 von Fig. 1 wird aus einem Kondensator C₂ in Serie mit einer Induktivität L des Wertes (L₂ — L_t/4) (s. Fig. 4) bebestehen.

Solche Anordnungen wie diejenigen der Fig. 3 und 4 sind jedoch nicht immer möglich, da man bei bestimmten Werten der relativen Bandbreiten der Filter und der Verhältnisse ihrer Randfrequenzen auf negative, physikalisch nicht realisierbare Werte für L oder C geführt werden könnte, oder die Filter

könnten andernfalls, obschon sie physikalisch realisierbar sind, außerhalb ihres Durchlaßbereiches ein Verhalten zeigen, das von dem oben definierten idealen zu verschieden ist.

In einem solchen Falle ist es noch möglich, einen S Modulator gemäß der Erfindung zu bauen, in dem in der Schaltung nach Fig. 1 die Impedanzen?, 8 durch gleiche Widerstände I₁, 8_X der Werte R₁Il (s. Fig. 5) ersetzt werden. Die herkömmlichen Dimensionierungsregeln der Filteranpassung finden Anwendung, vorausgesetzt, daß die Widerstände als Teil des Filters 4 betrachtet werden, und vorausgesetzt, daß ein entsprechender Widerstand 2O₁ (s. Fig. 5) von passendem Wert an die Stelle des Serienendgliedes 20 des Filters 19 gesetzt wird.

Wenn solche Widerstände den Filtern hinzugefügt werden, ist es nicht mehr notwendig, daß die Ausgangsimpedanz Z₁ des Filters 4 und die Eingangsimpedanz Z₂ außerhalb ihrer Durchlaßbereiche sehr niedrig bzw. sehr hoch sind. In der Tat kann der entgegengesetzte Zustand bestehen, und er kann in besonderen Fällen sogar von gewissem Vorteil sein; es ist auch nicht notwendig, daß das Serienendglied des einen der Filter modifiziert wird, wie es oben für den Fall eines verlustlosen Modulators dargelegt wurde, da die Anpassung alsdann dadurch erreicht werden kann, daß den Widerständen I₁, S₁ und 2O₁ ein passender Wert gegeben wird (wobei für den letzteren ein zu seinem wirklichen Wert R addierter fiktiver Widerstand R₁IA in Anschlag gebracht wird), und daß das Verhältnis der Nennimpedanzen der Filter einen passenden Wert erhält.

Angenommen, es seien beispielsweise Z₁ praktisch unendlich und Z₂ praktisch Null außerhalb der Durchlaßbereiche der Filter 4 bzw. 19, so lautet, wie bekannt ist, die Anpassungsbedingung für die oben definierten Nennimpedanzen, daß Z₂₀ gleich ist π² · Z_lo/16, wenn keine Widerstände hinzugefügt sind. Falls solche zusätzlichen Widerstände wie T₁, U₁ und 2O₁ (s. Fig. 5) vorgesehen sind, zeigt eine einfache Berechnung, daß, wenn .R₁ gleich (1/ä) mal der Nennausgangskennimpedanz Z₁₀ des Filters A₁ (Fig. 1, bei der Mittelfrequenz) ist, der Werti?₂ des Widerstandes, welcher, als Serienendglied zu Filter 19 hinzugefügt, zu R₁ in der Schaltung von Fig. 2 a passen würde, α mal der Nenneingangsimpedanz Z₀₀ des letzteren Filters sein sollte, wobei α stets ein Faktor kleiner als Eins ist. Folglich sollte der Widerstand 2O₁ von Fig. 5 den Wert (R₂ — RJA) haben. Natürlich sollten das Verhältnis der Nennimpedanzen der FiI-ter und daher der Wert von RJR₁ als Funktionen von α berechnet werden. Minimale Dämpfung tritt offensichtlich auf, wenn R Null ist, z. B. wenn R₂ gleich RJA ist. Da R₂IR₁ eine Funktion von α ist, kann die letztere Bedingung nur für einen bestimmten Wert von α erfüllt werden, welcher zu 0,593 (oder 1/1,69) gefunden wurde. Die berechnete entsprechende minimale Leistungsdämpfung liegt bei 10,7 Dezibel.

Modulatoren gemäß der Erfindung sind wirklich gebaut worden, und es wurde gefunden, daß die experimentellen Ergebnisse mit den theoretischen Daten übereinstimmen. In einem ersten Beispiel einer Ausführung wurde ein Modulator gebaut, der das Telephonband 0,3 bis 3,4 kHz in das Band 24,3 bis 27,4 kHz umsetzt und zusätzliche Widerstände enthält. Es wurde ein mittlerer Gesamtdämpfungswert von 12 Dezibel erreicht, von denen etwa 1,3 Dezibel Verlusten in den Filtern 4 und 19 (Fig. 1) zuzuschreiben waren. Die Eingangsimpedanz der Anordnung, gemessen an den Eingangsklemmen 2, 3, war im 0,3- bis 3,4-kHz-Band praktisch konstant (innerhalb 20%), sogar bei Leerlauf an den Ausgangsklemmen 22, 23. Diese Ergebnisse wurden mit SiIiziumgleichrichtern mit einem ziemlich hohen Widerstand erzielt.

In einem anderen Beispiel einer Ausführung wurde das Band 12 bis 34 kHz in das Band 38 bis kHz mit Hilfe einer 72-kHz-Trägerwelle von rechtwinkliger Wellenform umgesetzt. Es wurden keine zusätzlichen Widerstände benutzt. Die gemessene Fehlanpassung der Impedanzen überschritt in keinem Falle 30°/o, sie war z. B. von derselben Größenordnung wie die der eigentlichen Filter, während die Gesamtdämpfung des Systems zwischen 1,3 und 1,6 Dezibel lag.

Die Erfindung schließt den Gebrauch von Übertragern in einem Ringmodulator nicht aus, wenn sie für solche Zwecke wie z. B-. zur Abtrennung des Gleichstrompotentials bestimmter Teile der Schaltung bezüglich der anderen notwendig sind. Solche Übertrager sollten jedoch nicht direkt mit der Gleichrichterbrücke verbunden sein und sollten von dieser besser durch die Filter getrennt sein oder zumindest durch einen Teil derselben, damit die Schaltung (von der Brücke her gesehen) wohl definierte Impedanzen erhält und die durch die Streuung der Übertrager eingeführten Impedanzen ausgeschieden werden.

Claims (5)

PATENTANSPRÜCHE:

1. Anordnung zur Frequenzumsetzung, enthaltend vier Gleichrichter in Brückenschaltung, einen Übertrager, dessen Primärwicklung von einer Trägerwellenquelle gespeist wird und dessen Sekundärwicklung mit der ersten Diagonale der Gleichrichterbrücke verbunden und mit einer Mittelanzapfung versehen ist, ein erstes und ein zweites frequenzselektives Filter, wobei die Eingangssignale über das erste Filter an die zweite Diagonale der Gleichrichterbrücke angelegt sind und an den Ausgangsklemmen des zweiten Filters die modulierten Schwingungen abgenommen werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingangsklemmen des zweiten Filters einerseits mit der Mittelanzapfung der Sekundärwicklung des Trägerwellenübertragers und andererseits mit dem Mittelpunkt eines Spannungsteilers, der parallel zu den Ausgangsklemmen des ersten Filters angeschlossen ist, verbunden sind und daß ferner entweder vor das zweite Filter eine Serienimpedanz geschaltet ist oder diese in das Filter mit einbezogen ist.

2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungsteiler aus zwei gleichen Kapazitäten besteht und daß die Serienimpedanz eine Serienkapazität enthält.

3. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungsteiler aus zwei Induktivitäten besteht und daß die Serienimpedanz eine Serieninduktivität enthält.

4. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Spannungsteiler aus zwei Widerständen besteht, daß die eine Eingangsklemme des zweiten Filters direkt mit der Mittelanzapfung des Trägerwellenübertragers verbun-

den ist und daß die zweite Eingangsklemme des zweiten Filters über einen Serienwiderstand mit dem Mittelpunkt des Spannungsteilers verbunden ist.

5. Anordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Serienwiderstand den Wert Null hat und daß die Summe der Werte der glei-

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dien Widerstände des Spannungsteilers im wesentlichen gleich 1,69 mal der Ausgangsimpedanz des ersten Filters bei der mittleren Frequenz seines Durchlaßbereiches ist, wobei das erste Filter an seinen Ausgangsklemmen mit einem Serienglied endet und das zweite Filter an seinen Eingangsklemmen mit einem Parallelglied beginnt.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen