DE112011105400T5

DE112011105400T5 - Ein passives Dämpfungs- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden

Info

Publication number: DE112011105400T5
Application number: DE112011105400.9T
Authority: DE
Inventors: Xiaoliang Zhang; Jiamei Nie; Ruochen Wang; Long Chen; Haobin Jiang
Original assignee: Jiangsu Unversity; Jiangsu University
Current assignee: Jiangsu Unversity; Jiangsu University
Priority date: 2011-11-15
Filing date: 2011-12-14
Publication date: 2014-04-03
Anticipated expiration: 2031-12-15
Also published as: US20140246820A1; WO2013071667A1; DE112011105400T8; CN102494071A; US9074652B2; DE112011105400B4; CN102494071B

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein passives Dämpfungs- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und ein Verfahren zur Bestimmung der Parameter davon, dabei wird die Antiresonanz von einem ”Trägheitsbehälter(b1, b2)-Feder(k1, k2)-Massen(m1, m2)” Schwingungszustandskonvertierungssystem verwendet, um die Resonanz der isolierten Massen in die Resonanz des Trägheitsbehälters zu konvertieren, sodass die Resonanz der isolierten Massen eliminiert wird, auf dieser Basis überquert ein Dämpfer den Trägheitsbehälter und ist parallel damit verbunden, um zu vermeiden, dass der Dämpfer die Massen überquert und parallel damit verbunden ist, sodass das technische Problem gelöst werden kann, dass der ideale Dämpfer an der Decke und dem Boden mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden muss. In der vorliegenden Erfindung kann der Dämpfer nicht mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden, und gleichzeitig kann die Funktion des idealen Dämpfers an der Decke und dem Boden maximiert werden, die Schwingung der isolierten Massen zu unterdrücken, außerdem können die folgenden technischen Nachteile überwunden werden: Anforderung an der Zufuhr von externer Energie in der aktiven und halbaktiven Realisierungsmethode, komplizierte Struktur und schlechte Echtzeit-Performance und Zuverlässigkeit.

Description

Gebiet der Erfindung
Die vorliegende Erfindung gehört zu dem technischen Gebiet der Dämpfung und Schwingungsisolierung, insbesondere betrifft sie ein passives Dämpfungs- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden.
Technischer Hintergrund
Die Schwingungsisolierung ist ein klassisches Problem in dem Maschinenwesen. Für viele Mechanismen ist ein Schwingungsisolierungssystem notwendig, z. B. Auto, Zug, Baumaschine, Fahrwerk von Flugzeug, Landefahrzeug usw. Die Schwingungsisolierung kann reduzieren, die äußere Störung in das empfindliche Teil des Systems zu übertragen, durch die aus Feder- und Dämpfungselement bestehende Aufhängung kann die Reaktion des empfindlichen Teils des Systems auf die äußere Störung reduziert werden, sodass die Schwingungsisolierung erzielt werden kann. Das Schwingungsisolierungssystem wird hier typischerweise verwendet, um Schwingungen und Stöße sowie kontinuierliche harmonische Erregung zu dämpfen.
Seit Langem ist die Entwurf- und Anwendungsforschung auf das passive Schwingungsisolierungssystem begangen worden. Die Forschung ergab, dass das traditionelle Schwingungsisolierungssystem den Widerspruch zwischen der Resonanzantwort und der Hochfrequenz-Dämpfung nicht versöhnen kann, was die weitere Verbesserung der Leistung des passiven Schwingungsisolierungssystems beschränkt hat. Um dieses Problem zu lösen hatten Karnopp und Crosby einen idealen Dämpfer an der Decke vorgeschlagen, welche die Resonanzantwort dämpfen kann, während die Hochfrequenzübertragungsrate nicht erhöht wird (D. Karnopp, M. J. Crosby, R. A. Harwood. ”Vibration Control Using Semi-Active Force Generators”, Journal of Engineering for Industry, 96(2): 619–626, 1974). In dem idealen Dämpfer an der Decke muss der viskose Dämpfer mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden sein, aber in vielen praktischen Fällen kann ein Ende von dem Dämpfer nicht mit dem isolierten Masse und ein anderes Ende davon mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden wird, z. B. das Aufhängungssystemen von Fahrzeug. 1 zeigt ein vereinfachter idealer Dämpfer an der Decke in einem Aufhängungssystemen von Fahrzeug, 2 zeigt ein mechanisches Ersatzschaltbild von 1. Ein Endpunkt des isolierten Masse m₂ ist sein Massepunkt, ein anderer Endpunkt davon ist der Befestigungspunkt in dem Aufhängungssystemen. Für ein relativ zu dem Trägheitsreferenzsystem stationäre System ist der Trägheitsreferenzsystem ein gemeinsames Ende zwischen dem Dämpfer C_sky und dem isolierten Masse m₂, daher kann der Dämpfer C_sky quert das Masse m₂ über und parallel mit dem Masse m₂ verbunden wird, um die Schwingungsenergie zu absobieren und die Resonanz zu unterdrücken. Aber für die relativ zu dem Trägheitsreferenzsystem beweglichen Systeme (z. B. das Aufhängungssystemen von Fahrzeug) kann der Trägheitsreferenzsystem nicht als ein natürliches gemeisames Ende des Dämpfers C_sky betrachtet werden, daher kann der Dämpfer C_sky nicht das Masse m₂ überqueren, dies ist die Ursache, dass der ideale Dämpfer an der Decke nicht passiv vorgesehen werden kann, was man dachte.
Um die Schwingungsisolation des idealen Dämpfers an der Decke zu erzielen, wird hier alternative Methode verwendet, inclusive aktiver und halbaktiver Methode. Bei der aktiven Methode werden Sensor, Aktor und elektrische Steuerungstechnik verwendet, um den Dämpfer an der Decke zu realisieren (C. R. Fuller, S. J. Elliott, P. A. Nelson. ”Active Control of Vibration”, Academic Press, New York, 1996). Bei der halbaktiven Methode wird elektrisch gesteuerte Dämpfungseinstellung verwendet, um den Dämpfer an der Decke zu realisieren (S. Rakheja. ”Vibration and Shock Isolation Performance of a Semi-Active”on-off” Damper”, Journal of Vibration, Acoustics, Stress, and Reliability in Design, 107(4): 398–403, 1985). Obwohl theoretisch die aktive und halbaktiven Methode zu den erwarteten Ergebnissen führen kann, benötigt aber das aktive und halbaktive Schwingungsisolierungssysteme einen externen Energiezufuhr und weist eine komplizierte Struktur und schlechter Zuverlässigkeit als das passive Schwingungsisolierungssystem. Außerdem sind ob für das aktive Schwingungsisolierungssystem oder für das halbaktive Schwingungsisolierungssystem drei Schritten notwendig: Messung von Sensor, Berechnung von Kontroller und Aktion von Aktor, es gibt viele Zwischenschritten, andereseits weisen die Messung von Sensor, die Berechnung von Kontroller und die Aktion von Aktor Abweichungen und Verzögerungen auf, welche die Echtzeit-Performance und Zuverlässigkeit der Steuerung negativ beeinflussen können, sodass das aktive und halbaktiven Schwingungsisolierungssystem schwierig zu den theoretisch erwarteten Ergebnissen führen kann.
Aus US-Patent 63150941 B1 ist ein passive Schwingungsisolierungssystem an der Decke bekannt, dies System umfasst zwei Teile: aktives Schwingungsisolierungssystem und dynamischer Schwingungsabsorber mit Dämpfer, in dem aktiven Schwingungsisolierungssystem unterstützen eine Feder und ein Dämpfer ein Hauptmasse, und der dynamische Schwingungsabsorber mit Dämpfer ist an dem Hauptmasse angehängt, durch Einstellung die Parameter von Schwingungsabsorber kann die Schwingung des Hauptmasses unterdrückt. In diesem passiven Schwingungsisolierungssystem an der Decke kann der Widerspruch zwischen dem Masse und der Amplitude des Schwingers von Schwingungsabsorber nicht versöhnt werden. Das aktive Schwingungsisolierungssystem und der dynamische Schwingungsabsorber mit Dämpfer weisen die selbe natürliche Frequenz, daraus folgend: einerseits um die Amplitube des Schwingers zu verkleinern, muss sich die Steifigkeit der Feder von Schwingungsabsorber vergrößert, in diesem Fall vergrößert sich entsprechend das Masse des Schwingers, was zu einer Vergrößerung von dem angehängten Masses an dem Hauptmasses führen kann, z. B. bei dem Aufhängungssystemen eines Autos beträgt die Gewicht der Karosserie 1380 kg, nach dieser Erfindung beträgt das mininale Verhaltnis zwischen dem Schwingersmasse und dem Hauptmasse 5%, in diesem Fall beträgt dann das angehängte Masses an der Karosserie 69 kg, offensichtlich wird hier das totale Masse des Autos vergrößert; andereseits um das Schwingungsmasse zu verkleinern, muss sich die Steifigkeit der Feder von Schwingungsabsorber verkleinert, was zu einer Vergrößerung von der Amplitube des Schwingers führen kann, offensichtlich ist es negativ für die Anordnung des Schwingungsabsorbers.
Somit ist es ersichtlich, dass ein passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden notwendig ist, um die Nachteile (Anforderung an der Zufuhr von externer Energie, komplizierte Struktur, schlechte Echtzeit-Performance und Zuverlässigkeit) von dem aktiven und halbaktiven Schwingungsisolierungssystem zu überwinden, und gleichzeitig um den Widerspruch zwischen dem Masse und der Amplitude des Schwingers von Schwingungsabsorber mit Dämpfer zu vermeiden und den Widerspruch zwischen der Resonanzantwort und der Hochfrequenz-Dämpfung zu versöhnen, d. h. die Resonanzantwort kann gedämpft wird, während die Hochfrequenzübertragungsrate nicht erhöht wird. Die vorliegende Erfindung hat ein passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden zugestellt, welches die oben genannten Nachteile nicht aufweist.
In der vorliegenden Erfindung wird ein Trägheitsbehälter (siehe US-Patente 7316303 B2 , 2009/0108510 A1 und 2009/0139225 A1 ) als ein Basiselement in dem System verwendet.
Aus chinesischem Patent 201010281331.9 , 201010281336.1 und 201010281307.5 ist eine Trägheit-Massen-Speicher-Aufhängung bekannt, diese Aufhängung kann die vertikale Beschleunigung der Karosserie und die dynamische Belastung der Reifens reduzieren, sodass der Fahrkomfort von Fahrzeug und der Erdungswiderstand von Reifen verbessert werden können, d. h. den Widerspruch zwischen dem Fahrkomfort von Fahrzeug und dem Erdungswiderstand von Reifen versöhnt werden können. Problematisch ist aber, dass in dieser Erfindung die spezifischen Parameter der Aufhängung, die entscheidende Auswirkung auf die Leistung der Aufhängung haben, und das Verhältnis zwischen den Parametern ausgegeben sind, und auch das Verfahren zur Bestimmung dieser Parameter nicht ausgegeben ist. Die vorliegende Erfindung hat ein passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und gleichzeitig das Verfahren zur Bestimmung der Systemparameter zugestellt.
Beschreibung der Erfindung
Die vorliegende Erfindung liegt daher die Aufgabe zu Grunde, ein passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden zu stellen, wobei dieses System die Nachteile (Anforderung an der Zufuhr von externer Energie, komplizierte Struktur, schlechte Echtzeit-Performance und Zuverlässigkeit) von dem aktiven und halbaktiven Schwingungsisolierungssystem überwinden kann, dieses System das technische Problem lösen kann, dass der ideale Dämpfer an der Decke und dem Boden mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden muss, bei dem erfindungsgemäßen passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden kann der Dämpfer nicht mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden, und gleichzeitig die Funktion des idealen Dämpfers an der Decke und dem Boden maximiert werden kann, die Schwingung der isolierten Massen zu unterdrücken.
Der vorliegenden Erfindung liegt die technische Lehre zu Grunde, dass die Antiresonanz von einem ”Trägheitsbehälter-Feder-Massen” Schwingungszustandskonvertierungssystem verwendet wird, um die Resonanz der isolierten Massen in die Resonanz des Trägheitsbehälters zu konvertieren, sodass die Resonanz der isolierten Massen eliminiert wird, auf dieser Basis quert ein Dämpfer den Trägheitsbehälter über und parallel damit verbunden, um zu vermeiden, dass der Dämpfer die Massen überquert und parallel damit verbunden ist, sodass das technische Problem gelöst werden kann, dass der ideale Dämpfer an der Decke und dem Boden mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden muss.
Das erfindungsgemäße passive Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist ein System mit zwei Freiheitsgraden (Two Degrees of Freedom, 2DOF), umfasst eine parallele Kombination von ”Feder k-Dämpfer c”, eine parallele Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t”, einen Dämpfer c_sky an der Decke, einen Dämpfer c_gnd an dem Boden, eine Bewegungsbasis, ein Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₁ und ein Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₂.
Die parallele Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t” besteht aus einer Feder k_t und einem Dämpfer c_t, wobei die Feder k_t parallel mit dem Dämpfer c_t verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₁ besteht aus einem Masse m₁ und einem Schwingungszustandskonverter von Masse m₁, der Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ besteht aus einer Feder k₁ und einem Trägheitsbehälter b₁, wobei die Feder k₁ parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁ verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ ist seriell mit dem Masse m₁ verbunden und unterstützt das Masse m₁; Der Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t” verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₁; Die Bewegungsbasis ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t” verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t”; Der Dämpfer c_gnd an dem Boden ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd an dem Boden zu bilden;
Die parallele Kombination von ”Feder k-Dämpfer c” besteht aus einer Feder k und einem Dämpfer c, wobei die Feder k parallel mit dem Dämpfer c verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₂ besteht aus einem Masse m₂ und einem Schwingungszustandskonverter von Masse m₂, der Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ besteht aus einer Feder k₂ und einem Trägheitsbehälter b₂, wobei die Feder k₂ parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂ verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ ist seriell mit dem Masse m₂ verbunden und unterstützt das Masse m₂; Der Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k-Dämpfer c” verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₂; Das Masse m₁ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k-Dämpfer c” verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k-Dämpfer c”; Der Dämpfer c_sky an der Decke ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky an der Decke zu bilden.
Die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd an dem Boden in dem erfindungsermäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist entfernt geworden, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t” sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₁ und der Bewegungsbasis verbunden, dadurch wird ein 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke gebildet.
Die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky an der Decke in dem erfindungsermäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist entfernt geworden, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k-Dämpfer c” sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₁ und dem Masse m₂ verbunden, dadurch wird ein 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an dem Boden gebildet.
Die parallele Kombination von ”Feder k_t-Dämpfer c_t”, die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd an dem Boden und das Masse m₁ in dem erfindungsgemäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden entfernt geworden sind, die parallele Kombination von ”Feder k-Dämpfer c” ist direkt seriell mit der Bewegungsbasisverbunden, dadurch wird ein SDOF (Single Degress of Freedom) passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke gebildet.
In dem erfindungsgemäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: m₂ ist das Masse von Masse m₂, k₂ ist die Steifigkeit von Feder k₂, b₂ ist die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₂, c_sky ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky an der Decke, k ist die Steifigkeit von Feder k, c ist die Dämpfung von Dämpfer c, m₁ ist das Masse von Masse m₁, k₁ ist die Steifigkeit von Feder k₁, b₁ ist die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₁, c_gnd ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd an dem Boden, k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t, c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t.
Das Verfahren zur Bestimmung der Parameter k₁, b₁, k₂, b₂ in dem erfindungsgemäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden:
Schritt 1: der Dämpfer c_sky an der Decke und der Dämpfer c_gnd an dem Boden in dem 2DOF idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden sind entfernt geworden, dadurch wird ein 2DOF traditionelles passives Schwingungsisolierungssystem gebildet. Bei dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem sind folgende Parameter bekannt: m₂ ist das Masse von Masse m₂, k ist die Steifigkeit von Feder k, c ist die Dämpfung von Dämpfer c, m₁ ist das Masse von Masse m₁, k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t, c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t; Berechnen Resonanzfrequenz ω₂ von Masse m₂ in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem: ω₂ = √k/m₂
Schritt 2: Berechnen Antiresonanzfrequenz ω_2A von Schwingungszustandskonverter von Masse m₂: ω_2A = √k₂/b₂
Schritt 3: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₂ und b₂: k/m₂ = k₂/b₂ wobei k und m sind bekannte Parameter, k₂ und b₂ sind zu bestimmende Parameter.
Schritt 4: Berechnen Resonanzfrequenz ω₁ von Masse m₁ in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem:
Schritt 5: Berechnen Antiresonanzfrequenz ω_1A von Schwingungszustandskonverter von Masse m₁: ω_1A = √k₁/b₁
Schritt 6: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₁ und b₁: (k_t + k)/m₁ = k₁/b₁ wobei k_t, k und m₁ sind bekannte Parameter, k₁ und b₁ sind zu bestimmende Parameter.
Schritt 7: Bestimmen die Parameterwerte von k₁ und k₂. Nach der Berechnungen und Untersuchungen wird festgelegt, dass je kleiner der Parameterwerte von k₁ und k₂ sind, desto näher das erfindungsgemäße passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden zu dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist, aber wenn die Parameterwerte von k₁ und k₂ zu klein ist, ist die Route zwischen dem Masse m₁ und dem Masse m₂ sowie die Route zwischen dem Masse m₁ und der Bewegungsbasis zu groß, um eine zu große Route zu vermeiden, muss k₁ größer als oder gleich k_t/3 und k₂ größer als oder gleich k_t/3 sein; Ebenfalls dürfen die Parameterwerte von k₁ und k₂ auch nicht zu groß sein, die zu großen Parameterwerte von k₁ und k₂ kann zur Reduzierung der Leistung von dem Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden führen, nach der Berechnungen und Untersuchungen wird festgelegt, dass wenn k₁ kleiner als oder gleich k_t und k₂ kleiner als oder gleich k_t ist, ist das erfindungsgemäße passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in der Leistung nahe zu dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist. Daher weist das passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem beste Leistung auf, wenn k_t/3 ≤ k₁ ≤ k_t, k/3 ≤ k₂ ≤ k.
Schritt 8: bekannte Parameter von dem 2DOF idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: m₁ ist das Masse von Masse m₁, m₂ ist das Masse von Masse m₂, k ist die Steifigkeit von Feder k, c ist die Dämpfung von Dämpfer c, k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t und c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t, c_sky ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky an der Decke und c_gnd ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd an dem Boden. Die Werte von k₁ und k₂ werden innerhalb des in Schritt 7 bestimmten Bereiches ausgewählt, nach dem in Schritt 3 bestimmten Verhältnisse zwischen k₂ und b₂ und dem in Schritt 6 bestimmten Verhältnisse zwischen k₁ und b₁ werden schließlich die Parameterwerte von b₁ und b₂ bestimmt:
Gegenüber dem aktiven und halbaktiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke weist die vorliegende Erfindung folgende Vorteile auf: keine Anforderung an der Zufuhr von externer Energie, einfache Struktur und gute Zuverlässigkeit; Gegenüber dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke mit einem dynamischen Schwingungsabsorber mit Dämpfer kann die vorliegende Erfindung folgende den Widerspruch zwischen dem Masse und der Amplitude des Schwingers vermeiden werden; Gegenüber dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem weist die vorliegende Erfindung eine deutlich verbesserte Leistung des Schwingungsisolierungssystems auf.
Darstellung der Abbildungen
1 eine schematische Darstellung eines idealen Dämpfers an der Decke in einem Aufhängungssystem von Fahrzeug,
2 zeigt ein mechanisches Ersatzschaltbild eines idealen Dämpfers an der Decke in einem Aufhängungssystem von Fahrzeug,
3 zeigt eine schematische Darstellung eines Schwingungszustandskonvertierungssystems von Masse m₂,
4 zeigt eine schematische Darstellung eines 2DOF idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
5 zeigt eine schematische Darstellung eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
6 zeigt eine schematische Darstellung eines 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystems,
7 zeigt eine schematische Darstellung eines Schwingungszustandskonvertierungssystems von Masse m₁,
8 zeigt eine schematische Darstellung der Verschiebungsübertragungsrate von Masse m₂ in einem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
9 zeigt eine schematische Darstellung der Verschiebungsübertragungsrate von Masse m₁ in einem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
10 zeigt eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
11 zeigt eine schematische Darstellung eines zweiten Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
12 zeigt eine schematische Darstellung eines dritten Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden,
13 zeigt eine schematische Darstellung eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke,
14 zeigt eine schematische Darstellung der Verschiebungsübertragungsrate von Masse m₂ in einem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke,
15 zeigt eine schematische Darstellung eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an dem Boden,
16 zeigt eine schematische Darstellung der Verschiebungsübertragungsrate von Masse m₁ in einem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an dem Boden,
17 zeigt eine schematische Darstellung eines SDOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke.

Wobei: 1 – Masse m₂, 2 – Feder k₂, 3 – Trägheitsbehälter b₂, 4 – Dämpfer c_sky an der Decke, 5 – Feder k, 6 – Dämpfer c, 7 – Dämpfer c_gnd an dem Boden, 8 – Masse m₁, 9 – Feder k_t, 10 – Dämpfer c_t, 11 – Bewegungsbasis, 12 – Feder k₁, 13 – Trägheitsbehälter b₁, 14 – Hebel L₂, 15 – Hebel L₁, 16 – Befestigungsstab R₂, 17 – Befestigungsstab R₁, 18 – Laufschiene, 19 – Drehfeder A, 20 – Drehdämpfer A, 21 – Drehfeder B, 22 – Drehdämpfer B, 23 – Dämpfersäule an der Decke, 24 – Dämpfersäule an dem Boden, 25 – Schwungradkammer A, 26 – Schwungrad A, 27 – Gewindestütz A, 28 – Schraubenmutter A, 29 – Gewinde A, 30 – Routenkammer A, 31 – viskose Flüssigkeit, 32 – Zylinder A, 33 – Kolben A mit Dämpfungsloch, 34 – Flüssigkeit, 35 – Kolbenstange A, 36 – Schwungradkammer B, 37 – Schwungrad B, 38 – Gewindestütz B, 39 – Schraubenmutter B, 40 – Gewinde B, 41 – Routenkammer B, 42 – Zylinder B, 43 – Kolben B mit Dämpfungsloch, 44 – Kolbenstange B, 45 – Schwingungszustandskonverter von Masse m₂, 46 – Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₂, 47 – Schwingungszustandskonverter von Masse m₁, 48 – Schwingungszustandskonvertierungssystem von Masse m₁.
Ausführungsbeispiel
Wie 3 zu entnehmen ist besteht der Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ aus einer Feder k₂2 und einem Trägheitsbehälter b₂3, wobei die Feder k₂2 parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂3 verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ ist seriell mit dem Masse m₂1 verbunden und unterstützt das Masse m₂1, um ein Schwingungszustandskonvertierungssystem 46 von Masse m₂ zu bilden, dieses System ist ein einfaches System, sein Bewegung kann durch Differentialgleichung zweiter Ordnung beschrieben werden: m₂z ..₂ + b₂(z ..₂ – z .._r2) + k₂(z₂ – z_r2) = 0 wobei z₂ ist die Verschiebung von m₂1, z_r2 ist die Verschiebungseingabe des Systems, k₂ und b₂ sind jeweils die Steifigkeit von Feder k₂2 und die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₂3.
Die Laplace-Transformierte der obigen Differentialgleichung:
Falls s = jω, wird das Amplitudenverhältnisse zwischen z₂ und z_r2, d. h. die Verschiebungsübertragungsrate des Systems:
Wenn T(jω) = 0 ist, tritt die Antiresonanz bei dem System auf, die Antiresonanzfrequenz ω_2A = √k₂/b₂, in diesen Fall ist die Amplitude von Masse m₂1 gleich null, und der Trägheitsbehälter b₂3 ist in dem Resonanzzustand. Daher für ein im dem Resonanzzustand bleibendes Masse m₂1 in einem System A, wenn das Masse m₂1 in dem System A von dem Schwingungszustandskonvertierungssystem 46 von Masse m₂ ersetzt und die Antiresonanzfrequenz nahezu der Resonanzfrequenz von Masse m₂1 in dem System A eingestellt wird, kann die Resonanz von Masse m₂1 in die Resonanz von dem Trägheitsbehälter b₂3 konvertiert werden, welche die Resonanz von Masse m₂1 beseitigt kann, dadurch kann ein idealer Dämpfer an der Decke und dem Boden passiv realisiert werden.
Wie 4 zu entnehmen ist umfasst das ideale Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem mit zwei Freiheitsgraden (Two Degrees of Freedom, 2DOF) an der Decke und dem Boden das Masse m₁8 und das Masse m₂1, eine parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” und eine parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10”, einen Dämpfer c_sky4 an der Decke, einen Dämpfer c_gnd7 an dem Boden. Wobei, die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” besteht aus eine Feder k5 und einem Dämpfer c6, wobei die Feder k5 parallel mit dem Dämpfer c6 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” besteht aus eine Feder k_t9 und einem Dämpfer c_t10, wobei die Feder k_t9 parallel mit dem Dämpfer c_t10 verbunden ist; Ein Ende der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” ist seriell mit dem Masse m₂1 verbunden, und ein anderes Ende davon ist seriell mit dem Masse m₁8 verbunden, durch die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” unterstützt das Masse m₁8 das Masse m₂1, ein Ende der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” ist seriell mit dem Masse m₁8 verbunden, ein anderes Ende davon ist seriell mit der Bewegungsbasis 11 verbunden, durch die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” unterstützt die Bewegungsbasis 11 das Masse m₂1; Ein Ende des Dämpfers c_sky4 an der Decke und des Dämpfers c_gnd7 an dem Boden sind jeweils mit dem Masse m₂1 und dem Masse m₁8 verbunden, und ein anderes Ende davon sind jeweils mit der Bewegungsbasis verbunden.
Wie 5 zu entnehmen ist das 2DOF passive Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ein passives. Realisierungssystem für das 2DOF ideale Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden, umfasst eine parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” und eine parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10”, einen Dämpfer c_sky4 an der Decke, einen Dämpfer c_gnd7 an dem Boden, eine Bewegungsbasis 11, ein Schwingungszustandskonvertierungssystem 48 von Masse m₁ und ein Schwingungszustandskonvertierungssystem 46 von Masse m₂.
Die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” besteht aus einer Feder k_t9 und einem Dämpfer c_t10, wobei die Feder k_t9 parallel mit dem Dämpfer c_t10 verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem 48 von Masse m₁ besteht aus einem Masse m₁8 und einem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁, der Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ besteht aus einer Feder k₁12 und einem Trägheitsbehälter b₁13, wobei die Feder k₁12 parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁13 verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ ist seriell mit dem Masse m₁8 verbunden und unterstützt das Masse m₁8; Der Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10 verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem 48 von Masse m₁; Die Bewegungsbasis 11 ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10 verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10; Der Dämpfer c_gnd7 an dem Boden ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd7 an dem Boden zu bilden;
Die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” besteht aus einer Feder k5 und einem Dämpfer c6, wobei die Feder k5 parallel mit dem Dämpfer c6 verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem 46 von Masse m₂ besteht aus einem Masse m₂1 und einem Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂, der Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ besteht aus einer Feder k₂2 und einem Trägheitsbehälter b₂3, wobei die Feder k₂2 parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂3 verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ ist seriell mit dem Masse m₂1 verbunden und unterstützt das Masse m₂1; Der Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6 verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem 46 von Masse m₂; Das Masse m₁8 ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6 verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6; Der Dämpfer c_sky4 an der Decke ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky4 an der Decke zu bilden;
In dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden kann die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd7 an dem Boden und die Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” voneinander ersetzt werden, die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky4 an der Decke und die Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” voneinander ersetzt werden, und können der Trägheitsbehälter b₂3 und der Trägheitsbehälter b₁13 ein Zahnrad-Zahnstangeträgheitsbehälter (Rack and pinion inerter, US-Patent 7316303 B2 ), Kugelgewindeträgheitsbehälter (Ballscrew inerter, US-Patent 2009/0108510 A1 ) oder hydraulischer Trägheitsbehälter (Hydraulicinerter, US-Patent 2009/0139225 A1 ) sein.
In dem erfindungsgemäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: m₂1 ist das Masse von Masse m₂, k₂2 ist die Steifigkeit von Feder k₂, b₂3 ist die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₂, c_sky4 ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky an der Decke, k5 ist die Steifigkeit von Feder k, c6 ist die Dämpfung von Dämpfer c, m₁8 ist das Masse von Masse m₁, k₁12 ist die Steifigkeit von Feder k₁, b₁13 ist die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₁, c_gnd7 ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd an dem Boden, k_t9 ist die Steifigkeit von Feder k_t, c_t10 ist die Dämpfung von Dämpfer c_t.
Das Verfahren zur Bestimmung der Parameter k₁, b₁, k₂, b₂ in dem erfindungsgemäßen 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden:
Schritt 1: der Dämpfer c_sky4 an der Decke und der Dämpfer c_gnd7 an dem Boden in dem 2DOF idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in 4 sind entfernt geworden, dadurch wird ein 2DOF traditionelles passives Schwingungsisolierungssystem gebildet. Bei dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem in 6 sind folgende Parameter bekannt: m₂1 ist das Masse von Masse m₂, k5 ist die Steifigkeit von Feder k, c6 ist die Dämpfung von Dämpfer c, m₁8 ist das Masse von Masse m₁, k_t9 ist die Steifigkeit von Feder k_t, c_t10 ist die Dämpfung von Dämpfer c_t; Berechnen Resonanzfrequenz ω₂ von Masse m₂1 in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem: ω₂ = √k/m₂
Schritt 2: wie 3. gezeigt, berechnen Antiresonanzfrequenz ω_2A von Schwingungszustandskonverter 46 von Masse m₂: ω_2A = √k₂/b₂
Schritt 3: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₂ und b₂: k/m₂ = k₂/b₂ wobei k und m sind bekannte Parameter, k₂ und b₂ sind zu bestimmende Parameter.
Schritt 4: Berechnen Resonanzfrequenz ω₁ von Masse m₁8 in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem:
Schritt 5: wie 7. Gezeigt, berechnen Antiresonanzfrequenz ω_2A von Schwingungszustandskonverter 48 von Masse m₁: ω_1A = √k₁/b₁
Schritt 6: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₁ und b₁: (k_t + k)/m₁ = k₁/b₁ wobei k_t, k und m₁ sind bekannte Parameter, k₁ und b₁ sind zu bestimmende Parameter.
Schritt 7: Bestimmen die Parameterwerte von k₁ und k₂. Nach der Berechnungen und Untersuchungen wird festgelegt, dass je kleiner der Parameterwerte von k₁ und k₂ sind, desto näher das erfindungsgemäße passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden zu dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist, aber wenn die Parameterwerte von k₁ und k₂ zu klein ist, ist die Route zwischen dem Masse m₁8 und dem Masse m₂1 sowie die Route zwischen dem Masse m₁8 und der Bewegungsbasis 11 zu groß, um eine zu große Route zu vermeiden, muss k₁ größer als oder gleich k_t/3 und k₂ größer als oder gleich k_t/3 sein; Ebenfalls dürfen die Parameterwerte von k₁ und k₂ auch nicht zu groß sein, die zu großen Parameterwerte von k₁ und k₂ kann zur Reduzierung der Leistung von dem Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden führen, nach der Berechnungen und Untersuchungen wird festgelegt, dass wenn k₁ kleiner als oder gleich k_t und k₂ kleiner als oder gleich k_t ist, ist das erfindungsgemäße passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in der Leistung nahe zu dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden ist. Daher weist das passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem beste Leistung auf, wenn k_t/3 ≤ k₁ ≤ k_t, k/3 ≤ k₂ ≤ k.
Schritt 8: bekannte Parameter von dem 2DOF idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: m₁ ist das Masse von Masse m₁8, m₂ ist das Masse von Masse m₂1, k ist die Steifigkeit von Feder k5, c ist die Dämpfung von Dämpfer c6, k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t9 und c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t10, c_sky ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky4 an der Decke und c_gnd ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd7 an dem Boden. Die Werte von k₁ und k₂ werden innerhalb des in Schritt 7 bestimmten Bereiches ausgewählt, nach dem in Schritt 3 bestimmten Verhältnisse zwischen k₂ und b₂ und dem in Schritt 6 bestimmten Verhältnisse zwischen k₁ und b₁ werden schließlich die Parameterwerte von b₁ und b₂ bestimmt:
z. B. bekannte Parameter des traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystems: m₂ = 317.5 kg, k = 22000 N/m, c = 15000 Ns/m, m₁ = 45.4 kg, k_t = 192000 N/m, c_t = 0; bekannte Parameter des idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: c_sky = 2800 Ns/m, c_gnd = 2800 Ns/m, andere Parameter sind gleich wie die Parameter in dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem; in dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden sind 4 Parameter zu bestimmen, umfasst k₁, b₁, k₂, b₂, andere Parameter sind bekannt und gleich wie die Parameter in dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem.
In dem Ausführungsbeispiel, das Verfahren zur Bestimmung der Parameter k₁, b₁, k₂, b₂ in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden:
Schritt 1: Berechnen Resonanzfrequenz ω₂ von Masse m₂1 in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem: ω₂ = √k/m₂ = √22000/317.5
Schritt 2: Berechnen Antiresonanzfrequenz ω_2A von Schwingungszustandskonverter 46 von Masse m₂: ω_2A = √k₂/b₂
Schritt 3: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₂ und b₂: 22000/317.5 = k₂/b₂
Schritt 4: Berechnen Resonanzfrequenz ω₁ von Masse m₁8 in dem 2DOF traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem:
Schritt 5: Berechnen Antiresonanzfrequenz ω_1A von Schwingungszustandskonverter 48 von Masse m₁: ω_1A = √k₁/b₁
Schritt 6: Bestimmen das Verhältnisse zwischen k₁ und b₁: 214000/45.4 = k₁/b₁
Schritt 7: Bestimmen die Parameterwerte von k₁ und k₂. Um eine große Route zwischen dem Masse m₁8 und dem Masse m₂1 sowie eine große Route zwischen dem Masse m₁8 und der Bewegungsbasis 11 zu vermeiden, und die Leistung des passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nicht zu reduzieren, soll die Werte von k₁ und k₂ in folgende Bereiche: k_t/3 ≤ k₁ ≤ k_t, k/3 ≤ k₂ ≤ k, d. h. k₁ soll im Bereich (64000, 19200) und k₂ im Bereich (7333, 22000), hier wird k₁ = 192000 N/m, k₂ = 15000 N/m verwendet.
Schritt 8: Nach dem in Schritt 3 bestimmten Verhältnisse zwischen k₂ und b₂ und dem in Schritt 6 bestimmten Verhältnisse zwischen k₁ und b₁ werden schließlich die Parameterwerte von b₁ und b₂ bestimmt:
Nach der Bestimmung von Parameter k₁, b₁, k₂, b₂ können dann alle Parameter von dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden erhalten werden: m₂ = 317.5 kg, k = 22000 N/m, c = 1500 Ns/m, m1 = 45.4 kg, k_t = 192000 N/m, c_t = 0, c_sky = 2800 Ns/m, c_gnd = 3200 Ns/m, k1 = 192000 N/m, k₂ = 15000 N/m, b₁ = 40.7 kg, b₂ = 216.5 kg.
Nach der Bestimmung aller Parameter von dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden kann das ideale Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden passiv realisiert, in diesem Fall kann der Dämpfer nicht mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden, sodass das technische Problem gelöst werden kann, dass der ideale Dämpfer an der Decke und dem Boden mit dem Trägheitsreferenzsystem verbunden werden muss.
Wie 8 zu entnehmen weist das traditionelle passive Schwingungsisolierungssystem in der Verschiebungsübertragungsratekurve von Masse m₂ zwei Scheitelwerte auf, welche von der Resonanz von dem Masse m2 und Masse m1 bei der Eigenfrequenz geführt werden, die Eigenfrequenz sind jeweils 1.2 Hz und 10.2 Hz, im Vergleichen mit dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem sind bei dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und bei dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden die Werte bei 1.2 Hz jeweils um 68.1% und 60% reduziert, und die Werte bei 10.2 Hz jeweils um 62.3% und 58% reduziert.
Wie 9 zu entnehmen weist das traditionelle passive Schwingungsisolierungssystem in der Verschiebungsübertragungsratekurve von Masse m₁ einen relativ großen Scheitelwert auf, welche von der Resonanz von dem Masse m1 bei der Eigenfrequenz geführt werden, die Eigenfrequenz ist 10.2 Hz, im Vergleichen mit dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem sind bei dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und bei dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden die Werte bei 10.2 Hz jeweils um 69.1% und 65.4% reduziert.
10 zeigt ein erstes Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden. Dieses System umfasst das Masse m₁8 und das Masse m₂1, eine parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” und eine parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10”, eine parallele Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” und eine parallele Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3”, einen Dämpfer c_sky4 an der Decke, einen Dämpfer c_gnd7 an dem Boden, eine Bewegungsbasis 11, einen Hebel L₁15 und einen Hebel L₂14, einen Befestigungsstab R₁17 und einen Befestigungsstab R₂16 sowie eine Laufschiene 18. Die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” besteht aus einer Feder k5 und einem Dämpfer c6, wobei die Feder k5 parallel mit dem Dämpfer c6 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” besteht aus einer Feder k_t9 und einem Dämpfer c_t10, wobei die Feder k_t9 parallel mit dem Dämpfer c_t10 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” besteht aus einer Feder k₁12 und einem Trägheitsbehälter b₁13, wobei die Feder k₁12 parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁13 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3” besteht aus einer Feder k₂2 und einem Trägheitsbehälter b₂3, wobei die Feder k₂2 parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂3 verbunden ist; Das Masse m₂1, das Masse m₁8 und die Bewegungsbasis 11 sind schiebend auf der Laufschiene 18 aufgelagert, die entlang der Laufschiene 18 hin- und herschieben können. Der Angelpunkt des Hebels L₂14 ist an dem Masse m₂1 befestigt, das obere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” ist mit einem Ende des Hebels L₂14 gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” mit dem Masse m₁8 gelenkig verbindet, das obere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3” ist mit einem anderen Ende des Hebels L₂14 gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3” mit einem Ende des Befestigungsstabs R₂16 gelenkig verbindet, ein anderes Ende des Befestigungsstabs R₂16 ist an dem Masse m₂1 befestigt; Der Angelpunkt des Hebels L₁15 ist an dem Masse m₁8 befestigt, das obere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” ist mit einem Ende des Hebels L₁15 gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” mit der Bewegungsbasis 11 gelenkig verbindet, das obere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” ist mit einem anderen Ende des Hebels L₁15 gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” mit einem Ende des Befestigungsstabs R₁l7 gelenkig verbindet, ein anderes Ende des Befestigungsstabs R₁17 ist an dem Masse m₁8 befestigt; Der Dämpfer c_sky4 an der Decke ist parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂3 verbunden und der Dämpfer c_gnd7 an dem Boden ist parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁13 verbunden.
11 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden, im Vergleichen zum ersten Beispiels sind im zweiten Beispiel der Hebel L₁15 und der Hebel L₂14 entfernt geworden, die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” und die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” jeweils von der parallelen Kombination von ”Drehfeder A19-Drehdämpfer A20” und der parallelen Kombination von ”Drehfeder B21-Drehdämpfer B22” ersetzt werden; Die parallele Kombination von ”Drehfeder A19-Drehdämpfer A20” besteht aus einer Drehfeder A19 und einem Drehdämpfer A20, wobei die Drehfeder A19 parallel mit dem Drehdämpfer A20 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Drehfeder A19-Drehdämpfer A20” weist zwei gemeinsame Enden, ein Ende davon ist an dem Masse m₁8 befestigt, ein anderes Ende davon ist mit einem Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3” gelenkig verbunden, ein anderes Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₂2-Trägheitsbehälter b₂3” ist mit dem Masse m₂1 gelenkig verbunden; Die parallele Kombination von ”Drehfeder B21-Drehdämpfer B22” besteht aus einer Drehfeder B21 und einem Drehdämpfer B22, wobei die Drehfeder B21 parallel mit dem Drehdämpfer B22 verbunden ist, die parallele Kombination von ”Drehfeder B21-Drehdämpfer B22” weist zwei gemeinsame Enden, ein Ende davon ist an der Bewegungsbasis 11 befestigt, ein anderes Ende davon ist mit einem Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” gelenkig verbunden, ein anderes Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₁12-Trägheitsbehälter b₁13” ist mit dem Masse m₁8 gelenkig verbunden. Der Dämpfer c_sky4 an der Decke ist parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂3 verbunden und der Dämpfer c_gnd7 an dem Boden ist parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁13 verbunden.
12 zeigt ein drittes Ausführungsbeispiels eines 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden. Dieses System umfasst das Masse m₁8 und das Masse m₂1, Dämpfersäule 23 an der Decke, Dämpfersäule 24 an dem Boden und die Bewegungsbasis 11. Ein Ende der Dämpfersäule 23 an der Decke ist mit dem Masse m₂1 gelenkig verbunden, ein anderes Ende davon ist mit dem Masse m₁8 gelenkig verbunden, ein Ende der Dämpfersäule 24 an dem Boden ist mit dem Masse m₁8 gelenkig verbunden, ein anderes Ende davon ist mit der Bewegungsbasis 11 gelenkig verbunden.
Dämpfersäule 23 an der Decke umfasst eine Feder k₂2, einen Trägheitsbehälter b₂3, einen Dämpfer c_sky4 an der Decke, eine Feder k5 und einen Dämpfer c6. Der Trägheitsbehälter b₂3 ist ein Kugelgewindeträgheitsbehälter, umfasst Schwungradkammer A25, Schwungrad A26, Gewindestütz A27, Schraubenmutter A28, Gewinde A29, Routenkammer A30. Ein Ende des Gewindes A29 ist das Schraubenteil, und ein anderes Ende des Gewindes A29 ist das Gewindeteil, außerdem weist das Gewinde A29 noch einen Schnitt neben dem Schraubenteil und dem Gewindeteil; Das Schwungrad A26 weist eine zentrale Gewindebohrung, die entsprechend mit dem Schraubenteil des Gewindes A29 verbunden wird; Die Schwungradkammer A25 weist eine zylindrische Form auf, wobei ein Ende davon geöffnet und ein anderes Ende davon geschlossen ist, in das geöffnete Ende wird das äußere Rund des Gewindestützes A27 eingepasst, sodass die Schwungradkammer A25 und der Gewindestütz A27 koaxial halten können; In dem Gewindestütz A27 ist ein Lager eingebaut, das äußere Rund des Lagers kann die innere Bohrung des Gewindestützes A27 einpassen, und das Schraubenteil des Gewindes A29 kann das innere Rund des Lagers einpassen, sodass der Gewindestütz bezüglich des Gewindes A29 in der axialen und radialen Richtung stationär bleiben; Die Schraubenmutter A28 entspricht mit dem Gewindeteil des Gewindes A29; Die Routenkammer A30 weist eine lange zylindrische Form auf, wobei ein Ende davon geöffnet und ein anderes Ende davon geschlossen ist, in das geöffnete Ende ist das äußere Rund der Schraubenmutter A28 eingepasst, sodass die Routenkammer A30 und die Schraubenmutter A28 koaxial halten können; Der Dämpfer c_sky4 an der Decke umfasst Schwungradkammer A25, Schwungrad A26 und viskose Flüssigkeit 31, die Schwungradkammer A25 ist geschlossen und mit viskoser Flüssigkeit 31 gefüllt, das von dem Gewinde A29 angetriebenen Schwungrad A26 rotiert sich in der viskosen Flüssigkeit 31, um viskose Dämpfung zu erzeugen. Der Dämpfer c6 umfasst Zylinder A32, Kolben A33 mit Dämpfungsloch, Flüssigkeit 34 und Kolbenstange A35. Der Zylinder A32 ist koaxial fest mit der Routenkammer A30 verbunden, das äußere Teil des Zylinders A32 passt die Feder k5 ein, ein Ende der Feder k5 ist mit einem Ende der Kolbenstange A35 fest verbunden, und ein anderes Ende der Feder k5 ist mit dem äußeren Teil des Zylinders A32 fest verbunden. Das äußere Teil der Routenkammer A30 passt die Feder k₂2 ein, ein Ende der Feder k₂2 ist mit der Schwungradkammer A25 fest verbunden, und ein anderes Ende der Feder k₂2 ist mit der Routenkammer A30 fest verbunden.
Die Dämpfersäule 24 an dem Boden umfasst Feder k₁12, Trägheitsbehälter b₁13, Dämpfer c_gnd7 an dem Boden, Feder k_t9 und Dämpfer c_t10. Der Trägheitsbehälter b₂13 ist ein Kugelgewindeträgheitsbehälter, umfasst Schwungradkammer B36, Schwungrad B37, Gewindestütz B38, Schraubenmutter B39, Gewinde B40, Routenkammer B41. Der Dämpfer c_gnd7 an dem Boden umfasst Schwungradkammer B36, Schwungrad B37 und viskose Flüssigkeit 31,
Der Dämpfer c_t10 umfasst Zylinder B42, Kolben B43 mit Dämpfungsloch, Flüssigkeit 34 und Kolbenstange B44. Die Dämpfersäule 24 an dem Boden weist dieselbe Struktur wie die Dämpfersäule 23 an der Decke, die Verbindungsverhältnisse der verschiedenen Komponenten der Dämpfersäule 24 an dem Boden beziehen sich auf der Dämpfersäule 23 an der Decke.
Die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd7 an dem Boden in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in 5 entfernt geworden wird, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10” sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₄8 und der Bewegungsbasis 11 verbunden, dadurch wird ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke gebildet (sieh 13).
Wie 14 zu entnehmen weist das traditionelle passive Schwingungsisolierungssystem in der Verschiebungsübertragungsratekurve von Masse m₂ einen relativ großen Scheitelwert auf, welche von der Resonanz von dem Masse m₂ bei der Eigenfrequenz geführt werden, die Eigenfrequenz ist 1.2 Hz, im Vergleichen mit dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem sind bei dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und bei dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden die Werte bei 10.2 Hz jeweils um 69.7% und 63.7% reduziert. Aus der Kurve in 14 und der Analyse ist es ersichtlich, dass das ideale Schwingungsisolierungssystem an der Decke die Resonanz von Masse m₂ gründlich unterdrücken kann, das passive Schwingungsisolierungssystem an der Decke die Resonanz von Masse m₂ relativ gut unterdrücken kann, wobei seine Verschiebungsübertragungsrate nahezu der von dem idealen Schwingungsisolierungssystem ist, die Schwingungsisolierungsleistung der beiden Systeme ist deutlich besser als die des traditionellen Schwingungsisolierungssystems.
Die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 45 von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky4 an der Decke in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in 5 entfernt geworden wird, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₁8 und dem Masse m₂1 verbunden, dadurch wird ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an dem Boden gebildet (sieh 15).
Wie 16 zu entnehmen weist das traditionelle passive Schwingungsisolierungssystem in der Verschiebungsübertragungsratekurve von Masse m₁ einen relativ großen Scheitelwert auf, welche von der Resonanz von dem Masse m₁ bei der Eigenfrequenz geführt werden, die Eigenfrequenz ist 10.2 Hz, im Vergleichen mit dem traditionellen passiven Schwingungsisolierungssystem sind bei dem idealen Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden und bei dem passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden die Werte bei 10.2 Hz jeweils um 67.6% und 64.2% reduziert. Aus der Kurve in 16 und der Analyse ist es ersichtlich, dass das ideale Schwingungsisolierungssystem an der Decke die Resonanz von Masse m₁ gründlich unterdrücken kann, das passive Schwingungsisolierungssystem an der Decke die Resonanz von Masse m₁ relativ gut unterdrücken kann, wobei seine Verschiebungsübertragungsrate nahezu der von dem idealen Schwingungsisolierungssystem ist, die Schwingungsisolierungsleistung der beiden Systeme ist deutlich besser als die des traditionellen Schwingungsisolierungssystems.
Die parallele Kombination von ”Feder k_t9-Dämpfer c_t10”, die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter 47 von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd7 an dem Boden und das Masse m₁8 in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden in 5 entfernt geworden werden, die parallele Kombination von ”Feder k5-Dämpfer c6” ist direkt seriell mit der Bewegungsbasis 11 verbunden, dadurch wird ein SDOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke gebildet (sieh 17).
Das Masse m₂1 und das Masse m₁8 können das Karosserie und das Rad, der Sitz und das Karosserie, das Fahrerhaus oder das Karosserie oder der Sitz und das Fahrerhaus sein.
Das erfindungsgemäße Realisierungsverfahren und Schwingungsisolierungssystem sind aber nicht auf einzige Freiheitsgrad und zwei Freiheitsgrade begrenzt geworden, gilt auch für mehre Freiheitsgrade, darüber hinaus sind das erfindungsgemäße Realisierungsverfahren und Schwingungsisolierungssystem nicht auf ebene Bewegung begrenzt geworden, gilt auch für Drehung, wobei die ebene Bewegungselemente von Drehung- und Verdrehungselemente ersetzt werden können.
Das oben beschriebene Ausführungsbeispiel ist nur ein erfindungsgemäßes optimales Beispiel und darauf ist die Erfindung ist nicht beschränkt. Vielmehr ist eine Vielzahl von Abwandlungen, Ersetzungen, Verbesserungen oder dergleichen beruhenden auf diesen Erfindung denkbar, z. B. Austauschen von ähnlichen Elements, die die gleichen erfindungsgemäßen Effekte erfolgen, und deshalb ebenfalls in den Schutzbereich den Ansprüchen fallen.

Claims

Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden, dadurch gekennzeichnet, dass das Isolierungssystem eine parallele Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)”, eine parallele Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)”, einen Dämpfer c_sky(4) an der Decke, einen Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden, eine Bewegungsbasis (11), ein Schwingungszustandskonvertierungssystem (48) von Masse m₁ und ein Schwingungszustandskonvertierungssystem (49) von Masse m₂ umfasst; Die parallele Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” besteht aus einer Feder k_t(9) und einem Dämpfer c_t(10), wobei die Feder k_t(9) parallel mit dem Dämpfer c_t(10) verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem (48) von Masse m₁ besteht aus einem Masse m₁(8) und einem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁, der Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ besteht aus einer Feder k₁(12) und einem Trägheitsbehälter b₁(13), wobei die Feder k₁(12) parallel mit dem Trägheitsbehälter b₁(13) verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ ist seriell mit dem Masse m₁(8) verbunden und unterstützt das Masse m₁(8); Der Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem (48) von Masse m₁; Die Bewegungsbasis (11) ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)”; Der Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden zu bilden; Die parallele Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” besteht aus einer Feder k(5) und einem Dämpfer c(6), wobei die Feder k(5) parallel mit dem Dämpfer c(6) verbunden ist; Das Schwingungszustandskonvertierungssystem (46) von Masse m₂ besteht aus einem Masse m₂(1) und einem Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂, der Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ besteht aus einer Feder k₂(2) und einem Trägheitsbehälter b₂(3), wobei die Feder k₂(2) parallel mit dem Trägheitsbehälter b₂(3) verbunden ist, der Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ ist seriell mit dem Masse m₂(1) verbunden und unterstützt das Masse m₂(1); Der Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” verbunden und unterstützt das ganze Schwingungszustandskonvertierungssystem (46) von Masse m₂; Das Masse m₁(8) ist seriell mit der parallelen Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” verbunden und gleichzeitig unterstützt die parallele Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)”; Der Dämpfer c_sky(4) an der Decke ist parallel mit dem Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ verbunden, um eine parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky(4) an der Decke zu bilden; In dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden: m₂ ist das Masse von Masse m₂(1), k₂ ist die Steifigkeit von Feder k₂(2), b₂ ist die Trägheitsbehälterfaktorvon Trägheitsbehälter b₂(3), c_sky ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky(4) an der Decke, k ist die Steifigkeit von Feder k(5), c ist die Dämpfung von Dämpfer c(6), m₁ ist das Masse von Masse m₁(8), k₁ ist die Steifigkeit von Feder k₁(12), b₁ ist die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₁(13), c_gnd ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden, k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t(9), c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t(10).
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass k₁ die Steifigkeit von Feder k₁(12) ist, b₁ die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₁(13) ist, k₂ die Steifigkeit von Feder k₂(2) ist, b₂ die Trägheitsbehälterfaktor von Trägheitsbehälter b₂(3) ist, wobei k_t/3 ≤ k₁ ≤ k_t, k/3 ≤ k₂ ≤ k,
bekannte Parameter: m₂ ist das Masse von Masse m₂(1), k ist die Steifigkeit von Feder k(5), c ist die Dämpfung von Dämpfer c(6), m₁ ist das Masse von Masse m₁(8), k_t ist die Steifigkeit von Feder k_t(9) und c_t ist die Dämpfung von Dämpfer c_t(10), c_sky ist die Dämpfung von Dämpfer c_sky(4) an der Decke und c_gnd ist die Dämpfung von Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Masse m₂(1) das Karosserie und das Masse m₁(8) das Rad umfasst.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Masse m₂(1) den Sitz und das Masse m₁(8) das Karosserie umfasst.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Masse m₂(1) das Fahrerhaus und das Masse m₁(8) das Karosserie umfasst.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Masse m₂(1) den Sitz und das Masse m₁(8) das Fahrerhaus umfasst.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden und die Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” voneinander ersetzt werden.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky(4) an der Decke und die Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” voneinander ersetzt werden.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Trägheitsbehälter b₂(3) und der Trägheitsbehälter b₁(13) ein Zahnrad-Zahnstangeträgheitsbehälter, Kugelgewindeträgheitsbehälter oder hydraulischer Trägheitsbehälter sind.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Isolierungssystem noch einen Hebel L₁(15) und einen Hebel L₂(14), einen Befestigungsstab R₁(17) und einen Befestigungsstab R₂(16) sowie eine Laufschiene (18) umfasst; Das Masse m₂(1), das Masse m₁(8) und die Bewegungsbasis (11) sind schiebend auf der Laufschiene (18) aufgelagert, die entlang der Laufschiene (18) hin- und herschieben können. Der Angelpunkt des Hebels L₂(14) ist an dem Masse m₂(1) befestigt, das obere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” ist mit einem Ende des Hebels L₂(14) gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” mit dem Masse m₁(8) gelenkig verbindet, das obere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₂(2)-Trägheitsbehälter b₂(3)” ist mit einem anderen Ende des Hebels L₂(14) gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₂(2)-Trägheitsbehälter b₂(3)” mit einem Ende des Befestigungsstabs R₂(16) gelenkig verbindet, ein anderes Ende des Befestigungsstabs R₂(16) ist an dem Masse m₂(1) befestigt; Der Angelpunkt des Hebels L₁(15) ist an dem Masse m₁(8) befestigt, das obere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” ist mit einem Ende des Hebels L₁(15) gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” mit der Bewegungsbasis (11) gelenkig verbindet, das obere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₁(12)-Trägheitsbehälter b₁(13)” ist mit einem anderen Ende des Hebels L₁(15) gelenkig verbindet, und gleichzeitig ist das untere Ende der parallelen Kombination von der Kombination von ”Feder k₁(12)-Trägheitsbehälter b₁(13)” mit einem Ende des Befestigungsstabs R₁(17) gelenkig verbindet, ein anderes Ende des Befestigungsstabs R₁(11) ist an dem Masse m₁(8) befestigt.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” und die parallele Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)” jeweils von der parallelen Kombination von ”Drehfeder A(19)-Drehdämpfer A(20)” und der parallelen Kombination von ”Drehfeder B(21)-Drehdämpfer B(22)” ersetzt werden; Die parallele Kombination von ”Drehfeder A(19)-Drehdämpfer A(20)” besteht aus einer Drehfeder A(19) und einem Drehdämpfer A(20), wobei die Drehfeder A(19) parallel mit dem Drehdämpfer A(20) verbunden ist, die parallele Kombination von ”Drehfeder A(19)-Drehdämpfer A(20)” weist zwei gemeinsame Enden, ein Ende davon ist an dem Masse m₁(8) befestigt, ein anderes Ende davon ist mit einem Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₂(2)-Trägheitsbehälter b₂(3)” gelenkig verbunden, ein anderes Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₂(2)-Trägheitsbehälter b₂(3)” ist mit dem Masse m₂(1) gelenkig verbunden; Die parallele Kombination von ”Drehfeder B(21)-Drehdämpfer B(22)” besteht aus einer Drehfeder B(21) und einem Drehdämpfer B(22), wobei die Drehfeder B(21) parallel mit dem Drehdämpfer B(22) verbunden ist, die parallele Kombination von ”Drehfeder B(21)-Drehdämpfer B(22)” weist zwei gemeinsame Enden, ein Ende davon ist an der Bewegungsbasis (11) befestigt, ein anderes Ende davon ist mit einem Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₁(12)-Trägheitsbehälter b₁(13)” gelenkig verbunden, ein anderes Ende der parallelen Kombination von ”Feder k₁(12)-Trägheitsbehälter b₁(13)” ist mit dem Masse m₁(8) gelenkig verbunden.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an dem Boden, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (45) von Masse m₂ und dem Dämpfer c_sky(4) an der Decke in dem 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach einem der Ansprüche 1 bis 9 entfernt geworden ist, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₁(8) und dem Masse m₂(1) verbunden.
Ein 2DOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach einem der Ansprüche 1 bis 9 entfernt geworden ist, die beiden Enden der parallelen Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10) sind jeweils direkt seriell mit dem Masse m₁(8) und der Bewegungsbasis (11) verbunden.
Ein SDOF passives Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke, dadurch gekennzeichnet, dass die parallele Kombination von ”Feder k_t(9)-Dämpfer c_t(10)”, die parallele Kombination von dem Schwingungszustandskonverter (47) von Masse m₁ und dem Dämpfer c_gnd(7) an dem Boden und das Masse m₁(8) in dem 2DOF passiven Dämpfung- und Schwingungsisolierungssystem an der Decke und dem Boden nach einem der Ansprüche 1 bis 9 entfernt geworden sind, die parallele Kombination von ”Feder k(5)-Dämpfer c(6)” ist direkt seriell mit der Bewegungsbasis (11) verbunden.