DE1083446B - Einrichtung zur Erzeugung elektrischer Energie aus der bei Kernspaltungsreaktionen frei werdenden Waerme - Google Patents
Einrichtung zur Erzeugung elektrischer Energie aus der bei Kernspaltungsreaktionen frei werdenden WaermeInfo
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- G—PHYSICS
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- G21D7/04—Arrangements for direct production of electric energy from fusion or fission reactions using thermoelectric elements or thermoionic converters
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Description
DEUTSCHES
Es ist eine große Zahl von Systemen zur direkten Umwandlung von Hitze oder anderer Formen von
Strahlungsenergie in Elektrizität vorgeschlagen worden. Derartige bekannte Anlagen versuchen die Ausnutzung
des Seebeck- oder thermoelektrischen Effek- S tes zur Erzeugung von Strom; bekanntlich werden
dabei verschiedenartige, an einer Lötstelle vereinigte elektrische Leiter verwendet. Diese Verbindungsstellen
werden zum einen Teil auf niedrigeren Temperaturen, zum anderen Teil auf höheren Temperaturen
gehalten; dabei verwendet man zweckmäßigeinegroße Anzahl von Segmenten dieser verschiedenartigen Materialien
im Zusammenbau zu einer sogenannten Thermosäule, wobei die verschiedenartigen Segmente
abwechselnd verbunden werden, derart, daß sich heiße und kalte Verbindungsstellen ergeben. Da die
elektrische Leistung einer einzigen thermoelektrischen Verbindung außerordentlich klein ist, benötigt man
eine außerordentlich große Zahl von derartigen Verbindungen in einer Thermosäule, um eine beträchtliehe
Menge an elektrischer Energie zu gewinnen. Die Zahl der Verbindungen kann nur verringert werden
durch hohe Temperaturdifferenzen zwischen den heißen und kalten Verbindungsstellen.
Bisher konnte keine Thermosäule entwickelt werden, die eine beträchtliche Menge an elektrischer
Energie erzeugte. Bekannte Anordnungen haben sich als unzulänglich erwiesen im Hinblick auf die Schwierigkeit
der Aufrechterhaltung einer angemessenen Temperaturdifferenz zwischen den heißen und kalten
Verbindungs- oder Lötstellen der Säule. Die räumliche Anordnung einer derartigen Säule erwies sich
als kompliziert, und zwar durch die übermäßig hohe Anzahl von Lot- oder Verbindungsstellen, die zur Erzeugung
einer ausnutzbaren Menge an Energie erforderlich wären; es gab bisher keine brauchbaren
Einrichtungen zum Trennen der heißen und kalten Verbindungsstellen bzw. zur Versorgung der heißen
Verbindungsstellen der Säule mit Wärme und zur Kühlung der kalten Verbindungsstellen. Überdies
wurde durch die große Zahl von Leiterpaaren aus verschiedenartigen Materialien und deren Verbindungen
der elektrische Widerstand der Säule derart vergrößert, daß die zur Kompensierung des resultierenden
Widerstandes erforderliche Vergrößerung der Abmessungen die entsprechende Erhitzung oder Abkühlung
der heißen oder kalten Verbindungsstellen praktisch unmöglich machte.
Es ist auch schon bekannt, aus der bei Kernspaltreaktionen frei werdenden Wärme mittels einer Vielzahl
von zu einem langgestreckten Gehäuse zusammengesetzten Thermoelementen elektrische Energie zu erzeugen.
Bei der bekannten Anordnung sind die Thermoelemente in ein abschirmendes Mauerwerk
Einrichtung
zur Erzeugung elektrischer Energie
aus der bei Kernspaltungsreaktionen
frei werdenden Wärme
Anmelder:
Westinghouse Electric Corporation,
East Pittsburgh, Pa. (V. St. A.)
East Pittsburgh, Pa. (V. St. A.)
Vertreter: Dipl.-Ing. F. Weickmann
und Dr.-Ing. A. Weickmann, Patentanwälte,
München 2, Brunnstr. 8/9
Beanspruchte Priorität;
V. St. ν. Amerika vom 27. September 1957
V. St. ν. Amerika vom 27. September 1957
William E. Shoupp, Pittsburgh, Pa. (V. St. Α.),
ist als Erfinder genannt worden
ist als Erfinder genannt worden
eingebettet, welches einen Kernreaktor mit Abstand umgibt. In dem Mauerwerk sind zwei Kanäle vorgesehen,
durch welche heiße bzw. kalte Luft zirkuliert zu dem Zweck, dieLötstellen der Thermoelemente
wechselweise auf verschiedenen Temperaturen zu halten. Der Nachteil dieser Ausführung liegt darin, daß
nur ein kleiner Teil der entwickelten Wärme zur Erzeugung von thermoelektrischer Energie ausgenutzt
werden kann, weil der Raum zwischen dem Kernreaktor und dem Mauerwerk mit einein Moderator-
und Kühlmedium gefüllt ist und die in dem Kernreaktor selbst erzeugte Wärme durch ein gesondertes
Umlaufsystem abgezogen wird. Außerdem macht es die Wärmeleiteigenschaft des Mauerwerkes schwierig,
zwischen den beiden Luftumlaufkanälen eine ausreichende Temperaturdifferenz aufrechtzuerhalten.
Die Erfindung vermeidet diese Mängel dadurch, daß in einem aus einer Vielzahl von Thermoelementen
zusammengesetzten langgestreckten Gehäuse eine Masse aus nuklearem, eine Kettenreaktion unterhaltendem
Brennstoff enthalten und hermetisch eingeschlossen ist, so daß diese Masse und das Gehäuse
ein Brennstoffelement für einen Kernreaktor bilden.
Die Figuren erläutern die Erfindung an Ausführungsbeispielen.
Es stellen dar:
Fig. 1 ein Brennstoffelement eines Kernreaktors zur Umwandlung mindestens eines Teiles der durch den
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Reaktor erzeugten Hitze in Elektrizität im Längs- Gewindeausnehmung 64 versehen, die von einem ringschnitt,
förmigen Vorsprung oder Stutzen 66 umgeben ist.
Fig. 2 den Schnitt nach Linie H-II zu Fig. 1, . Dieser Stutzen paßt in eine Ausnehmung 68, die sich
Fig. 3 ein Reaktoraggregat aus BrennstofTelemen- am inneren Ende einer zugehörigen Gewindebohrung
ten gemäß Fig. 1, 5 58 und einer zusätzlichen, gewindelosen Ausnehmung
Fig. 4 eine andere Ausführungsform eines Brenn- 70 befindet.
Stoffelementes im Längsschnitt, Nach dem Einsetzen in die Ausnehmung oder Ver-
Fig. 5 eine dritte Ausführungsform im Längs- tiefung 68 wird ein Teil der Verschlußstopfen 62
schnitt, gegenüber den Endplatten 26 und 28 durch Einschrau-
Fig. 6 einen Kernreaktor im Schnitt nach Linie io ben der Gewindeteile 46 der Bolzen 44 in die Ver-
VI-VI zu Fig. 7, schlußstopfen gesichert. Gleichzeitig werden die Rohre
Fig. 7 den Schnitt nach Linie VII-VII zu Fig. 6, 30 mit dem Bündel 71 aus Brennstoffstangen 22 und
Fig. 8 ein Wärmeaustauscherrohr gemäß vorliegen- den Endplatten 26 und 28 vereinigt. Die Verschluß-
der Erfindung im Achsschnitt, stopfen der übrigen Brennstoffstangen 22 werden an
Fig. 9 den Schnitt nach Linie IX-IX zu Fig. 8, *5 den Endplatten 26 bzw. 28 durch Kopfschrauben 72
Fig. 10 und 11 weitere Ausführungsformen eines verbunden, welche durch die öffnungen 70 in die VerWärmeaustauschers,
schlußstopfen 62 eingreifen. Wahlweise können
Fig. 12 eine Anlage zur Erzeugung von Energie mehrere oder alle der übrigen Verschlußstopfen 62
aus nuklearem Brennstoff und zur direkten Umwand- gewünschtenfalls ersetzt werden durch mit Gewinde
lung derselben in Elektrizität. 20 versehene Stopfen (nicht gezeichnet); in diesem Falle
Gemäß den Fig. 1 bis 3 besteht ein Kernreaktor- sind die gewindelosen Ausnehmungen 70 durch Ge-
Brennstoffaggregat 20 aus einer Vielzahl von lang- windebohrungen zu ersetzen.
gestreckten Brennstoffstangen 22, deren jede aus einer Bei dieser Anordnung werden die Endplatten 26
Vielzahl von würfel- oder stabförmigen Elementen 24 und 28, an denen sämtliche Brennstoffstangen 22 beaus
spaltbarem, z.B. Uranoxyd (UO2 oder U3O8) 25 festigt sind, durch die Rohrstutzen30 getragen, und
enthaltendem Stoff zusammengesetzt ist. Die Stangen zwar durch Eingriff der abgesetzten Gewindeteile 46
22 sind an ihren Enden durch ein Paar von Platten der Bolzen 44 in Gewindebohrungen 58 der Montage-26,
28 zusammengefaßt. An der Außenoberfläche je- platten 26 und 28. Die Schultern 73 der Bolzen 44
der dieser Endplatten 26, 28 ist ein Rohr 30 befestigt, dienen dazu, die Endplatten gegeneinander in Steldas
einen im wesentlichen zylindrischen Mantel 32 30 lung zu halten. Gemäß Ausführungsbeispiel stehen,
und eine Durchgangsöffnung 34 aufweist und durch wie schon erwähnt, die mit Gewinde versehenen abMuttern
38 und zugehörige Schraubenbolzen 44 in gesetzten Enden 46 der Bolzen 44 über die Innenober-Abstand
von einer Montageplatte 36 gehalten wird. flächen der Endplatten 26, 28 vor und dienen dort zur
Die Montageplatten 36 befinden sich ihrerseits in Halterung einer entsprechenden Zahl von Brennstoffeinem
Abstand von den Außenoberflächen der 35 stangen 22 an den Endplatten 26 und 28; im Beispiels-Endplatten
26 und 28 mit Hilfe von Abstand- fall sind es vier Brennstoffstangen. Auf diese Weise
haltern 40. sind die Rohrstutzen 30 primär an den Endplatten 26
Durch Bohrungen 42 und 43· in den Abstandhaltern und 28 befestigt, und das Gewicht des Brennstoff-40
und den Montageplatten 36 ist je ein mit zwei Ge- Stangenaggregats 20 ist auf alle Brennstoffstangen 22
winden versehener Schraubenbolzen 44 eingesetzt; der 40 verteilt und nicht nur den erwähnten vier Brennstoffsich
nach innen erstreckende Gewindeteil 46 dieser stangen auferlegt.
Bolzen ist abgesetzt. Der andere Gewindeteil 48 eines Durch die beschriebene Anordnung ist die Verwenjeden
Bolzens 44 greift in die zugehörige Mutter 38 dung von Spannbolzen zur Sicherung und Abstandein.
Jede dieser Abstand haltenden Muttern 38 besitzt haltung der Endplatten 26 und 28 vermieden; sämteinen
sich nach außen erstreckenden rohrförmigen An- 45 liehe Brennstoffstangen erstrecken sich einheitlich im
satz 50, der in eine Ausnehmung 51 eines Flansches wesentlichen über die Länge des Reaktorherzens, und
52 des Rohres 30 eingreift und durch eine Ring- das Brennstoffstangenaggregat 20 ist so ausgebildet,
schweißnaht 54 gesichert ist. daß die einzelne Brennstoffstange ein Minimum an
Jede Montageplatte 36 wird gegenüber den Ab- Biegebeanspruchung erfährt.
standhaltern 40 dadurch gehalten, daß der äußere 5" Aus der nachstehenden Erläuterung wird sich erzylindrische
Endteil 55 in eine Ausnehmung 56 an der geben, daß die obenerwähnten Spannbolzen vermieden
Innenoberfläche der Montageplatte 36 eingreift, welche werden müssen und daß die Verwendung von Brenn-Ausnehmung
die zugehörige öffnung oder Bohrung 43 Stoffstangen einheitlicher Länge notwendig ist. Auf
umgibt. Die düsenförmigen Rohre 30 sind an den diese Weise kann in anderen Anwendungsfällen die
Endplatten 26 und 28 durch Einschrauben des abge- 55 Mehrzahl der Brennstoffstangen 22 gemäß vorliegensetzten
Gewindeteils 46 der Bolzen 44 gesichert, im der Erfindung im Brennstoffstangenaggregat Verwen-Beispielsfall
durch vier derartiger Gewindebolzen, die dung finden, wie sie in dem deutschen Patent 1045563
in Gewindebohrungen 58 der Endplatten 26 und 28 vorgeschlagen wurden.
eingreifen. Die abgesetzten Gewindebolzen 46 stehen Wie aus den Fig. 1 und 2 ersichtlich, ist jede der
über die Endplatten 26 und 28 an deren Innenseiten 60 Brennstoffstangen 22 so ausgebildet, daß sie minde-
vor. stens einen Teil der als Folge der Kettenreaktion in
Wie schon erwähnt, ist eine Vielzahl von Brenn- dem Reaktor in den Brennstoffelementen 24 entwikstoffstangen
22 zwischen den Endplatten 26 und 28 kelten Wärme direkt in elektrische Energie umzuwanangeordnet
und durch diese getragen. Jede dieser dein gestattet. Zu diesem Zweck sind die Elemente 24
Stangen ist hermetisch in einen Mantel 60 einge- 65 zu einer Thermosäule, d. h. zu einer Reihe von thermoschlossen,
in dessen Innerem sich die Brennstoffele- elektrischen Elementen aufgebaut, und diese Säule
mente24 befinden. Nach dem Einführen der Brenn- dient zugleich als ein Verunreinigung des Reaktorstoffelemente
24 in das Mantelgehäuse 60 wird dieses kühlmittels verhinderndes Gehäuse. Die Anordnung
durch einen Stopfen 62 verschlossen, z. B. durch Ver- ist dabei so getroffen, daß sich die heißen Verbinschweißen.
Jeder Verschlußstopfen 62 ist mit einer 70 dungsstellen der Thermosäule im Innern des Ge-
häusemantels 60 befinden und damit nächst den Brennstoffelementen 24. Die kalten Verbindungsstellen
der Thermosäule hingegen liegen auf der Außenoberfläche j edes Gehäusemantels 60. Damit ist erreicht,
daß die kalten Verbindungsstellen der Thermosäule in Kontakt treten mit dem Reaktorkühlmittel, welches
durch die Durchgänge 34 der Rohrstutzen 30 und durch die Zwischenräume 74 zwischen benachbarten
Brennstoffstangen 22 des Brennstoffstangenaggregats 20 strömt (Fig. 3). Zur Förderung dieser Durchströmung
sind in den Endplatten 26 und 28 zwischen den Verbindungstellen derselben und den einzelnen Brennstoffstangen
22 Durchlaßöffnungen vorgesehen. In jeder der Montageplatten 36 ist eine verhältnismäßig
große Durchgangsöffnung 76 angeordnet, um einen ungehemmten Strömungskanal für das Kühlmittel von
den Rohrstutzen 32 und durch die Endplatten 26 und 28 zu schaffen.
Eine Ausführungsform einer ein Gehäuse 60 bildenden Thermosäule besteht aus einer Vielzahl von
inneren, koaxial und im Abstand voneinander angeordneten, die Brennstoffstange 22 auf ihre ganze
Länge umgebenden zylindrischen Körpern 78. Jeder dieser inneren zylindrischen Körper 78 steht z. B.
durch Hartlöten, Metallaufdampfen od. dgl. in wärmeleitendem Kontakt mit einetnbenachbartenBrennstoffelement24;
die inneren zylindrischen Körper 78 sind an den Enden jeder Stange 22 mit den Verschlußstopfen
62 verschweißt. In ähnlicher Weise ist eine Vielzahl von äußeren zylindrischen Körpern 80 koaxial
und in gegenseitigem Abstand über die ganze Länge der Brennstoffstange 22 angeordnet mit der
Maßgabe, daß gemäß Ausführungsbeispiel die äußeren zylindrischen Elemente 80 verhältnismäßig kleine Abstände
voneinander haben zum Zwecke der Verringerung der Weite der Trennspalte 82 zwischen denselben,
wodurch die Turbulenz oder Strömungsreibung des Reaktorkühlmittels, das längs der Außenseite des
Mantels 60 strömt, verkleinert wird. Die äußeren zylindrischen Elemente 80 sind so angeordnet, daß sie
die Spalte 84 zwischen den inneren zylindrischen Elementen 78 und zusätzlich Teile von Paaren benachbarter
innerer zylindrischer Elemente zu beiden Seiten der Spalte 84 überlappen.
Zwischen jedem Paar benachbarter sich überlap- 4-5 pender Teile der inneren und äußeren zylindrischen
Elemente 78 und 80 ist ein Paar von zylindrischen Elementen 86 und 88 angeordnet. Diese bestehen aus
verschiedenartigen Werkstoffen und bilden paarweise ein thermoelektrisches Element; sie sind mit
den überlappenden Teilen der inneren und äußeren zylindrischen Elemente durch Hartlöten oder auf andere
Weise dicht verbunden, so daß sie ein flüssigkeitsdichtes Gehäuse für die Brennstoffelemente 24
bilden. Gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung bestehen die Zylinder 86 überwiegend aus Eisensulfid
(Fe2S3), während die Zylinder 88 aus dem
thermoelektrisch komplementären Werkstoff Eisensulfür (FeS) gefertigt sind. Die die eigentliche Thermosäule
bildenden zylindrischen Elemente 86 und 88 und die äußeren zylindrischen Elemente 80 stehen in
dichter elektrisch und Wärme leitender Verbindung mit den benachbarten Gliedern, z. B. durch Ultraschall-Hartlötung
oder Weichlötung oder Aufspritzen oder Aufdampfen von Metallen.
Wie schon ausgeführt, besteht jedes der Brennstoffelemente 24 aus Uranoxyd, das einen Betrieb bei
höherer Temperatur gestattet insofern, als Üranoxyd viele Eigenschaften von keramischem Material besitzt.
Überdies macht Uranoxyd infolge seiner elektrisch isolierenden Eigenschaft die Verwendung von
Isoliermuffen (nicht gezeigt) oder anderer Isolierung zwischen den Brennstoffelemeten 24 und den inneren
Elementen 78 entbehrlich; diese Isolierung wäre anderenfalls erforderlich, um elektrischen Kurzschluß
der inneren Zylinderelemente 78, in welchen sich die Brennstoffelemente 24 dicht aneinander befinden, zu
vermeiden. Bei der so aufgebauten Thermosäule verbinden die inneren Zylinder 78 die heißen Lötstellen
der die thermoelektrischen Elemente bildenden Zylinder 86 und 88 über die ganze Länge der Säule, ebenso
die äußeren Zylinderelemente 80 die kalten Lötstellen der thermoelektrischen Elemente; die aus verschiedenartigem
thermoelektrischem Werkstoff bestehenden Zylinder 86 und 88 sind über die ganze Länge der
Brennstoffstange22 elektrisch inReihe geschaltet. Um
den elektrischen Kontaktbereich zwischen den Zylindern 86 oder 88 und den inneren und äußeren Zylindern
78 und 80 zu vergrößern, erstrecken sich die Zylinder 86 und 88 in der Achsrichtung im wesentlichen
über die ganze Länge zwischen benachbarten inneren und äußeren Spalten 84 und 82.
Die zylindrischen Elemente 86 α und 88 α an den Enden der Brennstoffstange 22 und die benachbarten
äußeren zylindrischen Elemente 80 a sind abgeschrägt, wie bei 90 angedeutet, um einen sanften Übergang zu
dem Kühlmitteldurchgang 74 zwischen benachbarten Brennstoff stangen 22 (Fig. 3) zu schaffen und somit
die Strömungsreibung in dem Kühlmittel zu verringern.
Maßnahmen zur weiteren Verringerung des Strömungswiderstandes des Kühlmittels sind in Fig. 4
gezeigt. Gemäß dieser Figur stützt sich jeder den einen Teil eines thermoelektrischen Elementes bildende
Zylinder 88' gegen den benachbarten, den anderen Teil dieses Elementes bildenden Zylinder 86 ab
und ist mit einem nach außen gerichteten Flansch 140 versehen. Diese Flansche bestehen vorzugsweise aus
einem Stück mit den Zylindern 88' und füllen genau die äußeren Spalte 82 zwischen den äußeren Zylindern
80. Die Außenkanten der Flansche 140 fluchten mit der Außenoberfläche des anschließenden Zylinderelementes
80, so daß eine glatte Oberfläche für den Kühlmittelstrom
im Bereich der Durchgänge 74 des Brennstoffstangenaggregats 20 und über die ganze Länge
der Brennstoffstange 22' entsteht.
Gemäß der abgewandelten Ausführungsform der Fig. 5 sind die inneren und äußeren Zylinderelemente
und die dazwischenliegenden thermoelektrisch wirkenden Zylinderelemente einerBrennstoffstange91 so angeordnet,
daß ein Paar äußerer zylindrischer Elemente 80' (von denen in Fig. 5 nur eines gezeigt ist) das
Ende eines Gehäusemantels 92 bilden. In jeden dieser Endzylinder 80' ist ein Verschlußstopfen 93 eingesetzt.
Diese Verschlußstopfen 93 sind mit einer Gewindebohrung 94 zur Aufnahme der obenerwähnten
Kopfschrauben 72 versehen und mit einem die Gewindebohrung 94 umschließenden Vorsprung oder
Stutzen 95. Letzterer besitzt die gleiche Gestalt wie der Vorsprung oder Stutzen 66 des Verschlußstopfens
62 der Fig. 1 und dient zum Einsetzen in die Ausnehmungen 68 an der inneren Oberfläche der Endplatten
26 und 28.
Durch Vereinigung der Ausführungsform der Fig. 5 mit jener der Fig. 4 kann eine Brennstoffstange mit
im wesentlichen glatter zylindrischer Oberfläche und frei von Spalten oder Kerben geschaffen werden. Die
zylindrischen Teile 78, 80, 86 und 88' ebenso wie die entsprechenden Teile 78 a, 80 a, 80', 86 a und 88' der
abgewandelten Ausführungsformen können auch an-
dere Querschnitte erhalten, ζ. B. ovalen oder rechteckigen Querschnitt, je nachdem, welchen Querschnitt
man für die Brennstoffstangen 22, 22' oder 91 wünscht. »Querschnitt« in diesem Zusammenhang bedeutet
einen Schnitt senkrecht zur Längsachse der Brennstoffstange oder des Gehäuses der Thermosäule.
Um Kurzschlüsse der verhältnismäßig dicht aneinanderliegenden äußeren Zylinder 80 zu vermeiden, ist
es notwendig, ein elektrisch isolierendes Reaktorkühlmittel zu verwenden, das den hohen Reaktortemperaturen
standhält, jedoch die inneren Oberflächen des Reaktors nicht korrodiert. Kühlmittel, welche diesen
Bedingungen genügen, sind z. B. Phenyl, Diphenyl, Terphenyl und Kohlendioxyd (Kohlensäure).
Wie schon hervorgehoben, bestehen die zylindrisehen Elemente 86 und 88 aus verschiedenartigem
thermoelektrischem Werkstoff, z. B. Eisensulfür und Eisensulfid, die verhältnismäßig schlechte elektrische
und thermische Leiter sind. Darum sind diese Werkstoffe in ausreichender Stärke vorzusehen, um den
elektrischen Widerstand auf eine brauchbare Größe zu verringern, hauptsächlich aber, um den gewünschten
durchschnittlichen Temperaturunterschied zwischen den heißen und kalten Verbindungs- oder Lötstellen
der Brennstoffstangen 22, 22' oder 91 zu gewährleisten, d. h. die nötige Temperaturdifferenz zwischen
den Brennstoffelementen 24 und dem Reaktorkühlmittel, welches die Durchgänge 74 des Brennstoffstangenaggregats
durchströmt (Fig. 3). Bei einem Ausführungsbeispiel der Erfindung besitzen die Brennstoffelemente
24 einen Durchmesser von etwa 7,6 mm; die inneren und äußeren zylindrischen Elemente 78 und
80 bestehen aus rostfreiem Stahl oder anderem korrosionsfestem, elektrisch leitendem Werkstoff einer Dicke
in der Größenordnung von 0,25 bis 0,38 mm. Im Hinblick auf die verhältnismäßig schlechte elektrische
Leitfähigkeit und auf die Notwendigkeit, eine entsprechende Temperaturdifferenz zwischen den heißen
und kalten Lot- oder Verbindungsstellen der Thermosäule zu erhalten, werden die die Thermoelemente bildenden
Zylinder 86 und 88 in einer Stärke in der Größenordnung von 0,65 bis 0,9 mm ausgeführt.
Als Folge der verhältnismäßig vergrößerten Gesamtwandstärke des Gehäuses 60 ergibt sich, daß die
Masse an nuklearem Brennstoff in den Stangen 22, 22' oder 91 nicht auf einem so gedrängten Raum
untergebracht werden kann wie in Reaktoren, die nicht unter Ausnutzung des thermoelektrischen Effektes
arbeiten. Andererseits kann die größere Rauminanspruchnahme der Brennstoffstangen 22 leicht kornpensiert
werden durch Vergrößerung des Uranbestandes in dem Reaktor oder durch Verwendung von leicht
angereichertem Brennstoff, z. B. Uran mit einem höheren Prozentsatz an U285. Zu berücksichtigen ist indessen,
daß die Brennstoffelemente des Reaktors durch den bekannten Peltier- oder umgekehrten thermoelektrischen
Effekt teilweise gekühlt werden, während ein Teil der entwickelten Hitze unmittelbar in Elektrizität
umgewandelt wird. Dies hat zur Folge, daß ein vergleichweise geringes Volumen an Reaktorkühlmittel
benötigt wird zum Durchströmen des Durchgangs 74 eines jeden Brennstoffstangenaggregats20 (Fig. 3).
Weil daher der Strömungsdurchgang nicht so groß sein muß wie bei den üblichen Kernreaktoren, können
die Oberflächen der Brennstoffstangen 22, 22' oder 91 6g näher zusammengerückt werden, wodurch die größere
Stärke der Gehäusewandungen mindestens teilweise ausgeglichen wird.
Bei einer Ausfuhrungsform der Erfindung wurde
gefunden, daß eine mittlere Temperaturdifferenz von 100° C zwischen den heißen und kalten Verbindungsoder Lötstellen jedes Brennstoffelementes eine elektrische
Spannung von ungefähr 0,05 Volt liefert. Versieht man jedes Brennstoffelement, das eine Länge in
der Größenordnung von 2,5 m besitzt, mit einer entsprechenden Vielzahl von Löt- oder Verbindungsstellen,
beispielsweise siebzig, dann erhält man eine elektrische Spannung von ungefähr 3,5 Volt pro
Element, wenn die Löt- oder Verbindungsstellen in Form einer Säule in Reihe geschaltet werden. In Anwendungsfällen,
bei denen Starkstrom verlangt wird, beispielsweise bei der Aluminiumerzeugung, ist beabsichtigt,
sämtliche Brennstoff stangen 22 jedes Aggregats
20 parallel zu schalten, indem man die Endplatten 26 und 28 und die Durchlaufrohre 30 aus elektrisch
leitendem, gewünschtenfalls korrosionsfestem Material, z. B. rostfreiem Stahl, herstellt. Es werden dann
die entsprechenden Enden jeder Brennstoffstange 22 parallel an die Endplatten 26 und 28 gelegt und
gleichzeitig mechanisch mit diesen Endplatten verbunden (durch die Kopfschrauben 72 oder Schraubenbolzen
44). Bei Parallelschaltung ergeben sich dann ungefähr 3,5 Volt pro Brennstoffstangenaggregat 20.
In einem verhältnismäßig großen Reaktor finden etwa 25000 Brennstoffstangen Verwendung. Diese
werden in einer Mehrzahl von Aggregaten 20, etwa in hundert solchen Aggregaten angeordnet, die dann in
dem Kernreaktor elektrisch in Reihe geschaltet werden. Auf diese Weise kann man einige 100 Volt
durch direkte Umwandlung von Wärme in Elektrizität erhalten.
Die Endplatten 26 und 28 des Aggregats 20 können auch aus Isoliermaterial, ζ. B. Aluminiumoxyd oder
anderem keramischem Werkstoff, gefertigt und die einzelnen Brennstoff stangen 22,22' oder 91 des Aggregats
20 in Reihe oder gruppenweise reihenparallel geschaltet werden, um die Spannungsergiebigkeit des
Reaktors zu erhöhen.
In ähnlicher Weise kann man außerdem bei einer Ausführungsform, wie sie in dem obengenannten
deutschen Patent 1 045 563 beschrieben wird, diese Brennstoffelemente elektrisch in Reihe, parallel oder
reihenparallel anordnen. Verbindet man entsprechend der Lehre dieses deutschen Patents die Brennstoffelemente
seitlich unter Verwendung eines elektrisch leitenden Eisenringes, dann sind die Elemente durch
diesen Ring parallel geschaltet. Bei einer derartigen Schaltung ergibt sich während des Betriebes des
Reaktors keine Potentialdifferenz an diesen Ringen. Alternativ können die Brennstoffelemente elektrisch
in Reihe oder reihenparallel geschaltet werden durch Verwendung von Ringen aus Aluminiumoxyd oder
anderem hitzebeständigem, elektrisch isolierendem Werkstoff zur seitlichen Halterung der in Reihe geschalteten
Brennstoffelemente des Aggregats, um Kurzschlüsse dieser Elemente zu vermeiden. Bei
dieser letzteren Ausführung werden die Enden der Brennstoff stangen 22, 22' oder 91 durch elektrisch
leitende Bügel oder Streifen in Reihe oder reihenparallel geschaltet.
Gemäß den Fig. 6 und 7 ist eine Mehrzahl von Brennstoffstangenaggregaten 20 in einem in diesen
Figuren teilweise dargestellten Kernreaktor 96 angeordnet, der eine obere Trägerplatte 97 und eine
untere Trägerplatte 98 aufweist. Diese Platten bilden mit einem Mantel 99 ein zylindrisches Gehäuse. Der
Reaktor 96 befindet sich in einem geschlossenen Reaktorkessel 100.
Die Trägerplatten 97 und 98 sind mit einer Vielzahl von Ausnehmungen 101,102 versehen, in deren jede
eine mit einem Flansch ausgerüstete Isolierbüchse 104 eingepaßt ist. Beispielsweise bestehen diese Büchsen
aus dem obenerwähnten keramischen Werkstoff. Die Brennstoff Stangenaggregate 20 sind in gegenseitigen
Abständen in dem Reaktorherz aufgehängt durch Einsetzen der Rohrstutzen 32 derselben in Ausnehmungen
101 und 102., wobei diese Aggregate 20 durch Anschlag von Schultern 106 der Rohrstutzen an den
inneren Stirnflächen 107 der Isolierbüchsen 104 in Stellung gehalten werden. Zwischen ausgewählten
Gruppen von Brennstoffstangenaggregaten 20 sind Kontrollstangen 108, gewünschtenfalls in Kreuzanordnung,
eingeführt, und zwar durch öffnungen 109 (Fig. 6) in der oberen Trägerplatte 97; dies zum
Zwecke der Kontrolle der in dem Reaktorherz 96 aufrechterhaltenen Kettenreaktion.
Jedes der Brennstoffstangenaggregate ist auf diese Weise gegen die obere und untere Trägerplatte 97 und
98 und gegen die übrigen Aggregate durch die Büchsen 104 isoliert. Die Brennstoffstangenaggregate
können elektrisch in Reihe geschaltet werden durch obere und untere leitende Bügel oder Bänder 110 und
111, wie in Fig. 6 für den linken oberen Quadranten eines derartigen Reaktors gezeigt. Die elektrische
Leistung wird durch Leitungen 112 und 113 abgenommen; diese Leitungen sind durch zylindrische
Isolierbüchsen 114 dicht nach außen geführt; die Büchsen 114 sind in Bohrungen 116 der Wandung des
Reaktorkessels hermetisch eingepaßt.
Die Thermosäule der erfindungsgemäßen Ausführung kann — was nicht Gegenstand der Erfindung
ist — unter Weglassung des in ihr erfindungsgemäß enthaltenen Kernbrennstoffs auch als rohrförmiger
Wärmeaustauscher ausgeführt sein zur Übertragung von Wärme zwischen organischen oder sonstigen elektrisch
nichtleitenden, durch die Rohre bzw. um dieselben fließenden Medien. Gemäß den Fig. 8 und 9 besteht
ein derartiger Wärmeaustauscher aus einem Gehäuse 120 in Form eines langgestreckten Rohres
mit einem Durchgang 122 zur Führung entweder des heißen oder des kalten Mediums des Wärmeaustauschsystems.
Das Gehäuse 120 ist in ähnlicher Weise ausgebildet wie das Gehäuse 60 der Brennstoffstange 22
mit der Maßgabe, daß die inneren und äußeren Spalte 124 und 126 des Gehäuses so eng wie möglich sind,
ohne elektrischen Kontakt zwischen benachbarten Paaren von äußeren und inneren Zylindern 128 bzw.
130 herzustellen. Hierdurch wird dem Strom der durch Pfeile 132 und 134 angedeuteten Wärmeaustauschmedien
ein vergleichsweise geringer Widerstand geboten.
Wie im Zusammenhang mit den Fig. 1 und 2 erläutert, sind die äußeren und inneren Zylinderelemente
128 und 130 im Abstand und sich gegenseitig überlappend angeordnet; zwischen diesen äußeren und
inneren Zylinderelementen 128. und 130 befinden sich in wechselnder Folge Zylinderelemente 136 und 138
aus verschiedenartigen thermoelektrischen Werkstoffen, und zwar so dicht wie möglich nächst den
Spalten 124 und 126, um den elektrischen Kontakt zwischen jedem der thermoelektrischen Zylinderelemente
136 und 138 und den zugehörigen Außen- und Innenzylindern 128 und 130 zu vergrößern.
Die zylindrischen Elemente 136 und 138 können sich, wie Fig. 10 für die Elemente 136' und 138' zeigt,
gegeneinander abstützen; dabei wird die Biegefestigkeit des Gehäuses 120' durch teilweise Füllung' der
Spalte 124' und 126' dieses Gehäuses erhöht. Zusätzlich werden durch diese Maßgabe Erosion und Korrosion
der Zwischenzylinder 136' und 138' verringert, weil die den Wärmeaustauschmedien ausgesetzten
Flächenelemente verkleinert sind. Die im Vergleich zu den inneren und äußeren Zylinderelementen 128' und
130' geringe elektrische Leitfähigkeit dieser thermoelektrischen Elemente macht den lokalen elektrischen
Kurzschluß an den Stellen der mechanischen Verbindung zwischen den Zylindern 136' und 138' vernachlässigbar.
Fig. 11 zeigt eine Anordnung, bei welcher der den strömenden Medien durch die Spalte zwischen äußeren
und inneren Zylinderelementen 141 und 142 gebotene Widerstand völlig beseitigt ist. Bei dieser Ausführung
ist jedes der thermoelektrischen Zylinderelemente 143 und 144 mit Ausnahme eines solchen Elementes 146
am Ende der Säule mit einem den Spalt füllenden Flansch 148 bzw. 150 versehen. Die Flansche 148 der
Zylinderelemente 143 erstrecken sich nach innen und füllen genau die Spalte zwischen benachbarten Paaren
von inneren Zylinderelementen 142. Die Flansche 150 der Zwischenzylinder 144 erstrecken sich nach außen
und füllen in gleicher Weise die Spalte zwischen den äußeren Zylinderelementen 141. Wahlweise können
beide Flansche 148 und 150 nur an einem der Zwischenzylinderelemente 142 oder 143 vorgesehen
sein. Bei dieser Ausführungsart eines rohrförmigen Wärmeaustauschers wird der Strömung durch die
inneren oder äußeren Spalte 154 bzw. 156 praktisch kein Widerstand geboten. Wie schon oben angedeutet,
kann dank der relativ geringen elektrischen Leitfähigkeit der thermoelektrischen Zwischenzylinderelemente
143 und 144 der lokale, durch die Flansche 148 und 150 verursachte Kurzschluß vernachlässigt werden.
Im Betrieb des Kernreaktors der Fig. 6 und 7 wird ein organisches oder sonstiges nichtleitendes, flüssiges
oder gasförmiges Kühlmittel durch das Reaktorherz 96 geleitet, um die durch die Kettenreaktion entwickelte
Wärme abzuführen. Bei einer Ausführungsform der Erfindung, bei welcher jede der Brennstoffstangen
22 mit thermoelektrischen Elementen aus Eisensulfür bzw. Eisensulfid ausgerüstet ist (wie an
Hand der Fig. 1 und 2 beschrieben), wird eine durchschnittliche Temperaturdifferenz von ungefähr 100° C
zwischen dem Kühlmedium und den Brennstoffelementen 24 aufrechterhalten. Bei dieser Anordnung
kann, wenn Terphenyl oder Kohlendioxyd od. dgl. als Kühlmittel Verwendung findet, dieses auf eine Temperatur
erhitzt werden, die zur Erzeugung von Dampf angemessenen thermodynamischen Wirkungsgrades
ausreicht, selbst wenn ein Teil der Reaktorwärme durch direkte Umwandlung in elektrische Energie abgeführt
worden war.
Eine abgewandelte Ausführungsform zur Ausnutzung von Kernenergie gemäß vorliegender Erfindung
ist in einer Anlage verwirklicht, wie in Fig. 12 schematisch gezeigt. Bei dieser findet ein Kernreaktor
160 mit einer Vielzahl von Brennstoffstangenaggregaten 20 gemäß den Fig. 6 und 7 Verwendung, um
eine Kernreaktion einzuleiten und aufrechtzuerhalten. Geeignete Pumpeneinrichtungen 162 halten einen
durch Leitungen 164 angedeuteten Strom eines primären Kühlmittels durch den Reaktor 160 aufrecht.
Aus diesem Reaktorkühlmittel wird über einen Wärmeaustauscher 166 Wärme abgezogen; dieser
Wärmeaustauscher besteht aus einer Vielzahl von Austauscher rohren, wie sie an Hand der Fig. 9 bis 12
beschrieben und dort mit 120,120' oder 152 bezeichnet
sind; diese Rohre befinden sich in einem Austauscher 166 in üblicher Anordnung. In dem Wärmeaustauscher
166 wird die Wärme des primären Kühlmittels, das den durch die Leitungen 164 angedeuteten
009 530/44-1
Weg nimmt, auf ein zweites Kühlmedium übertragen, das durch Leitungen 168 mittels einer Pumpe 170
zirkuliert. Die auf das primäre und sekundäre Kühlmittel sukzessiv übertragene Menge an Wärme ist bestimmt
durch Faktoren wie Typ und Stärke der in dem Reaktor 160 und in dem Austauscher 166 verwendeten
thermoelektrischen Elemente, die Größe des Reaktors 160 und des Wärmeaustauschers 166 und die
Betriebstemperatur der Brennstoffstangen 22. Wenn in dem sekundären Kühlmittel noch eine entsprechende
Wärmemenge zurückbleibt, läßt man das sekundäre Kühlmittel durch einen zweiten Wärmeaustauscher
172 zirkulieren, der in ähnlicher Weise ausgebildet ist wie der primäre Wärmeaustauscher 166. Die durch
den Reaktor erzeugte verfügbare Wärme, die zurückbleibt, nachdem ein Teil dieser Wärme durch den
zweiten Wärmeaustauscher 172 direkt in elektrische Energie umgesetzt worden war, wird auf ein drittes
Kühlmittel übertragen. Der Strom dieses Kühlmittels durch Leitungen 174 wird durch eine Pumpe 176 erzeugt,
und die so übertragene Wärme kann zur Raumheizung oder zu irgendwelchen Arbeitsvorgängen ausgenutzt
oder aber auch durch geeignete Kühleinrichtungen 178 gekühlt werden. Die Pumpen 162,170 und
176 können gemeinsam angetrieben werden mit der Maßgabe, daß durch die Pumpen 170 und 176 geringere
Mengen an Kühlmitteln gefördert werden müssen als durch die Pumpe 162. Dies rührt her von
der direkten Umwandlung eines Teiles der durch das erste und zweite Kühlmittel geführten Wärme in elektrische
Energie. Aus dem gleichen Grund ist es in manchen Fällen erwünscht, das sekundäre oder
tertiäre Kühlmittel im Innern der Rohre in dem Wärmeaustauscher 166 oder 172 strömen zu lassen,
weil ein kleineres Volumen des verhältnismäßig kühleren, Wärme übertragenden Mediums zur Anwendung
kommen muß.
Bei anderen Ausführungsformen der Erfindung werden die verschiedenartigen thermoelektrischen
Werkstoffe zweckmäßig, jedoch nicht notwendigerweise ausgewählt aus einer Gruppe von Mischungen
anorganischer Verbindungen, wie solche bereits an anderer Stelle vorgeschlagen sind. Diese Verbindungen
haben die allgemeine Formel Lin, Tj1-,^ X, worin
T mindestens ein Übergangsmetall aus der Gruppe Mangan, Eisen, Nickel, Kobalt, Kupfer und Zink, X
ein Chalcogenid aus der Gruppe Sauerstoff, Schwefel, Selen und Tellur bedeutet und m ein Wert ist, der 0,1
nicht übersteigt und nicht kleiner ist als 0,001. Ein homogener fester Körper dieser allgemeinen Verbindung
kann verwendet werden als positives Element des Paares von thermoelektrischen Materialien 86 und
88,136 und 138 oder 143 und 144.
Als geeignetes negatives Element zum Zusammenwirken mit diesem positiven Element dient ein homogener
fester Körper, wie er ebenfalls bereits anderweitig vorgeschlagen wurde und der die Formel
ALnT(1_„)X hat, wobei T ein oder mehrere Übergangsmetalle
bedeutet, X die vorstehend angegebene Bedeutung hat und η einen Wert von 0,1 bis 0,001
besitzt.
Andere geeignete positive und negative thermoelektrische Komponenten umfassen Verbindungen der
Formel MZ(1 ±a„ wobei M ein Element aus der Gruppe
Chrom, Eisen, Nickel, Kupfer, Kobalt und Mangan, Z ein Element aus der Gruppe Schwefel, Selen, Tellur,
Arsen, Antimon und Wismut bedeutet und α einen positiven Wert kleiner als 0,1 hat.
So können mit befriedigendem Ergebnis Thermoelemente hergestellt werden durch Vereinigung eines
Elementes, erzeugt aus Metall der Gruppe Kupfer, Silber, Legierungen auf Kupferbasis, Legierungen auf
Silberbasis und Molybdän, und irgendeinem der obengenannten positiven oder negativen Elemente.
Gemäß Obigem wird eine Vielzahl von Stoffpaaren, von denen je eines der vorgenannten positiven und
eines der vorgenannten negativen thermoelektrischen Stoffe oder andere geeignete Werkstoffe dieser Art zu
einer thermoelektrischen Brennstoffstange 22, 22' oder 91 (Fig. 1, 4 und 5) vereinigt und derart elektrisch
verbunden sind, daß die kalten Lot- oder Verbindungsstellen außerhalb der Oberfläche der Stange, die heißen
Verbindungs- oder Lötstellen innerhalb des Gehäuses 60, 60' oder 92 liegen. Die heißen Lot- oder Verbindungsstellen
sind so angeordnet, daß sie durch die Brennstoffelemente 24 einer jeden Brennstoffstange
erhitzt werden, während die kalten Lot- oder Verbindungsstellen
der Kühlung durch ein strömendes Medium unterliegen, das die Durchgänge 32 und die
Zwischenräume 74 der Brennstoff stangen eines Brennstoffstangenaggregats
20 durchfließt.
In ähnlicher Weise kann positiver und negativer thermoelektrischer Werkstoff Verwendung finden in
Verbindung mit Wärmeaustauschrohren 120,120' und
152 (Fig. 8, 10 und 11) in solcher Anordnung, daß die heißen Lot- oder Verbindungsstellen durch ein relativ
heißes durchströmendes Medium erwärmt werden, während die kalten Verbindungs- oder Lötstellen der
Einwirkung eines äußeren Kühlmittelstromes unterliegen, oder umgekehrt.
Bei Verwendung eines thermoelektrischen Materials der im vorstehenden angegebenen Art kann pro 1AoI)0 C
eine thermoelektrische Kraft der Größenordnung von 500 bis 1000 Mikrovolt an jeder Lot- oder Verbindungsstelle
zwischen den verschiedenartigen Materialien gewonnen werden. Diese haben den weiteren
Vorteil, daß sowohl der Ohmsche Widerstand wie auch die Wärmeleitfähigkeit außerordentlich niedrig
sind. Bei gewissen Gattungen dieser Materialien ist der spezifische Widerstand in der Größenordnung von
10—2 Ohm ■ cm, während die Wärmeleitfähigkeit in
der Größenordnung von nur 0,02 Watt/cm/Vioo° C beträgt.
Daraus folgt, daß eine verhältnismäßig hohe Temperaturdifferenz, d. h. eine solche in der Größenordnung
von durchschnittlich 500° C, zwischen den heißen und kalten Verbindungsstellen einer Thermosäule
aus diesen Werkstoffen in der oben angegebenen Stärke aufrechterhalten werden kann und daß eine
verhältnismäßig große Zahl von Thermoelementen ohne übermäßige Erhöhung des Ohmschen Widerstandes
der Säule verwendet werden kann. In dem Reaktorkühlmittel zurückbleibende ausnutzbare
Wärme kann abgezogen und gewünschtenfalls direkt in elektrische Energie umgewandelt werden mit Hilfe
eines äußeren thermoelektrischen Wärmeaustauschers 166 oder 172, wie in Fig. 12 beschrieben.
Claims (9)
1. Einrichtung zur Erzeugung elektrischer Energie aus der bei Kernspaltungsreaktionen frei
werdenden Wärme durch eine Vielzahl von Thermoelementen, die zu einem langgestreckten
Gehäuse zusammengesetzt sind, dadurch gekennzeichnet, daß in diesem Gehäuse eine Masse aus
nuklearem, eine Kettenreaktion unterhaltendem Brennstoff enthalten und hermetisch eingeschlossen
ist, so daß diese Masse und das Gehäuse ein Brennstoffelement für einen Kernreaktor bilden,
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (60) aus einer
Vielzahl von elektrisch leitenden, in der Längsrichtung in Abständen zueinander angeordneten
inneren Gehäuseteilen (78., 130), einer Vielzahl von elektrisch leitenden, in der Längsrichtung in
Abständen voneinander angeordneten äußeren Gehäuseteilen (80,, 128) besteht, wobei die äußeren
Gehäuseteile mit den inneren einen Ringraum einschließen und relativ zu diesem versetzt sind, und
daß zwischen diesen Gehäuseteilen und in wärmeleitender Verbindung mit denselben eine Vielzahl
von Körpern verschiedenartigen thermoelektrischen Materials (86, 88; 136, 138) angeordnet
ist.
3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die thermoelektrischen Körper
und die Gehäuseteile derart dicht miteinander verbunden sind, daß das Gehäuse einen undurchlässigen
Mantel um diese Körper bildet.
4. Einrichtung nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse rohrförmig ist
und daß die inneren und äußeren Teile koaxial angeordnete Zylinderteile sind.
5. Einrichtung nach Anspruch 2, 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß den thermoelektrischen
Körpern radial nach außen oder innen gerichtete Flansche (140, 148, 150) aus gleichem Material
zum Füllen der Spalte oder Zwischenräume zwischen den Gehäuseteilen zugeordnet sind.
6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß als nuklearer
Brennstoff ein elektrisch verhältnismäßig schlecht leitender Stoff dient.
7. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vielzahl
von Brennstoffstangen (22) zwischen einem Paar von im Abstand zueinander angeordneten Endplatten
(26, 28) zu einem Brennstoffstangenaggregat vereinigt ist, daß diese Endplatten Montageglieder
(30, 40) zum Einbauen dieses Brennstoffstangenaggregats in den Kernreaktor tragen und
daß die Montageglieder und die Endplatten mit Durchgängen (34) für einen die Außenseiten der
Gehäuse (60) bestreichenden Kühlmittelstrom ausgerüstet sind.
8. Einrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Montageglieder und die
Kühlmitteldurchgänge aus einem Paar von Strömungsdüsen oder -rohren (30) bestehen.
9. Einrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vielzahl von Brennstoffstangenaggregaten
gegenseitig isoliert in einem Kernreaktor angeordnet ist und daß Leitungen
(110 bis 113) zur Reihenschaltung dieser Aggregate und zur Abführung der in den Gehäusen (60)
erzeugten elektrischen Energie aus dem Reaktor vorgesehen sind.
In Betracht gezogene Druckschriften:
USA.-Patentschrift Nr. 2671 817.
USA.-Patentschrift Nr. 2671 817.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 009 530/441 6.
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