DE1082287B - Verfahren zur Reinigung und Verfluessigung von gasfoermigem Wasserstoff - Google Patents
Verfahren zur Reinigung und Verfluessigung von gasfoermigem WasserstoffInfo
- Publication number
- DE1082287B DE1082287B DEB51368A DEB0051368A DE1082287B DE 1082287 B DE1082287 B DE 1082287B DE B51368 A DEB51368 A DE B51368A DE B0051368 A DEB0051368 A DE B0051368A DE 1082287 B DE1082287 B DE 1082287B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- methane
- hydrogen
- rich gas
- gas
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 40
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims description 40
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 121
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 47
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 38
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 26
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 24
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 claims description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 3
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 125000002924 primary amino group Chemical group [H]N([H])* 0.000 description 2
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000219000 Populus Species 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 methane contaminated hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 150000002829 nitrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/506—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification at low temperatures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C9/00—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure
- F17C9/02—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure with change of state, e.g. vaporisation
- F17C9/04—Recovery of thermal energy
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0005—Light or noble gases
- F25J1/001—Hydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/007—Primary atmospheric gases, mixtures thereof
- F25J1/0072—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0221—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using the cold stored in an external cryogenic component in an open refrigeration loop
- F25J1/0224—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using the cold stored in an external cryogenic component in an open refrigeration loop in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04254—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using the cold stored in external cryogenic fluids
- F25J3/0426—The cryogenic component does not participate in the fractionation
- F25J3/04266—The cryogenic component does not participate in the fractionation and being liquefied hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04527—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general
- F25J3/04539—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/047—Composition of the impurity the impurity being carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/048—Composition of the impurity the impurity being an organic compound
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/42—Nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/62—Liquefied natural gas [LNG]; Natural gas liquids [NGL]; Liquefied petroleum gas [LPG]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/02—Separating impurities in general from the feed stream
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Reinigung und Verflüssigung von durch thermische
Zersetzung gasförmigen Methans oder eines methanreichen Gases gewonnenem gasförmigem Wasserstoff.
Man kann die thermische Zersetzung des gasförmigen Methans oder des methanreichen Gases für
die Gewinnung von Wasserstoff in an sich bekannter Weise durchführen. So kann z. B. das Beschickungsgas der Pyrolyse unterworfen werden. Diese Umsetzung
geht ohne Katalysatoren vor sich und liefert als Hauptprodukte Wasserstoff und Gasruß nebst 5 %
Restmethan, 1 bis 2% schwere Kohlenwasserstoffe und kleine Mengen von Kohlenmonoxyd und Kohlensäure.
Eine andere Möglichkeit besteht darin, daß man das Methan oder methanreiche Gas mit Wasserdampf
bei einer Temperatur von 700 bis 800° C in Gegenwart eines Katalysators umsetzen kann, um dabei ein
hauptsächlich aus Wasserstoff und Kohlenmonoxyd bestehendes Produkt zu gewinnen. Wenn erwünscht,
kann man dieses Produkt mit weiterem Wasserdampf umsetzen; um das Kohlenmonoxyd in Kohlensäure
umzuwandeln und weitere Mengen von Wasserstoff nach der Formel zu bilden:
CO+H2O
CO2+H2.
In der Zeitschrift »Industrial & Engineering Chemistry«, Bd. 30, S. 1139, ist dieses Verfahren z. B.
unter Anwendung auf Naturgas beschrieben. Man hat Naturgas einer Zusammensetzung von etwa 90%
Methan, 8% Äthan, 1,5% Stickstoff und Spuren von anderen Gasen mit einem äquivalenten Volumen von
Wasserdampf durch Zufuhr der Mischung durch'mit Katalysatoren erfüllte, aus legiertem Stahl bestehende
Röhren bei einer Temperatur von 870° C umgesetzt und ein Spaltgas mit der Zusammensetzung von ungefähr
75 % Wasserstoff, 21 % Kohlenmonoxyd, 1 % Kohlensäure und 1% Methan erhalten. Diese Gasmischung
wurde mit 5 zusätzlichen Raumteilen Wasserdampf gemischt und auf einer Temperatur von
300 bis 350!° C gehalten, um die Umwandlungsreaktion des Wasserstoffs in Gas und den Umsatz von
Kohlenmonoxyd in Kohlensäure zu aktivieren. Das Reaktionsprodukt enthielt etwa 80 % Wasserstoff und
20% Kohlensäure nebst kleinen Mengen anderer Gase. Nach Entfernung der Kohlensäure durch Berieselung
mit einer Aniino-Mischung enthielt die Endgasmischung 96 %■ Wasserstoff, 0,2% Kohlensäure, 0,5%
Kohlenmonoxyd, 0,2% Sauerstoff, 1,2% Methan und 1,9% Stickstoff.
Nach einer weiteren Möglichkeit kann man Methan oder methanreiches Gas einer Teilverbrennung mit
Sauerstoff bei einer Temperatur von 800 bis 900° C
zur Reinigung und Verflüssigung
von gasförmigem Wasserstoff
von gasförmigem Wasserstoff
Anmelder:
The British Oxygen Company Limited,
London
London
Vertreter: Dipl.-Ing. C-H. Huß, Patentanwalt,
Garmisch-Partenkirdien, Rathausstr. 14
Garmisch-Partenkirdien, Rathausstr. 14
Beanspruchte Priorität:
Großbritannien vom 11. Dezember 1957
Großbritannien vom 11. Dezember 1957
Kenneth Cecil Smith, Poplar (Großbritannien),
ist als Erfinder genannt worden
ist als Erfinder genannt worden
in Gegenwart eines Nickelkatalysators unterwerfen,, um Wasserstoff und Kohlenmonoxvd nach der Formel
zu gewinnen. Auch in diesem Falle kann man das Kohlenmonoxyd in Kohlensäure durch Reaktion mit
Wasserdampf umwandeln, um weitere Mengen von Wasserstoff zu erhalten.
Der für die Teilverbrennung erforderliche Sauerstoff kann gegebenenfalls aus einer Luftzerlegungsanlage
geliefert werden.
Bei jeder der drei Behandlungsmethoden zur thermischen Zersetzung enthält das Produktgas eine wesentliche
Menge von Kohlensäure und eine kleine Menge anderer Gase, wie z. B. Restmethan, Kohlenmonoxyd,
Sauerstoff und Stickstoff. Die Kohlensäure kann durch Berieselung mit einer adsorbierenden
Flüssigkeit, wie z. B. Wasser, einer wäßrigen Aminolösung oder einem beizenden Alkali entfernt werden.
Erforderlichenfalls kann man eine oder mehrere dieser Flüssigkeiten der Reihe nach verwenden.
Dem Gegenstand der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die noch vorhandenen Verunreinigungen
aus dem durch die thermische Zersetzung erhaltenen Rohwasserstoffgas zu entfernen.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß wenigstens ein Teil der für die Verflüssigung benötigten
Kälte aus der Verdampfung des flüssigen Methans oder des methanreichen flüssigen Gases erhalten wird,
und das verdampfte Methan oder methanreiche Gas
OTO 527/73
wenigstens teilweise zur Gaszufuhr an die Zersetzungsstufe
verwendet wird.
Das Rohwasserstoffgas aus der thermischen Zersetzung wird nach der Entfernung von Kohlensäure
gekühlt, um sowohl die kondensierbaren Verunreinigungen zu verflüssigen als auch die nachträgliche Verflüssigung
des Wasserstoffs zu unterstützen. Dies geschieht mindestens teilweise durch Wärmeaustausch
mit einer äußeren Kältequelle, die selbst bei der Verdampfung
von flüssigem Methan oder einem methanreichen Gas gekühlt wird. Das RohwasserstofFgas
wird außerdem durch Wärmeaustausch mit dem kalten, verdampften Methan oder methanreichen Gas
gekühlt, bevor letzteres der thermischen Zersetzungs-stufe zugeführt wird.
Flüssiger Stickstoff ist eine geeignete äußere Kältequelle, und falls die thermische Zersetzung eine Teilverbrennung
mit Sauerstoff einschließt, kann dieser Stickstoff aus der Luftzerlegungsanlage, die auch den
Sauerstoff liefert, gewonnen werden.
Eine Ausführungsform des Gegenstandes der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt. Hierbei wird
flüssiges Methan als Kältequelle für die Verflüssigung des Wasserstoffs verwendet. Selbstverständlich kann
aber auch verflüssigtes Naturgas oder ein anderes verflüssigtes methanreiches Gas in Betracht kommen,
ohne daß eine wesentliche Änderung des Verfahrens erforderlich wäre.
Sauerstoff mit einer Reinheit von 95 bis 100% aus einer Luftzerlegungsanlage (nicht gezeigt) strömt
durch eine Leitung 1 in einen Verdichter 2, in dem er auf einen Druck zwischen 10 und 20 atü verdichtet
wird. Danach strömt er durch die Leitung 3 in eine Reaktionskammer 4. Gasförmiges Methan wird auf
den gleichen Druck im Verdichter 5 verdichtet und über eine Leitung 6 in einen Vorwärmer 7 geführt
und geht danach über die Leitung 8 in die Reaktionskammer 4, in der es sich mit dem Sauer stoff strom vereinigt.
In der Reaktionskammer 4 wird eine Teilverbrennung des Methans auf einem Nickelkatalysator bei
einer Temperatur von 800 bis 900° C gemäß der Formel
CH4
^ H8+ CO
durchgeführt. Das gasförmige Reaktionsprodukt verläßt die Reaktionskammer 4 über eine Leitung 9 und
wird im Behälter 10 mit Wasser gesättigt. Anschließend strömt es über die Leitung 11 in einen Konverter
12, in dem das Kohlenmonoxyd in Kohlensäure bei gleichzeitiger Bildung von Wasserstoff durch die
Reaktion mit dem in den Konverter 12 über die Leitung 13 eintretenden Wasserdampf gemäß der Formel
CO+ H2O-
-CO2+ H2
umgewandelt wird.
Anstatt bei einem Druck von 10 bis 20 atü durchgeführt zu werden, können diese Reaktionen, d. h. die
Teilverbrennung von Methan und die Reaktion zwischen den Verbrennungsprodukten und Wasserdampf,
auch bei Atmosphärendruck stattfinden. In diesem Falle jedoch ist es erforderlich, das aus dem Konverter
12 austretende Gas auf einen Druck von 10 bis 20 atü zu verdichten.
Das aus dem Konverter 12 austretende Gas, welches noch Spuren von Kohlenmonoxyd, Stickstoff und
etwa 3 bis 5% Restmethan nebst Kohlensäure enthält, geht über die Leitung 14 in eine Berieselung 15,
worin der größte Teil der noch vorhandenen Kohlensäure durch Reinigung mit einer adsorbierenden Flüssigkeit,
wie Wasser oder eine wäßrige Monoäthenolaminlösung,
entfernt wird. Aus der Berieselung 15 geht das Gas über die Leitung 16 in eine zweite Berieselung
17, in der die noch vorhandene Kohlensäure durch Reinigung mit Ätznatronlauge entfernt
wird. Das gereinigte Gas, das nun aus durch kleine Mengen von Kohlenmonoxyd, Stickstoff und Methan
verunreinigtem Wasserstoff besteht, geht über die Leitung 18 in einen Verdichter 19 und wird dort auf
ίο 15O1 atü verdichtet. Das verdichtete Gas geht danach
über die Leitung 20 in einen zweistufigen Verdampfer 21, 21a für das flüssige Methan und wird darin auf
eine Temperatur von —160° C durch Wärmeaustausch mit einem Gegenstrom flüssigen Methans, das aus
einem Lagerungsbehälter 22 stammt, gekühlt. Das flüssige Methan wird aus dem Lagerungsbehälter 22
in die zweite Stufe 21 α des Verdampfers über die
Leitung 23 eingespeist und durchströmt die beiden Stufen des Verdampfers, wobei es selbst verdampft
und erwärmt wird. Anschließend geht es über die Leitung 24 in den Verdichter 5 und von dort in die
Reaktionskammer 4. Das Methan, das innerhalb des Lagerungsbehälters 22 durch Wärmeeinströmung und
durch Wärmeaustausch mit einer äußeren Kältequelle verdampft, wird aus dem oberen Teil des Lagerungsbehälters 22 entnommen und über die Leitung 25 in
den Strom flüssigen Methans an einem Punkt zwischen den beiden Stufen 21 und 21 α des Verdampfers
eingespeist.
Die Abkühlung des rohen Wasserstoffs auf — 1600C im Verdampfer 21, 21a bringt eine Teilverflüssigung
von Methan, Kohlenmonoxyd und Stickstoff, welche in einen Separator 26, in den der rohe,
den Verdampfer verlassende Wasserstoff über die Leitung 27 einströmt, abgetrennt werden. Die abgetrennten
Verunreinigungen gehen über ein Entspannungsventil 28 und eine Leitung 29 in den Verdampfer
21, 21a, worin sie im Gegenstrom in Wärmeaustausch mit dem rohen Wasserstoff gebracht werden,
wobei sie verdampfen und aus dem Ableitungsrohr 30 austreten.
Aus dem Separator 26 geht der rohe Wasserstoff über die Leitung 31 in einen Wärmeaustauscher 32
und wird dort durch Wärmeaustausch im Gegenstrom mit kaltem Niederdruckwasserstoff und kaltem, aus
einem unabhängigen Kältekreislauf geliefertem Stickstoff gekühlt.
Der rohe Wasserstoff wird auf etwa —208° C im Wärmeaustauscher 32 gekühlt, was eine weitere Kondensation
eines Teiles der noch vorhandenen, gasförmigen Verunreinigungen herbeiführt, und geht danach
über die Leitung 33 in einen zweiten Separator 34, in dem die kondensierten Verunreinigungen entfernt
werden. Die kondensierten Verunreinigungen werden durch ein Entspannungsventil 34 a und über
eine Leitung 35 geführt, um sich mit den kondensierten, den Separator 26 über die Leitung 28 verlassenden
Verunreinigungen zu vereinigen.
Der rohe Wasserstoff geht aus dem Separator 34 über die Leitung 36 in zwei parallel angeordnete Niederdruckabsorber 37, 37 α, in denen aus dem Wasserstoff schließlich die letzten Spuren von Methan, Kohlenmonoxyd und Stickstoff mittels Karbon oder eines anderen Adsorbiermittels entfernt werden.
Der rohe Wasserstoff geht aus dem Separator 34 über die Leitung 36 in zwei parallel angeordnete Niederdruckabsorber 37, 37 α, in denen aus dem Wasserstoff schließlich die letzten Spuren von Methan, Kohlenmonoxyd und Stickstoff mittels Karbon oder eines anderen Adsorbiermittels entfernt werden.
Der gereinigte Hochdruckwasserstoff geht aus dem Adsorber 37, 37 a über die Leitung 38 in einen
Wärmeaustauscher 39 und wird dort durch Wärmeaustausch mit gasförmigem Niederdruckwasserstoff
weiter gekühlt, durch Entspannung auf Umgebungsdruck in einem Entspannungsventil 40 verflüssigt und
in einen Behälter 41 gesammelt, aus dem man die gewünschten Mengen von flüssigem Wasserstoff über
die durch das Ventil 43 gesteuerte Leitung 42 entnimmt.
Der bei Niederdruck verdampfende Wasserstoff aus dem Behälter 41 geht über die Leitung 44 in den
Wärmeaustauscher 39 und befindet sich dort in Wärmeaustausch mit dem Hochdruckwasserstoff. Aus
dem Wärmeaustauscher 39 geht der gasförmige Wasserstoff über die Leitung 45 in den Wärmeaustauscher
32 und von dort über die Leitung 46 in den Verdampfer 21, 21 α. Aus dem Verdampfer 21, 21 α strömt er
über die Leitung 47 in einen Gaskessel 48, welcher als Ausgleichsbehälter dient und durch den der Wasserstoff
über die Leitung 49, die in die Leitung 18 stromaufwärts des Verdichters 19 einmündet, wieder im
Kreislauf zurückgeführt werden kann.
Der äußere Kältekreislauf, der als Kältequelle für die Abkühlung des rohen Wasserstoffs im Wärmeaustauscher
32 Anwendung findet, verwendet in geschlossenem Kreislauf Stickstoff als Kältemittel. Der
Stickstoff wird mit einer Vakuumverdichterpumpe 50 auf 21 atü verdichtet und geht anschließend über eine
Leitung 51 in einen Wärmeaustauscher 52, in dem er durch Wärmeaustausch im Gegenstrom mit kaltem,
unter unteratmosphärischem Druck stehendem Stickstoff gekühlt wird. Aus dem Wärmeaustauscher 52
geht der kalte, verdichtete Stickstoff über eine Leitung 53 in die Wärmeaustauschschlange 54, die unter
dem Flüssigkeitsspiegel des flüssigen Methans im Lagerungsbehälter 22 liegt. Der Stickstoff wird in der
Wärmeaustauschschlange 54 verflüssigt, während er das flüssige Methan verdampft. Aus der Wärmeaustauschschlange
54 geht der flüssige Stickstoff über die Leitung 55 in das Entspannungsventil 56 und wird
dort auf einen unteratmosphärischen Druck von etwa 100 mm Quecksilbersäule entspannt.
Der Stickstoff geht danach über die Leitung 57 in den Wärmeaustauscher 32 und befindet sich dort in
Wärmeaustausch im Gegenstrom mit rohem Wasserstoff. Von dort geht er über die Leitung 58 in den
Wärmeaustauscher 52 und befindet sich dort in Wärmeaustausch in Gegenstrom mit verdichtetem
Stickstoff. Der Stickstoff geht danach über die Leitung 59 in die Vakuumverdichterpumpe 50. Die im
Kreislauf vorhandenen Mengen von Stickstoff können nach Bedarf durch die Zufuhr von flüssigem Stickstoff
in die Leitung 57 über die Zweigleitung 60 ergänzt werden. Es ist auch möglich, anstatt der
Wärmeaustauschschlange 54 im Lagerungsbehälter 22 für das flüssige Methan den verdichteten, den Wärmeaustauscher
52 verlassenden Stickstoff in einem gesonderten, mit flüssigem Methan aus dem Lagerungsbehälter 22 gespeisten Wärmeaustauscher oder Kondensator
zu verflüssigen.
Wenn erwünscht, kann man auch den gereinigten, den Verdampfer 21, 21 ο verlassenden und unter Niederdruck
stehenden Wasserstoff wieder verdichten und in Flaschen lagern, anstatt ihn im Gaskessel 48
zu sammeln.
Claims (11)
1. Verfahren zur Reinigung und Verflüssigung von durch thermische Zersetzung gasförmigen
Methans oder eines methanreichen Gases gewonnenem gasförmigem Wasserstoff, dadurch gekennzeichnet,
daß wenigstens ein Teil der für die Verflüssigung benötigten Kälte aus der Verdampfung
des flüssigen Methans oder des methanreichen, flüssigen Gases erhalten wird und das verdampfte
Methan oder methanreiche Gas wenigstens teilweise zur Gaszufuhr an die Zersetzungsstufe verwendet
wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Methan oder methanreiches Gas
einer Pyrolyse ohne Katalysator unterworfen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Methan oder das methanreiche
Gas mit Wasserdampf bei 700 bis 800° C in Gegenwart eines Katalysators umgesetzt wird,
um ein Produkt zu erhalten, das hauptsächlich aus Wasserstoff und Kohlenmonoxyd besteht.
4. Verfahren nach Anspruch 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Produkt mit einer weiteren
Menge von Wasserdampf umgesetzt wird, um das vorhandene Kohlenmonoxyd in Kohlensäure
und Wasserstoff umzuwandeln.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Methan oder das methanreiche
Gas einer Teilverbrennung mit Sauerstoff bei einer Temperatur von 800 bis 900° C in Gegenwart
eines Nickelkatalysators unterworfen wird, um ein Produkt zu erhalten, das hauptsächlich
aus Kohlenmonoxyd und Wasserstoff besteht.
6. Verfahren nach Anspruch 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Produkt mit Wasserdampf
umgesetzt wird, um das vorhandene Kohlenmonoxyd in Kohlensäure und Wasserstoff umzuwandeln.
7. Verfahren nach Anspruch 1, 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß der für die Teilverbrennung
des Methans oder des methanreichen Gases benötigte Sauerstoff durch eine Niederdruckluftzerlegung
und die für diesen Zweck benötigte Kälte durch die Verdampfung des flüssigen Methans
oder des methanreichen Gases erhalten wird.
8. Verfahren nach Anspruch 1 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Methan oder das methanreiche
Gas, welches als Kälte für die Niederdruckluftzerlegung
benötigt und dabei verdampft wurde, als wenigstens ein Teil der Gaszufuhr an die Zersetzungsstufe
verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Wasserstoff enthaltende Produkt
der thermischen Zersetzungsstufe nach Entfernung der Kohlensäure durch \¥ärmeaustausch
mit einer äußeren Kältequelle, welche sich selbst bei der Verdampfung des flüssigen Methans oder
des methanreichen Gases kühlt, gekühlt wird, um die Kondensation der gasförmigen Verunreinigungen
zu bewirken.
10. Verfahren nach Anspruch 1 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß als äußere Kältequelle flüssiger
Stickstoff verwendet wird.
11. Verfahren nach Anspruch 1, 7, 8 und 10, dadurch gekennzeichnet, daß flüssiger Stickstoff
durch die Niederdruckzerlegung jener Luft gewonnen wird, deren Sauerstoff für die Teilverbrennungsstufe
verwendet wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
©009 5271/73 5.60
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB38511/57A GB892601A (en) | 1957-12-11 | 1957-12-11 | Preparation of liquid hydrogen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1082287B true DE1082287B (de) | 1960-05-25 |
Family
ID=10403948
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEB51368A Pending DE1082287B (de) | 1957-12-11 | 1958-12-09 | Verfahren zur Reinigung und Verfluessigung von gasfoermigem Wasserstoff |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US2983585A (de) |
BE (1) | BE573733A (de) |
DE (1) | DE1082287B (de) |
FR (1) | FR1217272A (de) |
GB (1) | GB892601A (de) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH419071A (de) * | 1960-11-12 | 1966-08-31 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Betrieb von Anlagen zur Kohlenoxydkonvertierung |
US3205679A (en) * | 1961-06-27 | 1965-09-14 | Air Prod & Chem | Low temperature refrigeration system having filter and absorber means |
NL286665A (de) * | 1961-12-13 | 1900-01-01 | ||
GB1033341A (en) * | 1964-05-19 | 1966-06-22 | Petrocarbon Dev Ltd | Purification of hydrogen |
US3347055A (en) * | 1965-03-26 | 1967-10-17 | Air Reduction | Method for recuperating refrigeration |
US3361534A (en) * | 1965-03-31 | 1968-01-02 | Union Carbide Corp | Hydrogen production by steam reforming |
JPS5881402U (ja) * | 1981-11-26 | 1983-06-02 | シャープ株式会社 | 熱風循環式調理器 |
DE10106483A1 (de) * | 2001-02-13 | 2002-08-14 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen von Wasserstoff |
GB0406615D0 (en) * | 2004-03-24 | 2004-04-28 | Air Prod & Chem | Process and apparatus for liquefying hydrogen |
DE102006027199A1 (de) * | 2006-06-12 | 2007-12-13 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen von Wasserstoff |
US10288346B2 (en) | 2016-08-05 | 2019-05-14 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for liquefaction of industrial gas by integration of methanol plant and air separation unit |
US10393431B2 (en) | 2016-08-05 | 2019-08-27 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for the integration of liquefied natural gas and syngas production |
US10281203B2 (en) | 2016-08-05 | 2019-05-07 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for liquefaction of industrial gas by integration of methanol plant and air separation unit |
US10634425B2 (en) | 2016-08-05 | 2020-04-28 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Integration of industrial gas site with liquid hydrogen production |
CN110360441B (zh) * | 2019-06-28 | 2020-06-23 | 浙江大学 | 空间液氢储罐排气冷量利用系统 |
CN114214637A (zh) * | 2021-12-10 | 2022-03-22 | 成都深冷液化设备股份有限公司 | 一种电解水制氢氧综合利用的装置和方法 |
US20230213272A1 (en) | 2021-12-30 | 2023-07-06 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process for precooling hydrogen for liquefaction with supplement liquid nitrogen |
WO2023129434A2 (en) | 2021-12-30 | 2023-07-06 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process for precooling hydrogen for liquefaction with supplement liquid nitrogen |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL24285C (de) * | 1927-01-24 | |||
US2279097A (en) * | 1941-08-18 | 1942-04-07 | Stark Virgil | Community refrigeration and gas system |
US2556850A (en) * | 1946-06-18 | 1951-06-12 | Standard Oil Dev Co | Oxygen separation |
US2495549A (en) * | 1949-03-15 | 1950-01-24 | Elliott Co | Separation of ternary gaseous mixtures containing hydrogen and methane |
US2922286A (en) * | 1954-08-13 | 1960-01-26 | Garrett Corp | Production of liquid oxygen |
US2799997A (en) * | 1954-09-09 | 1957-07-23 | Constock Liquid Methane Corp | Method and apparatus for reducing power needed for compression |
US2823523A (en) * | 1956-03-26 | 1958-02-18 | Inst Gas Technology | Separation of nitrogen from methane |
-
0
- BE BE573733D patent/BE573733A/xx unknown
-
1957
- 1957-12-11 GB GB38511/57A patent/GB892601A/en not_active Expired
-
1958
- 1958-12-04 US US778191A patent/US2983585A/en not_active Expired - Lifetime
- 1958-12-09 FR FR781227A patent/FR1217272A/fr not_active Expired
- 1958-12-09 DE DEB51368A patent/DE1082287B/de active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB892601A (en) | 1962-03-28 |
FR1217272A (fr) | 1960-05-03 |
BE573733A (de) | 1900-01-01 |
US2983585A (en) | 1961-05-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1082287B (de) | Verfahren zur Reinigung und Verfluessigung von gasfoermigem Wasserstoff | |
DE2437576C2 (de) | Verfahren zur gleichzeitigen Entwässerung und Süßung von Naturgas | |
AT508249B1 (de) | Verfahren zum reinigen und verflüssigen von biogas | |
DE3313171A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von rein-co | |
DE2646690A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck | |
DE1768460C2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Acetylen, Äthylen und höhere Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gemischen aus Spaltgasen | |
DE2323410A1 (de) | Verfahren zur herstellung von kohlenmonoxid durch gaszerlegung | |
DE2809474C2 (de) | ||
EP1490295B1 (de) | Anlagenteil und verfahren zur zerlegung und reinigung von synthesegas | |
DE664931C (de) | Verfahren zur Gewinnung von fluessigem, reinem Ammoniak aus Gaswasser | |
DE2325422A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur zerlegung von rohargon | |
DE2200004C2 (de) | Verfahren zur Erzeugung eines methanreichen mit Erdgas austauschbaren Gases | |
DD159259A3 (de) | Verfahren zur herstellung hochreinen ammoniaks | |
DE513234C (de) | Tiefkuehlverfahren zur Zerlegung von Kokereigas, Leuchtgas oder anderen brennbaren Gasgemischen | |
DE1091092B (de) | Verfahren zum katalytischen Deuteriumaustausch zwischen Wasserstoff enthaltenden Gasen und Ammoniak | |
DE257534C (de) | ||
AT383884B (de) | Verfahren zur rueckgewinnung von bei der luftzerlegung nach verfluessigung aufgewendeter verfluessigungsenergie | |
DE2040372C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen eines heliumreichen Helium-Wasserstoff-Gemisches | |
AT251552B (de) | Verfahren zur Gewinnung von Edelgasen aus Synthese-Restgasen | |
DE469446C (de) | Verfahren zur Zerlegung von Koksofengas oder anderen Gasgemischen mit Bestandteilen verschiedenen Siedepunkts durch partielle Kondensation | |
DE2151816A1 (de) | Verfahren zur gleichzeitigen Erzeugung von Kohlenoxyd und Inertgas aus Kohlenwasserstoffen | |
AT223170B (de) | Verfahren zur Gewinnung von deuteriumangereichertem Wasserstoff und/oder deuteriumangereichertem Wasser | |
DE476269C (de) | Verfahren zur Zerlegung von kohlensaeurehaltigen Gasgemischen | |
DE2211105B2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Wasserstoff mit natürlicher Deuterium-Konzentration aus dem bei der thermischen Spaltung von Kohlenwasserstoffen in Gegenwart von Wasserdampf gewonnenen Wasserstoff | |
DE510418C (de) | Verfahren zur Abscheidung schwer kondensierbarer Bestandteile aus Gasgemischen |