DE10233506B4 - Mischer/Wärmeaustauscher - Google Patents
Mischer/Wärmeaustauscher Download PDFInfo
- Publication number
- DE10233506B4 DE10233506B4 DE10233506A DE10233506A DE10233506B4 DE 10233506 B4 DE10233506 B4 DE 10233506B4 DE 10233506 A DE10233506 A DE 10233506A DE 10233506 A DE10233506 A DE 10233506A DE 10233506 B4 DE10233506 B4 DE 10233506B4
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- heat exchanger
- mixer
- webs
- pipes
- housing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn - After Issue
Links
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 47
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 22
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 19
- 239000011345 viscous material Substances 0.000 claims description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 2
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 36
- 238000013461 design Methods 0.000 description 17
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 description 13
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 239000011346 highly viscous material Substances 0.000 description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 239000000975 dye Substances 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 229920002545 silicone oil Polymers 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 230000003685 thermal hair damage Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101100117236 Drosophila melanogaster speck gene Proteins 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- VJMRKWPMFQGIPI-UHFFFAOYSA-N n-(2-hydroxyethyl)-5-(hydroxymethyl)-3-methyl-1-[2-[[3-(trifluoromethyl)phenyl]methyl]-1-benzothiophen-7-yl]pyrazole-4-carboxamide Chemical compound OCC1=C(C(=O)NCCO)C(C)=NN1C1=CC=CC2=C1SC(CC=1C=C(C=CC=1)C(F)(F)F)=C2 VJMRKWPMFQGIPI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/90—Heating or cooling systems
- B01F35/93—Heating or cooling systems arranged inside the receptacle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/0058—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for only one medium being tubes having different orientations to each other or crossing the conduit for the other heat exchange medium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
- B01F23/47—Mixing liquids with liquids; Emulsifying involving high-viscosity liquids, e.g. asphalt
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/40—Static mixers
- B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
- B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
- B01F25/431—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor
- B01F25/4316—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor the baffles being flat pieces of material, e.g. intermeshing, fixed to the wall or fixed on a central rod
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
- B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
- B01F2215/0413—Numerical information
- B01F2215/0418—Geometrical information
- B01F2215/0422—Numerical values of angles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F2215/00—Auxiliary or complementary information in relation with mixing
- B01F2215/04—Technical information in relation with mixing
- B01F2215/0413—Numerical information
- B01F2215/0486—Material property information
- B01F2215/0495—Numerical values of viscosity of substances
Abstract
Statischer
Mischer/Wärmeaustauscher
für die
Behandlung viskoser und hochviskoser Produkte wenigstens umfassend
ein Gehäuse
(6) zur Durchleitung des Produktes, mindestens zwei temperierbare
Rohre (1), die insbesondere mit einem Kanal (3) zur Durchleitung eines
Wärmeträgermediums
versehen sind, wobei das Gehäuse
die Rohre (1) umgibt, wobei auf dem Umfang der Rohre (1) eine Vielzahl
von Wärmeaustauscherstegen
(2a, 2b) verteilt angebracht sind, dadurch gekennzeichnet, dass die
Wärmeaustauscherstege
(2a, 2b) entlang der Rohre (1) in mindestens zwei parallelen Lagen
(7, 8) ausgerichtet sind und die Stege (2a) und (2b) der verschiedenen
Lagen (7, 8) um einen Winkel α von
45° bis
135°, bevorzugt
von 70° bis
110° zueinander
um die Achse der Rohre (1) verdreht angeordnet sind und dass die
Stege (2a, 2b) zur Hauptströmungsrichtung
(21) des Produktes durch das Gehäuse
(6) unter einem Winkel β von ±10° bis ±80° stehen und
mehrere Rohre (1, 1') mit Stegen (2a, 2b) in dem Gehäuse (6)
quer...
Description
- Die Erfindung betrifft einen statischen Mischer/Wärmetauscher nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
- Das schnelle gleichmäßige und schonende Temperieren von viskosen und hochviskosen Produkten, z.B. Polymerschmelzen, erfolgt nur ungenügend mit den bekannten unten beschriebenen Statikmischersystemen. Als direkte Heizfläche für derartige Aufgabenstellungen steht nur die äußere temperierte Gehäuse- oder Rohrwand zur Verfügung. Zur Temperierung eines Produktes, wird dieses mehrfach durch die bekannten Statikmischer von der Gehäuse- bzw. Rohrmitte zur temperierten Gehäusewand geleitet, so dass mit zunehmender Länge der Heizstrecke die gewünschte Produkttemperatur erreicht wird. Solche Temperieraufgaben erfordern aufgrund der geringen Wärmeleitfähigkeit der meisten organischen Stoffe lange temperierte Mischstrecken, die zu einer hohen Verweilzeit und hohem Druckverlust führen und dadurch viskose Stoffe (> 1 mPa·s) bei laminarer Strömungsgeschwindigkeit, insbesondere solche mit temperaturempfindlichem Charakter, schädigen. Ein zusätzlicher Nachteil der langen Mischstrecken sind die hohen bauartbedingten Investitionskosten solcher Systeme. Nachteile, wie die geringe mechanische Stabilität und hohe Druckverluste bekannter Statikmischer führen zu großen Strömungsquerschnitten, die wiederum eine Temperierung erschweren.
- Eine geringfügige Verbesserung bei Temperieraufgaben wird erreicht, wenn bekannte Statikmischer in Rohrleitungen oder in Gehäuse eingepresst bzw. eingewalzt werden. Dadurch wird ein begrenzter metallischer Kontakt zwischen der beheizten inneren Gehäusewand und den kleinen äußeren Querschnittsflächen der metallischen Statikmischer gebildet. Der eingezogene oder eingewalzte Statikmischer kann jedoch nur eine unzureichende Kontaktfläche mit der temperierten Gehäusewand bilden. Die Kontaktflächen sind erfahrungsgemäss nicht vollständig ausgebildet, so dass immer Spalte zur inneren Gehäusewand entstehen. Durch diese engen Spalte wird geringfügig, durch höhere Wärmeleiteigenschaften der metallischen Mischstege, Wärme radial in den Strömungsbereich des Statikmischers geleitet. Diese Methode ermöglicht nur bei sehr kleinen Gehäuse- bzw. Rohrdurchmessern eine geringe Verbesserung, da die Wärmeleitung zur Mitte des Statikmischers bzw. des Gehäuses durch die kleinen nicht vollständig ausgebildeten Kontaktflächen begrenzt ist. Weiterhin sind diese Spalte "Totstellen", die zur Stippenbildung, z.B. in Polymerschmelzen beitragen. Die Stippen (Verunreinigungen) mindern die Qualität der Verkaufsprodukte (z.B. Thermoplaste).
- Etwas bessere Temperiereigenschaften besitzen bekannte Statikmischer, die in Gehäuse oder Rohrleitungen eingelötet sind. Das Einlöten erfordert ein präzise vorbereitetes Gehäuse bzw. Rohr und einen an seinem Außendurchmesser bearbeiteten Statikmischer, damit eine gute und vollständige Lötverbindung zustande kommen kann. Die mechanischen Vorbereitungen der einzulötenden Teile sind aufwendig und kostenintensiv. Eingelötete Statikmischer zeigen bei guter Verlötung eine gute Kontaktfläche zur inneren temperierten Gehäusewand. Aufgrund des geometrischen Aufbaus der Statikmischer ist die Kontaktfläche zur beheizten Gehäusefläche jedoch sehr klein, so dass nur eine geringfügig höhere Temperierleistung zum Produktstrom möglich ist. Die Vergrößerung der temperierten Fläche im Vergleich zu den eingewalzten Statikmischern ist nicht wesentlich höher, so dass Mischstecken mit gelöteten Statikmischern nicht entscheidend verkürzt werden können. Das Lötverfahren ist wegen der begrenzten Lötofenbaugröße und wegen des Verzuges der Rohre beim Verlöten nur mit geringer Rohrlänge (i.a. < 2 m) möglich.
- Durch das eingesetzte Lot, treten zudem häufig zusätzliche Korrosionsprobleme auf die bei der Anwendung solcher Mischer berücksichtigt werden müssen, damit z. B. Reinheit und Qualität eines Produkts durch Verunreinigungen infolge von Korrosion nicht verschlechtert wird.
- Für die Wärmeübertragung bei flüssigen und gasförmigen Stoffen sind weiterhin Rohre mit äußeren aufgezogenen oder eingepressten bzw. schweißtechnisch ange hefteten dünnen Blechscheiben beispielsweise aus
DE 836946 C bekannt. Die äußeren dünnen Scheiben besitzen keinen vollständigen Kontakt zum eigentlichen Trägerrohr, so dass sie für den Einsatz zur Temperierung von Luft im hochturbulenten Strömungsbereich vorzugsweise eingesetzt werden. Diese Ausführungen sind nicht druckstabil und besitzen keine mischenden Eigenschaften für viskose Stoffe im laminaren Strömungsbereich. Deshalb sind derartige Rohrsysteme für die Temperierung viskoser und hochviskoser Flüssigkeiten nicht geeignet. Zur Verbesserung der wärmeübertragenden Eigenschaften werden z.B. diese äußeren Scheiben und das Trägerrohr mit einem Niedertemperaturlot vollständig überzogen um produktberührte Flächen zu vergrößern und somit die Wärmeleitung zu erhöhen. Die verwendeten Lote (z.B. Zink, Zinn) sind in chemischen Prozessen mit hohen Korrosionsanforderungen nicht einsetzbar, des weiteren ist die mechanische Festigkeit solcher Lote, insbesondere bei hoher Temperaturbeanspruchung, sehr gering. - Statische Mischer mit im Produktraum liegenden Rohren sind aus
EP 0412177 A1 bekannt. Die durch den Produktraum geführten Rohre sollen als temperierte Mischorgane wirken. Die Rohre kreuzen sich untereinander, um dadurch eine Verteilung und Vemischung des Produktstroms zu erreichen. Die Rohre sind zudem unter einem Winkel zur Hauptströmungsrichtung geneigt. Angeströmte runde Profile haben nur eine geringe Mischwirkung, daher ist eine homogene Temperaturverteilung mit einem solchen Apparat auf kurzem Weg nicht zu erreichen. - Weiterhin ist der temperierbare Statikmischer-Reaktor (
DE 2 839 564 A1 ) bekannt. Dieser Reaktor vermischt das durchströmende Produkt, wobei die mischenden Einbauten aus mäanderförmig gebogenen Rohren bestehen. Diese Vorrichtung besteht aus einem temperierbaren Gehäuse, in dem die mischenden Einbauten durch ein besonders geformtes Mäander-Rohrbündel ersetzt sind. - Das Rohrleitungsbündel besteht aus mehreren parallel verlaufenden gebogenen dünnen Rohren. Die Enden der Rohre sind an einem Flansch angeschweißt, von dem aus das Heiz- bzw. Kühlmittel zur Temperierung des Produktstroms eingespeist wird.
- Die parallel verlaufenden gebogenen Rohre werden als temperierte Einbauten parallel zur Strömungsrichtung des Produkts in das Gehäuse eingesteckt. Die mäanderförmigen Rohre stehen unter einem alternierenden Winkel in der Produktströmungsrichtung und verlaufen quer über den hydraulischen Durchmesser des Gehäuses. Die parallel angeordneten Rohre im Bündel kreuzen sich untereinander in axialer Richtung des Gehäuses, nach dem bekannten Prinzip der Statikmischer. Die mischenden Rohre zeigen bei dieser Konstruktion einen runden bis elliptischen Anströmquerschnitt, die Rohre sind zum Produktstrom unter einem Winkel geneigt, so dass nur eine geringe verteilende Umlenkung bzw. Mischung des zu temperierenden Produktstromes erfolgt. Da angeströmte runde Profile eine geringe Mischwirkung haben, ist eine homogene Temperaturverteilung in einer hochviskosen Produktströmung auf kurzem Weg nicht ausreichend.
- Die Länge des einsteckbaren Mäander-Rohrbündels beträgt immer ein Vielfaches des hydraulischen Gehäusedurchmessers. Die mäanderförmig gebogenen Rohre haben aufgrund ihrer gestreckten Länge eine große wärmeübertragende Fläche. Durch den Verbindungsflansch erfolgt die Zu- und Abfuhr des flüssigen Wärmeträgers, der seine Energie über das vom Produkt umströmte Rohrbündel abgibt. Insbesondere bei der Temperierung viskoser Stoffe, die wärmeisolierende Eigenschaften besitzen, kann die große Heizfläche nicht effektiv genutzt werden, da die Einbauten keine gute Mischwirkung haben.
- Die gebogenen einsteckbaren Rohrbündel sind anfällig gegen große Druckgradienten. Bei Anfahrvorgängen oder bei Produktverstopfung durch hochviskose Produkte treten hohe Druckgradienten auf, so dass die mäanderförmig gebogenen Heiz-/Kühlrohre in Produktströmungsrichtung zug- oder druckbelastet und gestreckt werden.
- Dabei neigen die inneren wärmeübertragenden Einbauten des Apparates zur Deformation und eine weitere Temperierung des Produkts durch die dann fehlende Umlenkung des Produkts ist nicht mehr möglich. Das ungewollte Strecken des Rohrbündels ist irreparabel und kann zum Anlagenstillstand mit hohen Ausfallkosten führen.
- Das temperierbare mäanderförmige Rohrbündel zeigt aufgrund der ideal gestreckten Länge des Einzelrohres und des kleinen Strömungsquerschnittes einen hohen Druckverlust und eine lange Verweilzeit auf der Temperierseite. Beides, Druckverlust und Verweilzeit z.B. des Temperiermediums in den Mäanderschlangen, führt zu hohen Differenzen zwischen Ein- und Austrittstemperatur und reduziert die zur Wärmeübertragung wichtige mittlere Temperaturdifferenz entscheidend. Aufgrund dessen ist die Leistungsfähigkeit solcher mäanderförmigen Rohrbündel gering. In der Praxis werden häufig mehrere Rohrbündel hintereinander geschaltet, das erhöht wiederum die Investitionskosten, den Druckverlust, die Verweilzeit des zu temperierenden Stoffes und erhöht den Montageaufwand.
- Ein gleichmäßiges und schonendes Temperieren von hochviskosen, einphasigen oder mehrphasigen Produktströmen bei gleichzeitig geringer Verweilzeit kann mit den bekannten Systemen, wie z.B. Statikmischern mit beheizbaren Gehäusen oder den temperierbaren mäanderförmigen Rohrbündeln nicht erfolgen.
- Daraus resultiert die Notwendigkeit einen temperierbaren Statikmischer zu entwickeln, der Heizkanäle im Produktstrom und gute Mischeigenschaften besitzt. Die neuen temperierbaren Statikmischer sollen einen geringen Druckverlust auf der Wärmeträgerseite besitzen, so dass mit großen Temperaturdifferenzen zum temperierbaren Produktstrom gerechnet werden kann. Des Weiteren soll das neue Apparatekonzept auf große hydraulische Gehäusedurchmesser anwendbar sein. Zusätzliche Verbesserung in Bezug auf eine hohe Robustheit gegen mechanische Einwirkungen, gegen hohe Druckgradienten und die Möglichkeit diverse wärmelei tende und korrosionsfeste Materialien einzusetzen, um den unterschiedlichen Produktanforderungen gerecht zu werden, wäre vorteilhaft.
- Weitere Anforderungen bestehen bezüglich einer guten Anpassung auf unterschiedliche verfahrenstechnische Aufgabenstellungen hinsichtlich geringem Druckverlust auf der produktberührten und der temperierten Seite, hoher Mischleistung, eines geringen Verweilzeitspektrums auf der Produktseite, großer Temperierfläche und hoher Wärmeübertragungsleistung. Die Erfindung soll für den Einsatz von viskosen bis hochviskosen Substanzen (Viskosität 0,001 bis 20 000 Pa·s) wesentliche Vorteile zeigen.
- Die mechanische Stabilität bei Anfahrvorgängen bzw. bei Montagen soll erhöht werden, so dass auch eine höhere Betriebssicherheit erreicht wird.
- Der neue Apparat soll ein Kompaktwärmeaustauscher sein, der mit einem niedrigen Installationswand und niedrigen Herstellungskosten in Produktionsanlagen eingebaut werden kann.
- Aufgabe der Erfindung ist es zusammenfassend einen statischen Mischer/Wärmeaustauscher bereitzustellen, der die Nachteile der bekannten Konstruktionen des Standes der Technik vermeidet, eine wesentlich verbesserte Temperierung bei geringerem Apparatevolumen ermöglicht, die Herstellungskosten des Apparates reduziert und eine höhere Robustheit, Betriebssicherheit und Standzeit als bekannte Wärmeaustauscher aufweist.
- Die Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch einen Mischer/Wärmeaustauscher gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1 mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1.
- Gegenstand der Erfindung ist daher eine Kombination von statischem Mischer und Wärmeaustauscher zur verfahrenstechnischen Behandlung thermisch empfindlicher viskoser Medien, bestehend aus mehreren parallel neben-, übereinander oder versetzt zueinander angeordneten Rohren, die quer in einem Winkel, vorzugsweise von 90°, zur Produktströmungsrichtung in einem Gehäuse stehen und angeströmt werden. Dieser statische Mischer/Wärmeaustauscher ist für die Behandlung viskoser und hochviskoser Produkte besonders geeignet. Es handelt sich daher um einen statischen Mischer/Wärmeaustauscher, wenigstens umfassend mindestens ein gegebenenfalls temperierbares Gehäuse zur Durchleitung des Produktes, in dem insbesondere quer zur Hauptströmungsrichtung des Produkts mindestens zwei, bevorzugt hintereinander angeordnete temperierbare Rohre, insbesondere temperierbar mittels Durchleitung eines Wärmeträgermediums, angeordnet sind, wobei auf dem Umfang der Rohre eine Vielzahl von Wärmeaustauscherstegen verteilt angebracht sind, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeaustauscherstege entlang jedes Rohres in mindestens zwei parallelen Lagen ausgerichtet sind und die Stege der verschiedenen Lagen um einen Winkel α von 45° bis 135°, bevorzugt von 70° bis 100°, besonders bevorzugt von 85° bis 95° zueinander um die Achse des Rohres verdreht angeordnet sind und dass die Stege der verschiedenen Lagen zur Hauptströmungsrichtung des Produktes durch das Gehäuse unter einem Winkel β von ±10° bis ±80° stehen. Dabei sind mehrere Rohre mit Stegen in dem Gehäuse quer zur Hauptströmungsrichtung nebeneinander angebracht sind.
- Unter Hauptströmungsrichtung des Produktes wird die Richtung parallel zur Längsausdehnung des Gehäuses bezeichnet, die dem Produktstrom folgt, bei rohrförmigem Gehäuse die Richtung parallel zur Mittelachse des Gehäuses.
- Die erhabenen Konturen sind so angeordnet, dass insbesondere bei viskosen und hochviskosen Stoffen und Stoffgemischen eine gute Mischwirkung eintritt und gleichzeitig durch die wesentlich vergrößerte Rohraußenfläche eine schnelle produktschonende Temperierung erst ermöglicht wird.
- Die Stege der verschiedenen Lagen stehen in einer bevorzugten Ausführung zur Hauptströmungsrichtung des Produktes durch das Gehäuse unter einem Winkel β von ±30° bis ±60° und besonders bevorzugt unter einem Winkel β von ±40° bis ±50°.
- Bevorzugt ist ein Mischer/Wärmeaustauscher, dadurch gekennzeichnet, dass zu jedem Steg einer Lage ein zu diesem Steg auf dem Rohr gegenüberstehender Steg angeordnet ist. Im einfachsten Fall stehen sich beide Stege dann auf dem Rohr genau in einem Winkel von 180° gegenüber.
- Bevorzugt ist auch ein Mischer/Wärmeaustauscher, dadurch gekennzeichnet, dass die Stege der verschiedenen Lagen von Stegen über die Länge des Rohres gesehen alternierend angeordnet sind. Damit wird die Mischwirkung weiter verbessert.
- In einer bevorzugten Ausführungsform sind die Stege so ausgebildet, dass die Stege der verschiedenen Steglagen entlang der Rohre zueinander auf Lücke angeordnet sind.
- Zur Verarbeitung höher viskoser Produkte sind, in einer alternativen Bauform des Mischer/Wärmeaustauschers, die Abstände der Stege der verschiedenen Lagen entlang des Rohres zu einander auf Lücke um den Druckverlust zu erniedrigen.
- Zur Verarbeitung höher viskoser Produkte sind, in einer alternativen Bauform des Mischer/Wärmeaustauschers, die Abstände der Stege der verschiedenen Lagen entlang des Rohres so gewählt, dass die Lücke zwischen rohraxialen benachbarten Stegen größer ist als die jeweilige Stegbreite.
- Die Lücken vergrößern den Produktströmungsquerschnitt und reduzieren den Druckverlust. Sind die Lücken kleiner als die jeweilige axiale Stegbreite erhöht sich der Druckverlust und gleichzeitig auch die wärmeübertragende Fläche der Rohre.
- In einer besonderen Ausführungsform ist das Stegbreite-/Lückenverhältnis zwischen zwei Stegen zwei benachbarter Steglagen kleiner 1, bevorzugt kleiner 0,7 und besonders bevorzugt kleiner 0,5, um den Druckverlust zu reduzieren.
- In einer bevorzugten Form des Mischer/Wärmeaustauschers besitzen die Rohre Temperierkanäle für die Durchleitung eines flüssigen Wärmeträgers, wobei im Ausströmbereich jedes Kanals eine Düse mit einem gegenüber dem Kanal verkleinerten hydraulischen Durchmesser, zur Begrenzung der Durchflussmenge des Temperiermittels, angebracht ist.
- Bevorzugt ist der Durchmesser der Düse nur halb so groß wie der hydraulische Kanaldurchmesser des jeweiligen Rohres.
- Die bevorzugte integrierte Düse am Ende des Temperierkanals, im Ausströmbereich der Rohre, reduziert die Durchflussmenge des flüssigen Temperiermediums bei vollständig geflutetem Kanal. Dadurch erhöht sich die gleichmäßige Durchströmung vieler parallel angeordneter Stegrohre des Mischer/Wärmeaustauschers.
- In einer besonders bevorzugten Form des Mischer/Wärmeaustauschers weist das Gehäuse des Mischer-/Wärmeaustauschers einen separaten zuleitenden und einen separaten ableitenden Gehäusebereich für das Wärmeträgermedium auf, um die Einström- bzw. Ausströmbereiche der Temperierkanäle zu versorgen. Dabei erfolgt eine erzwungene Durchströmung der Stegrohre.
- Der temperierbare Mischer/Wärmeaustauscher kann einen kreisrunden (hydraulischen) oder einen rechtwinkligen Querschnitt zeigen, so dass die Quer schnittsform des Moduls der verfahrenstechnischen Notwendigkeit angepasst werden kann. Der Mischer hat eine Bauhöhe von Länge zu. Durchmesser L/D < 10, vorzugsweise bei größeren Durchmessern ist das L/D-Verhältnis < 5 und besonders bevorzugt ist das L/D-Verhältnis < 1.
- Eine bevorzugte Variante des Mischer/Wärmeaustauschers ist dadurch gekennzeichnet, dass in dem Gehäuse in mehreren Ebenen hintereinander (in Hauptströmungsrichtung) mit Stegen versehene Rohre, insbesondere mit verschiedenen Stegformen- bzw. -ausführungsvarianten versehene Rohre, angebracht sind. Diese mehrstufige Ausführung ermöglicht einerseits ein örtlich intensiveres Vermischen des Mischgutes andererseits wird durch die unterschiedliche Heizfläche der hintereinander in Produktströmungsrichtung stehenden Rohre ein Temperaturgradient entlang der Mischstrecke ermöglicht.
- Durch Wahl der Abstände „a" (vergleiche
13 ) der horizontalen Rohre können die äußeren Stege zueinander definierte Spalte bilden. Durch Variation der vertikalen Rohrabstände „h" können sich Spalte zwischen den einzelnen Mischebenen bilden, so dass eine Druckverlustminderung eintritt und eine gute schweißtechnische Verbindung der in Segmenten ausgebildeter Mischelemente mit dem Gehäuse möglich ist. - Zur weiteren Intensivierung der Mischwirkung und Temperierung ist ein bevorzugter Mischer/Wärmeaustauscher so aufgebaut, dass sich die radiale Ausdehnung der auf benachbarten Rohren angeordneten, jeweils benachbarten Wärmeaustauscherstege überschneidet.
- Die Variation der Rohrabstande quer zur Produktstromungsrichtung oder die Variation der Abstände in Produktströmungsrichtung ermöglicht eine Verbesserung der Misch- und Temperiervorgänge bei gleichzeitig geringerem Apparatevolumen (Hold-up). Beim Durchströmen des Mischer/Wärmeaustauschers erfolgt bei enger An ordnung ein Ineinandergreifen der Temperierstege der nebeneinander oder hintereinander angeordneten Rohre. Das erhöht die Strömungsgeschwindigkeit und in Folge die Temperier- und Mischleistung.
- Bevorzugt ist weiterhin ein Mischer/Wärmeaustauscher, dadurch gekennzeichnet, dass die radiale Ausdehnung der Stege mindestens das 0,5-fache bis zum 30-fachen, bevorzugt mindestens das 5-fache bis zum 15-fachen des Innendurchmessers des damit verbundenen Rohres beträgt.
- Bevorzugt ist weiterhin ein Mischer/Wärmeaustauscher, dadurch gekennzeichnet, dass die radialen Stege auf den Rohren hohl sind und der Steghohlraum eine direkte Verbindung zum Rohrinnenraum hat.
- In besonderen Ausführungen sind die Leitflächen der Stege erhaben strukturiert, so dass die wärmeaustauschende Fläche weiter vergrößert wird und zusätzliche Misch- bzw. Strömungseffekte insbesondere bei Durchleitung von niederviskosen Stoffen auftreten.
- Die radiale Ausdehnung der Stege und die dadurch vergrößerte wirksame Wärmeaustauschfläche bei gleichzeitiger Verminderung des lokalen Druckverlustes kann aufgrund der Wärmeleiteigenschaften des verwendeten Rohrwerkstoffes und der stoffspezifischen Wärmeübergangskoeffizienten des zu temperierenden Produkts nicht beliebig groß gewählt werden. Eine große radiale Ausdehnung der Stege kann erfolgen, wenn die Stege hohl ausgebildet sind und der Steghohlraum eine direkte Verbindung zum Kanal des Rohres hat. Ist prozessseitig eine hohe Dispergierleistung gefordert kann die radiale Ausdehnung der Stege groß gewählt werden, so dass sich die Stege in verschiedenen Ebenen überschneiden bzw. Stege benachbarter Rohre ineinander greifen. Die Rohre mit hohlen Stegen können gießtechnisch einstückig hergestellt werden. Aufgrund moderner Schweißverfahren (Laser-Schweißung) ist auch eine Schweißkonstruktion wirtschaftlich.
- Ebenfalls bevorzugt ist eine Variante des Mischer/Wärmeaustauschers, dadurch gekennzeichnet, dass die Innenwand der Rohre eine Konturierung zur Vergrößerung ihrer Oberfläche aufweist, insbesondere in Form von Längsrippen. In Analogie zum Innenraum des Temperierrohres sind bevorzugt die äußeren Flächen der Temperierrohre und insbesondere die Stege mit Konturen versehen, um die produktseitige Wärmeübertragungsfläche zu vergrößern.
- Alternativ ist der Mischer/Wärmeaustauscher bevorzugt so gestaltet, dass die Rohre mit einer elektrischen Widerstandsheizung versehen sind.
- Kommt der Mischer/Wärmeaustauscher als Erhitzer mit in die Rohre eingesteckten elektrischen Heizpatronen zum Einsatz, entfallen die separat ausgebildeten zuleitenden und ableitenden Leitungen für Temperiermittel, so dass die Rohre die mit dem umschließenden Gehäuse direkt verbunden sind, einseitig mit den Heizpatronen bestückt werden können.
- Bei Verwendung flüssiger Temperiermittel liegt der Temperaturbereich des Mischer/Wärmeaustauschers von –50°C bis +300°C. Oberhalb von 300°C kann der Mischer/Wärmeaustauscher mit elektrischen Heizpatronen bis zu 500°C betrieben werden.
- Für die Durchführung katalysierter Prozesse ist eine weitere bevorzugte Bauform des Mischer/Wärmeaustauschers von Vorteil, die dadurch gekennzeichnet ist, dass die Rohre und/oder die Stege auf ihrer von Mischgut berührten Fläche mit einem Katalysator beschichtet sind.
- Bevorzugt sind die Stegrohre des Mischer/Wärmeaustauscher einstückig ausgebildet, z.B. dadurch, dass die Rohre mit Stegen im Gießverfahren oder als Schmiedestück gefertigt sind.
- Die Fertigung der Rohre mit Stegen bzw. der Stegrohre durch Gieß- oder Umformtechnik hat Kostenvorteile. Insbesondere wird durch das homogene Werkstoffgefüge eine gute Wärmeleitung vom durchfließenden Temperiermittel zur produktberührten Außenfläche gesichert und Kältebrücken vermieden. Aus diesem Grunde sind insbesondere metallische, legierte CrNi-Werkstoffe, Cu-Verbindungen, Aluminium, Titan, hochlegierte Nickelstähle bzw. Edelmetalle als Werkstoffe bevorzugt.
- Die Mischwirkung und Wärmeaustauscherfunktion sind besonders wirksam in einem bevorzugten Mischer/Wärmeaustauscher, bei dem die Stegrohre in Querrichtung zur Hauptströmungsrichtung des Produktes unter einem Winkel γ von höchstens +/–15 Grad in dem Gehäuse angeordnet sind.
- Bei besonderen Mischaufgaben ist ein bevorzugter Mischer/Wärmeaustauscher vorteilhaft, bei dem in dem Gehäuse in mehreren Ebenen in Strömungsrichtung hintereinander mit Stegen versehene Rohre angebracht sind, und die Rohre der Ebenen unterschiedlich dimensionierte Stege im Vergleich zu den Stegen der Rohre benachbarter Ebenen aufweisen.
- Bevorzugt ist ein Mischer/Wärmeaustauscher, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens hintereinander angeordnet zwei parallele Scharen von Rohren mit Stegen unterschiedliche Stegformen besitzen.
- Besonders bevorzugt ist ein Mischer/Wärmeaustauscher aufgebaut, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Rohr mit Stegen in einer Ebene einseitig mit einer Rohrverlängerung durch den zuleitenden oder ableitenden Temperierbereich nach außerhalb des Gehäuses geführt ist und der Kanal des Stegrohres an einer Seite verschlossen ist und mindestens zwei radiale Öffnungen eine Verbindung vom Kanal des Stegrohres zum durchströmten Produktraum des Mischer/Wärmeaustauschers bildet, um eine zusätzliche flüssige oder gasförmige Komponente in den Hauptstrom des Mischgutes zu leiten und unmittelbar zu vermischen.
- Die direkte Einspeisung einer zusätzlichen Substanz über ein nach außen verlängertes Stegrohr, ermöglicht die Verwendung des Mischer/Wärmeaustauschers als Reaktor. Zum einen kann ein Farbstoff bzw. ein Additiv oder ein Schleppmittel zudosiert werden um z.B. viskose Produkte zu färben, Beimischungen zu realisieren oder Reinigungsmittel zu zuführen für eine nachgeschaltete Reinigungsstufe. Eine andere verfahrenstechnische Verwendung wird möglich, wenn z.B. eine Reaktionskomponente über den Strömungsquerschnitt des Mischer/Wärmeaustauschers in den Hauptstrom zu dosiert und dadurch eine chemische Reaktion eingeleitet bzw. gestartet wird. Eine ggf. entstehende Reaktionswärme, durch den Start einer exothermen Reaktion, kann unmittelbar abgeführt werden, um den Prozess isotherm zu halten.
- In besonderen Ausführungen des Mischer/Wärmeaustauschers werden Rohre mit äußeren Stegen oder Leitflächen übereinander in ein U-förmiges Gehäuse angeordnet und beide U-förmigen Gehäuseschalen zu einem dichten Gehäuse verschweißt, so dass sich ein rechtwinkeliger Strömungsquerschnitt für das zu temperierende Produkt bildet (
2 ,2a ). - Eine weitere anwenderfreundliche Ausführung des Mischer/Wärmeaustauscher besteht darin, wenn temperierende Stegrohrenden jeweils in separate Heiztaschen, für die Zuführung und Ableitung des Temperiermediums, eingesetzt, verschweißt und einseitig mit einem Flansch versehen werden, um als steckbare Temperiereinheiten in ein angepasstes Gehäuse eingesetzt zu werden.
- Die übereinander positionierten Stegrohre mit den einseitigen Verteilertaschen können als Steckeinheiten in temperierte Gehäuse geschoben werden. In einer derartigen Anordnung befindet sich auf kleinem Raum besonders viel Heizfläche, so dass eine produktschonende Temperierung bei kurzer Verweilzeit erfolgt. Ein besonderer Vorteil für den Anwender ist die Reinigungsmöglichkeit der temperierbaren Mischereinheit.
- Bevorzugt können mehrere Mischer/Wärmeaustauscher hintereinander angeordnet werden, gegebenenfalls in Kombination mit bekannten statischen Mischern. Die Mischer/Wärmeaustauscher können dabei um einen Winkel δ von 45 bis 135°, z.B. von 90°, um die Gehäusemittelachse verdreht zueinander angeordnet sein.
- Durch das Hintereinander-Schalten von mehreren Mischer/Wärmeaustauschern kann eine chemische Reaktion in einem statisch-mischenden Reaktor ausreichend homogenisiert und isotherm gehalten werden.
- Der Mischer/Wärmeaustauscher ist ein leistungsfähiger Temperierapparat, der selbst bei laminarer Strömungsgeschwindigkeit eine hohe Wärmeübertragungsleistung ermöglicht. Aus diesem Grund sind die erfindungsgemäßen Mischer/Wärmeaustauscher bevorzugt für den Aufbau von rückvermischungsarmen Strömungsreaktoren, für die Durchführung von exothermen und endothermen Prozessen geeignet. Je nach Aufgabenstellung kann in prozess-intensive Reaktorbereiche, in denen eine Reaktion gestartet wird und ein schneller Wärmeaustausch gewünscht ist, und in Verweilzeitbereiche, die weniger temperaturregulierend wirken und indenen nur ein Vermischen gefordert ist, unterschieden werden. Verweilzeitbereiche von Strömungsreaktoren können z.B. temperierte Rohre mit eingesetzten bekannten Statikmischern sein.
- Die Hauptanwendung der Erfindung, liegt auf dem Gebiet der schonenden schnellen Temperierung von viskosen bis hochviskosen Stoffsystemen. Bei diesen Anwendungen ist neben einer effektiven Temperierung immer eine gleichzeitig gute und effektive Vermischung erforderlich, um Temperaturkonstanz über den Strömungsquerschnitt zu erzielen.
- Durch die Möglichkeit einen weiteren Stoff über die zusätzliche bevorzugte Stoffzuleitung direkt in den Hauptstrom einzuleiten und zu verteilen, können Additive bzw. Farbstoffe eingemischt werden, so dass in einer verfahrenstechnischen Anlage zusätzliche Mischstrecken entfallen können. Insbesondere bei Verfahren zur Entmonomerisierung von Polymerschmelzen können sogenannte Schleppmittel direkt in die Schmelze eindosiert werden, gleichzeitig erfolgt durch die effektive Temperierung eine schonende Kurzzeit-Erhitzung des Polymers auf ein höheres Temperaturniveau, ohne eine thermische Produktschädigung einzuleiten, so dass ein nachgeschalteter Verdampfungsschritt als Reinigungsschritt, von z.B. einer leichter siedenden unerwünschten Komponente, durchgeführt werden kann.
- Mehrere hintereinander geschaltete Mischer/Wärmeaustauscher können dazu benutzt werden um rückvermischungsarme Rohrreaktoren zu konzipieren. Es kann z.B. eine Reaktionskomponente über die zusätzliche Stoffzuleitung eines bevorzugten Mischer/Wärmeaustauschers gleichmäßig in den Reaktionsraum (Produktraum) verteilt werden. Bei endothermen Reaktionen kann im Strömungsverlauf die zur Reaktion benötigte Energie unmittelbar zugeführt werden. Entsteht während der Reaktion Wärme, so kann bei Zuschaltung eines Kältemittels die Reaktionswärme unmittelbar abgeführt werden.
- Mit der genannten Erfindung lassen sich kleine, kompakte Hochleistungs- Wärmeaustauscher für niederviskose und hochviskose, flüssige und gasförmige Stoffe bilden. Die Apparate zeigen eine sehr stabile Ausführung, können aufgrund der stabilen Ausführung bei hohen Druckgradienten eingesetzt werden, besitzen eine große wärmeübertragende Fläche und arbeiten rückvermischungsarm. Insbesondere bei Anwendungen zur Temperierung viskoser und hochviskoser einphasiger oder mehrphasiger Stoffsysteme sind aufgrund kleiner Verweilzeiten die Vorteile besonders erkennbar.
- Das Strömungsverhalten von sehr hochviskosen Stoffsystemen impliziert einen sehr hohen Druckverlust, weshalb nur kleine Strömungsgeschwindigkeiten wirtschaftlich möglich sind. Der Fachmann spricht von schleichenden Strömungen. Hierbei ist der Wärmeaustausch zwischen Wärmeträger und Produkt besonders schlecht. Bei diesen Anwendung ist neben der großen wärmeaustauschenden Fläche gleichzeitig ein intensiver Mischvorgang notwendig um eine schonende und gleichmäßige Erwärmung des Produkts zu erzielen. Die Temperierung des Produkts erfolgt bei entsprechender Anordnung der Stegrohre bei sehr kleiner Verweilzeit und kleinem Verweilzeitspektrum, so dass insbesondere temperaturempfindliche Stoffe mit dem erfindungsgemäßen Mischer/Wärmeaustauscher temperiert werden können.
- Mit der Erfindung kann in einzelnen Fällen sogar auf eine vollständig temperiertes Gehäuse verzichtet werden, wodurch u. a. Investitionskosten weiter reduziert werden.
- Aufgrund der hohen konzeptionellen Flexibilität der erfindungsgemäßen Mischer/Wärmeaustauscher, durch Kombination der Rohrabstände „a" und „h" mit unterschiedlichen Stegbereichen, Variation der Anzahl der Stegrohre nebeneinander, untereinander oder versetzt untereinander, sowie der Variation der Rohrabstände quer oder mit der Hauptströmungsrichtung des Produkts, besteht die Möglichkeit allen verfahrenstechnischen und produktspezifischen Anforderungen gerecht zu werden.
- Der Apparat arbeitet immer mit kleinen Temperaturdifferenzen zwischen Ein- und Austritt des Wärmeträgers bzw. des Kühlmittels, so dass ein hoher Leistungsübertrag beim Temperieren und eine sehr gute Nutzung der Sekundärenergien möglich ist.
- Die Erfindung ermöglicht kompakte, druckfeste und preiswerte Wärmeübertragungsapparate bzw. rückvermischungsarme Rohrreaktoren. Die Form von einsteckbaren Mischer/Wärmeaustauscher-Einheiten in entsprechende temperierte Gehäuse ergibt besonders betriebsfreundliche Apparate, die eine einfache Reinigung zu lassen.
- Insbesondere die Anwendung als rückvermischungsarmer Rohrreaktor, mit einer integrierten Einheit zur gleichmäßigen Einspeisung einer Reaktionskomponente über den hydraulischen Strömungsquerschnitt eines primären Hauptproduktstroms bietet weitere technische Einsatzmöglichkeiten, die bisher mit Aggregaten nach dem Stand der Technik nicht möglich sind.
- Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Figuren durch die Beispiele, welche jedoch keine Beschränkung der Erfindung darstellen, näher erläutert.
- Es zeigen:
-
1 einen Längsschnitt durch das Gehäuse6 eines erfindungsgemäßen Mischer/Wärmeaustauschers gemäß Linie A-A in1a und den Winkelversatz der Stege zu einander sowie die Winkelannordnung der Stege zur Hauptströmungsrichtung, -
1a einen Teil-Querschnitt und eine seitliche Ansicht des Rohres1 mit Stegen2a und2b nach1 , -
2 einen Mischer/Wärmeaustauscher mit zwei parallel angeordneten Rohren1 in einer Ebene mit Stegen2a und2a' im Bereich der Produktströmung, sowie den Winkelbereich α der Stege2a und2b und den Winkelbereich β der Stege zur Hauptströmungsrichtung, -
2a den Mischer/Wärmeaustauscher gemäss der Linie B-B aus2 mit einer zuführenden Wärmeträgerkammer4 und einer abführenden Wärmeträgerkammer5 und den Winkelbereich γ für die Schrägstellung der Stegrohre im Bereich der Produktströmung, -
3 ,3a eine Variante zu einem Stegpaar2a aus1 im Querschnitt, -
4 ,4a eine weitere Variante zu einem Stegpaar2a aus1 , -
5 ,5a eine weitere Variante zu einem strömungsoptimierten Stegpaar2a aus1 , -
6 ,6a eine Variante zu einem Stegpaar2a aus1 mit nur einem Steg62' und exzentrischem Heizkanal3 , -
7 ,7a eine Variante zu einem Stegpaar2a aus1 , -
8 ,8a eine weitere Variante zu einem Stegpaar2a aus1 , -
9 ,9a eine weitere Variante zu einem Stegpaar2a aus1 , -
10 einen Längsschnitt gemäss Linie D-D aus12 , durch eine rechteckige Mischer/Wärmeaustauscher-Einheit mit drei nebeneinander liegenden Rohren1 ,1' ,1'' in einer Ebene und einer um das Gehäuse verlängerten Wärmeträgerzuleitungskammer4 , -
11 einen Querschnitt durch eine Mischer/Wärmetauschereinheit, gemäss der Linie C-C aus10 und integrierter Düse bzw. Blende3' im Austrittsbereich des Heizkanals3 , -
12 eine Draufsicht auf eine Mischer/Wärmetauschereinheit nach10 mit Anschlüssen für die Wärmeträgerzuführung4 und -ableitung5' -
13 einen Längsschnitt durch eine Mischer/Wärmetauschereinheit mit drei in Produkt-Hauptströmungsrichtung hintereinander angeordneten Reihen von nebeneinander liegenden Rohren mit unterschiedlich dimensionierten Stegen und mit verschiedenen Rohr-Mittenabständen „a" bzw. „h" sowie definierten Spalten zur Gehäusewandung und zwischen den einzelnen Rohrebenen für die Reduzierung von Toträumen, -
14 einen Querschnitt auf ein Mischer/Wärmetauscher-Einheit mit getrenntem konzentrischen Wärmezuleitungs-4 und Wärmeableitungsbereich5 , desweiteren durch den Wärmezuleitungsbereich4 eine zuführende Kapillare13 , als einseitige Verlängerung des Temperierkanal, um eine zusätzliche Substanz über Verteilerbohrungen14 , in den Produkthauptstrom verteilt einleiten zu können, -
14a eine Schnittdarstellung entlang der Linie A-A aus14 , insbesondere sind die Verteilerbohrungen14 zur gleichmäßigen Verteilung einer zugeführten Substanz in den Produkthauptstrom, -
15 eine modular aufgebauten Mischer/Wärmeaustauscher-Reaktor mit einer Stoff-Einleitung über Kapillare13 und Verteilung über Bohrungen14 für die Zuführung einer Reaktionskomponente, wobei die Anordnung vier hintereinander geschaltete Mischer/Wärmetauschereinheiten (9 ,10 ,11 ,12 ) mit unterschiedlichen L/D-Verhältnissen hat und die Mischer/Wärmeaustauscher-Einheiten um 90 Grad verdreht zueinander angeordnet sind. - Beispiele
- Beispiel 1
-
1 zeigt ein einstückiges Rohr1 in einem produktdurchströmten Gehäuse6 , welches auf dem äußeren Umfang einen Stegbereich hat und zwei unter einem Winkel β = 45 bzw. –135° zur Hauptströmungsrichtung (Pfeil) stehende radiale Mischstege2a ,2a' in einen vorderen, im Schnitt dargestellten und einem hinteren Stegbereich mit zwei weiteren Stegen2b ,2b' besitzt. Die Breite des Stegbereichs ist hier so gewählt, dass alternierend zwei Steglagen mit jeweils zwei Stegen2a ,2a' und2b ,2b' entlang der Rohrachse radial versetzt zueinander im Gehäuse6 angeordnet sind, und sie sich in ihrer axialen Ausdehnung lückenlos anschließen (siehe1a ). - Die Form bzw. Ausgestaltung der Stege und die Stegoberflächenbeschaffenheit kann unterschiedlich sein. Die Oberfläche der Stege und des Rohres kann z.B. strukturiert sein durch erhobene Noppen, Warzen bzw. Rillen oder Nuten, um die wärmeübertragende Fläche zu vergrößern und zusätzliche Strömungseffekte zu produzieren. Im Wesentlichen richtet sie sich nach der verfahrenstechnischen Aufgabe oder Anforderung. In den
3 bis9 sind Beispiele hierzu wiedergegeben. Die Stege können am äußeren Umfang des Rohres1 radial symmetrisch (wie in3 –5 ) oder auch asymmetrisch (7 –9 ) angeordnet sein und zueinander unterschiedliche Winkel zeigen, wobei auch unterschiedliche Stegformen miteinander kombiniert werden können und7 –9 miteinander korrespondieren. Die Stegform kann von der radialen einfachen Form abweichen dahingehend, dass sie zusätzlich eine gekrümmte Form als Leitschaufel zeigen, das ist besonders vorteilhaft wenn sich die konzentrischen Bereiche überschneiden und Sekundärströmungen erzwungen werden. -
3 ,3a zeigen einen Querschnitt bzw. Längsschnitt durch ein Rohr1 ähnlich1 mit zwei Stegen32a ,32a' die einen konstanten Durchmesser aufweisen und eine Abflachung31 quer zur Hauptströmungsrichtung21 an ihren Enden haben. - In der Variante nach
4 ,4a sind die Stege42a ,42a' im Querschnitt am Ende verjüngt ausgebildet. Die Stege52a ,52a' nach Variante gemäß5 ,5a sind ähnlich der4 , jedoch mit verbreiterten Fuß entsprechend dem Durchmesser des Rohres1 ausgeführt. -
6 zeigt eine Variante eines Stegrohres1 ähnlich der nach5 , jedoch mit nur einem Steg62' in einer Steglage. Die Bauform nach7 kombiniert Stegformen nach4 und5 hier mit unterschiedlicher radialer Ausdehnung der Stege72 ,72' . In der Ausführung nach8 , die7 ähnlich ist, sind beide Stege82 ,82' im Querschnitt und einem Winkel von 170°C um die Rohrachse verdreht zueinander angeordnet. - In der Variante nach
9 beträgt der Winkelversatz 90°C, zwischen den Stegen92 und92' verglichen mit der Anordnung nach7 . - Durch die Form und Anordnung der Stege kann die wärmeübertragende Fläche auf der produktberührten Seite und auch das Umströmen des Rohres und damit auch der wichtige Mischvorgang begünstigt werden. Insbesondere bei Temperiervorgängen von hochviskosen Medien, mit einer Viskosität von größer 1 Pa·s, ist eine definierte Anordnung der Stege auf dem äußeren Umfang des Rohres sinnvoll, um neben der Wärmeübertragung auch eine effektive Mischwirkung zu erzielen. Zur Erhöhung der Heizleistung kann die innere Kontur der Stegrohre
1 , die in Kontakt mit dem Temperiermittel steht, ebenfalls mit Rippen ausgestattet werden. Dadurch wird die Heizfläche auf der Wärme- oder Kälteträgerseite wesentlich erhöht. - Die Rohrform mit beliebig vielen bzw. gezielt angeordneten Stegbereichen auf dem äußeren Rohrdurchmesser kann wirtschaftlich im Gießverfahren oder in einem Schmiedeverfahren hergestellt werden, dadurch wird immer sichergestellt, dass ein vollständiger metallischer Kontakt zwischen Rohr und erhabene äußere Kontur besteht. In besonderen Fällen können die radialen Stege hohl ausgeführt sein, so dass der Steghohlraum eine direkte Verbindung zum Temperierraum hat und überall konstante Wanddicken vorliegen. Anforderungen bezüglich mechanischer Festigkeiten und benötigter Druckfestigkeit erfolgt durch entsprechende Wahl der Wanddicke.
- Die Rohre können aus unterschiedlichen Werkstoffen hergestellt werden, damit eine ausreichend hohe Korrosionsbeständigkeit gewährleistet ist.
- Das Gießverfahren lässt eine wirtschaftliche Fertigung von nur einer bestimmten Rohrlänge zu. Größere Rohrlängen müssen durch Verbinden mehrerer Rohreinheiten mit einem geeigneten Schweißverfahren hergestellt werden.
- Beispiel 2
- Ein weiterer Mischer/Wärmeaustauscher ist in
2 im Längsschnitt wiedergegeben. Sechs Rohre1 haben zwei parallele Lagen von Stegen2a und2b mit jeweils auf dem äußeren Umfang der Rohre zwei radial versetzten Stegen2a ,2a' . Die Rohre1 ragen mit einem Ende in eine Wärmeträger-Zuführkammer4 und enden in einer Wärmeträger-Ableitkammer5 (2a ). Die Rohre1 sind mit der Zuführ-4 und der Ableitkammer5 verschweißt. Die Rohre1 stehen in einem Winkel γ von ca. 5 Grad quer zur Hauptströmungsrichtung21 des Produktes. Die Rohre1 mit den Stegen sind so positioniert, dass die Stege in einen Winkel β von 45 Grad zur Produktanströmung21 positioniert sind. Die Stege2a stehen zu den versetzten Stegen2b in einem Winkel α von 90 Grad. - Die Zuführkammer
4 und Ableitkammer5 des Temperiermittels bestehen aus einer am Gehäuse6 angeschweißten Tasche bzw. einem Halbrohr (nicht gezeichnet). - Beispiel 3
- In
10 ist eine Mischer/Wärmeaustauschereinheit gezeigt, mit einem rechteckigen Gehäuse6 und drei Stegrohren1 ,1' ,1'' . Die Stege12a ,12b entsprechen in ihrer Bauform den in3 gezeigten Typen und sind über die Länge der Rohre1 ,1' ,1'' in alternierenden Lage angeordnet. - Im Querschnitt in
11 gemäß Linie C-C aus10 ist zu sehen, dass durch eine äußere Ummantelung15 zwei Kammern4 ,5 gebildet werden, die mit einer Zuleitung16 bzw. einer Ableitung17 für einen flüssigen Wärmeträger verbunden sind (siehe12 ). Die Rohre1 ,1' ,1'' werden wie in11 gezeigt im Betrieb vom Wärmeträger18 durchströmt. An ihrem einen Ende weisen die Rohre1 ,1' ,1'' eine Verengung3' im Kanal3 auf. - Der Mischer/Wärmeaustauscher (vergleiche Schnittbild in
12 ) hat einen durch das Gehäuse6 gebildeten rechteckigen Produktströmungsbereich. Das weitere das Gehäuse6 umgebende Gehäuse15 , das mit Trennstegen unterteilt ist, bildet die Kammern4 ,5 für den Wärmeträger18 . Mehrere gemäß10 geformte Mischer/Wärmeaustauschereinheiten sind in Strömungsrichtung hintereinander angeordnet und an eine Produktleitung bündig angeschlossen. Das Produkt durchströmt die Einheiten entsprechend10 von oben (Strömungsrichtung21 ). - Eine weitere Möglichkeit der Zu- und Ableitung der Temperierflüssigkeit besteht darin, dass um das Wärmeaustauschergehäuse mit innenliegenden Stegrohren ein Ring bzw. Mantelrohr, welches wiederum zwei Trennstege besitzt um eine Trennung zwischen Vor- und Rücklauf des Wärmeträgers zu gewährleisten (vergleiche
14 ), gestülpt und verschweißt wird. Bei einer runden Wärmeträgerkammer und Gehäuse sind die temperierbaren Rohre1 mit ihren Stegen in der Anströmebene des Produkts unterschiedlich lang. - Die Stegform und -richtung kann im Zusammenspiel mit den horizontalen Rohrabständen „a" oder den vertikalen Rohrabständen „h" untereinander eine optimale temperierbare Mischer/Wärmeaustauschergeometrie bilden, mit großer Wärmeübertragungsfläche und hoher Mischwirkung. Die Rohre mit den äußeren Stegen können unterschiedliche Rohrabstände zeigen, sie können so eng gewählt werden, dass die konzentrischen Stegbereiche sich überlappen und die äußeren Mischstege sich miteinander kreuzen (vergl.
13 ). Dadurch kann die wärmeübertragende Fläche pro Volumeneinheit variiert und die Verweilzeit des Produkts verkleinert werden. Die Rohre in einer Ebene können unterschiedliche Stegformen und -anordnungen zeigen. - Beispiel 4
-
13 zeigt eine Mischer Wärmeaustauscheranordnung ähnlich der in10 gezeigten Form jedoch mit zwei weiteren Reihen von Stegrohren131 ,132 , die in Produktströmungsrichtung21 hintereinander angeordnet sind. - Die erste Reihe von Stegrohren
1 ,1' ,1'' mit Stegen12a ,12b entspricht der in10 gezeigten Form. - In den weiteren Reihen sind die Rohre
131 ,132 mit den äußeren Stegen so angeordnet, dass die jeweils endständigen Stege zum Gehäuse6 einen definierten Spalt zeigen, um ein möglichst vollständiges Umfließen der Stegrohre insbesondere zur Gehäusewand6 zu ermöglichen (13 , Ebene 2 u. 3). Dieser Spalt verhindert die Bildung von Toträumen in Strömungsrichtung, in denen sich Produkte ablagern können welches zur Qualitätsminderung der Produkte aufgrund langer Temperatur belastung führt. Gleichzeitig erfolgt eine zusätzliche Temperierung durch die gezielte Führung des Produktes zum temperierten Gehäuse. - Beispiel 5
- Die temperierbaren Mischer/Wärmeaustauscher können gemäß der Variante nach
14 dazu benutzt werden, um eine einzumischende Komponente gleichmäßig im Produkt zu verteilen. Bei dieser Anwendung werden in dem mittleren Rohr13 im Bereich der Stege2a ,2b kleine Eintrittsöffnungen14 eingebracht, die es ermöglichen eine einzumischende Komponente über eine Rohrverlängerung (13 ) durch den Heizmittelraum zu zuführen und über die eingebrachten Öffnungen14 über den gesamten Produktströmungsquerschnitt gleichmäßig einzutragen (14 ,14a ). - Eine Kombination mehrerer Mischer/Wärmeaustauscher
9 ,9a ,9b ,9c zu einem Strömungsreaktor ist in15 skizzenhaft im Schnitt gezeigt. Die Einheit9a hat hier ein L/D-Verhältnis von 1,5 während die übrigen Einheiten des Reaktors ein L/D-Verhältnis von 0,75 haben. Die Einheiten sind zueinander um 90 Grad versetzt angeordnet. Die zuleitenden Wärmeträgerkammern4 und ableitenden Wärmeträgerkammern5 der Mischer/Wärmeaustauscher-Einheiten sind alle parallel mit der Wärmeträgerversorgung verbunden. Die Temperierrohre1 mit Stegen sind in den Einheiten9 ,9b durch unterbrochene Linien und in den Einheiten9a ,9c durch die Kreuzungspunkte der unterbrochenen Linien angedeutet. Es ist zu erkennen, dass die Einheiten in der horizontalen und in der vertikalen Ebene bzw. in Hauptstromrichtung21 unterschiedlich viele Stegrohre zur Temperierung besitzen, um im jeweiligen Modul eine differenzierte Temperier- und Dispergierleistung zu bewirken. In der Einheit9 ist das mittlere Rohr nur einseitig geöffnet (ähnlich der Ausführung in14a ) und durch eine Kapillare13 einseitig durch die Temperierkammer4 verlängert bis außerhalb der Mischer/Wärmeaustauscher-Einheit9 . Außerhalb der Einheit9 kann nun eine Dosierpumpe, die in der15 nicht dargestellt ist, angeschlossen werden, um z.B. eine weitere Substanz (Additiv, Schleppmittel, Reak tionsstoffe) über den gesamten Strömungsquerschnitt des Modul bzw. der Einheit zu dosieren und zu verteilen. Bohrungen bzw. Düsen14 entlang des Rohres im Produktstrom sorgen für eine gleichmäßige Verteilung über den Strömungsquerschnitt der Einheit. - Je nach Volumenstrom des Wärmeträgermediums (z.B. Warmwasser, Öl, Kühlsole) ist es erforderlich im Austrittsbereich der Stegrohre eine Querschnittsverengung bzw. eine Düse (Blende) vor zu sehen, damit parallel angeströmte Stegrohre mit gleicher Energiedichte versorgt werden. In einfachster Ausführung wird der Innendurchmesser
3 des Rohres im Austrittsbereich zur ableitenden Wärmeträgerkammer auf kurzer Strecke verkleinert, z.B. auf den Innendurchmesser3' , ähnlich wie in11 dargestellt ist. Wird Dampf als Energieträger eingesetzt ist diese Verengung des Innendurchmessers3 des Rohres1 nicht erforderlich. - Beispiel 6 Kompaktwärmeaustauscher
- Kompaktwärmeaustauscher haben die Aufgabe in kurzer Zeit ein durchströmendes Medium möglichst hoch, d.h. möglichst nahe an die Heizmitteltemperatur zu erhitzen, so dass aufgrund einer kurzzeitigen Temperaturbelastung keine thermische Schädigung des Produkts auftritt. Kompaktwärmeaustauscher sollen kleinere Apparateabmessungen haben, als bekannte Wärmeaustauscher mit gleicher Leistung, damit in einer verfahrenstechnischen Anlage nur ein kleiner Raumbedarf und dadurch geringe Montage- und Investitionskosten entstehen. Ein wesentliches Merkmal zum Vergleich verschiedener Wärmeaustauschertypen ist die Wärmeübertragungsleistung, die benötigte Wärmeaustauschfläche und das produktseitige Apparatevolumen. Es wurde der erfindungsgemäße Mischer/Wärmeaustauscher mit einem Gerät aus dem Stand der Technik (Offenlegungsschrift
DE-2 839 564 A1 ) verglichen. Der untersuchte erfindungsgemäße Mischer/Wärmeaustauscher entsprach grundsätzlich der in2 und2a gezeigten Ausführung jedoch mit vier statt zwei quer zur Produktströmungsrichtung nebeneinander angeordneten Rohren und insge samt neun statt drei in Strömungsrichtung21 gesehen hintereinander angeordneten Rohrpaketen (vergleiche2a ). - Für den Versuch wurde als Produkt ein hochviskoser Stoff (Silikonöl) mit einer Viskosität von 10 Pa·s gewählt und mit einer Zahnradpumpe durch die Wärmeaustauscher gepumpt, so dass im Austrittsbereich des jeweiligen Apparates der Massenstrom gravimetrisch ermittelt werden konnte. Die Wärmeaustauscher wurden für den Versuch an einen elektrisch beheizten und geregelten Thermostaten (Heizleistung 3 kW) angeschlossen. Als Wärmeträgermedium wurde Wasser gewählt, so dass der Thermostatregler für die Vorlauftemperatur am Thermostaten auf 90°C eingestellt wurde. Die Eintritts- und Austrittstemperatur des Wärmeträgers und der Produktseite wurden mittels Pt-100 gemessen und auf einer Messwerterfassungsanlage registriert und gespeichert. Zusätzlich registrierten Drucksensoren, die im Eintritts- und Austrittsbereich der Temperier- und Produktseite auftretenden Drücke, als Folge der auftretenden Strömungsverluste. Die apparativen Kenndaten der Wärmeaustauscher sind in der Tabelle 1 zusammengefasst.
- Die Apparatedaten zeigen konstruktiv bedingte Abweichungen. Aus der Tabelle 1 ist zu entnehmen, dass der Mischer/Wärmeaustauscher eine kürzere Bauform und dadurch ein geringeres produktseitiges Volumen (Hold-up) hat. Zusätzlich hat der Mischer/Wärmeaustauscher eine um 0,01 qm geringere wirksame Wärmeübertragungsfläche. Bauartbedingt ist beim Mischer/Wärmeaustauscher immer ein Teilbereich des Gehäuses temperiert. Für die Versuchsauswertung ist die wirksame Gesamttemperierfläche eingesetzt worden. Aus den durchgeführten Versuchen, den gemessenen Temperaturen und Drücken, wurden die charakteristischen Kenndaten errechnet und in der Tabelle 2 für beide Wärmeaustauscher gegenüber gestellt. Es wurde die übertragene Wärmeleistung, der mittlere Wärmedurchgangskoeffizient und der Druckverlust aus den aufgezeichneten Messwerten berechnet worden.
- In der Tabelle 2 sind die errechneten Leistungsdaten der Wärmeaustauscher für einen konstanten Volumenstrom (Silikonöl) von ca. 30 l/h dargestellt.
- Das Ergebnis der Versuche bestätigt die höhere Leistungsfähigkeit des erfindungsgemäßen kompakten Mischer/Wärmeaustauschers. Es wurde bei konstantem Volumenstrom und geringerer Verweilzeit ca. 120 Watt mehr übertragen, obwohl die produktberührte Wärmeübertragungsfläche geringer ist als bei dem bekannten Wärmeaustauscher. Aufgrund der kompakten Bauform des Mischer/Wärmeaustauschers konnte die Verweilzeit halbiert werden.
- Das Testergebnis bestätigt eine wesentliche Verbesserung der Wärmeübertragungsleistung bei geringerer Verweilzeit durch den erfindungsgemäßen Mischer/Wärmeaustauscher.
Claims (18)
- Statischer Mischer/Wärmeaustauscher für die Behandlung viskoser und hochviskoser Produkte wenigstens umfassend ein Gehäuse (
6 ) zur Durchleitung des Produktes, mindestens zwei temperierbare Rohre (1 ), die insbesondere mit einem Kanal (3 ) zur Durchleitung eines Wärmeträgermediums versehen sind, wobei das Gehäuse die Rohre (1 ) umgibt, wobei auf dem Umfang der Rohre (1 ) eine Vielzahl von Wärmeaustauscherstegen (2a ,2b ) verteilt angebracht sind, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeaustauscherstege (2a ,2b ) entlang der Rohre (1 ) in mindestens zwei parallelen Lagen (7 ,8 ) ausgerichtet sind und die Stege (2a ) und (2b ) der verschiedenen Lagen (7 ,8 ) um einen Winkel α von 45° bis 135°, bevorzugt von 70° bis 110° zueinander um die Achse der Rohre (1 ) verdreht angeordnet sind und dass die Stege (2a ,2b ) zur Hauptströmungsrichtung (21 ) des Produktes durch das Gehäuse (6 ) unter einem Winkel β von ±10° bis ±80° stehen und mehrere Rohre (1 ,1' ) mit Stegen (2a ,2b ) in dem Gehäuse (6 ) quer zur Hauptströmungsrichtung des Produktes nebeneinander angebracht sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zu jedem Steg (
2a ) bzw. (2b ) einer Lage (7 ) bzw. (8 ) ein zu diesem Steg auf dem Rohr (1 ) gegenüberstehender Steg (2a' ) bzw. (2b' ) angeordnet ist. - Mischer/Wärmeaustauscher nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Stege (
2a ) oder (2b ) der verschiedenen Lagen (7 ) oder (8 ) über die Länge des Rohres (1 ) gesehen alternierend angeordnet sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Winkel αzwischen den Stegen der verschiedenen Lagen (
7 ,8 ) von 85 bis 95° beträgt. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Gehäuse (
6 ) Zuleitungen (4 ) und Ableitungen (5 ) für ein Wärmeträgermedium aufweist, welche mit dem Eingang bzw. Ausgang der Kanäle (3 ,3' ) verbunden sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Gehäuse (
6 ) in mehreren Ebenen hintereinander mit Stegen (2a ,2b ) versehene Rohre (1 ,1' ) angebracht sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass sich die radiale Ausdehnung der auf benachbarten Rohren (
132 ,132' ) angeordneten, jeweils benachbarten Stege (2a ,2b ) überschneidet. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Stege (
2a ,2b ) der verschiedenen Lagen (7 ,8 ) entlang der Rohre (1 ,1' ,1'' ) zu einander auf Lücke angeordnet sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die radiale Ausdehnung der Stege (
2a ,2b ) mindestens das 0,5-fache des Innendurchmessers des damit verbundenen Rohres (1 ) beträgt. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Innenwand der Rohre (
1 ,1' ,1'' ) eine Konturierung zur Vergrößerung ihrer Oberfläche aufweisen, insbesondere in Form von Längsrippen. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass ausgewählte Stege (
2 ,2a' ,2b ,2b' ) der Rohre (1 ) innen hohl ausgeführt sind und der Hohlraum mit dem Kanal (3 ) des Rohres (1 ) in Verbindung steht. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohre (
1 ,1' ,1'' ) mit einer Widerstandsheizung oder einer Heizpatrone versehen sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohre (
1 ,1' ,1'' ) und/oder die Stege (2a ,2b ) mit einem Katalysator beschichtet sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohre (
1 ,1' ,1'' ) in Querrichtung zur Hauptströmungsrichtung des Produktes unter einem Winkel γ von höchstens +/–15° in dem Gehäuse (6 ) angeordnet sind. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Gehäuse (
6 ) in mehreren Ebenen hintereinander mit Stegen (2a ,2b ) versehene Rohre (1 ,1a ) angebracht sind, und die Rohre (1 ) der Ebenen unterschiedlich dimensionierte Stege (2a ,2b ) im Vergleich zu den Stegen der Rohre (1a ) der benachbarten Ebene aufweisen. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Mischer/Wärmetauscher mindestens ein parallel zu den Rohren (
1 ) angeordnetes Stoffeinleitungsrohr aufweist, das mit gleichartigen Stegen (2a ,2b ) versehen ist und mehrere Öffnungen (14 ) zum Inneren des Gehäuses (6 ) aufweist. - Mischer/Wärmeaustauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohre (
1 ) Kanäle (3 ) aufweisen, in deren Ausströmbereich eine Düse (3' ) mit gegenüber den Kanälen (3 ) verkleinertem Durchmesser angebracht ist. - Verwendung der Mischer/Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 17 zur Temperierung von viskosen Stoffsystemen mit einer Viskosität von 0,001 bis 20 000 Pa·s.
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10233506A DE10233506B4 (de) | 2002-07-24 | 2002-07-24 | Mischer/Wärmeaustauscher |
AT03015959T ATE315434T1 (de) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mischer/wärmeaustauscher |
EP03015959A EP1384502B1 (de) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mischer/Wärmeaustauscher |
DE50302165T DE50302165D1 (de) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mischer/Wärmeaustauscher |
ES03015959T ES2256622T3 (es) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mezclador/intercambiador de calor. |
US10/622,625 US7220048B2 (en) | 2002-07-24 | 2003-07-18 | Mixer/heat exchanger |
JP2003201315A JP4430347B2 (ja) | 2002-07-24 | 2003-07-24 | ミキサ/熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10233506A DE10233506B4 (de) | 2002-07-24 | 2002-07-24 | Mischer/Wärmeaustauscher |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10233506A1 DE10233506A1 (de) | 2004-02-12 |
DE10233506B4 true DE10233506B4 (de) | 2004-12-09 |
Family
ID=29796539
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10233506A Withdrawn - After Issue DE10233506B4 (de) | 2002-07-24 | 2002-07-24 | Mischer/Wärmeaustauscher |
DE50302165T Expired - Lifetime DE50302165D1 (de) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mischer/Wärmeaustauscher |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE50302165T Expired - Lifetime DE50302165D1 (de) | 2002-07-24 | 2003-07-14 | Mischer/Wärmeaustauscher |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7220048B2 (de) |
EP (1) | EP1384502B1 (de) |
JP (1) | JP4430347B2 (de) |
AT (1) | ATE315434T1 (de) |
DE (2) | DE10233506B4 (de) |
ES (1) | ES2256622T3 (de) |
Families Citing this family (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7622094B2 (en) * | 2004-11-19 | 2009-11-24 | Larry Lewis | Method of recovering energy using a catalytic finned heat exchanger |
US7587901B2 (en) | 2004-12-20 | 2009-09-15 | Amerigon Incorporated | Control system for thermal module in vehicle |
JP4989062B2 (ja) * | 2005-04-28 | 2012-08-01 | バブコック日立株式会社 | 流体混合装置 |
US20090038701A1 (en) | 2006-01-17 | 2009-02-12 | Baxter International Inc. | Device, system and method for mixing |
US20080087316A1 (en) | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Masa Inaba | Thermoelectric device with internal sensor |
JP5080779B2 (ja) * | 2006-10-25 | 2012-11-21 | テルモ株式会社 | リポソーム製剤の製造方法 |
WO2008115831A1 (en) | 2007-03-16 | 2008-09-25 | Amerigon Incorporated | Air warmer |
DE502008002619D1 (de) * | 2007-05-24 | 2011-03-31 | Atlas Holding Ag | Strömungskanal für einen mischer-wärmetauscher |
DE102007038332A1 (de) * | 2007-08-14 | 2009-02-19 | Wacker Chemie Ag | Kontinuierliches Polymerisationsverfahren |
DE102007040850A1 (de) | 2007-08-29 | 2009-03-05 | Wacker Chemie Ag | Verfahren zur Herstellung von Schutzkolloid-stabilisierten Polymerisaten und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
WO2009036077A1 (en) | 2007-09-10 | 2009-03-19 | Amerigon, Inc. | Operational control schemes for ventilated seat or bed assemblies |
US7887764B2 (en) * | 2007-09-18 | 2011-02-15 | Jernberg Gary R | Mixer with a catalytic surface |
ATE518634T1 (de) * | 2007-09-27 | 2011-08-15 | Sulzer Chemtech Ag | Vorrichtung zur erzeugung einer reaktionsfähigen fliessfähigen mischung und deren verwendung |
US8181290B2 (en) | 2008-07-18 | 2012-05-22 | Amerigon Incorporated | Climate controlled bed assembly |
KR20100111726A (ko) | 2008-02-01 | 2010-10-15 | 아메리곤 인코포레이티드 | 열전 소자용 응결 센서 및 습도 센서 |
FR2929856B1 (fr) * | 2008-04-15 | 2010-08-20 | Rhodia Operations | Procede de preparation de cristaux a base d'un ester d'acide gras |
WO2010088405A1 (en) * | 2009-01-28 | 2010-08-05 | Amerigon Incorporated | Convective heater |
CN101762189B (zh) * | 2010-03-11 | 2011-06-22 | 刘小江 | 一种逆流管排式间壁式换热器 |
US9121414B2 (en) | 2010-11-05 | 2015-09-01 | Gentherm Incorporated | Low-profile blowers and methods |
US20120116030A1 (en) | 2010-11-10 | 2012-05-10 | Bayer Materialscience Ag | Process for continuously producing thermoplastically processable polyurethanes |
US20120127820A1 (en) * | 2010-11-23 | 2012-05-24 | Noles Jr Jerry W | Polymer Blending System |
US8905627B2 (en) | 2010-11-23 | 2014-12-09 | Jerry W. Noles, Jr. | Polymer blending system |
EP2565572A1 (de) * | 2011-09-02 | 2013-03-06 | Aurotec GmbH | Wärmetauscherleitungsystem |
US9685599B2 (en) | 2011-10-07 | 2017-06-20 | Gentherm Incorporated | Method and system for controlling an operation of a thermoelectric device |
JP5901361B2 (ja) * | 2011-11-18 | 2016-04-06 | 住友化学株式会社 | 連続重合装置および重合体組成物の製造方法 |
US9989267B2 (en) | 2012-02-10 | 2018-06-05 | Gentherm Incorporated | Moisture abatement in heating operation of climate controlled systems |
DE102012005513A1 (de) * | 2012-03-19 | 2013-09-19 | Bundy Refrigeration Gmbh | Wärmetauscher, Verfahren zu seiner Herstellung sowie verschiedene Anlagen mit einem derartigen Wärmetauscher |
JP5984702B2 (ja) * | 2013-01-31 | 2016-09-06 | 住友化学株式会社 | 連続重合装置および重合体組成物の製造方法 |
US20150087733A1 (en) | 2013-09-20 | 2015-03-26 | Rolf Heusser | Method for the Manufacture of Foams of Low Density |
US9777973B2 (en) | 2013-09-20 | 2017-10-03 | Promix Solutions Ag | Device for mixing and heat exchange |
US9662962B2 (en) | 2013-11-05 | 2017-05-30 | Gentherm Incorporated | Vehicle headliner assembly for zonal comfort |
CN106028874B (zh) | 2014-02-14 | 2020-01-31 | 金瑟姆股份公司 | 传导对流气候控制座椅 |
EP3141824B1 (de) * | 2014-05-09 | 2020-09-16 | Eco Factory Co. Ltd. | Klimaanlagensystem |
US11639816B2 (en) | 2014-11-14 | 2023-05-02 | Gentherm Incorporated | Heating and cooling technologies including temperature regulating pad wrap and technologies with liquid system |
US11033058B2 (en) | 2014-11-14 | 2021-06-15 | Gentherm Incorporated | Heating and cooling technologies |
US11857004B2 (en) | 2014-11-14 | 2024-01-02 | Gentherm Incorporated | Heating and cooling technologies |
US9572555B1 (en) * | 2015-09-24 | 2017-02-21 | Ethicon, Inc. | Spray or drip tips having multiple outlet channels |
EP3489603B1 (de) | 2017-11-28 | 2021-06-16 | Promix Solutions AG | Wärmetauscher |
JP6961224B2 (ja) * | 2017-12-28 | 2021-11-05 | ホクシン産業株式会社 | 燃料油移送装置 |
US20200035898A1 (en) | 2018-07-30 | 2020-01-30 | Gentherm Incorporated | Thermoelectric device having circuitry that facilitates manufacture |
US11152557B2 (en) | 2019-02-20 | 2021-10-19 | Gentherm Incorporated | Thermoelectric module with integrated printed circuit board |
DE102019009099A1 (de) * | 2019-12-31 | 2021-07-01 | Heinz Gross | Wärmetauscher mit Mischfunktion |
CN112179176B (zh) * | 2020-09-24 | 2022-01-14 | 金湖正泓企业策划有限公司 | 一种基于高密度管道换热用分流式换热器 |
CN113916037A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-11 | 江苏科技大学 | 雪花状翅片相变蓄热装置 |
WO2024052189A1 (de) * | 2022-09-06 | 2024-03-14 | Basf Se | Diskontinuierlich betriebener desublimator mit zumindest einem strömungsstörer |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE836946C (de) * | 1947-09-19 | 1952-04-17 | Andre Huet | Gegenstrom-Waermeaustauscher |
DE2839564A1 (de) * | 1978-09-12 | 1980-03-20 | Hoechst Ag | Vorrichtung zur waermetauschenden und mischenden behandlung von stroemenden medien |
EP0412177A1 (de) * | 1988-05-02 | 1991-02-13 | Kama Corporation | Statische Mischeinrichtung |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE465451A (de) * | ||||
US1921927A (en) * | 1929-08-01 | 1933-08-08 | Griscom Russell Co | Fin tubing |
GB521548A (en) * | 1938-10-18 | 1940-05-24 | Edward Frank Spanner | Improvements in tubular heat exchange apparatus |
US2322341A (en) * | 1940-01-27 | 1943-06-22 | Morris F Booth | Heat exchange unit |
GB569000A (en) * | 1946-01-18 | 1945-04-30 | Edward Frank Spanner | Improvements in tubes for heat exchange apparatus |
US3111168A (en) * | 1954-11-24 | 1963-11-19 | Huet Andre | Heat exchangers |
JPS5716319B2 (de) * | 1973-09-03 | 1982-04-03 | ||
US4877087A (en) * | 1984-08-16 | 1989-10-31 | Sundstrand Heat Transfer, Inc. | Segmented fin heat exchanger core |
EP0526393B1 (de) * | 1991-07-30 | 1996-08-28 | Sulzer Chemtech AG | Einmischvorrichtung |
US5472047A (en) * | 1993-09-20 | 1995-12-05 | Brown Fintube | Mixed finned tube and bare tube heat exchanger tube bundle |
DE19837671A1 (de) * | 1998-08-20 | 2000-02-24 | Bayer Ag | Statischer Mischer |
DE50003420D1 (de) * | 1999-07-07 | 2003-10-02 | Fluitec Georg Ag Winterthur | Vorrichtung für den Wärmetausch |
-
2002
- 2002-07-24 DE DE10233506A patent/DE10233506B4/de not_active Withdrawn - After Issue
-
2003
- 2003-07-14 AT AT03015959T patent/ATE315434T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-07-14 ES ES03015959T patent/ES2256622T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-14 DE DE50302165T patent/DE50302165D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-14 EP EP03015959A patent/EP1384502B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-18 US US10/622,625 patent/US7220048B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-24 JP JP2003201315A patent/JP4430347B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE836946C (de) * | 1947-09-19 | 1952-04-17 | Andre Huet | Gegenstrom-Waermeaustauscher |
DE2839564A1 (de) * | 1978-09-12 | 1980-03-20 | Hoechst Ag | Vorrichtung zur waermetauschenden und mischenden behandlung von stroemenden medien |
EP0412177A1 (de) * | 1988-05-02 | 1991-02-13 | Kama Corporation | Statische Mischeinrichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE10233506A1 (de) | 2004-02-12 |
US7220048B2 (en) | 2007-05-22 |
ATE315434T1 (de) | 2006-02-15 |
EP1384502A1 (de) | 2004-01-28 |
DE50302165D1 (de) | 2006-04-06 |
EP1384502B1 (de) | 2006-01-11 |
US20040085853A1 (en) | 2004-05-06 |
ES2256622T3 (es) | 2006-07-16 |
JP2004058058A (ja) | 2004-02-26 |
JP4430347B2 (ja) | 2010-03-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE10233506B4 (de) | Mischer/Wärmeaustauscher | |
EP2349552B1 (de) | Modularer reaktor | |
EP2052199B1 (de) | Apparat zur kombinierten durchführung von wärmeübertragung und statischem mischen mit einer flüssigkeit | |
EP2851118B1 (de) | Vorrichtung zum Mischen und zum Wärmetausch und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE60108071T3 (de) | Chemischer reaktor mit wärmeaustauscher | |
EP1890785B1 (de) | Kompakter totalverdampfer | |
EP3489603B1 (de) | Wärmetauscher | |
EP1681091B1 (de) | Rohrbündelreaktor zur Durchführung exothermer oder endothermer Gasphasenreaktionen | |
EP3585509B1 (de) | Wärmeübertrager und reaktor | |
DE3930205A1 (de) | Rohrbuendel-waermetauscher | |
EP2403633A1 (de) | Koaxialer kompaktstatikmischer sowie dessen verwendung | |
DE10326381A1 (de) | Turburlenzerzeuger | |
EP0810414B1 (de) | Wärmetauscher zum Kühlen von Spaltgas | |
DE2536657C3 (de) | Wärmeaustauscher zum Vorwärmen von Verbrennungsluft für insbesondere ölbeheizte Industrieöfen | |
EP2245407A1 (de) | Wärmetauscher zur erwärmung von temperatur- und verweilzeitempfindlichen produkten | |
DE2149536A1 (de) | Verfahren zum Erhitzen einer Waermeuebertragungsfluessigkeit | |
EP0722075A1 (de) | Hochleistungskapillar-Wärmeaustauscher | |
WO2002093099A1 (de) | Wärmetauscher zum erwärmen eines produktes, insbesondere einer masse zur herstellung von süsswaren | |
EP0994322B1 (de) | Wärmetauscher mit einem Verbindungsstück | |
DE102004038555B3 (de) | Modularer Mikroreaktor zur Nitrierung mit Mischsäure | |
EP1995545B1 (de) | Plattenapparat für Wärmeübertragungsvorgänge | |
DE3000714A1 (de) | Vorrichtung zum gleichmaessigen verteilen eines heiz- oder kuehlmittels in einem katalytischen reaktionsraum | |
WO2020239734A1 (de) | Rohrbündel-wärmeübertrager mit baugruppen/einbauelementen aus umlenkflächen und leitstegen | |
EP3822569B1 (de) | Wärmetauscher | |
EP4089357A1 (de) | Wärmetauscher |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: BAYER TECHNOLOGY SERVICES GMBH, 51373 LEVERKUSEN, |
|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: BAYER INTELLECTUAL PROPERTY GMBH, DE Free format text: FORMER OWNER: BAYER TECHNOLOGY SERVICES GMBH, 51373 LEVERKUSEN, DE Effective date: 20130226 |
|
R120 | Application withdrawn or ip right abandoned |
Effective date: 20130817 |