DE10033523A1 - Zweimassen-Dämpfungsschwungrad, insbesondere für Kraftfahrzeuge - Google Patents

Abstract

Das Zweimassen-Dämpfungsschwungrad umfaßt ein Sekundärschwungrad (13) mit einem Drehmomentbegrenzer (19), der zwischen dem äußeren Umfang einer Nabe (18) und dem inneren Umfang einer Gegenanpreßplatte (16) zum Einsatz kommt; die Nabe (18) begrenzt einen Hohlraum (9) zur Aufnahme eines Anschlags, der drehfest mit der Nabe (18) verbunden ist und als Auflage für elastische Mittel (70) dient, die auf einem fest mit der Nabe (18) verbundenen Gegenanschlag (71) zur Anlage kommt, wobei der Anschlag (271) fest mit einer Reibungsscheibe (280) verbunden ist, die mit einem Innenring (160) der Gegenanpreßplatte (16) in Kontakt kommt.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Zweimassen- Dämpfungsschwungrad für die drehfeste Verbindung eines Verbrennungsmotors mit einem Kraftübertragungs­ system, insbesondere für Kraftfahrzeuge.

Ein solches Zweimassen-Dämpfungsschwungrad wird in der FR-A-2 749 904 beschrieben. Darin kommt ein Drehmomentbegrenzer zwischen einer Platte, welche die Gegenanpreßplatte einer Reibungskupplung bildet, und einem Element zum Einsatz, bei dem es sich hier um eine von der Gegenanpreßplatte umgebene innere Nabe handelt.

Die Gegenanpreßplatte und die Nabe gehören zu einem Sekundärschwungrad, das dazu bestimmt ist, über eine Reibfläche der Gegenanpreßplatte ausrückbar mit einem getriebenen Organ eines Kraftübertragungssystems verbunden zu werden, etwa mit der Eingangswelle eines Getriebes eines Kraftfahrzeugs.

Das Zweimassenschwungrad umfaßt außerdem ein Primärschwungrad, das dazu bestimmt ist, drehfest mit einer treibenden Welle verbunden zu werden, etwa mit der Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors eines Kraftfahrzeugs.

Das Sekundärschwungrad ist über seine Nabe drehbar am Primärschwungrad gelagert, das ein insgesamt quer ausgerichtetes Element, etwa eine Platte, parallel zur Gegenanpreßplatte des Sekundärschwungrads aufweist.

Zwischen dem Primärschwungrad und einem Element des Sekundärschwungrads kommen elastische Organe zum Einsatz, um das Sekundärschwungrad elastisch mit dem Primärschwungrad zu verbinden.

Die elastischen Organe können aus gekrümmten, insbesondere vorgewölbten Federn bestehen, die umfangsmäßig zwischen fest mit dem Primärschwungrad verbundenen Auflagen und Armen zum Einsatz kommen, die eine fest mit der Nabe des Sekundärschwungrads verbundene Scheibe an ihrem äußeren Umfang aufweist. Die Arme sind zwischen zwei gegenüberliegenden Auflagen des Primärschwungrads angeordnet.

Als Variante kommen die elastischen Organe radial bei der Ruheposition des Zweimassen-Dämpfungsschwungrads zum Einsatz.

In der FR-A-2 749 904 weist der Drehmomentbegrenzer eine Reibungsscheibe mit nach außen gerichteten Ansätzen auf, die durch Öffnungen hindurchgehen, die in eine fest mit der Nabe verbundene axial elastische Federscheibe eingearbeitet sind.

Die Reibungsscheibe bildet die Flanke einer Auskeh­ lung, deren andere Flanke und deren Boden zum äußeren Umfang der Nabe gehören. Die Gegenanpreßplatte weist an ihrem inneren Umfang einen Innenring auf, der durch den Boden der Auskehlung zentriert und zwischen den Flanken der Auskehlung eingeklemmt ist. Diese Anordnung führt zu zufriedenstellenden Ergebnissen, da sie einen relativ geringen axialen Bauraumbedarf aufweist.

Dennoch ist es wünschenswert, die axialen Abmessungen weiter zu reduzieren. Insbesondere wäre es wünschenswert, die Nabe zu nutzen, ohne den axialen Bauraumbedarf zu vergrößern.

Der vorliegenden Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein Zweimassen-Dämpfungsschwungrad der eingangs genannten Art so zu verbessern, daß bei einfacher Konstruktion und hoher Drehmomentüber­ tragbarkeit die axialen Abmessungen auf ein Minimum reduziert sind und eine hohe Lebensdauer erreicht werden kann.

Diese Aufgabe wird durch ein Zweimassen-Dämpfungs­ schwungrad nach Anspruch 1 gelöst. Wesentlich ist dabei, daß die innere Nabe so gestaltet ist, daß sie einen Hohlraum radial innerhalb des Innenrings der Gegenanpreßplatte begrenzt, daß im Innern des Hohlraums wenigstens ein fest mit der Reibungsscheibe verbundener und im Verhältnis zur Reibungsscheibe axial in Richtung des Primärschwungrads versetzter Anschlag aufgenommen ist und daß innerhalb des Innenrings der Gegenanpreßplatte axial wirksame elastische Mittel auf dem Anschlag und auf wenigstens einem Gegenanschlag zur Anlage kommen, der fest mit einem fest mit der inneren Nabe verbundenen Trägerteil verbunden ist, um den Ring zwischen den Flanken der Auskehlung einzuspannen.

Dank der Erfindung wird die Funktion des Drehmomentbegrenzers verbessert, insbesondere seine Fähigkeit zur Drehmomentübertragung, sowie seine Lebensdauer, da es möglich ist, die durch die axial wirksamen elastischen Mittel ausgeübte Belastung präzise zu kontrollieren, weil diese zwischen einem Anschlag und einem Gegenanschlag, gegebenenfalls in unterteilter Ausführung, zum Einsatz kommen, die zu zwei verschiedenen Teilen gehören. Das fest mit der Nabe verbundene Trägerteil ist radial innerhalb der Reibungsscheibe angeordnet und weist daher radial eine geringe Größe auf.

Dank des durch die innere Nabe begrenzten Hohlraums bleibt insgesamt der gleiche axiale Bauraumbedarf im Bereich des Drehmomentbegrenzers erhalten. In der Praxis verringert sich der axiale Bauraumbedarf sogar, da kein Teil die Reibungsscheibe überlagert, wobei die elastischen Mittel innerhalb des Innenrings wirken. Darüber hinaus entfällt das Vorhandensein von geradegerichteten Ansätzen. Grundsätzlich sind der oder die Anschläge in einem Hohlraum aufgenommen, der vorteilhafterweise axial in der zum Primärschwungrad entgegengesetzten Richtung offen ist.

Die Lösung ist daher einfach und wirtschaftlich, wobei das fest mit der Nabe verbundene Trägerteil an dieser durch Niete befestigt ist, die in einer Ausführungsform Gelenkzapfen für die elastischen Organe oder Befestigungsniete für eine auf die elastischen Organe einwirkende Scheibe bilden.

Die Reibungsscheibe ist im Ruhezustand vorteilhafter­ weise geneigt und wird anschließend geradegerichtet, wobei sich ihre Neigung nach dem Einbau unter der Einwirkung der elastischen Mittel verringert, so daß sich die Reibungsscheibe gut an die Form des Rings der Gegenanpreßplatte anpaßt und daß sich die Leistungen des Drehmomentbegrenzers erhöhen. Der Drehmomentbegrenzer kann daher ein größeres Drehmoment übertragen.

Außerdem ist darauf hinzuweisen, daß die axial wirksamen elastischen Mittel radial innerhalb der Gegenanpreßplatte des Sekundärschwungrads angeordnet sind. Daraus folgt, daß sich diese elastischen Mittel weniger erhitzen als die Mittel nach dem bisherigen Stand der Technik, da sie weiter von der Reibfläche der Gegenanpreßplatte entfernt sind.

Diese Anordnung ist günstig für eine Verringerung des axialen Bauraumbedarfs, für eine bessere Kontrolle der Eigenschaften des Drehmomentbegrenzers und für eine Verlängerung seiner Lebensdauer. Der erfindungs­ gemäße Hohlraum begünstigt die Kühlung der inneren Nabe und daher der Lagermittel, die zwischen der Nabe und einer ersten mittigen Nabe des Primärschwungrads zum Einsatz kommen.

Der Anschlag und der Gegenanschlag sind vorteil­ hafterweise quer ausgerichtet und im Verhältnis zueinander axial versetzt.

Die axial wirksamen elastischen Mittel können aus einer Mehrzahl von Schraubenfedern bestehen. Im Hinblick auf eine Verringerung des axialen Bau­ raumbedarfs umfassen die axial wirksamen elastischen Mittel vorteilhafterweise eine Tellerfeder. Es kann sich beispielsweise um eine Membranfeder handeln, das heißt um ein Teil, das an seinem äußeren Umfang eine Tellerfeder aufweist, die radial nach innen durch einen Mittelteil verlängert wird, der durch Schlitze in Ansätze unterteilt ist, welche die Ansätze paarweise voneinander trennen.

Die elastischen Mittel bestehen vorteilhafterweise aus einer Tellerfeder. Die Tellerfeder oder die Membranfeder steht an ihrem äußeren Umfang mit dem Anschlag und an ihrem inneren Umfang mit dem Gegenanschlag in Kontakt.

Dank der Tellerfeder der axial wirksamen elastischen Mittel kann die Lebensdauer des Drehmomentbegrenzers verlängert werden, da dieser weniger verschleiß­ anfällig als nach dem bisherigen Stand der Technik ist. Dies ergibt sich aus der Tatsache, daß die Tellerfeder zwischen zwei verschiedenen Teilen zum Einsatz kommt, so daß es möglich ist, ihre Kennlinie (in Abhängigkeit von der Durchbiegung ausgeübte Kraft) besser zu kontrollieren.

Bekanntlich hat diese Kennlinie insgesamt die Form eines Sinuskurvenabschnitts, so daß die durch die Tellerfeder ausgeübte Anfangsbelastung jenseits des Maximums der Kennlinie gewählt wird, das heißt bei einer Durchbiegung, die größer als die diesem Maximum entsprechende Durchbiegung ist. Diese Anfangs­ belastung wird natürlich in der Nähe des Maximums der Kennlinie gewählt.

In einer Ausführungsform besteht der Boden der Auskehlung aus der Nabe, die radial unterhalb des Innenrings ausgetieft ist, um einen in der zum Primärschwungrad entgegengesetzten Richtung offenen Hohlraum zu bilden. Der erfindungsgemäße Anschlag ist in diesem Hohlraum aufgenommen. Die innere Nabe hat daher eine geringere Dicke unterhalb des Innenrings. Im einzelnen ist der Boden der Auskehlung der Nabe mittels einer Hülse ausgeführt, deren innerer Umfang als Zentrierelement für die Reibungsscheibe und deren äußerer Umfang als Zentrierelement für den Innenring dient.

Diese Reibungsscheibe ist vorzugsweise durch form­ schlüssiges Zusammenwirken drehfest mit der Nabe verbunden.

Der Anschlag wird beispielsweise an seinem inneren Umfang durch wenigstens einen quer ausgerichteten Ansatz verlängert, der in eine in die Nabe eingearbeitete Ausnehmung eingesetzt ist.

Vorzugsweise sind wenigstens zwei Ansätze und zwei Ausnehmungen vorgesehen, und zwar in diametral entgegengesetzter Position.

Mit einem in der Nabe ausgeführten offenen Hohlraum und einem im Verhältnis zum Drehmomentbegrenzer nach dem bisherigen Stand der Technik zusätzlichen Teil lassen sich daher die Funktion und die Eigenschaften des Drehmomentbegrenzers besser beherrschen, und zwar insgesamt bei gleichem Bauraumbedarf, praktisch sogar bei einem etwas geringeren axialen Bauraumbedarf.

Daraus folgt, daß bei gleichem Bauraumbedarf wenigstens eine der Flanken der Auskehlung und wenigstens eine der zugehörigen Flächen des Rings eine kegelstumpfartige Form aufweisen können, um das übertragene Drehmoment zu erhöhen.

Durch die Einarbeitung von Löchern in den Boden des Hohlraums, das heißt in die Nabe, wird der Dreh­ momentbegrenzer besser gekühlt.

Gemäß einer Variante kann die Nabe dank einer Zwischenscheibe eine geringere Dicke innerhalb des Innenrings aufweisen. Der äußere Umfang dieser Zwischenscheibe kann vorzugsweise als Zentrierelement für die Gegenanpreßplatte dienen.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform steht der äußere Umfang der Zwischenscheibe in engem Kontakt mit einer axial ausgerichteten ringförmigen Auflagefläche, die den äußeren Umfang des Innenrings an die zum Primärschwungrad gerichtete Seitenfläche der Gegenanpreßplatte anschließt.

Durch den Reibkontakt der Zwischenscheibe mit dem Ring bilden sich Späne. Zur Ableitung dieser Späne können in vorteilhafter Weise Ausnehmungen am Umfang der Zwischenscheibe eingearbeitet werden.

Gemäß einer weiteren Variante ist die Reibungsscheibe durch formschlüssiges Zusammenwirken drehfest mit dem Gegenanschlag verbunden, was über ihren Anschlag erfolgt. Der Anschlag umfaßt beispielsweise wenigstens einen Ansatz, der in ein in den Gegenanschlag eingearbeitetes zugehöriges Loch eingesetzt ist.

Auch kann der Gegenanschlag mit einer insbesondere U- förmigen Ausbuchtung versehen sein, in die der Ansatz des Anschlags eingesetzt ist. Diese Lösung ist insofern wirtschaftlich, als die Nabe unverändert bleibt.

Außerdem ist die Lösung zur Zentrierung der Gegenanpreßplatte durch eine Zwischenscheibe der Nabe insofern vorteilhaft, als sie eine Verringerung des radialen Bauraumbedarfs ermöglicht, da die Nabe ohne Zentrierhülse ausgeführt ist.

Aus den vorstehenden Darlegungen geht hervor, daß der Gegenanschlag auch als Zentrierelement für die Reibungsscheibe dienen kann. Dazu genügt es, den Anschlag der Reibungsscheibe mit wenigstens zwei vorgenannten Ansätzen zu versehen, die in zwei in den Gegenanschlag eingearbeiteten zugehörigen Löchern oder Ausbuchtungen eingesetzt sind.

Die Zwischenscheibe kann von der Nabe getrennt sein, wobei sie beispielsweise durch Aufformen oder Aufpressen fest mit dieser verbunden ist.

Das gleiche gilt für den Innenring, der daher durch Aufformen oder Aufpressen an der Gegenanpreßplatte angefügt sein kann. Dadurch läßt sich die Dicke des Innenrings verringern und dementsprechend der axiale Bauraumbedarf verkleinern. Grundsätzlich können die Zwischenscheibe oder der Innenring durch jedes Mittel mit der Nabe bzw. mit der Gegenanpreßplatte zusammengefügt werden.

Der Innenring ist beispielsweise aus Metall ausgeführt. Das gleiche gilt für die Zwischenscheibe. Diese können mit einer Verschleißschutzschicht, beispielsweise auf Nickel- oder Molybdänbasis überzogen sein. Diese Teile können wirtschaftlicher­ weise aus durch einen Abschreckvorgang gehärtetem Blech bestehen. All dies ermöglicht eine Verlängerung der Lebensdauer des Zweimassenschwungrads, da der erfindungsgemäße Innenring weniger stark verschleißt als ein Innenring, der einstückig an der Gegenanpreß­ platte angeformt ist, die beispielsweise aus Gußeisen besteht.

Weitere Vorteile, Details und Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung und den in den Zeichnungen dargestellten Ausführungs­ beispielen.

Darin zeigen im einzelnen:

Fig. 1 eine Axialschnittansicht eines erfindungs­ gemäßen Zweimassen-Dämpfungsschwungrads;

Fig. 2 eine vergrößerte Ansicht des Drehmoment­ begrenzers des unteren Teils von Fig. 1;

Fig. 3 eine Detailansicht, die im Teilschnitt ein elastisches Organ des Zweimassen-Dämpfungs­ schwungrads veranschaulicht;

Fig. 4 eine Seitenansicht der Nabe des Sekundär­ schwungrads;

Fig. 5 eine im Axialschnitt ausgeführte Teilansicht des Zweimassen-Dämpfungsschwungrads zu einem zweiten Ausführungsbeispiel;

Fig. 6 eine ähnliche Ansicht wie Fig. 5 zu einem dritten Ausführungsbeispiel:

Fig. 7 eine ähnliche Ansicht wie Fig. 1 zu einem vierten Ausführungsbeispiel.

In den Figuren kommt das Zweimassen-Dämpfungsschwung­ rad 11 zwischen der Kurbelwelle des Verbrennungs­ motors eines Kraftfahrzeugs und dem Eingangsorgan eines Kraftübertragungssystems, und zwar der Eingangswelle des Getriebes, zum Einsatz.

Der Einfachheit halber werden die gemeinsamen Elemente in den Figuren jeweils durch die gleiche Bezugsnummer bezeichnet.

Dieses, hier als Torsionsdämpfer dienende Zweimassen- Dämpfungsschwungrad zur Verbindung eines Verbrennungsmotors mit einem Kraftübertragungssystem umfaßt ein Primärschwungrad 12 und ein Sekundärschwungrad 13 in koaxialer Anordnung, die im Verhältnis zueinander drehbeweglich um eine gemeinsame axiale Symmetrieachse X-X entgegen einer axial wirksamen Reibungsvorrichtung 46 und insgesamt radial ausgerichteten, in Umfangsrichtung gleichmäßig verteilten elastischen Dämpfungsvorrichtungen 15 gelagert sind, wie dies in der unter der Nummer FR-A- 2 769 062 veröffentlichten Patentanmeldung FR-A-9 712 115 beschrieben wird, auf die zu weiteren Einzelheiten verwiesen werden kann.

Wie dies in Fig. 3 zu erkennen ist, umschließt daher jede Dämpfungsvorrichtung 15 wenigstens eine Schraubenfeder 24 im Innern eines Gehäuses 26, das zu einer ersten Untergruppe 27 gehört, die an ihrem äußeren Umfang mit einem ersten Gelenkteil 29 mit einem zylindrischen Loch 42 versehen ist, das eine Gelenkachse Y-Y definiert. Das Gelenkteil 29 ist durch Schweißen an dem rohrförmigen Gehäuse 26 angebracht.

Die elastische Dämpfungsvorrichtung 15 umfaßt außerdem eine zweite Untergruppe 30, die hier zwei konzentrische Schraubenfedern 24, 25 mit unter­ schiedlicher Steifigkeit enthält, die an einer Stange 32 mit einem zweiten Gelenkteil 34 gelagert sind, das mit einer zylindrischen Bohrung versehen ist, die eine Gelenkachse Z-Z definiert.

Die Federn 24, 25 kommen an einem Kolben 37 zur Anlage, der zu einem ersten Anschlag 36 gehört, der sich am oberen Ende der Stange 32 befindet, die im Innern des Gehäuses 26 angeordnet ist. Ein Führungsring 41 ist am äußeren Umfang des Kolbens 37 aufgeformt, der, hier durch Schweißen, fest mit der Metallstange 32 verbunden ist.

Die Feder 24 umgibt die Feder 25 und die Stange 32 und kommt an einem zweiten Anschlag 38 zur Anlage, der an dem Ende 39 des Gehäuses 26 befestigt ist, das dem Ende, welches das erste Gelenkteil 29 trägt, gegenüberliegt. Der zweite Anschlag 38 ist plastisch verformbar und umfaßt einen Boden 51, der, hier durch Schweißen, fest mit dem unteren Ende des Gehäuses 26 verbunden ist. Die Stange 32 geht durch den Böden 51 hindurch. Zwischen dem Boden 51 und der Feder 24 ist ein plastisch verformbares Mittel angeordnet. Dieses Mittel umfaßt einen Teller 61 mit einer Einfassung, die die Stange 32 in einem radialen Abstand umgibt und mit einer ringförmigen Querrandleiste 62 versehen ist, an der das Ende der Feder 25 mit geringerer Steifigkeit zur Anlage kommt.

In dem durch die Stange 32, den Boden 51 und den Teller 61 definierten Raum ist ein Führungsring 64 angeordnet. Der Teller 61 umfaßt eine ringförmige Scheibe, die im Schnitt eine konkave Form für die Auflage der Feder 24 aufweist. Dieser Teil ist plastisch verformbar. Als Variante sind natürlich die anderen Ausführungsarten der unter der Nummer FR-A-2 769 062 veröffentlichten Patentanmeldung FR-97 121115 auf die vorliegende Erfindung anwendbar.

Für jede Vorrichtung 15, deren Anzahl von den jewei­ ligen Anwendungen abhängig ist, ist ein Lagerzapfen 45 am inneren Umfang des Sekundärschwungrads 13 aufgenietet. Dieser Lagerzapfen 45 ist an einer inneren Nabe 18 angeordnet, die zu dem auch als zweite Schwungmasse bezeichneten Sekundärschwungrad 13 gehört. Ein nicht durch eine Bezugsnummer bezeichnetes Lager ist radial zwischen dem äußeren Umfang des Lagerzapfens 45 und der zylindrischen Bohrung des zweiten Gelenkteils 34 eingefügt.

Außerdem ist ein Lagerzapfen 44 am äußeren Umfang eines Querelements 14 angeordnet, das zu dem auch als erste Schwungmasse bezeichneten Primärschwungrad 12 gehört. Zwischen dem äußeren Umfang des Lagerzapfens 44 und dem Loch 42 des ersten Gelenkkopfes 29 ist ein nicht durch eine Bezugsnummer bezeichnetes Lager angeordnet.

Jede Dämpfungsvorrichtung 15 ist daher gelenkig zwischen dem Primärschwungrad 12 und dem Sekundärschwungrad 13 zwischen den beiden Achsen Y-Y und Z-Z gelagert. Jede relative Umfangsbewegung zwischen den beiden Schwungrädern 12, 13 bewirkt eine Dehnung jeder elastischen Dämpfungsvorrichtung, die zu einem Zusammendrücken der radial ausgerichteten Federn 24, 25 bei der Ruheposition des Zweimassen- Dämpfungsschwungrads führt.

Zu weiteren Einzelheiten kann auf die vorgenannte Patentanmeldung FR-97 12115, insbesondere auf deren Fig. 1 verwiesen werden, in der das Zusammendrücken der radial wirksamen Federn 24, 25 dargestellt ist.

In Fig. 2 dieser Druckschrift ist außerdem zu erkennen, daß das Sekundärschwungrad 13 eine Platte 16 umfaßt, welche die Gegenanpreßplatte einer Reibungskupplung bildet, die mit einer Kupplungs­ scheibe versehen ist, die für die . drehfeste Verbindung, mit dem Eingangsorgan des Kraftüber­ tragungssystems bestimmt ist, und zwar hier mit der Eingangswelle des Getriebes. Die Kupplungsscheibe ist an ihrem äußeren Umfang mit wenigstens einem Reibbelag versehen.

Die Reibungskupplung umfaßt einen Deckel, der anhand von Schrauben, von denen eine in Fig. 1 bei 120 zu erkennen ist, an der Gegenanpreßplatte 16 befestigt ist, die dazu an ihrem äußeren Umfang mit Gewindelöchern versehen ist. Diese Gegenanpreßplatte 16 weist rückseitig eine Reibfläche 17 auf.

Die Gegenanpreßplatte 16 trägt außerdem Stifte 121 für die Zentrierung des Deckels. Auf dem Boden des hohlförmigen Deckels kommt eine Membranfeder zur Anlage, um auf die drehfest mit dem Deckel verbundene Druckplatte einzuwirken und den bzw. die Reibbeläge zwischen der Druckplatte und der Gegenanpreßplatte einzuspannen. Normalerweise ist die Kupplung einge­ rückt, wobei das Drehmoment des Verbrennungsmotors hier über den bzw. die Reibbeläge der Kupplungs­ scheibe an die Getriebeeingangswelle übertragen wird. Bei der, hier durch Druck erfolgenden Einwirkung auf die inneren Enden der Finger der Membranfeder anhand einer Ausrückvorrichtung in manueller, automatischer oder halbautomatischer Ausführung wird die Membranfeder gekippt, um die Kupplung auszurücken und die Drehmomentübertragung zu unterbrechen. Die Gegenanpreßplatte ist daher durch ihre Reibfläche 17 über die Kupplungsscheibe ausrückbar drehfest mit dem Eingangsorgan der Kraftübertragung verbunden.

Zu weiteren Einzelheiten kann beispielsweise auf die am 28. Juli 1998 eingereichte Patentanmeldung FR-98 09638, insbesondere auf ihre Fig. 5, verwiesen werden, wobei davon auszugehen ist, daß die Membranfeder eine Ausführungsform von Einrückmitteln darstellt, so daß auch andere Ausführungsformen in Betracht gezogen werden können. Die Reibungskupplung kann außerdem mit einer Vorrichtung zur Nachstellung des Verschleißes der Reibbeläge der Kupplungsscheibe ausgerüstet sein.

Im Lichte dieser Druckschrift (Fig. 1 und 2) ist festzustellen, daß die elastischen Organe, die zwischen dem Primär- und Sekundärschwungrad zum Einsatz kommen, umfangsmäßig wirksam sein und zwischen zwei fest mit dem Primärschwungrad verbundenen Führungsscheiben und einer fest mit der Nabe des Sekundärschwungrads 13 verbundenen Zwischen­ scheibe oder mittleren Scheibe wirken können, wobei die elastischen Organe beispielsweise in einer dichten Kammer gelagert sind, die zum größten Teil am Primärschwungrad 12, und zwar an dessen äußerem Umfang angebracht ist.

Das Querelement 14 des Primärschwungrads 12 kann einen aus Metall ausgeführten Trägerflansch umfassen, wie in den Fig. 3 bis 6 dieser Druckschrift FR-98 09638 oder in Fig. 7 der vorliegenden Patent­ anmeldung, in der eine kompakte Ausführungsform einer Reibungskupplung dargestellt ist. Das Primärschwung­ rad 12 kann an der treibenden Ausgangswelle des Verbrennungsmotors über eine zweite Nabe befestigt sein, die ein Abstandsstück zwischen dieser Ausgangswelle - hier der Kurbelwelle des besagten Motors - und einer ersten Nabe 6 bildet, die das Primärschwungrad 12 umfaßt.

Das Querelement 14 besteht hier aus einer Platte aus Gußwerkstoff, ebenso wie die Gegenanpreßplatte 16, die eine Schwungscheibe bildet.

Die Platten 14 und 16 sind, hier aus Gußwerkstoff ausgeführt. In allen Fällen verläuft das Querelement 14 (der Flansch oder die Platte) parallel zur Gegenanpreßplatte 16, die rückseitig eine Reibfläche 17 für einen Reibbelag der Kupplungsscheibe aufweist. Die elastischen Dämpfungsvorrichtungen 15 kommen radial oder umfangsmäßig zwischen dem Querelement 14 und der Nabe 18 zum Einsatz, die das Sekundär­ schwungrad 13 mittig aufweist.

Die elastischen Organe 24, 25 sind daher in dem durch die Teile 14, 16 und 18 begrenzten Zwischenraum angeordnet, wobei der axiale Versatz der Gegenanpreß­ platte durch die erste Nabe 6 herbeigeführt wird, die das Primärschwungrad 12 mittig aufweist.

Das Sekundärschwungrad 13 ist durch seine Nabe 18 drehbar an der ersten Nabe 6 des Primärschwungrads 12 über Lagermittel 8 mit geringer Größe in der Aus­ führung als Gleitlager oder als Kugellager gelagert.

Die erste Nabe 6 kann innen ein Pilotlager 7 tragen, um das freie Ende des getriebenen Organs zu lagern, hier das freie Ende der Getriebeeingangswelle.

Die Lagermittel 8 bestehen hier aus einem Kugellager, das zwischen dem äußeren Umfang der ersten Nabe 6 und dem inneren Umfang der Nabe 18 des Sekundär­ schwungrads zum Einsatz kommt.

Als Variante kann der Außenring des Kugellagers mittels der Nabe 6 des Sekundärschwungrads ausge­ bildet sein, wie dies in der Druckschrift FR-A-2 749 904 beschrieben wird.

Als Variante ist das Kugellager durch Kondensator- Entladungsschweißen an der ersten Nabe 6 und der Nabe 18 befestigt. In diesem Fall kommt das Kugellager 8 axial zwischen der ersten Nabe 6 und der Nabe 18 des Sekundärschwungrads zum Einsatz, wie dies in der FR- A-2 754 034 beschrieben wird.

In allen Fällen sind die Lagermittel 8 an der ersten Nabe 6 angebracht, wobei sie axial und/oder radial zwischen der ersten Nabe 6 und der Nabe 18 für die drehbare Lagerung des Sekundärschwungrads 13 am Primärschwungrad 12 zum Einsatz kommen. Die Nabe 18 ist eine innere Nabe, da sie von der Gegenanpreß­ platte 16 umgeben ist, wobei ein Drehmomentbegrenzer 19 zwischen der Gegenanpreßplatte 16 und der Nabe 18 eingefügt ist. Dieser Drehmomentbegrenzer 19 kommt zwischen dem inneren Umfang der Gegenanpreßplatte 16 und dem äußeren Umfang der Nabe 18 zum Einsatz, die hier aus behandeltem Stahl besteht. Die Gegenanpreß­ platte 16 ist drehbar an der inneren Nabe 18 gelagert, wie sie nachstehend beschrieben wird. Diese Nabe 18 ist mit Durchgangslöchern 20 für den Durchgang wenigstens eines Werkzeugs für den Zugang zu den Köpfen der Befestigungsorgane 21 zur Befestigung des Primärschwungrads hier an der Kurbelwelle des Kraftfahrzeugmotors oder als Variante an der fest mit der Kurbelwelle verbundenen Sekundärnabe versehen.

Die Befestigungsorgane 21 bestehen hier aus Schrauben, deren Köpfe Eintiefungen aufweisen, mit denen das oder die Werkzeuge, hier Schraubwerkzeuge, in Eingriff kommen. Die Schrauben 21 gehen durch Löcher 22 hindurch, die in axialer Übereinstimmung mit den Durchgangslöchern 20 in die Platte 14 eingearbeitet sind.

Die Durchgangslöcher 20 sind radial oberhalb der Lagermittel 8 - hier eines Kugellagers 8 mit nur einer Kugelreihe - und zwar am inneren Umfang der Nabe 18 angeordnet.

Die Löcher 20 haben einen größeren Durchmesser als die Köpfe der Schrauben 21, die abschließend durch den Hersteller des Kraftfahrzeugs eingesetzt werden. Als Variante haben die Schraubenköpfe einen größeren Durchmesser als die Durchgangslöcher 20, so daß die Schrauben eingeschlossen sind und an den Kraftfahrzeughersteller geliefert werden.

Es ist darauf hinzuweisen, daß das Primärschwungrad 12 an seinem äußeren Umfang den Anlasserzahnkranz 23 des Kraftfahrzeugs trägt.

Im einzelnen ist in den Fig. 1 bis 4 die Platte 14 an ihrem äußeren Umfang dicker ausgeführt, und der Anlasserzahnkranz 23 ist bekannterweise durch Aufschrumpfen auf einer axial ausgerichteten und abgestuften zylindrischen Auflagefläche 123 angebracht, die die Platte 14 an ihrem äußeren Umfang aufweist. Die Platte 14 trägt außerdem an ihrem äußeren Umfang eine Platte 124 in Form einer Scheibe, die die in die Platte 14 eingepreßten Lagerzapfen 44 trägt. Die Scheibe 124 ist durch Niete 125 an der Platte 14 befestigt.

Dadurch werden am äußeren Umfang der aus Gußwerkstoff ausgeführten Platte 14 Gabelbügel zur Anbringung der Lagerzapfen 44 gebildet, wobei die ersten Gelenkteile 29 axial zwischen der Platte 14 und der Scheibe 124 eingefügt und an den Lagerzapfen 44 angebracht sind.

Zwischen zwei Gelenkteilen 29 weist die Platte 14 Überdicken 129 auf, um die Trägheit des Primärschwungrads 12 zu erhöhen. Die Überdicken 129 haben eine insgesamt dreieckige Form, um sich nicht mit den Gehäusen 26 der elastischen Dämpfungsvorrichtungen 15 zu überlagern, die umfangsmäßig abwechselnd zwischen den Überdicken 129 eingefügt sind.

Die erste Nabe 6 ist hier einstückig mit der Platte 14 ausgeführt. Diese Nabe 6 ist an der Platte 14 angeformt.

Als Variante kann die erste Nabe 6 natürlich, beispielsweise durch Aufnieten, an der Platte 14 oder allgemein an dem insgesamt quer ausgerichteten Flansch 14 angefügt sein, wie dies in Fig. 7 zu erkennen ist. Die axial wirksamen Reibungsmittel 46 sind wie die entsprechenden Mittel ausgeführt, die in der FR-A-2 754 034 beschrieben werden, auf die zu weiteren Einzelheiten verwiesen werden kann. Diese Reibungsmittel 46 kommen radial oberhalb der Durchgangslöcher 20 und der Lagerzapfen 45 zum Einsatz.

Diese Reibungsmittel 46 umfassen hier eine Betätigungsscheibe 146 aus Kunststoff, die an der zum Sekundärschwungrad 13 gerichteten rückseitigen Fläche 114 der Platte 14 in Reibung treten kann.

Die Betätigungsscheibe 146 ist drehfest mit dem Sekundärschwungrad mittels axialer Vorsprünge in Form von zylindrischen Stiften 147 verbunden, welche die Lagerzapfen 45 verlängern. Die Stifte 147 dringen dazu in eine (nicht durch eine Bezugsnummer bezeichnete) Aussparung ein, welche die Betätigungsscheibe 146 an ihrem inneren Umfang aufweist. An ihrem äußeren Umfang weist die Betätigungsscheibe 146 eine Außenzahnung auf, die durch eine Wechselfolge von Zähnen und Aussparungen gebildet wird.

Eine Reibscheibe 148 umgibt die Betätigungsscheibe 146 und weist an ihrem inneren Umfang eine Innenzahnung auf, die durch eine Wechselfolge von Zähnen und Aussparungen gebildet wird. Die Zähne der Innenzahnung dringen mit Umfangsspiel in die Aussparungen der Außenzahnung ein und umgekehrt. Die Reibscheibe 148 greift daher mit Umfangsspiel an der Betätigungsscheibe 146 ein.

Die Reibscheibe 148 kann an der rückseitigen Fläche 114 der Platte 14 oder als Variante an einem Teil bzw. einer Beschichtung in Reibung treten, das bzw. die fest mit der Fläche 114 verbunden ist. Eine Verschlußscheibe 151 ist durch Niete 152 an der Platte 14 befestigt. Die Niete 152 sind radial oberhalb der Reibscheibe 148 angeordnet.

Die Betätigungsscheibe 146 ist zwischen der Fläche 114 und dem inneren Umfang der Verschlußscheibe 151 mit kegelstumpfartiger Form radial unterhalb ihres Befestigungsbereichs an der Platte 14 eingeklemmt. Die Verschlußscheibe 151 ist mit Fenstern versehen, die in Fig. 17 der FR-A-2 754 034 zu erkennen sind, so daß die Verschlußscheibe 151 elastisch verformbar ist. Eine Anpreßscheibe 149 kommt mit der Platte 14 durch eine formschlüssige Verbindung in Eingriff, wobei (nicht durch Bezugsnummern bezeichnete) Ansätze der Anpreßscheibe 149 in (nicht durch Bezugsnummern bezeichnete) axiale Nuten eindringen, die in einer Überdicke der Platte 14 eingearbeitet sind, und zwar unterhalb der Niete 152. Eine axial wirksame Federscheibe 150, hier eine Tellerfeder, kommt an der Verschlußscheibe 151 zur Anlage, um auf die im Verhältnis zur Platte 14 axial bewegliche Anpreßscheibe 149 einzuwirken und die Reibscheibe 148 zwischen der Fläche 114 und der Anpreßscheibe 151 einzuspannen.

Die Betätigungsscheibe ist zwischen der Fläche 114 und dem inneren Umfang der Verschlußscheibe 151 elastisch eingeklemmt. Bei einer relativen Winkelbewegung zwischen den beiden Schwungrädern 12, 13 wird die Betätigungsscheibe 146 durch die Stifte 147 drehend mitgenommen, wobei sie ständig zwischen der Fläche 114 und der Verschlußscheibe 151 in Reibung tritt. Die Reibscheibe 148 wird versetzt nach der Aufhebung des Spiels zwischen den Außen- und Innenzahnungen wirksam.

Die Reibscheibe 148 fügt diese Wirkungen hinzu, wobei ihre Reibung zwischen der Fläche 114 und der drehfest mit der Platte 14 verbundenen Anpreßscheibe 151 durch die Tellerfeder 150 kontrolliert wird, die steifer als die Anpreßscheibe 151 ausgeführt ist.

All dies wird in der vorerwähnten FR-A-2 754 034 beschrieben. Die Scheiben 148, 146 sind natürlich am Querelement 14 der Gegenanpreßplatte angebracht.

Alle diese Anordnungen passen gut zum Vorhandensein des Drehmomentbegrenzers 19, der gegenüber den Reibungsmitteln 46 angeordnet ist, radial einerseits oberhalb der Durchgänge 20 und andererseits unterhalb der Niete 152 und der Reibfläche 17. Der Drehmomentbegrenzer weist hier eine Reibungsscheibe 280 auf, deren mittlerer Radius vorteilhafterweise insgesamt gleich dem Radius der Reibscheibe 148 ist, was sich günstig im Hinblick auf eine Verringerung des axialen Bauraumbedarfs auswirkt.

Im einzelnen weist die eine Schwungscheibe bildende Gegenanpreßplatte 16 an ihrem inneren Umfang radial unterhalb der Reibfläche 17 einen mit geringerer Dicke ausgeführten und quer ausgerichteten Innenring 160 auf. Dieser Innenring 160 ist drehbar in einer ringförmigen Auskehlung 10 gelagert, die seitlich durch eine Zwischenscheibe 180 und die Reibungs­ scheibe 280 begrenzt wird. Die Zwischenscheibe 180 und die Reibungsscheibe 280 sind quer ausgerichtet und verlaufen daher senkrecht zur Achse X-X, welche die Dreh- und axiale Symmetrieachse des Zweimassen- Torsionsdämpferschwungrads bildet. Die Auskehlung 10 ist an der Nabe 18 angebracht und erstreckt sich an deren äußerem Umfang.

Unterhalb der Auskehlung 10 umfaßt der Drehmoment­ begrenzer 19 außerdem eine Scheibe 72, wenigstens einen Gegenanschlag 71, axial wirksame elastische Mittel 70 und wenigstens einen Anschlag 271, der fest mit der Reibungsscheibe 280 verbunden ist, die drehfest mit der inneren Nabe 18 verbunden ist, welche ihrerseits über die Lagermittel 8 drehbar an der ersten Nabe 8 gelagert ist. Der Gegenanschlag 71 erstreckt sich im Verhältnis zur Scheibe 72, mit der er fest verbunden ist, radial nach außen. Der Anschlag 271 erstreckt sich im Verhältnis zur Reibungsscheibe 280 nach innen.

Der Ring 160 enthält eine zylindrische Innenbohrung 163, die durch den äußeren Umfang 183 einer axial ausgerichteten ringförmigen Hülse 182 zentriert wird, die zur inneren Nabe 18 gehört und den zylindrischen Boden 10 der ringförmigen Auskehlung 10 bildet.

Die Gegenanpreßplatte 16 ist daher drehbar an der Hülse 182 gelagert, wobei sie durch die Hülse 182 der von der Gegenanpreßplatte 16 umgebenen Nabe 18 zentriert wird.

Die Zwischenscheibe 180 und die Reibungsscheibe 280 weisen jeweils eine quer ausgerichtete Innenfläche 181 bzw. 281 auf. Die seitlichen Innenflächen 181, 281 liegen einander gegenüber und bilden die seitlichen Innenflanken 181, 281 der ringförmigen Auskehlung 10. Der Ring 160 weist seitliche Außenflanken 161, 162 auf, die durch die Seitenflächen des Rings 160 gebildet werden. Die seitlichen Außenflanken 161, 162 können an den Innenflanken 181, 182 anliegen und in Reibung treten, was unter der Einwirkung der axial wirksamen elastischen Mittel 70 erfolgt, die einerseits am Gegenanschlag 71 und andererseits am Anschlag 271 zur Anlage kommen. Als Variante hat wenigstens eine der Seitenflanken 181, 281 der Auskehlung 10 eine kegel­ stumpfartige Form. Daraus folgt, daß die form­ schlüssig mit dem Ring 160 ausgeführte äußere Seiten­ flanke 162, 161 eine kegelstumpfartige Form aufweist.

In einer Ausführungsform weisen beispielsweise die zugehörigen Flanken 161, 281 eine kegelstumpfartige Form auf. Erfindungsgemäß ist die innere Nabe 18 so gestaltet, daß ein Hohlraum 9 radial unterhalb des Innenrings 160 der Gegenanpreßplatte 16 begrenzt wird. In den veranschaulichten Figuren hat die Nabe 18 eine geringere Dicke unterhalb des Innenrings 160, wobei der Hohlraum 9 in der zum Primärschwungrad entgegengesetzten Richtung axial offen ist. In den veranschaulichten Figuren ist der Hohlraum 9 daher einseitig geschlossen, wobei der Boden des Hohlraums 9 durch die innere Nabe 18, hier durch die Zwischenscheibe 180 der Nabe 18 begrenzt wird. Diese Zwischenscheibe 180 ist einstückig mit der Nabe 18 ausgeführt oder an dieser, wie nachstehend be­ schrieben, angefügt und befestigt, so daß die Nabe 18 eine aus zwei Werkstoffen ausgeführte Nabe sein kann.

Der Anschlag 271 ist in einem Hohlraum 9 aufgenommen, der in die innere Nabe 18 an deren äußerem Umfang eingearbeitet ist. Der Hohlraum 9 ist in den Fig. 1 bis 4 in Form einer Einsenkung ausgeführt. Die Einsenkung ist in der Nabe 18 ausgebildet, die an dieser Stelle eine geringere Dicke aufweist.

In den Fig. 1 bis 4 wird die Einsenkung 9 radial außen durch die Hülse 182 mit der Achse X-X und seitlich, das heißt in Querrichtung, durch die Zwischenscheibe 180 begrenzt, die sich beiderseits der Hülse 182 quer erstreckt und den Querboden des Hohlraums 9 bildet.

An ihrem inneren Umfang wird die Einsenkung 9 durch den Hauptteil 184 der inneren Nabe 18 begrenzt, der dicker als die Zwischenscheibe 180 ausgeführt ist, die im Verhältnis zum Hauptteil 184, in den die Durchgangslöcher 20 eingearbeitet sind, radial nach außen vorsteht. Die Zwischenscheibe 180 ist daher eine Ausstülpung der Nabe 18.

Nach einem Merkmal der Erfindung trägt die Zwischenscheibe 180 als Erhebung die Hülse 182, deren innerer Umfang hier als Zentrierelement für den äußeren Umfang eines axial ausgerichteten ringför­ migen Abschnitts 173 dient, der die Reibungsscheibe 280 mit dem Anschlag 271 verbindet, der im Innern der Einsenkung 9 aufgenommen ist, die einen in der zum Querelement 14 entgegengesetzten. Richtung axial offenen Hohlraum bildet. Der Hohlraum 9 kann durch Formung oder als Variante durch Bearbeitung aus­ geführt werden. Hier muß in allen Fällen der als Zen­ trierelement dienende innere Umfang der Hülse 182 be­ arbeitet werden. Durch ihren äußeren Umfang dient die Hülse 182 als Zentrierelement für den Innenring 160.

Der Anschlag 271 erstreckt sich hier radial oberhalb des Gegenanschlags 71, der sich insgesamt in der gleichen Querebene wie die Reibungsscheibe 280 erstreckt. Der Gegenanschlag 71 ist im Verhältnis zum Anschlag 271 axial versetzt, und zwar in der zum Primärschwungrad 12 entgegengesetzten Richtung.

Der Anschlag 271 ist insgesamt in der Dicke der inneren Nabe 18 mittels der Einsenkung 9 angeordnet. Der Gegenanschlag 71 erstreckt sich axial vorstehend außerhalb der inneren Nabe 18, auf deren rückseitiger Fläche, die entgegengesetzt zum Primärschwungrad 12 und zu den elastischen Dämpfungsvorrichtungen 15 gerichtet ist.

Der Anschlag 271 wird radial nach innen durch wenigstens einen Querverbindungsansatz 272 ver­ längert, der in eine radiale Ausnehmung 185 eingesetzt ist, die der Hauptteil 184 der inneren Nabe 18 an seinem äußeren Umfang aufweist. Hier sind zwei Ansätze 272 und zwei Ausnehmungen 185 vorgesehen. Die Ausnehmungen 185 und die Ansätze 272 sind diametral gegenüberliegend angeordnet. Es besteht daher eine Verbindung durch formschlüssiges Zusammenwirken zwischen den Ansätzen 272 und der Nabe 18, so daß die Reibungsscheibe 280 drehfest mit der Nabe 18 verbunden ist, während sie sich im Verhältnis zu dieser axial verschieben kann, was insbesondere im Anschluß an Verschleißerscheinungen erfolgt.

Die Anzahl der Ansätze 272 und Ausnehmungen 185 ist natürlich von den jeweiligen Anwendungen abhängig. Die Ausnehmungen 185 weisen ein abgerundetes inneres radiales Ende auf (Fig. 4), um die Verkantung der Ansätze 272 zu vermeiden, und sie besitzen eine längliche Form. Die Ansätze 272 haben eine zur Form der Ausnehmungen 185 passende Form und dringen mit Einbauspiel in diese ein.

Als Variante weisen die Ansätze 272 und die Ausnehmungen 185 eine andere Form auf.

Die Ansätze 272 sind radial und auch axial im Verhältnis zum Anschlag 271 versetzt, und zwar in Richtung des Primärschwungrads 12. Dank dieser Anordnung sind die Ansätze 272 axial zwischen der Scheibe 72 und dem Querboden 186 der Ausnehmungen 185 eingefügt. Die Ausnehmungen 185 verlängern die Einsenkung 9 radial nach innen und sind axial nach außen offen, das heißt in der zum Primärschwungrad 12 entgegengesetzten Richtung. Das gleiche gilt für die Einsenkung 9, deren Querboden durch die Zwischenscheibe 180 gebildet wird, wodurch der axiale Bauraumbedarf verringert werden kann. Hier besteht ein axiales Spiel zwischen dem insgesamt quer ausgerichteten Boden der Ausnehmungen 185 und den Drehmitnahmeansätzen 272. Daher besteht ebenfalls ein axiales Spiel zwischen dem Anschlag 271 und der Zwischenscheibe 180. Die Ansätze 272 sind einstückig mit dem Anschlag 272 ausgeführt, der seinerseits einstückig mit der Reibungsscheibe 280 ausgeführt ist.

Die Teile 272, 271, 173 und 280 gehören zu ein und demselben Bauteil, hier aus tiefgezogenem Blech, um den axialen Bauraumbedarf und die Kosten zu verringern.

Die axial wirksamen elastischen Mittel 70 sind nach einem Merkmal der Erfindung unterhalb des Innenrings 160 der Gegenanpreßplatte angeordnet und bestehen hier aus einer Tellerfeder, um die Teilezahl zu verringern und eine gute Kontrolle der durch die Federscheibe 70 auf die Reibungsscheibe 280 ausgeübten Belastung zu ermöglichen. Als Variante wird die Tellerfeder 70 durch eine Membranfeder ersetzt. In allen Fällen fällt der axiale Bauraumbedarf der Federscheibe 70 minimal aus. Die axial wirksamen elastischen Mittel können natürlich aus einer gewellten Federscheibe des Typs "Onduflex" bestehen. In diesem Fall sind der Gegenanschlag 71 und der Anschlag 271 insgesamt auf dem gleichen Kreisumfang angeordnet und ringförmig ausgeführt.

Der Gegenanschlag 71 ist außerdem einstückig mit seiner Trägerscheibe 72 ausgeführt und schließt sich durch einen Anschlußbereich 73 mit "S"-förmigem Querschnitt an den äußeren Umfang der Trägerscheibe 72 an. Die Trägerscheibe 72 besteht hier aus tiefgezogenem Blech und umfaßt an ihrem inneren Umfang Aussparungen 74, die axial auf die Durchgangslöcher 20 für den Durchgang der Köpfe der Schrauben 21 und des oder der Schraubwerkzeuge ausgerichtet sind.

Die Trägerscheibe 72 enthält außerdem Löcher 174, die sich umfangsmäßig mit den Aussparungen 74 abwechseln und radial auf einem mittleren Kreisumfang angeordnet sind, der größer als der Kreisumfang der Löcher 20 und der Aussparungen 74 ist. Die Ausnehmungen 185 sind radial oberhalb von zwei Löchern 20 angeordnet, die einander diametral gegenüberliegen, und zwar umfangsmäßig zwischen zwei Löchern 174, die jeweils in axialer Übereinstimmung mit einem in die innere Nabe 18 eingearbeiteten Loch 274 angeordnet sind. Die innere Nabe 18 weist daher eine größtmögliche mechanische Festigkeit auf, wie dies in Fig. 4 deutlicher zu erkennen ist, wobei die Ausnehmungen 185 insgesamt auf einem mittleren Kreisumfang angeordnet sind, der größer als derjenige der Löcher 174, 274 ist. Die Tellerfeder 70 kommt an ihrem äußeren Umfang am Anschlag 271 und an ihrem inneren Umfang auf dem Gegenanschlag 71 zur Anlage, um die Reibungsscheibe 280 in Richtung der Zwischenscheibe 180 zu beaufschlagen. Die Federscheibe 70 wird vorzugsweise vor der, hier durch Aufnieten vorgenommenen, Befestigung der Scheibe 72 an der Nabe 18 anhand der Lagerzapfen 45 angebracht, wie dies nachstehend beschrieben wird.

Dank des axialen Spiels zwischen den Ansätzen 272 und dem Querboden 186 der Ausnehmungen 185 kann die Reibungsscheibe 280 ursprünglich in Richtung der Zwischenscheibe 180 geneigt sein und anschließend unter der Einwirkung der Federscheibe 70 geradegerichtet werden, um sich perfekt an die Außenfläche 161 des Rings 160 anzupassen, dessen andere Außenfläche 162 perfekt auf der bearbeiteten Innenfläche 181 der Zwischenscheibe 180 anliegt.

Dadurch werden die Leistungen und die Lebensdauer des Drehmomentbegrenzers 19 dank der Herbeiführung eines maximalen Kontakts zwischen den bearbeiteten äußeren Querflächen 161, 162 des Rings und den inneren Flanken 281, 181 der Auskehlung 10 verbessert, wobei der Ring 160 axial zwischen den Flanken 181, 281 der radial nach außen, in der zur Achse X-X entgegengesetzten Richtung offenen Auskehlung 10 eingespannt wird.

All dies wird dank der Trennung der axial wirksamen elastischen Mittel 70 im Verhältnis zu den Teilen 71 bis 73 und 271, 272, 273, 280 ermöglicht.

Im Vergleich zum bisherigen Stand der Technik wird der axiale Bauraumbedarf nicht vergrößert, sondern dieser axiale Bauraumbedarf wird im Gegenteil leicht verringert. So können, wie vorstehend erwähnt, wenigstens eine der Flanken 181, 281 und wenigstens eine der äußeren Flanken 162, 161 kegelstumpfförmig ohne Vergrößerung des axialen Bauraumbedarfs im Vergleich zum bisherigen Stand der Technik ausgeführt sein. Darüber hinaus sind die elastischen Mittel 70 weiter von der Reibfläche 17 entfernt, so daß sie sich weniger erhitzen, da sie radial unterhalb des Rings 160 angeordnet sind und teilweise in den Hohlraum 9 eindringen.

Die Reibungsscheibe 280 und der Gegenanschlag 71 sind hier insgesamt in der gleichen Ebene wie die Reibfläche 17 angeordnet, wobei die innere Nabe 18 im Verhältnis zur Reibfläche 17 in Richtung des Querelements 14 leicht axial versetzt ist.

Der Drehmomentbegrenzer 19 ist daher ähnlich wie die Reibungsmittel 46 ausgeführt, wobei dieser Dreh­ momentbegrenzer eine erste Reibungsscheibe 280 umfaßt, die eine durch den Gegenanschlag 71 gebildete zweite Scheibe radial umgibt. Die Scheiben 71, 280 befinden sich insgesamt in der gleichen Ebene. Diese Scheiben 71, 280 sind durch die axial wirksamen elastischen Mittel 70 verbunden.

Die Lagerzapfen 45 nehmen an einem ihrer Enden die Reibungsmittel 46 und an ihrem anderen Ende den Gegenanschlag 71 drehend mit, wobei der mittlere Durchmesser der Reibscheibe 148 insgesamt gleich dem der Reibungsscheibe 280 ist. Dadurch ergibt sich eine gute Verteilung der Beanspruchungen im Innern des Zweimassen-Dämpfungsschwungrads sowie ein minimaler axialer Bauraumbedarf, wobei sich die Gehäuse 26 radial unterhalb des Hauptteils 184 der inneren Nabe 16 sowie der Wirkfläche der Betätigungsscheibe 146 erstrecken. Die Lagerzapfen 45 dienen auch zu der mittels Aufnieten vorgenommenen Befestigung der Scheibe 72 und daher des Gegenanschlags 71 der Nabe 18.

Die Lagerzapfen 45 weisen hier einen Kragen 145 auf, der mit der zu den Reibungsmitteln 46 und zur Platte 14 gerichteten Querfläche der inneren Nabe 18 in Kontakt kommen kann. Der Kragen 145 wird durch einen Körper verlängert, der durch die aufeinander ausgerichteten Löcher 274, 174 hindurchgeht. Der Körper weist an seinem freien Ende, jenseits der Trägerscheibe, einen Kopf auf. Dieser Kopf wird in Kontakt mit der Trägerscheibe 72 gestaucht, um die durch Aufnieten vorgenommene Befestigung der Trägerscheibe 72 an der Nabe 18 mit Hilfe der Lagerzapfen 45 auszuführen. Die Trägerscheibe 72 ist daher an der inneren Nabe 18 gesichert. Als Variante ist die Trägerscheibe 72 an der Nabe 18 durch Befestigungsmittel gesichert, die von den Lagerzapfen 45 verschieden sind.

Die zur Platte 14 gerichtete Fläche der Zwischen­ scheibe 180 befindet sich insgesamt in der gleichen Ebene wie die zur Platte 14 gerichtete Querfläche der Gegenanpreßplatte 16. Der Drehmomentbegrenzer 19 ist insgesamt in der Dicke der Gegenanpreßplatte 16 angeordnet, was durch den in die innere Nabe 18 eingearbeiteten Hohlraum 9 ermöglicht wird, der die Kühlung des Teils 184 der Nabe 185 und des Kugellagers 8 fördert.

Die gestauchten Köpfe der Lagerzapfen 45 sind eben­ falls insgesamt in der Dicke der Gegenanpreßplatte 16 angeordnet. Die Auskehlung 10 wird größtenteils durch die innere Nabe 18 begrenzt und umfaßt eine seitliche Flanke, die durch die von der Zwischenscheibe 180 und daher von der Nabe 18 getrennte Reibungsscheibe 280 gebildet wird. Diese Reibungsscheibe 280 kann sich im Verhältnis zur Zwischenscheibe 180 axial verschieben, wobei sie dank der inneren Ansätze 272 und der Ausnehmungen 185 drehfest mit der Nabe 18 verbunden ist. Die Reibungsscheibe 280 umgibt den Gegenanschlag 71, während die elastischen Mittel 70 radial zwischen der Reibungsscheibe 280 und der Trägerscheibe 72 angeordnet sind.

Die axiale Position des Rings 160 ist daher von der Dicke der Zwischenscheibe 180 abhängig. Es ist festzustellen, daß die elastischen Vorrichtungen 15 hier eine sehr große radiale Länge aufweisen können und daß die Nabe 18 erfindungsgemäß für die Aufnahme des Anschlags 271 ausgetieft sein kann.

Der Gegenanschlag 71 und der Anschlag 271 können natürlich beispielsweise durch Schlitze unterteilt sein. Die Reibungsscheibe 280 und die Trägerscheibe 72 können in ringförmige Sektoren unterteilt sein. In diesem Fall umfaßt jeder Sektor der Reibungsscheibe 280 wenigstens einen Ansatz 272. Als Variante sind der Gegenanschlag 71 und der Anschlag 271 zum Beispiel durch Befestigung an der Trägerscheibe 72 bzw. an der Reibungsscheibe 280, beispielsweise durch Schweißen, angefügt.

Dank der Erfindung können bei gleichbleibendem axialem Bauraumbedarf Beschichtungen und/oder Reibbeläge zwischen dem Ring 160 einerseits und den Flanken und dem Boden der Auskehlung 10 andererseits zum Einsatz kommen. Das gleiche gilt in den anderen Figuren. Dadurch kann ein größeres Drehmoment übertragen werden, da die Reibungskoeffizienten der Beschichtungen und/oder Reibbeläge höher sein können. Bekanntlich kommt der Drehmomentbegrenzer beim Anlassen und Abstellen des Verbrennungsmotors der Kraftfahrzeugs zum Einsatz, um die Teile des Zweimassen-Dämpfungsschwungrads zu schützen. Eine relative Drehbewegung der Gegenanpreßplatte 16 im Verhältnis zur inneren Nabe 18 wird unter diesen Bedingungen ermöglicht, bei denen der Durchgang durch die Resonanzfrequenz erfolgt.

Wenn das Fahrzeug fährt, findet keine relative Bewegung zwischen der Gegenanpreßplatte 16 und der inneren Nabe 18 statt. Alle diese Erscheinungen werden durch die axial wirksamen elastischen Reibungsmittel 70 kontrolliert, die eine bestimmte Einspannung des Rings 160 in der Auskehlung 10 ermöglichen.

Es ist zu beachten, daß der Drehmomentbegrenzer gut mit dem Vorhandensein einer mit dem Zweimassen- Dämpfungsschwungrad verbundenen elektrischen Maschine zu vereinbaren ist, wie dies in der Ausführungsart der Fig. 5 der vorerwähnten Patentanmeldung FR-98 09638 beschrieben wird, da sich die Trägheit des Primärschwungrads 12 dann erhöht, so daß die Eigenschaften des Drehmomentbegrenzers gut zu beherrschen sind.

In Fig. 1 ist bei 100 die Ausgangswelle des Motors und bei 101 die Eingangswelle des Getriebes dargestellt, wobei davon auszugehen ist, daß die Nabe der Kupplungsscheibe in die erste Nabe 6 eindringt.

Die Federn 24, 25 können natürlich durch Zugfedern mit Zugstäben ersetzt werden, die gelenkig an den Lagerzapfen 44, 45 gelagert sind.

Dabei kann es sich beispielsweise um Schraubenfedern mit an den Lagerzapfen 44, 45 angebrachten Endschlaufen handeln.

Die elastischen Organe 24, 25 wirken in allen Fällen zwischen dem Querelement 14 und der drehbar am Primärschwungrad gelagerten inneren Nabe 18.

Die Reibungsmittel 46 können außerdem in Höhe des Kugellagers 8 wirken.

Der Ring 160 kann natürlich beispielsweise durch Aufformen oder Aufpressen an der Gegenanpreßplatte 16 angefügt sein. Der Ring 160 ist zum Beispiel teilweise in die Gegenanpreßplatte 16 eingelassen und weist daher eine äußere Verlängerung auf, die in die Gegenanpreßplatte eindringt. Diese Verlängerung ist vorteilhafterweise mit Löchern und/oder Vorsprüngen versehen, um die Verankerung zu verbessern. Beim Aufformen dringt der Werkstoff der Gegenanpreßplatte 16 in die Löcher ein und/oder umschließt die Vorsprünge. Dieser in allen Fällen fest mit der Gegenanpreßplatte 16 verbundene Ring 160 gehört zu dem Drehmomentbegrenzer 19, der zwischen dem inneren Umfang der Gegenanpreßplatte 16 und dem äußeren Umfang der inneren Nabe 18 zum Einsatz kommt, und erstreckt sich radial unterhalb der Reibfläche 17, die dazu bestimmt ist, ausrückbar drehfest mit dem Eingangsorgan 101 der Kraftübertragung verbunden zu werden. In Fig. 2 ist ein solcher durch Aufformen angefügter Ring mit gestrichelten Linien dargestellt.

Außerdem kann in Betracht gezogen werden, daß die Zwischenscheibe 180 beispielsweise durch Schweißen, Aufformen oder Aufpressen am Hauptteil 184 der inneren Nabe 18 angefügt und befestigt ist, insbesondere um die Ausführung des Hohlraums 9 zu vereinfachen.

Der angefügte Ring 160 oder die angefügte Zwischenscheibe 180 können daher aus einem anderen Material als die Gegenanpreßplatte 16 und die Nabe 18 ausgeführt sein, so daß diese aus zwei Werkstoffen bestehen können. Die Anfügung des Rings 160 oder der Zwischenscheibe 180 ermöglicht es, deren Dicke zu verringern und dadurch den axialen Bauraumbedarf des Drehmomentbegrenzers zu verkleinern.

Der Ring 160 kann daher aus Stahl oder aus einem anderen Werkstoff mit geringerem Verschleiß als Gußeisen bestehen. Dieser Werkstoff kann außerdem einen besseren Reibungskoeffizienten aufweisen. Dank dieser bei jedem beliebigen Drehmomentbegrenzer anwendbaren Anordnung verringert sich der Verschleiß insbesondere des Rings, wobei die Nabe und der Ring in gleicher Weise verschleißen. Der Ring 160 oder die Zwischenscheibe 180 besteht daher in einer Variante aus Metall. In einer Ausführungsart besteht der Ring 160 oder die Zwischenscheibe 180 aus tiefgezogenem Blech mit einer Verschleißschutzbeschichtung. Er ist beispielsweise örtlich gehärtet oder mit einer Nickel- oder Molybdänschicht überzogen.

Die Scheibe 72 ist ein Trägerteil für den Gegenanschlag 71. In dieser Trägerscheibe 72 können durch Stanzen und Biegen Belüftungsrippen ausgebildet sein.

Es besteht ein axiales Spiel zwischen dem Anschlag 271 und der inneren Nabe 18, um den Ring 160 gut in der ringförmigen Auskehlung 10 einzuklemmen und einzuspannen.

Zur Bildung von Belüftungsmitteln kann die Zwischenscheibe 180 in Höhe des Hohlraums 9 mit einem Loch versehen sein, um die Belüftung zu verbessern und den Drehmomentbegrenzer 19 sowie die Lagermittel 8 besser zu kühlen. Das Loch der Zwischenscheibe 180 mündet daher in der Aushöhlung der Nabe 18.

In den Figuren sind die Anschläge 271 und der Gegenanschlag 71 quer ausgerichtet und parallel zueinander angeordnet. Als Variante können die Anschläge 271 und der Gegenanschlag 71 geneigt sein, insbesondere wenn die Flanken 161, 281 geneigt sind.

Wie aus der Beschreibung und den Zeichnungen mit hinreichender Deutlichkeit hervorgeht, sind die elastischen Mittel 70, der Anschlag 271 und der Gegenanschlag 71 radial unterhalb der Auskehlung 10 und daher der Gegenanpreßplatte 16 angeordnet.

Die Stifte 147 bilden Vorsprünge von Befestigungs­ organen 45 zur Befestigung des oder der Trägerteile 72 des oder der Gegenschläge 271.

In den Figuren besitzt die Gegenanpreßplatte 16 eine konstante Dicke, während ihr Ring 160 eine geringere Dicke aufweist.

Als Variante kann die Dicke der Gegenanpreßplatte auch nicht konstant sein. Um die Kühlung des Drehmomentbegrenzers und der Nabe zu erleichtern, können Löcher beispielsweise im Anschlußbereich 73 der Trägerscheibe 72 vorgesehen sein. Diese Löcher gehören zu Belüftungsmitteln, die in Höhe des Drehmomentbegrenzers angeordnet sind.

Der innere radiale Rand des Hohlraums 9 kann als Zentrierelement für die Reibungsscheibe 280 dienen, die dann von ihrem Anschlag bzw. ihren Anschlägen 271 aus radial nach innen verlängert wird. Dies ist dann sinnvoll, wenn die Reibungsscheibe eine kegel­ stumpfartige Form aufweist. Es ist zu beachten, daß der Anschlußbereich vertieft sein kann, um einen Abweiser zu bilden, der verhindert, daß Ölaustritte von der Achse X-X aus die Reibfläche 17 verunreinigen.

Der Boden der Auskehlung kann natürlich auch nicht durch die innere Nabe, sondern durch die Reibungsscheibe 280 gebildet werden, wie dies in Fig. 5 zu erkennen ist, so daß die Hülse 182 von Fig. 2 entfallen und der radiale Bauraumbedarf dementsprechend verringert werden kann. Mit anderen Worten: Bei einem gleichbleibenden Innendurchmesser kann die Größe der Tellerfeder 70 vergrößert werden.

Als Variante kann der Innendurchmesser des Rings 160 sowie derjenige der Reibfläche 17 der Gegenanpreß­ platte 16 verringert werden. In dieser Variante wird die Gegenanpreßplatte 16 durch den äußeren Umfang der Zwischenscheibe 180 der inneren Nabe 18 zentriert, die mit vereinfachter Form ausgeführt ist, da sie keine Hülse aufweist.

Dazu weist die Gegenanpreßplatte 16 eine axial ausgerichtete ringförmige Auflagefläche 164 auf, welche die zum Primärschwungrad 12 gerichtete Seitenfläche 163 der Gegenanpreßplatte 16 mit dem äußeren Umfang der Fläche 161 des Rings 160 verbindet. Diese Fläche 161 ist dazu bestimmt, reibschlüssig mit der Fläche 181 der Zwischenscheibe 180 zusammenzuwirken. Die Auflagefläche 164 kommt daher in engen Kontakt mit dem äußeren Umfang der Zwischenscheibe 180 und ist deshalb mittels der Dickenänderung der Gegenanpreßplatte 16 an ihrem inneren Umfang zur Bildung des Rings 160 ausgebildet. Es ergibt sich dann ein Problem im Zusammenhang mit der Abfuhr der Späne, die durch den Kontakt zwischen den Flächen 161, 181 entstehen, da im Unterschied zu den Gegebenheiten in den Fig. 1 bis 4 die Auflagefläche 164 die Späneabfuhr verhindert.

Um dieses Problem zu lösen, wird die Zwischenscheibe 180 mit Ausnehmungen 269 versehen, die am äußeren Umfang der Zwischenscheibe 180 münden. Die Ausnehmungen 269 weisen beispielsweise eine Halbmondform auf. Die Nabe 18 hat daher eine geringere Dicke radial unterhalb des Rings 160 und begrenzt durch ihre Zwischenscheibe 180 einen Hohlraum 9 unterhalb des Rings 160 für die Aufnahme des Anschlags 271, der zur Reibungsscheibe 280 gehört. Dieser Anschlag 271 schließt sich durch einen geneigten Abschnitt 273 an die Reibungsscheibe 280 an. Der Abschnitt 273 bildet den Boden der Auskeh­ lung, der durch die Zwischenscheibe 180 und die Rei­ bungsscheibe 280 begrenzt wird. Der Boden 273 dient daher nicht als Zentrierelement für den Ring 160.

In dieser Variante ist der einstückig mit der Reibungsscheibe 280 ausgeführte Anschlag 271 drehfest mit der Trägerscheibe 72 verbunden, die einstückig mit dem Gegenanschlag 71 ausgeführt ist.

Dazu wird, wie in den Fig. 1 bis 4, der Anschlag 271 radial nach innen durch wenigstens einen Ansatz 272 verlängert, der durch ein zugehöriges Loch 285 hindurchgeht, das in den Anschlußbereich 73 der Trägerscheibe 72 an den Gegenanschlag 71 ein­ gearbeitet ist, wobei der besagte Anschlußbereich 73 insgesamt axial ausgerichtet ist und in der zum Primärschwungrad entgegengesetzten Richtung verläuft. Vorzugsweise sind wenigstens zwei Ansätze 272 und zwei zugehörige Löcher 285 vorgesehen, und zwar diametral gegenüberliegend, wobei die Ansätze 272 mit axialem Spiel in die Löcher 285 eingesetzt sind.

Es sind natürlich alle Kombinationen möglich. Wie in Fig. 6 zu erkennen ist, kann die Reibungsscheibe 280 wenigstens einen in eine Ausnehmung 185 der Nabe 16 eingesetzten Ansatz 272 wie in den Fig. 1 bis 4 umfassen, während die Zentrierung der Gegenanpreß­ platte 16 wie in Fig. 5 anhand der Zwischenscheibe 180 erfolgt.

Als Variante (Fig. 7) werden die Löcher 285 von Fig. 5 durch hohle, beispielsweise U-förmige Aus­ buchtungen 385 ersetzt, die in den Anschlußbereich 73 eingearbeitet sind, wobei die Ansätze 272 in die Ausbuchtungen eindringen, um die drehfeste und axial bewegliche Verbindung der Reibungsscheibe 280 mit d er Nabe 18 herbeizuführen.

In den Fig. 5 bis 7 hat die Nabe an ihrem äußeren Umfang eine geringere Dicke, um den Hohlraum 9 zu begrenzen. Die Zwischenscheibe 180 begrenzt zusammen mit dem Ring 160 diesen in der zum Primärschwungrad 12 entgegengesetzten Richtung axial offenen Hohlraum 9.

Die Zwischenscheibe 180 bildet den Boden des Hohlraums 9, der in allen Figuren durch den Gegenanschlag 71 mit geringer Höhe für die Öffnung des Hohlraums 9 begrenzt wird.

Als Variante können der Gegenanschlag 71 und der Anschlußbereich 73 einteilig mit der Nabe 18 ausgeführt sein, wobei sie einstückig an dieser angeformt sind. Dazu wird die Gegenanpreßplatte 16 vorteilhafterweise wie in den Fig. 5 bis 7 durch die Zwischenscheibe 180 zentriert. Die axial wirksamen elastischen Mittel bestehen dann vorteilhafterweise aus einer für den Einbau im Hohlraum 9 offenen gewellten Federscheibe. Als Federscheibe kann eine Scheibe verwendet werden, wie sie in der FR-A- 2 747 441 beschrieben wird.

Der Anschlag 271 wird vorzugsweise schräg in den Hohlraum 9 eingebaut, wobei nur ein einziger Ansatz 272 vorgesehen ist.

Die geringe Dicke des Drehmomentbegrenzers ermöglicht eine Verringerung der Dicke des Zweimassen-Dämpfungs­ schwungrads. Dieses Schwungrad kann mit einem Kupplungsmechanismus verbunden sein, der (Fig. 7), wie vorstehend erwähnt, einen um die Achse X-X drehbeweglichen ringförmigen Deckel 90 und eine Druckplatte 91 umfaßt, die drehfest mit dem Deckel 90 verbunden und im Verhältnis zu diesem axial beweglich ist, was hier anhand von axial elastischen Zungen 92 erfolgt, die sich, wie an sich bekannt, tangential erstrecken und an einem ihrer Enden an der Druckplatte 91 und an ihrem anderen Ende am Deckel 90 befestigt sind. Zwischen der Druckplatte 91 und dem Deckel 90 ist eine Membranfeder 93 eingefügt, um einen axialen Druck auf die Druckplatte auszuüben und dadurch die auch als Reibungskupplungsscheibe bezeichnete Kupplungsscheibe 87 axial zwischen der Druckplatte 91 und der Gegenanpreßplatte 16 einzuspannen. Die Membranfeder 93 ist anhand von Einhakmitteln 94 kippbar am Deckel 90 gelagert.

Die Einhakmittel 94 sind unterbrochen und erstrecken sich am Deckel 90 und an der Membranfeder 93 vorstehend in Richtung der Druckplatte 91, die durchgehende Löcher 95 enthält, die axial auf die Einhakmittel 94 ausgerichtet sind, die sich wenigstens teilweise im Innern der durchgehenden Löcher erstrecken.

Die Membranfeder 93 kommt daher am hohlförmigen Deckel 90 zur Anlage, der hier insgesamt in Form eines tiefen Tellers ausgeführt ist. Im einzelnen sind die Einhakmittel 94 an dem mittig gelochten Boden des Deckels 90 angebracht.

Die durchgehenden Löcher 95 münden an einer Fläche der Druckplatte 91 gegenüber der Reibfläche 17 der Gegenanpreßplatte 16. Diese Fläche der Druckplatte 91 ist daher eine Reibfläche 97.

Die Druckplatte 91 mit den durchgehenden Löchern 95 wird durch einen auch als Verstärkungsring bezeichneten inneren Versteifungsring 98 verstärkt, der hier einstückig mit der Druckplatte 91 ausgebildet ist. Dieser Ring kann gegebenenfalls durch Aufformen, Aufpressen usw. an der Druckplatte 91 ebenso wie der Ring 160 angefügt sein. Die Löcher 95 haben hier eine in Richtung der Membranfeder 93 konisch erweiterte Form. Die Löcher 95 weisen hier eine in etwa kegelstumpfartige Form auf, wobei sich ihr breiteres Ende auf der Seite der Membranfeder 93 befindet.

Die Einhakmittel 94 zum Einhaken der Membranfeder 93 am Deckelboden umfassen Ansätze 99, die durch Stanzen und Biegen aus dem Deckel 90 herausgearbeitet sind. Die Ansätze sind an ihren freien Enden radial in der zur Achse X-X der Baugruppe entgegengesetzten Richtung umgebogen. Diese Ansätze 99 tragen zentriert einen Kranz mit kegelstumpfartiger Form 84, der eine Sekundärauflage für die Membranfeder .93 gegenüber einer Primärauflage 85 bildet, die hier durch Tief­ ziehen im Baden 86 des Deckels 90 ausgebildet ist.

Die Ansätze 99 gehen durch die Membranfeder, genauer gesagt: durch deren erweiterte Öffnungen hindurch. Zu weiteren Einzelheiten kann auf die FR-A-2 585 424 verwiesen werden.

Als Variante können die Einhakmittel wie in den Fig. 7 bis 14 der Druckschrift FR-A-2 456 877 ausgeführt sein und Distanzbolzen oder Kränze umfassen, die in die durchgehenden Löcher 95 eingesetzt sind. Diese Löcher 95 lassen sich gut mit der Form der Ansätze 99 mit umgebogenem Ende kombinieren. Die Kupplungsscheibe 87 weist eine Nabe 187 auf, an der hier durch Aufnieten ein Metallträger 88 befestigt ist, der auf jeder seiner Flächen daran gefestigte Reibbeläge 89 trägt, die dazu bestimmt sind, zwischen den Reibflächen der Gegenanpreßplatte 16 und der Druckplatte 91 eingespannt zu werden. Die Nabe 187 dringt in die Nabe 6 des Primärschwungrads 12 ein. Diese Nabe 6 ist durch Aufnieten am Flansch 14 angefügt. Die Nabe 87 weist eine Zwischenscheibe 287 mit gewundener Form auf, um den Drehmoment­ begrenzer 19 zu umgehen. Der Träger 88 ist an seinem inneren Umfang in der zum Sekundärschwungrad 13 entgegengesetzten Richtung axial versetzt, um einen Absatz für den Drehmomentbegrenzer zu schaffen. Die Finger der Membranfeder haben ebenfalls eine gewundene Form, um möglichst nahe an die Zwischen­ scheibe 287 heranzukommen und jede Überlagerung mit dem Verstärkungsring 98 zu vermeiden.

Die Ausrückvorrichtung umfaßt ein hydraulisch betä­ tigtes Ausrücklager 200 in konzentrischer Anordnung, wie es in der WO 98/13613 beschrieben wird, um den axialen Bauraumbedarf zu verringern. Das Ausrücklager 200 ist daher fest mit einem Kolben 201 verbunden, der axial verschiebbar im Innern eines Blindhohlraums 202 gelagert ist, der durch einen Außenkörper 203 begrenzt wird, der ein Führungsrohr 204 umgibt, das durch einen Abschlußflansch, hier anhand einer Mutter 205, dicht am Körper 203 befestigt ist. Der Flansch des Rohrs 204 ist insgesamt quer ausgerichtet und begrenzt den Boden des Hohlraums 202. Durch das Führungsrohr 204 geht die Eingangswelle des Getriebes hindurch, und es ist axial länger als der Körper 203, um den Kolben 201 axial zu führen. Der Körper 203 ist zur Befestigung an einem ortsfesten Teil des Fahrzeugs, und zwar am Getriebegehäuse, bestimmt.

Dieser Kolben weist hinten eine Dichtung und vorn einen Abstreifring auf (in Fig. 7 nicht durch Bezugsnummern bezeichnet).

In den Körper 203 ist ein Einlaß 206 zur Befüllung des Hohlraums 202 eingearbeitet, der mit einem Geberzylinder verbunden ist. Der Einlaß mündet im Boden des Hohlraums 202. Außerdem ist eine Vorspannfeder vorgesehen, die von einem Schutzbalg umgeben ist (nicht durch eine Bezugsnummer bezeichnet). Die Vorspannfeder kommt an einer Schulter des Körpers 203 zur Anlage und wirkt auf den nicht drehbaren Ring eines Kugellagers ein, welches das Ausrücklager 200 bildet. Der drehbare Ring dieses Kugellagers ist so gestaltet, daß er, hier durch Druck, auf das innere Ende der Finger der Membran­ feder 93 einwirkt. In den Figuren ist der Außenring des Kugellagers 200 drehbar, wobei er zwei zueinander parallele Querränder 208, 209 aufweist, die im Verhältnis zueinander axial versetzt sind. Diese Ränder sind axial durch ein ringförmiges Teilstück 210 miteinander verbunden, das so gestaltet ist, daß es die Kugeln des Kugellagers aufnehmen kann. Die Ränder 208, 209 erstrecken sich quer beiderseits des Teilstücks 210, und zwar an jedem axialen Ende dieses Teilstücks.

Eine gleiche Kupplung kann daher mit zwei Membranfedern mit unterschiedlichen Größen ausge­ rüstet sein. Die Finger dieser Membranfedern können durch ihre Enden entweder mit dem Rand 208 wie in Fig. 7 oder mit dem Rand 209, wie teilweise durch gestrichelte Linien dargestellt, zusammenwirken. Dies wird dadurch ermöglicht, daß der näher an der Zwischenscheibe 287 befindliche Rand 209 gegenüber dem gewölbten Teil 288 angeordnet ist, der den quer ausgerichteten Umfang der Nabenscheibe 287 mit der Nabe 187 verbindet.

Eine axial wirksame Federscheibe 289 verbindet einen Querrand 290 des nicht drehbaren Rings des Kugellagers, hier den Innenring, mit dem Kolben 201. Die Federscheibe weist einen Teil in Form einer Tellerfeder auf, die an ihrem äußeren Umfang auf dem besagten Rand anliegt. An ihrem inneren Umfang weist die Tellerfeder axial ausgerichtete Ansätze 291 mit einem hakenförmigen freien Ende auf, das jeweils in einen (nicht durch eine Bezugsnummer bezeichneten) zugehören axialen Blindschlitz eingesetzt ist, der in der Dicke des Kolbens ausgeführt ist. Der Schlitz ist breiter als der Ansatz, um den Durchgang des Hakens des betreffenden Ansatzes zu ermöglichen. Der axiale Schlitz ist mit dem äußeren Umfang des Kolbens durch einen geneigten Schlitz verbunden, der im Boden des axialen Schlitzes mündet. Dadurch wird am Schnitt­ punkt der Schlitze ein (nicht durch eine Bezugsnummer bezeichneter) Vorsprung gebildet, an dem der Haken des betreffenden Ansatzes eingehakt wird. Die Federscheibe 289 wird daher blind durch Einrasten am Kolben angebracht.

Wenn der Hohlraum druckentlastet ist, wird die Kupplung eingerückt, wobei die Reibbeläge 89 dann zwischen den Platten 16, 91 eingespannt werden. Insoweit das Ausrücklager 200 zu einem hydraulischen Nehmerzylinder gehört, wird bei der Druckbeauf­ schlagung des Hohlraums 202 von einem mit dem Hohlraum 202 verbundenen Geberzylinder aus das Ausrücklager 200 nach links mit Blick auf Fig. 7 verschoben, so daß die Membranfeder um ihre Primär- und Sekundärauflagen herum kippt. Die Reibbeläge 89 werden daraufhin freigegeben. Im oberen Teil von Fig. 7 ist daher die Kupplung in ihrer ausgerückten Position dargestellt (Reibbeläge 89 freigegeben), während im unteren Teil von Fig. 7 die Reibbeläge 89 eingespannt sind. Bei der Druckentlastung des Hohlraums 202 kehrt der Kolben 201 in seine Ausgangs­ position zurück, was unter der Rückstellwirkung erfolgt, die durch die Membranfeder ausgeübt wird, welche die Vorspannfeder zusammendrückt.

All dies ist dem Fachmann hinreichend bekannt, und zu weiteren Einzelheiten kann auf die vorerwähnte Druckschrift WO 98/13613 verwiesen werden. Außerdem ist die Kompaktheit der Baugruppe zu beachten.

In dieser Fig. 7 trägt der Flansch 14 an seinem äußeren Umfang eine Masse 140, die ihrerseits die Lagerzapfen 44 und den Anlasserzahnkranz 23 sowie die Scheibe 124 trägt. Die Nabe 6 des Primärschwungrads ist durch Aufnieten am inneren Umfang des Flansches 14 befestigt.

Die Masse 140 weist an ihrem inneren Umfang axiale Nuten für die Reibungsmittel 146 auf, so daß der Flansch 14 vereinfacht wird. Die hydraulische Betätigung kann natürlich auch eine andere Form aufweisen. So kann beispielsweise der Hohlraum ausschließlich durch das Führungsrohr gebildet sein.

Es sind natürlich alle Kombinationen möglich. So kann in den Fig. 1 bis 4 die Gegenanpreßplatte 16 wie in den Fig. 5 bis 7 durch die Zwischenscheibe 180 zentriert werden, so daß die Hülse 182 nicht notwendigerweise als Zentrierelement für die Gegenanpreßplatte 16 dient.

In allen Fällen ist der Anschlußabschnitt 173 des Anschlags 71 an die Reibungsscheibe wenigstens teilweise im Hohlraum 9 aufgenommen.

In allen Figuren besteht ein axiales Spiel zwischen dem Anschlag 71 und der inneren Nabe 18, genau er gesagt: zwischen dem Anschlag 71 und der Zwischenscheibe 180 der inneren Nabe zum Einspannen der Reibungsscheibe 280.

In Fig. 7 können Löcher in die Nabenscheibe 287 und in die Membranfeder 93 eingearbeitet sein, und zwar in axialer Übereinstimmung mit den Löchern 20 für den Zugang zu den Schraubenköpfen 21 und zur Bildung eines das Zweimassen-Dämpfungsschwungrad und die Reibungskupplung mit ihrem Deckel und ihrer Membranfeder umfassenden Moduls, das an der Kurbelwelle des Fahrzeugmotors angebracht wird.

In Fig. 7 sind die Schrauben zur Befestigung des Deckels 90 an der Gegenanpreßplatte 16 der Einfachheit halber nicht dargestellt worden, da diese Schrauben in Fig. 1 zu erkennen sind.

Claims (41)

1. Zweimassen-Dämpfungsschwungrad zur drehfesten Verbindung eines Verbrennungsmotors (100) mit einem Eingangsorgan (101) eines Kraftübertragungssystems, das insbesondere für ein Kraftfahrzeug bestimmt ist, umfassend
ein Primärschwungrad (12) mit einem Querelement (14), das für die drehfeste Verbindung mit dem Verbrennungs­ motor (100) bestimmt ist,
ein Sekundärschwungrad (13), das einerseits eine Gegenanpreßplatte (16) mit einer Reibfläche (17), die dazu bestimmt ist, ausrückbar drehfest mit dem Eingangsorgan (101) des Kraftübertragungssystems verbunden zu werden, und andererseits eine innere Nabe (18) umfaßt, die von der Gegenanpreßplatte (16) umgeben und drehbar am Primärschwungrad (12) gelagert ist,
elastische Organe (24, 25), die zwischen dem Primär­ schwungrad (12) und einem Element (18) des Sekundär­ schwungrads (13) zum Einsatz kommen,
und einen Drehmomentbegrenzer (19), der zwischen der Gegenanpreßplatte (16) und dem besagten Element (18) zum Einsatz kommt,
wobei der Drehmomentbegrenzer (19) mit axial wirksamen elastischen Mitteln (70) versehen ist und einerseits einen fest mit der Gegenanpreßplatte (16) verbundenen und sich radial innerhalb der Reibfläche (17) der Gegenanpreßplatte (16) erstreckenden Ring (160), und andererseits eine ringförmige Auskehlung (10) für die Aufnahme des besagten Rings (160) umfaßt,
wobei die ringförmige Auskehlung (10) durch eine fest mit der inneren Nabe (18) verbundene erste Flanke (181) und durch eine zweite Flanke (281), die zu einer drehfest mit der inneren Nabe (18) verbundenen Reibungsscheibe (280) gehört, sowie durch einen Boden (183, 283) begrenzt wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß die innere Nabe (18) derart gestaltet ist, daß sie einen Hohlraum (9) radial innerhalb des Innenrings (160) der Gegenanpreßplatte (16) für die Aufnahme wenigstens eines Anschlags (271) begrenzt, der fest mit der Reibungsscheibe (280) verbunden und im Ver­ hältnis zur Reibungsscheibe (280) axial in Richtung des Primärschwungrads (12) versetzt ist,
und daß innerhalb des Innenrings (160) der Gegenan­ preßplatte (16) die axial wirksamen elastischen Mittel (70) derart auf dem Anschlag (271) und auf wenigstens einem Gegenanschlag (71) zur Anlage kommen, der fest mit einem fest mit der inneren Nabe (18) verbundenen Trägerteil (72) verbunden ist, daß der Ring (160) zwischen den Flanken (181, 281) der Auskehlung (10) eingespannt ist.

2. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die axial wirksamen elastischen Mittel (70) wenigstens teilweise im Hohlraum (9) aufgenommen sind.

3. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlraum (9) in der zum Primärschwungrad (12) ent­ gegengesetzten Richtung axial offen ist und daß der Anschlag (271) mit der Reibungsscheibe (280) durch einen wenigstens teilweise im Hohlraum (9) aufgenom­ menen Anschlußabschnitt (173) verbunden ist.

4. Zweimassenschwungrad nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlraum (9) in axialer Richtung durch eine Zwischen­ scheibe (180) begrenzt wird, die fest mit der inneren Nabe (18) verbunden ist und sich am äußeren Umfang der inneren Nabe (18) erstreckt, um die erste Flanke (181) der Auskehlung (10) zu bilden.

5. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Nabe (18) ausgehöhlt ist, um einen Hohlraum (9) zu bilden, der in der zum Primärschwungrad (12) entgegengesetzten Richtung axial offen ist und als Aufnahme für den Anschlag (271) dient.

6. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Boden (182) der Auskehlung (10) durch eine axial ausgerichtete Hülse (182) gebildet wird, die fest mit der inneren Nabe (18) verbunden ist und den Hohlraum (9) außen radial begrenzt, wobei sich die Zwischenscheibe (180) radial beiderseits der Hülse (182) erstreckt.

7. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der innere Umfang der Hülse (182) als Zentrierelement für die Reibungs­ scheibe (280) dient.

8. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Reibungsscheibe (280) mit dem Anschlag (271) durch einen axial ausgerichteten ringförmigen Abschnitt (173) verbunden ist, der an seinem äußeren Umfang durch die Hülse (182) zentriert ist.

9. Zweimassenschwungrad nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Hülse (182) als Zentrierelement für den Innenring (160) der Gegenanpreßplatte (16) dient.

10. Zweimassenschwungrad nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß der äußere Umfang der fest mit der inneren Nabe (18) verbundenen Zwischenscheibe (180) als Zentrierelement für die Gegenanpreßplatte (16) dient.

11. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der äußere Umfang der Zwischenscheibe (180) in engem Kontakt mit einem axial ausgerichteten ringförmigen Teil (164) der Gegenan­ preßplatte (16) steht, der die zum Primärschwungrad (12) gerichtete Seitenfläche (163) der Gegenanpreß­ platte (16) mit dem äußeren Umfang der zum Primär­ schwungrad (12) gerichteten Fläche (162) des Innen­ rings (160) der Gegenanpreßplatte (16) verbindet.

12. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß die fest mit der inneren Nabe (18) verbundene Zwischen­ scheibe (180) Ausnehmungen (269) aufweist, die an ihrem äußeren Umfang münden.

13. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag (271) radial nach innen durch wenigs­ tens einen Querverbindungsansatz (272) verlängert wird, der formschlüssig in eine radiale Ausnehmung (185) der inneren Nabe (18) eingesetzt ist, um die drehfeste Verbindung des Anschlags (271) mit der inneren Nabe (18) durch formschlüssiges Zusammenwirken herbeizuführen.

14. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausnehmung (185) eine längliche Form hat und den Hohlraum (9) radial nach innen verlängert und daß die Ausnehmung (185) einen im wesentlichen quer ausgerichteten Boden (186) aufweist.

15. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Boden (186) der Ausnehmung (185) und dem Querverbindungs­ ansatz (272) ein axiales Spiel besteht.

16. Zweimassenschwungrad nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag (271) nach innen durch wenigstens einen Verbindungsansatz (272) für die durch formschlüssiges Zusammenwirken erfolgende drehfeste Verbindung mit dem Gegenanschlag (71) verlängert wird.

17. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Trägerteil (72) aus einer Scheibe besteht, die durch einen Anschluß­ bereich (73) mit dem Gegenanschlag (71) verbunden ist und daß die Verbindung zwischen dem Verbindungsansatz (272) und dem Anschlußbereich (73) durch formschlüs­ siges Zusammenwirken erfolgt.

18. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlußbereich (73) ein Loch (285) aufweist, in das der Verbindungs­ ansatz (272) eingesetzt ist.

19. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlußbereich (73) eine Ausnehmung (385) aufweist, in die der Verbindungsansatz (272) eingreift.

20. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Anschlag (271) und der inneren Nabe (18) ein axiales Spiel besteht.

21. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag (271) einstückig mit der Reibungs­ scheibe (280) ausgeführt ist.

22. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Reibungsscheibe (280) im unbelasteten Zustand geneigt ist.

23. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag (271) im Verhältnis zum Gegenanschlag (71) axial in Richtung des Primärschwungrads (12) versetzt ist.

24. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß sich der Gegen­ anschlag (71) axial außerhalb der inneren Nabe (18) in der zum Primärschwungrad (12) entgegengesetzten Richtung erstreckt.

25. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß der Gegenanschlag (71) und der Anschlag (271) im wesentlichen quer ausgerichtet sind.

26. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die axial wirksamen elastischen Mittel (70) radial zwischen der Reibungsscheibe (280) und dem Trägerteil (72) angeordnet sind.

27. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die axial wirksamen elastischen Mittel (70) mindestens eine Tellerfeder umfassen.

28. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, daß die axial wirksamen elastischen Mittel (70) an ihrem äußeren Umfang auf dem Anschlag (271) und an ihrem inneren Umfang auf dem Gegenanschlag (71) zur Anlage kommen, wobei der Anschlag (271) im Verhältnis zum Gegenanschlag (71) radial versetzt ist.

29. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 28, dadurch gekennzeichnet, daß die axial wirksamen elastischen Mittel (70) aus einer gewellten Feder­ scheibe bestehen und daß der Anschlag (271) und der Gegenanschlag (71) im wesentlichen auf dem gleichen mittleren Radius angeordnet sind.

30. Zweimassenschwungrad nach einem der Ansprüche 1 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß der mittlere Radius der Reibungsscheibe (280) im wesentlichen gleich dem mittleren Radius einer Reibscheibe (148) ist, die am Querelement (14) des Primärschwungrads (12) angebracht ist und zu axial wirksamen Reibungsmitteln (46) gehört, die zwischen dem besagten Querelement (14) und der inneren Nabe (18) zum Einsatz kommen.

31. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, daß die Reibungsscheibe (280) den Gegenanschlag (71) umgibt, wobei die Reib­ scheibe (148) mit Umfangsspiel eine Betätigungsscheibe (146) umgibt, die am Querelement (14) angeordnet ist und durch axiale Vorsprünge drehend mitgenommen wird, die zu Befestigungsorganen (45) zur Befestigung des Trägerteils (72) des Gegenanschlags (71) an der inneren Nabe gehören.

32. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß die Befestigungs­ organe (45) Lagerzapfen für elastische Organe (24, 25) bilden, die gelenkig am Querelement (14) gelagert sind.

33. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, daß die elastischen Organe (24, 25) zu elastischen Dämpfungsvorrichtungen (15) gehören, umfassend jeweils einerseits eine erste Untergruppe (27) mit einem ersten Gelenkteil (29), das fest mit einem Gehäuse (26) zur Aufnahme wenigstens eines elastischen Organs (24, 25) verbunden und an einem am Primärschwungrad angebrachten zweiten Lagerzapfen (44) gelagert ist, und andererseits eine zweite Untergruppe (30) mit einem Kolben (37), der fest mit einer Stange (32) verbunden ist, die durch einen Anschlag (38) hindurchgeht und einen zweiten Gelenkkopf (34) trägt, der gelenkig an dem fest mit der inneren Nabe (18) verbundenen Lagerzapfen (45) gelagert ist, wobei das elastische Organ zwischen dem Kolben (37) und dem Anschlag (38) wirkt.

34. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Drehmomentbegrenzer (19) insgesamt in der Dicke der Gegenanpreßplatte (16) aufgenommen ist, wobei sich der Gegenanschlag (71) im wesentlichen in der gleichen Querebene wie die Reibungsscheibe (280) befindet.

35. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag (271) drehfest mit der inneren Nabe (18) durch eine formschlüssige Verbindung verbunden ist, die sich außerhalb von in die innere Nabe eingearbeiteten Löchern (274) für die Befestigung des Trägerteils (72) erstreckt, und daß sich die besagten Löcher (274) außerhalb von Durchgangslöchern (20) für den Durchgang wenigstens eines Schraubwerkzeugs für die Befestigungsschrauben (21) zur Befestigung des Querelements (14) an der Kurbelwelle (100) des Verbrennungsmotors erstrecken.

36. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in Höhe des Drehmomentbegrenzers (19) Belüftungs­ mittel angeordnet sind.

37. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 36, dadurch gekennzeichnet, daß die Belüftungsmittel Löcher umfassen, die in die innere Nabe (18) einge­ arbeitet sind und in der Aushöhlung der inneren Nabe (18) münden.

38. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ring (160) der Gegenanpreßplatte (16) an der Gegenanpreßplatte (16) angefügt ist.

39. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine der ersten (181) und zweiten Flanken (281) eine kegelstumpfartige Form aufweist.

40. Zweimassenschwungrad nach einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Ring (160) und den Flanken der Auskehlung (10) Beschichtungen und/oder Reibbeläge vorgesehen sind.

41. Zweimassenschwungrad nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Ring (160) und dem Boden der Auskehlung (10) eine Beschichtung und/oder ein Reibbelag angeordnet ist.