CZ423498A3 - Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele turbíny - Google Patents
Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele turbíny Download PDFInfo
- Publication number
- CZ423498A3 CZ423498A3 CZ984234A CZ423498A CZ423498A3 CZ 423498 A3 CZ423498 A3 CZ 423498A3 CZ 984234 A CZ984234 A CZ 984234A CZ 423498 A CZ423498 A CZ 423498A CZ 423498 A3 CZ423498 A3 CZ 423498A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- shaft
- turbine
- turbine shaft
- steam
- cooling
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/06—Fluid supply conduits to nozzles or the like
- F01D9/065—Fluid supply or removal conduits traversing the working fluid flow, e.g. for lubrication-, cooling-, or sealing fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D3/00—Machines or engines with axial-thrust balancing effected by working-fluid
- F01D3/02—Machines or engines with axial-thrust balancing effected by working-fluid characterised by having one fluid flow in one axial direction and another fluid flow in the opposite direction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
Description
(57) Anotace:
Hřídel /1 / turbíny je upraven podél hlavní osy /2/ a má vnější povrchovou plochu /3/. Hřídel /1 / turbíny Je tvořen více axiálně za sebou uspořádanými válcovými hřídelovými segmenty /4a, 4b, 4c, 4d, 4e/, které jsou navzájem spojeny prostřednictvím upínacího elementu /7/. Mezi upínacím elementem /7/ a mezi nejméně jedním hřídelovým segmentem /4a, 4b, 4c/ je vytvořena axiální mezera /8/, která je proudově spojena se dvěma v axiálním vzájemném odstupu upravenými radiálními kanály /9a, 9b/. Tyto radiální kanály /9a, 9b/ vyúsťují vždy na vnější povrchové ploše /3/ hřídele /1/ turbíny. Dále je vytvořen způsob chlazení hřídele /1 / turbíny, kdy chladicí pára se zavádí skrz rediální kanál Í8af do axiální mezery /8/ a druhým radiálním kanálem /9b/ se z hřídele /1/ turbiny odvádí.
1« tl
F * ·
2 Ά' W
Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele turbíny
Oblast_techniky
Vynález se týká hřídele turbíny, který je upraven po dél hlavní osy a který má vnější povrchovou plochu, jakož i způsobu chlazení hřídele turbíny.
Dosavadní_sta v_techniky
Pro zvýšení účinnosti parní turbíny přispívá využití páry s vyššími tlaky a teplotami, zejména s tak zvanými nadkritickými stavy páry, s teplotou například nad 550 °C. Využití páry s takovým stavem páry vytváří zvýšené požadavky na příslušné ovlivňovaný hřídel turbíny parní turbíny.
V DE 32 09 506 Al a v odpovídajícím EP O 088 944 B1 je popsáno odstínění hřídele s vířivým chlazením pro oblast hřídele turbíny, která je bezprostředně vystavena působení Čerstvé páry po jejím vtoku do turbíny. U vířivého chlazení vtéká pára skrz čtyři tangenciální otvory odstínění hřídele ve směru otáčení hřídele turbíny v oblasti mezi odstíněním hřídele a mezi hřídelem turbíny. Pára přitom expanduje, teplota klesá a hřídel turbíny je tak ochlazován. Odstínění hřídele je spojeno utěsněné proti páre s jednou řadou rozváděčích lopatek. Prostřednictvím vířivého chlazení lze dosáhnout pokles teploty hřídele turbíny v okolí odstínění lopatek o hodnotě zhruba 15 K. V odstínění hřídele jsou pro vířivé chlazení upraveny trysky, které vyústují. do prstencového kanálu při pohledu ve směru otáčení hřídele turbíny tangenciálně, přičemž tento kanál je vytvořen mezi hřídelem turbíny a mezi odstíněním hřídele.
• «
Ve švýcarském patentovém spise 259 566 je popsán rotor pro rotační motory, rotor pro plynové turbíny, který je napříč k ose otáčení rozdělen a složen z více kusů a je držen dohromady prostřednictvím centrální tažné kotvy, která prochází nejméně dílčím počtem oběžných lopatek. Tento rotor je nejméně na svých nejvíce horkých místech chlazen proudem vzduchu nebo plynu.
V DE-O5 15 51 210 ie popsán rotor pro parní turbínu s vysokým výkonem v kotoučovém provedení. Kotouče isou navzájem spojeny prostřednictvím centrální kotvy. V na sebe navzájem upnutých věncích mají nesouměrně vytvořená pilovitá ozubení.
Podstat a __vynálezn
Vynález si klade za úkol vytvořit hřídel turbíny, který by byl v tepelně vysoce zatížené oblasti ochlazován. Další úkol vynálezu spočívá ve vytvoření způsobu ochlazování hřídele turbíny uspořádaného v turbíně.
Úkol zaměřený na hřídel turbíny, který je upraven podél hlaví osy a který má vnější povrchovou plochu, je řešen tím, že hřídel turbíny má více podél hlavní osy axiálně za sebou uspořádaných válcových hřídelových segmentů, které mají podél společné spojovací osy vždy jeden spojovací otvor, skrz který je veden upínací element. Mezi tímto upínacím elementem a mezi nejméně jedním hřídelovým segmentem je vytvořena axiální mezera, která je proudové spojena se dvěma v axiálním vzájemném odstupu upravenými radiálními kanály, zejména mezerami, které vždy vyústují na vnější povrchové ploše.
• ·
U takového hřídele turbíny je vytvořeno proudové spojení mezi vnější povrchovou plochou hřídele turbíny a mezi axiální mezerou, upravenou uvnitř hřídele. Tak může být přiváděno chladicí fluidum do vnitřku hřídele turbíny a může procházet skrz axiální mezeru v axiálním směru skrz hřídel turbíny, čímž je zajištěno chlazení hřídele turbíny v oblasti axiální mezery. U parní turbíny přitom tvoří chladicí fluidum s výhodou akční fluidum, to je provozní pára, která vstupem do oběžných lopatek spojených s hřídelem turbíny uvádí hřídel turbíny do rotace. Radiální kanály vyústují s výhodou na různých tlakových úrovních na vnější povrchové ploše hřídele turbíny, takže se již poklesem tlaku automaticky vytváří proudění skrz hřídel turbíny. Prostřednictvím geometrického uspořádání vyústění radiálních kanálů na vnější povrchové ploše může být objemový proud chladicího fluida, které je odlučováno z akčního fluida, přizpůsobován požadovanému chladicímu výkonu. Pro chlazení odebíraný akční fluidový proud, to je provozní pára, nevytváří přitom prostřednictvím rozdílné tlakové úrovně mezi radiálními kanály žádnou mechanickou práci pro pohon hřídele turbíny. Po výtoku skrz radiální kanál s nižší úrovní tlaku nazpět do proud ti akčního fluida přispívá také pro chladicí fluidum využité akční fluidum znovu k mechanické práci a přispívá tak ke zvýšení účinnosti parní turbíny.
Válcové hřídelové segmenty, v dalším označované také jako lopatkové kotouče, mají s výhodou jeden centrální spojovací otvor, skrz který je veden jeden jediný spojovací element, tažná kotva. Spojovací otvor přitom má větší průřez než tažná kotva, čímž se s výhodou vytvoří prstencová axiální mezera mezi hřídelovým segmentem a tažnou kotvou pro průtok chladicího fluida.
V principu je také možné upravit více, zejména tři nebo více spojovacích elementů, případně upínacích elementů, například tažných kotev. Odpovídající spojovací osa spojovacích elementů je přitom upravena paralelně vzhledem k hlavní ose hřídele turhíny. S výhodou .jsou odpovídající spojovací osy uspořádány na kružnici, jejíž střed je shodný s hlavní osou.
S výhodou je vytvořen nejméně jeden radiální kanál, zejména jsou vytvořeny dva radiální kanály mezi dvěma navzájem bezprostředně sousedícími hřídelovými segmenty. To je realizováno například tím, že v navzájem sousedících hřídelových segmentech jsou upravena odpovídající zahloubení, vybrání nebo drážky. Jeden radiální kanál lze také realizovat prostřednictvím v podstatě radiálního otvoru skrz hřídelový segment z vnější povrchové plochy ke spojovacímu otvoru. Radiální zde znamená s výhodou kolmý k hlavní ose, ale může být vytvořeno také jakékoli spojení mezi vnější povrchovou plochou a mezi spojovacím otvorem, které je nejméně částečně nasměrováno ve směru hlavní osy.
Hřídel turbíny je s výhodou upraven pro dvouproudovou turbínu a má v souladu s tím axiální centrální oblast, na kterou se dostává akční fluidum bezprostředně po vtoku do turbíny a tam ie rozdělováno do dvou v podstatě shodných dílčích proudů. Axiální centrální oblast je s výhodou uspořádána axiálně mezi radiálními kanály. Centrální oblast, která je vystavena akčnímu fluidu při nejvyšší teplotě, má s výhodou dutinu, která je protékána chladicím fluidem. Tato dutina je s výhodou vytvořena rotačně souměrně vzhledem k hlavní ose. Přitom je uzavřena stínícím elementem, který má pro rozdělování proudu rotačně souměrné vyvýšení. Dutina mů• ·
že být proudově spojena s axiální mezerou. Je také možné přivádět chladicí fluidum přes skříň turbíny a přes držák upevňující stínící element na skříni.
Hřídel turbíny je s výhodou uspořádán v parní turbíně, s výhodou ve dvouproudové středotlakové dílčí turbíně. Prostřednictvím dráhy proudění vytvořené centrální, oblastí je zajištěno chlazení centrální oblasti hřídele turbíny, α to skrz axiálně ve vzájemném odstupu upravených radiálních kanálů a axiálního kanálu, který je s nimi proudově spojen. Zejména se dostává jako chladicí fluidum působící akční fluidum z dílčího proudu jednoho proudu při nízké úrovni tlaku do dílčího proudu druhého proudu. Tak je jako chladicí fluidum využité akční fluidum přivedeno opět do celého parního procesu a přispívá tak ke zvýšení účinnosti celého procesu.
Na způsob chlazení hřídele turbíny zaměřený úkol je řešen tím, že u hřídele turbíny s více podél hlavní osy axiálně za sebou uspořádanými válcovými hřídelovými segmenty, které jsou navzájem upnuty prostřednictvím upínacího elementu, se přivádí chladicí pára skrz první radiální kanál do axiální mezery mezi upínacím elementem a mezi hřídelovým segmentem a skrz druhý radiální kanál se z hřídele turbíny odvádí. Tak je, jak již bylo dříve uvedeno, hřídel turbíny v tepelně v průběhu provozu hřídele turbíny vysoce zatížené oblasti zevnitř chlazen. Takový hřídel turbíny je proto vhodný také pro zařízení parní turbíny se vstupními teplotami páry nad 600 °C. l’ro provádění odpovídajícího chladicího výkonu se přivádí do axiální mezery objemový proud páry chladicího fluida o hodnotě 1,0 % až 4,0 %, zejména 1,5 % až 3 % celkového objemového proudu čerstvé páry.
*· ··· * «
• *
Přehledobrázkn U^-Výkrese
Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele jsou blíže vysvětleny na podklade obrázku znázorněného na výkrese.
Na jediném obrázku je znázorněn podélný řez výřezem turbíny s hřídelem turbíny.
Příklad provedení.vynálezu
Na jediném obrázku je znázorněn výřez podélného řezu skrz dvouproudovou středotlakou dílčí tubínu 10 parního turbínového zařízení. Ve skříni 18 je uspořádán hřídel 1. turbíny. Hřídel _1 turbíny je upraven podél hlavní osy 2 a má více axiálně za sebou uspořádaných hřídelových segmentů 4a, 4b, 4c, 4d, 4e. Každý hřídelový segment 4a, 4b má kolem hlavní osy 2 upravený odpovídající spojovací otvor 6. Tyto spojovací otvory 6 mají vždy shodný průřez a jsou uspořádány centrálně proti sobě a k hlavní ose 2. Skrz spojovací otvory 6 je podél spojovací osy 5 veden upínací element ]_t tažná kotva. Spojovací osa 5 je u znázorněného příkladu provedení shodná s hlavní osou 2, V principu je také možné upravit více upínacích elementů 7, zejména více než tři, které jsou vedeny vždy skrz odpovídající spojovací otvory ¢5. Upínací element 7 ve tvaru tažné kotvy zabírá na nejvíce vně upravených, neznázornéných hřídelových segmentech tak, že je uskutečněno axiální upnutí hřídelových segmentů 4a, 4b, 4c, 4d na sobě navzájem. S výhodou má upínací element 7 ve tvaru tažné kotvy k tomu účelu upravený neznázorněný závit, do kterého zabírá také neznázorněná upínací matice. Pro zabránění pohybu sousedních hřídelových segmentů 4a, 4b proti sobě v obvodovém směru mohou být tyto navzájem neotočně spojeny prostřednictvím spojky • ·
s čelním ozubením, zejména s plochým vrubovým ozubením. Spojovací otvory (5 mají vždy průřez, který je větší než průřez upínacího elementu 7 ve tvaru tažné kotvy, takže mezi odpovídajícím hřídelovým segmentem 4a a mezi upínacím elementem 1_ zůstává axiální mezera ίϊ, zejména prstencová mezera. Prostřednictvím hřídelových segmentů 4a, 4b , 4c , id , 4e je vytvořena vnější povrchová plocha 3 hřídele 2 turbíny. V okolí vnější povrchové plochy ÍJ jsou navzájem sousedící hřídelové segmenty 4a, 4d; 4a, 4b navzájem nepropustně spojeny pro fluidum prostřednictvím odpovídajícího těsnicího svaru 16.
S výhodou jsou dvě dvojice navzájem sousedících hřídelových segmentů 4d, 4e; 4b, 4c uspořádány k sobě navzájem tak, že mezi nimi zůstává odpovídající radiální kanál 9a , 9b.
Skříň IS, která obklopuje hřídel _! turbíny, má vtokovou oblast 19 pro akční fluidum 12 v podobě čerstvé páry. Ke vtokové oblasti je přiřazena centrální oblast 11 hřídele JL turbí ny, ve které je vytvořena dutina 13. Tato dutina 13, jakož i centrální oblast 11 hřídele _1 turbíny jsou odstíněny proti horkému akčnímu fluidu 12 ve tvaru čerstvé páry, které protéká skrz vtokovou oblast 19, a to prostřednictvím stínícího elementu 17, takže jsou odstíněny proti bezprostřednímu styku s akčním fluidem 12. Stínící element 17 je vytvořen rotač ně symetricky k hlavní ose 2 a má od hlavní osy 12 směřující vyvýšení. Stínící element 17 slouží pro rozdělování akčního fluida 12 , to je čerstvé páry, do dvou zhruba shodných dílčích proudů. Stínící element 17 je prostřednictvím první řady rozváděčích lopatek 14 každého dílčího proudu spojen se skříní IS. Prostřednictvím neznázorněného přívodu chladicího fluida 12b prochází chladicí fluidum 12b skrz skříň 18. první řadu rozváděčích lopatek 14 a stínící element 17 do dutiny 13 a vytváří tam ochlazování hřídele turbíny v cen• ·
trální oblasti 11. Chladicí fluidum I2b může být v dutině na podkladě výměny tepla s akčním fluidem 12 ohříváno a prostřednictvím neznázorněného fluidového odvodu opět přiváděno do parního procesu.
Ve směru proudění akčního fluida 12 jsou, jak je to u parní turbíny obvyklé, střídavě axiálně za sebou uspořádány s hřídelem 2 turbíny spojené řady oběžných lopatek 15 a se skříní 18 spojené řady rozváděčích lopatek 14 . Chlazení hřídele 1_ turbíny také zevnitř, zejména v centrální oblasti 11 , je zajištěno tím, že skrz první radiální kanál 9a proudí již poněkud uvolněné akční fluidum 12 do axiální mezery íí mezi upínacím elementem T_ ve tvaru tažné kotvy a mezi hřídelovými segmenty 4d , 4a, 4b. Tento dílčí proud akčního fluida Uzpůsobí jako chladicí fluidum 12b, které je nejprve vedeno proti směru proudění ve vyobrazení vlevo znázorněného dílčího proudu. Skrz druhý radiální kanál 9b vstupuje chladicí fluidum 12b v místě nižšího tlaku do vpravo směřujícího dílčího proudu a vytváří tak opět pracovní činnost na ještě pro tékaných oběžných lopatkách 15. U znázorněné turbíny 10 může chladicí fluidum I2b být odváděno skrz první radiální kanál 9a při tlaku o hodnotě zhruba 11 barů a při teplotě o hodnotě zhruba 400 °C z dílčího proudu směřujícího vlevo a může být opět přiváděno při úrovni tlaku menší než 11 barů do dílčího proudu směřujícího vpravo. Za účelem chlazení je také možné spojit axiální mezeru 8 proudově s dutinou 22. Do axiální mezery 8 se s výhodou přivádí podíl objemového proudění o hodnotě 1 % až 4 zejména 1,5 % až 3 % celkového objemu proudu čerstvé páry, která pohání hřídel 2 turbíny.
Vynález se vyznačuje hřídelem 2 turbíny, který má více axiálně za sebou uspořádaných a navzájem upnutých hřídelo- 9 0 0 0 0 * 0 0 · 0 · 0 • · 0 · 0 0 · * · 0 * * · 0 0 0 0 0 0 * 00 0 000*00 0 vých segmentů 4a, 4b, 4c, 4d, 4fe, v jejichž vnitřku je upravena axiální mezera Í3. Tato axiální mezera 8 je proudově spojena prostřednictvím dvou radiálních kanálů 9a , 9b se dvěma tlakovými úrovněmi akčního fluida I2 pohánějícího hřídel 1 turbíny. Radiální kanály 9a, 9b jsou s výhodou upraveny tam, kde navzájem sousedí vždy dva hřídelové segmenty 4b, 4c; 4d, 4e . podkladě různých tlakových úrovní, ve kterých vyústují odpovídající radiální kanály 9a , 9b vnější povrchové plochy 3 hřídele X turbíny, odbočuje tlakově rozdílné proudění chladicího fluida 12b od akčního fluida 12 , to je čerstvé páry. Jeden proud chladicí páry odbočující z proudu čerstvé páry prochází skrz první radiální kanál 9a do axiální mezery 8 a odtud opět nazpět pres druhý radiální kanál 9b do proudu čerstvé páry. Tak je oblast hřídele χ turbíny, která sousedí s axiální mezerou 8, chlazena zevnitř a chladicí fluidum 12b, které se používá pro chlazení, se opět přivádí do celého parního procesu.
Claims (7)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Hřídel (1) turbíny pro parní turbínu (10), který je upraven podél hlavní osy (2) a který má vnější povrchovou plochu (3), vyznačující se tím, že má více podél hlavní osy (2) axiálně za sebou uspořádaných válcových hřídelových segmentů (4a, 4b, 4c, 4d, 4e), které mají podél společné spojovací osy (5) vždy jeden spojovací otvor (6), skrz který je veden upínací element (7), přičemž mezi upínacím elementem (7) a mezi nejméně jedním hřídelovým segmentem (4a, 4b, 4c) je vytvořena axiální mezera (S) a jsou ve vzájemném axiálním odstupu upraveny dva radiální kanály (9a, 9b), které jsou proudově spojeny s axiální mezerou (8) a vyústují vždy na vnější povrchové ploše (3).
- 2. Hřídel (1) turbíny podle nároku 1, vyznačující se tím, že upínací element (7) je centrální tažná kotva, pro kterou se shodují hlavní osa (2) a spojovací osa (5) .
- 3. Hřídel (1) turbíny podle nároku 1, vyznačující se tím, že má nejméně tři upínací elementy (7), jejichž spojovací osy (5) jsou nasměrovány rovnoběžně s hlavní osou (2).
- 4. Hřídel (l) turbíny podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že mezi dvěma sousedními hřídelovými segmenty (4b, 4c; 4d, 4e ) je upraven nejméně jeden radiální kanál (9a, 9b).
- 5. Hřídel (1) turbíny podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že je uspořádán ·· ·· ·· • · · · · • · · «· • · *·· · · « · · · • ·· ♦ · ♦· v dvouproudové turbíně (10), zejména ve dvouproudové středotlakové dílčí turbíně (10), která má axiální centrální oblast (ll) pro vtok a rozdělování proudu akčního fluida (12), uspořádáno',? axiálně mezi radiálními kanály (9a, 9b).0. Hřídel íl) turbíny podle nároku 5, vyznačující se tím, že má v centrální oblasti (11) dutinu (13) protékátolnou chladicím fluidem (12b).
- 7. Hřídel (1) turbíny podle nároku tí, vyznačující se tím, že dutina (13) je proudově spojena s axiální mezerou (S) .S. Způsob chlazení hřídele (1) turbíny parní turbíny (10) s více podél hlavní osy (2) axiálně za sebou uspořádanými válcovými hřídelovými segmenty (4a, 4b, 4c, 4d, 4e ) , které jsou navzájem upnuty prostřednictvím upínacího elementu (7), vyznačující se tím, že chladicí pára se zavádí skrz první radiální kanál (9a) do axiální mezery (3) mezi upínacím elementem (7) a mezi hřídelovým segmentem (4a) a skrz druhý radiální kanál (9b) se z hřídele (1) turbíny odvádí.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím že do axiální mezery (8) se přivádí objemový proud páry o hodnotě 1,0 ιΛ až 4,0 /£·, zejména 1,5 ifc až 3 # celkového objemového proudu čerstvé páry.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19624805 | 1996-06-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ423498A3 true CZ423498A3 (cs) | 1999-04-14 |
Family
ID=7797593
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ984234A CZ423498A3 (cs) | 1996-06-21 | 1997-05-12 | Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele turbíny |
CZ984227A CZ422798A3 (cs) | 1996-06-21 | 1997-06-09 | Turbínový stroj a způsob chlazení turbínového stroje |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ984227A CZ422798A3 (cs) | 1996-06-21 | 1997-06-09 | Turbínový stroj a způsob chlazení turbínového stroje |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6102654A (cs) |
EP (2) | EP0906494B1 (cs) |
JP (2) | JP3943136B2 (cs) |
KR (2) | KR20000022066A (cs) |
CN (2) | CN1106496C (cs) |
AT (2) | ATE230065T1 (cs) |
CZ (2) | CZ423498A3 (cs) |
DE (2) | DE59709016D1 (cs) |
ES (1) | ES2206724T3 (cs) |
PL (2) | PL330755A1 (cs) |
RU (2) | RU2182976C2 (cs) |
WO (2) | WO1997049901A1 (cs) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1445427A1 (de) | 2003-02-05 | 2004-08-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine und Verfahren zum Betreiben einer Dampfturbine |
EP1452688A1 (de) | 2003-02-05 | 2004-09-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbinenrotor sowie Verfahren und Verwendung einer aktiven Kühlung eines Dampfturbinenrotors |
US6854954B2 (en) * | 2003-03-03 | 2005-02-15 | General Electric Company | Methods and apparatus for assembling turbine engines |
US7003956B2 (en) * | 2003-04-30 | 2006-02-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine, steam turbine plant and method of operating a steam turbine in a steam turbine plant |
CN1573018B (zh) * | 2003-05-20 | 2010-09-15 | 株式会社东芝 | 蒸汽涡轮机 |
JP4509664B2 (ja) * | 2003-07-30 | 2010-07-21 | 株式会社東芝 | 蒸気タービン発電設備 |
DE10355738A1 (de) * | 2003-11-28 | 2005-06-16 | Alstom Technology Ltd | Rotor für eine Turbine |
EP1624155A1 (de) | 2004-08-02 | 2006-02-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine und Verfahren zum Betrieb einer Dampfturbine |
US7357618B2 (en) * | 2005-05-25 | 2008-04-15 | General Electric Company | Flow splitter for steam turbines |
US20070065273A1 (en) | 2005-09-22 | 2007-03-22 | General Electric Company | Methods and apparatus for double flow turbine first stage cooling |
EP1785586B1 (de) * | 2005-10-20 | 2014-05-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotor einer Strömungsmaschine |
EP1780376A1 (de) * | 2005-10-31 | 2007-05-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine |
US7322789B2 (en) * | 2005-11-07 | 2008-01-29 | General Electric Company | Methods and apparatus for channeling steam flow to turbines |
US7874795B2 (en) * | 2006-09-11 | 2011-01-25 | General Electric Company | Turbine nozzle assemblies |
EP1911933A1 (de) * | 2006-10-09 | 2008-04-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotor für eine Strömungsmaschine |
US7670108B2 (en) * | 2006-11-21 | 2010-03-02 | Siemens Energy, Inc. | Air seal unit adapted to be positioned adjacent blade structure in a gas turbine |
US8257015B2 (en) * | 2008-02-14 | 2012-09-04 | General Electric Company | Apparatus for cooling rotary components within a steam turbine |
US8113764B2 (en) | 2008-03-20 | 2012-02-14 | General Electric Company | Steam turbine and a method of determining leakage within a steam turbine |
US8096748B2 (en) * | 2008-05-15 | 2012-01-17 | General Electric Company | Apparatus and method for double flow turbine first stage cooling |
US8087871B2 (en) * | 2009-05-28 | 2012-01-03 | General Electric Company | Turbomachine compressor wheel member |
US20110158819A1 (en) * | 2009-12-30 | 2011-06-30 | General Electric Company | Internal reaction steam turbine cooling arrangement |
US8657562B2 (en) * | 2010-11-19 | 2014-02-25 | General Electric Company | Self-aligning flow splitter for steam turbine |
RU2539404C2 (ru) * | 2010-11-29 | 2015-01-20 | Альстом Текнолоджи Лтд | Осевая газовая турбина |
EP2503101A2 (en) * | 2011-03-22 | 2012-09-26 | General Electric Company | System for regulating a cooling fluid within a turbomachine |
US8888436B2 (en) | 2011-06-23 | 2014-11-18 | General Electric Company | Systems and methods for cooling high pressure and intermediate pressure sections of a steam turbine |
US8899909B2 (en) | 2011-06-27 | 2014-12-02 | General Electric Company | Systems and methods for steam turbine wheel space cooling |
US8888437B2 (en) | 2011-10-19 | 2014-11-18 | General Electric Company | Dual-flow steam turbine with steam cooling |
US20130259662A1 (en) * | 2012-03-29 | 2013-10-03 | General Electric Company | Rotor and wheel cooling assembly for a steam turbine system |
US20130323009A1 (en) * | 2012-05-31 | 2013-12-05 | Mark Kevin Bowen | Methods and apparatus for cooling rotary components within a steam turbine |
CN103603694B (zh) * | 2013-12-04 | 2015-07-29 | 上海金通灵动力科技有限公司 | 一种降低汽轮机主轴轴承处工作温度的结构 |
EP2918788A1 (de) | 2014-03-12 | 2015-09-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Abkühlen einer Dampfturbine |
US10208609B2 (en) | 2014-06-09 | 2019-02-19 | General Electric Company | Turbine and methods of assembling the same |
EP3009597A1 (de) | 2014-10-15 | 2016-04-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Kontrollierte Kühlung von Turbinenwellen |
EP3056663A1 (de) * | 2015-02-10 | 2016-08-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Axial beaufschlagte Dampfturbine, insbesondere in zweiflutiger Ausführung |
RU2665797C1 (ru) * | 2016-07-04 | 2018-09-04 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Способ и устройство охлаждения вала авиационного газотурбинного двигателя |
CN109236378A (zh) * | 2018-09-11 | 2019-01-18 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种内部蒸汽冷却的高参数汽轮机的单流高温转子 |
CN109236379A (zh) * | 2018-09-11 | 2019-01-18 | 上海发电设备成套设计研究院有限责任公司 | 一种内部蒸汽冷却的高参数汽轮机的双流高温转子 |
JP7271408B2 (ja) * | 2019-12-10 | 2023-05-11 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | タービンロータ |
CN111520195B (zh) * | 2020-04-03 | 2022-05-10 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种汽轮机低压进汽室导流结构及其参数设计方法 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2657901A (en) * | 1945-06-08 | 1953-11-03 | Power Jets Res & Dev Ltd | Construction of turbine rotors |
CH259566A (de) * | 1947-08-09 | 1949-01-31 | Sulzer Ag | Läufer für Kreiselmaschinen, insbesondere Gasturbinen. |
US2826895A (en) * | 1953-09-03 | 1958-03-18 | Fairchild Engine & Airplane | Bearing cooling system |
CH430757A (de) * | 1963-01-18 | 1967-02-28 | Siemens Ag | Dampfturbine |
DE1551210A1 (de) * | 1966-06-18 | 1970-01-15 | Siemens Ag | Scheibenlaeufer fuer Turbinen,die zum Antrieb von Wechselstromgeneratoren dienen |
JPS5650084B2 (cs) * | 1972-04-26 | 1981-11-26 | ||
US4242041A (en) * | 1979-01-15 | 1980-12-30 | Westinghouse Electric Corp. | Rotor cooling for double axial flow turbines |
ATE16035T1 (de) * | 1980-05-19 | 1985-10-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gekuehlter leitschaufeltraeger. |
US4312624A (en) * | 1980-11-10 | 1982-01-26 | United Technologies Corporation | Air cooled hollow vane construction |
JPS57188702A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-19 | Toshiba Corp | Steam turbine rotor cooling method |
JPS5830405A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-22 | Hitachi Ltd | 軸流機械のロ−タ取付装置 |
JPS58155203A (ja) * | 1982-03-12 | 1983-09-14 | Toshiba Corp | 蒸気タ−ビン |
DE3209506A1 (de) * | 1982-03-16 | 1983-09-22 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Axial beaufschlagte dampfturbine, insbesondere in zweiflutiger ausfuehrung |
JPS59153901A (ja) * | 1983-02-21 | 1984-09-01 | Fuji Electric Co Ltd | 蒸気タ−ビンロ−タの冷却装置 |
JPS59155503A (ja) * | 1983-02-24 | 1984-09-04 | Toshiba Corp | 軸流タ−ビンのロ−タ冷却装置 |
DE3424139C2 (de) * | 1984-06-30 | 1996-02-22 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gasturbinenrotor |
US5020318A (en) * | 1987-11-05 | 1991-06-04 | General Electric Company | Aircraft engine frame construction |
JP2756117B2 (ja) * | 1987-11-25 | 1998-05-25 | 株式会社日立製作所 | ガスタービンロータ |
US5054996A (en) * | 1990-07-27 | 1991-10-08 | General Electric Company | Thermal linear actuator for rotor air flow control in a gas turbine |
US5224818A (en) * | 1991-11-01 | 1993-07-06 | General Electric Company | Air transfer bushing |
US5292227A (en) * | 1992-12-10 | 1994-03-08 | General Electric Company | Turbine frame |
JPH06330702A (ja) * | 1993-05-26 | 1994-11-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | タービンディスク |
DE4324034A1 (de) * | 1993-07-17 | 1995-01-19 | Abb Management Ag | Gasturbine mit gekühltem Rotor |
-
1997
- 1997-05-12 CN CN97197351A patent/CN1106496C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-12 RU RU99101061/06A patent/RU2182976C2/ru active
- 1997-05-12 AT AT97923804T patent/ATE230065T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-05-12 DE DE59709016T patent/DE59709016D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-12 PL PL97330755A patent/PL330755A1/xx unknown
- 1997-05-12 KR KR1019980710469A patent/KR20000022066A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-05-12 CZ CZ984234A patent/CZ423498A3/cs unknown
- 1997-05-12 JP JP50204798A patent/JP3943136B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-12 EP EP97923804A patent/EP0906494B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-12 WO PCT/DE1997/000953 patent/WO1997049901A1/de not_active Application Discontinuation
- 1997-06-09 ES ES97928113T patent/ES2206724T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-09 DE DE59710625T patent/DE59710625D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-09 KR KR1019980710468A patent/KR20000022065A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-06-09 PL PL97330425A patent/PL330425A1/xx unknown
- 1997-06-09 CZ CZ984227A patent/CZ422798A3/cs unknown
- 1997-06-09 RU RU99101084/06A patent/RU2182975C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-06-09 WO PCT/DE1997/001162 patent/WO1997049900A1/de not_active Application Discontinuation
- 1997-06-09 EP EP97928113A patent/EP0906493B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-09 AT AT97928113T patent/ATE247766T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-06-09 JP JP50206598A patent/JP3939762B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-09 CN CN97197084A patent/CN1100193C/zh not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-12-21 US US09/217,855 patent/US6102654A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-21 US US09/217,853 patent/US6048169A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1997049900A1 (de) | 1997-12-31 |
US6102654A (en) | 2000-08-15 |
EP0906494A1 (de) | 1999-04-07 |
JP3939762B2 (ja) | 2007-07-04 |
CZ422798A3 (cs) | 1999-04-14 |
JP2000512706A (ja) | 2000-09-26 |
JP2000512708A (ja) | 2000-09-26 |
CN1106496C (zh) | 2003-04-23 |
ATE247766T1 (de) | 2003-09-15 |
JP3943136B2 (ja) | 2007-07-11 |
CN1227619A (zh) | 1999-09-01 |
KR20000022066A (ko) | 2000-04-25 |
CN1100193C (zh) | 2003-01-29 |
PL330755A1 (en) | 1999-05-24 |
US6048169A (en) | 2000-04-11 |
DE59710625D1 (de) | 2003-09-25 |
CN1228134A (zh) | 1999-09-08 |
KR20000022065A (ko) | 2000-04-25 |
EP0906494B1 (de) | 2002-12-18 |
RU2182976C2 (ru) | 2002-05-27 |
PL330425A1 (en) | 1999-05-10 |
WO1997049901A1 (de) | 1997-12-31 |
DE59709016D1 (de) | 2003-01-30 |
EP0906493A1 (de) | 1999-04-07 |
EP0906493B1 (de) | 2003-08-20 |
ATE230065T1 (de) | 2003-01-15 |
RU2182975C2 (ru) | 2002-05-27 |
ES2206724T3 (es) | 2004-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ423498A3 (cs) | Hřídel turbíny a způsob chlazení hřídele turbíny | |
JP4662562B2 (ja) | 蒸気タービンおよびその運転方法 | |
GB2309269A (en) | Cooling gas turbine rotor assemblies | |
US11002143B2 (en) | Impingement tubes for gas turbine engine assemblies with ceramic matrix composite components | |
US6276896B1 (en) | Apparatus and method for cooling Axi-Centrifugal impeller | |
KR100229295B1 (ko) | 개스터어빈용의 통합증기/공기냉각시스템 및 그 작동방법 | |
US4184797A (en) | Liquid-cooled turbine rotor | |
US4962640A (en) | Apparatus and method for cooling a gas turbine vane | |
US6082962A (en) | Turbine shaft and method for cooling a turbine shaft | |
US6267553B1 (en) | Gas turbine compressor spool with structural and thermal upgrades | |
EP0898639B1 (en) | Turbomachine rotor cooling | |
US4719747A (en) | Apparatus for optimizing the blade and sealing slots of a compressor of a gas turbine | |
US6941758B2 (en) | Internally coolable screw | |
US2487514A (en) | Turbine rotor cooling | |
EP1033476A2 (en) | Heat exchange flow circuit for a turbine rotor | |
JPH01151725A (ja) | 軸流ガスタービン | |
US3453825A (en) | Gas turbine engine having turbine discs with reduced temperature differential | |
EP2354449B1 (en) | Method and apparatus for double flow steam turbine first stage cooling | |
US20020182054A1 (en) | Tesla turbine | |
KR100592134B1 (ko) | 보어 튜브 조립체 | |
CN109869197B (zh) | 燃气涡轮组件 | |
US20080022693A1 (en) | Ceramic blade gas turbine | |
JPH06137110A (ja) | 蒸気タービンロータの冷却構造 | |
CZ20001209A3 (cs) | Chladicí přívodní systém pro lopatky třetího stupně plynové turbíny |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |