CZ293778B6 - Kluzné ložisko a způsob jeho výroby - Google Patents
Kluzné ložisko a způsob jeho výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ293778B6 CZ293778B6 CZ19991941A CZ194199A CZ293778B6 CZ 293778 B6 CZ293778 B6 CZ 293778B6 CZ 19991941 A CZ19991941 A CZ 19991941A CZ 194199 A CZ194199 A CZ 194199A CZ 293778 B6 CZ293778 B6 CZ 293778B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- sliding
- bearing
- depressions
- sliding layer
- layer
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 35
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 18
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 11
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 6
- 238000010025 steaming Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000001996 bearing alloy Substances 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 2
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 abstract description 4
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 abstract 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 8
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 3
- 229910000897 Babbitt (metal) Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001361 White metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000010969 white metal Substances 0.000 description 2
- 229910017132 AlSn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000011185 multilayer composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/14—Metallic material, boron or silicon
- C23C14/16—Metallic material, boron or silicon on metallic substrates or on substrates of boron or silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/24—Vacuum evaporation
- C23C14/28—Vacuum evaporation by wave energy or particle radiation
- C23C14/30—Vacuum evaporation by wave energy or particle radiation by electron bombardment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/54—Controlling or regulating the coating process
- C23C14/541—Heating or cooling of the substrates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
- F16C2204/22—Alloys based on aluminium with tin as the next major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
- Y10T29/49643—Rotary bearing
- Y10T29/49647—Plain bearing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
- Y10T29/49705—Coating or casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
Kluzné ložisko sestává z kluzné vrstvy (3), která vykazuje zřetelně zlepšené vlastnosti proti galvanicky nanášeným kluzným vrstvám a proti kluzným vrstvám nanášeným obvyklými postupy napařování elektronovým svazkem. Povrch kluzné vrstvy (3) má kulaté vyvýšeniny (4) a prohlubeniny (6), přičemž vyvýšeniny (4), vztaženo na horizontální rovinu řezu (7), zaujímají 30 % až 50 % podílu plochy z celkové plochy ložiska, přičemž rovina řezu (7) leží ve výšce, při které suma jednotlivých ploch řezů vyvýšenin (4) vedených vertikálně se rovná sumě odpovídajících jednotlivých ploch prohlubenin (6). Kulaté vyvýšeniny (4) mají v půdorysu průměr D od 3 až 8 .mi.m, přičemž se tato hodnota v půdorysu u nekulatých vyvýšenin (4) a prohlubenin (6) vztahuje na jejich maximální průměr, přičemž povrch kluzné vrstvy (3) má drsnost R.sub.z .n.= 3 až 7 .mi.m. Způsob výroby takových ložisek spočívá na napařování elektronovým svazkem, přičemž se používá nosné těleso s drsností R.sub.z.n. .<=. 2 .mi.m a napařování kluzné vrstvy se provádí při tlaku < 0,1 Pa.ŕ
Description
Kluzné ložisko a způsob jeho výroby
Oblast techniky
Vynález se týká kluzného ložiska s nosným tělesem a nejméně jednou kovovou kluznou vrstvou, která je nanesena naparováním elektronovým svazkem. Vynález se také týká způsobu výroby kluzného ložiska s takovou kluznou vrstvou.
Dosavadní stav techniky
Kluznými ložisky jsou např. radiální ložiska, axiální ložiska a axiálně-radiální ložiska, s plochým nebo zakřiveným funkčním rozsahem, s nanesenou vrstvou ve finálním stavu nebo v mezistadiu jako je například polotovar (pásky nebo úseky pásek v ploché formě).
Obecně jsou tímto způsobem využívaná kluzná ložiska složena z vícevrstvých kompozitních materiálů s následujícím uspořádáním: ocelový podklad jako nosný materiál, vrstva ložiskového kovu ze slitiny Cu-, AI- nebo bílého kovu a tak zvané třecí vrstvy nebo trojné vrstvy anebo kluzné vrstvy, která může být nanášena buď galvanickým postupem (E. Romer: Dreistofflager aus GLYKO 40; GLYKO-Ingenieurbericht 8/76), nebo katodovým práškovacím procesem (napráškováním), jak je to popsáno vEP 0 256 226 Bl. U galvanicky nanášených vrstev, nejčastěji na Pb- nebo Sn-základu, je nevýhodou často nevyhovující stálost vůči korosi respektive malá odolnost proti otěru. Na galvanický proces se dále z hlediska ochrany životního prostředí nahlíží kriticky. Jestliže se třecí vrstvy nanášejí naprašovací technikou představuje to značný cenový faktor na základě při tom uskutečnitelných malých rychlostí nanášení a vysokých nákladů na technické zařízení pro kompletní kluzné ložisko.
Dále je z DE 43 90 686 TI známo, že s ohledem na strukturu povrchu (pyramidy tvořící krystalová zrna na povrchu galvanicky nanesené Pb-vrstvy) vykazují tyto zvlášť uzpůsobené kluzné vrstvy vynikající blokační a únavovou pevnost. Tato skutečnost zpětně vede k dobrému zadržování oleje resp. rozptýlení a zmenšení koncentrovaně rozloženého zatížení pyramidy vytvářejícími se zrny povrchu. Jako nevýhody je při tomto způsobu třeba brát v úvahu, že je opět použit galvanický proces se všemi svými nevýhodami, resp. že postup vytvoření této zvláštní povrchové struktury je opravdu nákladný, protože se jedná o vícestupňový proces s dodatečným tepelným zpracováním. Vedle toho se povrchová vrstva vzhledem ke své toxicitě skládá z ne neproblematické slitiny olova.
V DE 196 08 028 AI je rovněž popisována speciální struktura, která se positivně projevuje na kluzných vlastnostech. Při tom se citlivost povrchu plochy vůči zadržení setkává na vytvořených šestibokých pyramidách kovových krystalů v ploše povrchu se zabudováváním kyslíku, fosforu atd. do stran pyramidálních krystalů (vytrzovací efekt). Tento způsob má výhradní použití při slitinách, jejichž základem je železo, přičemž zvlášť strukturovaná kluzná plocha sestává z Fe krystalů. Slitiny tohoto druhu nelze na základě tribologických vlastností nasazovat jako kluzná ložiska.
Z DE 195 14 835 AI resp. DE 195 14 836 AI je dále známo nanášení kluzných vrstev na konkávně zakřivená kluzná ložiska pomocí naparování elektronovým svazkem. Pomocí tohoto způsobu je při nastavení určitých parametrů procesu možné zhotovit speciální profily tloušťek vrstvy v rozsahu kluzného ložiska. V těchto publikacích se nenalézají žádné odkazy na zvláštní topografii povrchových ploch zhotovitelných podle tohoto způsobu. Pro mnohá použití jsou takto docílitelné tribologické vlastnosti však nedostačující.
Z DE 36 06 529 AI je znám způsob zhotovování kompositních materiálů nebo kompositních výrobků napařením nejméně jednoho kovového materiálu na kovový substrát, při kterém se
-1 CZ 293778 B6 rovněž pro nanesení kluzné vrstvy uplatňuje metoda napařování pomocí elektronového svazku. Metoda se uskutečňuje ve zbytkové atmosféře plynu při tlacích v rozsahu 10'2 - 10’3mbar, přičemž je materiál současně a naparováním disperzně vytvrzován resp. disperzně zpevňován. Rychlosti nanášení se nastavují na asi 0,3 pm/s. Během napařování se substrát udržuje na teplotě mezi 200 °C a 800 °C. Při napařování hliníkových slitin leží teplota substrátu při 200 °C až 300 °C a při slitinách mědi a olova v rozsahu 500 °C až 700 °C. Výpovědi o topografii touto metodou získaných kluzných vrstev učiněny nebyly. Zatížitelnost vrstev zhotovených touto metodou je zřetelně lepší jako vrstev získaných postupem podle práškové metalurgie. Kluzné ložiska zhotovená touto metodou vykazují v moha případech použití nevyhovující odolnost vůči otěru. U této přihlášky stojí v popředí vyrobit v kluzné vrstvě definovaný podíl tvrdé fáze disperzním vytvrzováním, např. vytvářením oxidů během napařování. Optimalizace povahy vrchní plochy není zmiňována.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je vytvořit kluzné ložisko, jehož kluzná vrstva z hlediska stálosti vůči otěru vykazuje zřetelně zlepšené vlastnosti proti galvanicky nanášeným kluzným vrstvám stejně jako proti kluzným vrstvám nanášeným obvyklým způsobem napařování elektronovým svazkem. Úkolem vynálezu je také dát k dispozici způsob výroby takových kluzných ložisek, který je jednoduchý, nákladově příznivý a přívětivý pro životní prostředí.
Kluzné ložisko se vyznačuje tím, povrch kluzné vrstvy má kulaté vyvýšeniny a prohlubeniny, přičemž vyvýšeniny, vztaženo na horizontální rovinu řezu, zaujímají 30 % až 50 % podílu plochy z celkové plochy ložiska, a přičemž rovina řezu leží ve výšce, při které suma jednotlivých ploch řezů vyvýšenin vedených vertikálně se rovná sumě odpovídajících jednotlivých ploch prohlubenin, a že kulaté vyvýšeniny mají v půdoryse průměr D od 3 až 8 pm, přičemž se tato hodnota v půdorysu u nekulatých vyvýšenin a prohlubenin vztahuje na jejich maximální průměr, a že povrch kluzné vrstvy má drsnost Rz = 3 až 7 pm.
Je výhodné, že vyvýšeniny jsou kruhovité až oválné. Pojem kulatý se vztahuje nejen na tvar vyvýšenin a prohlubenin při pohledu shora, ale také na vertikální průřez vyvýšenin a prohlubenin.
Ukázalo se, že vyvýšeniny, které jsou od začátku kulaté, mají proti známým pyramidálním špičatým vyvýšeninám tu výhodu, že se daří, že proces záběhu pro protějšek kluzného ložiska probíhá šetrněji. Důvodem pro to je, že specifické zatížení při kulatých vyvýšeninách je menší než u špičatých tvarů pyramid, protože kulaté vykazují větší nosný podíl z plochy. Kulaté vyvýšeniny se mnohem méně otírají než je to v případě špičatých vyvýšenin a důsledkem je, že hloubky prohlubenin v záběhové fázi jen nepatrně ubývá a za normálních provozních podmínek zůstává déle zachovávána, čímž je zaručeno zadržování oleje v prohlubeninách po delší dobu. Tyto positivní efekty přispívají rozhodujícím způsobem ke zlepšenému chování při otěru.
Další výhody této topografie tkví v tom, že v případě provozu kluzného ložiska jsou v oblasti polosuchého tření (pevné těleso/kontakt pevného tělesa) ztráty třecího výkonu snižovány tím, že v kontaktu pevných těles není celá plocha povrchu ložiska, nýbrž pouze vyvýšené oblasti. Tato výhoda je podporována tím, že plošný podíl kulatých vyvýšenin je jen 30 až 50 %.
Nosné těleso, na němž je nanesena kluzná vrstva, sestává výhodným způsobem z kompozitního materiálu, který má ocelový podklad a vykazuje nasintrovanou, natavenou nebo naplátovanou slitinu ložiskového kovu. Případně může být opatřena také ještě difuzní uzavírací vrstvou.
Kluzná vrstva může být ze slitiny mědi nebo hliníkové slitiny.
-2CZ 293778 B6
Způsob podle vynálezu je vyznačen tím, že nosné tělese má drsnost Rz < 2 pm, přičemž naparování kluzné vrstvy se provádí při tlaku <0,1 Pa, kdy rychlost naparování na kluzné ložisko ve směru kolmém nad zdrojem zplyňování je nejméně 100 nm/s, a teplota nosného tělesa, na které se nanáší vrstva kovové slitiny, je mezi 75 % a 95 % absolutní tavné teploty nejníže tající komponenty slitiny kluzné vrstvy.
Překvapivě se ukázalo, že se s nastaveným parametry přizpůsobuje topografie podle vynálezu.
K rušivému efektu dochází, když se teplota substrátu zvýší nad hodnotu 95 % nejníže tající fáze slitiny, protože pak tak silně přibývá difuse nejníže tající fáze, že nastává vyhlazování povrchové plochy. Jestliže teplota leží pod 75 % nejníže tající fáze slitiny, tvoří se nežádoucí sloupkovitá struktura, která vede k vyšší rychlosti otěru, poněvadž nosné podíly plochy jsou zřetelně menší.
Drsnost nosného materiálu má na topografii možná natolik vliv, že vyvýšeniny na nosném tělese mohou tvořit kondensační doby, které ovlivňují nanášení. Vliv drsnosti nosného podkladu je o to větší, čím je menší tloušťka kluzné vrstvy, přičemž tu ještě hrají roli závislosti na materiálu nosného podkladu. Proto je plocha povrchu nosného podkladu s výhodou opracovávána na drsnost Rz = < 2 pm.
Způsob výroby kluzných ložisek není však omezena na nosná tělesa, která jsou tvořena kompozitními' materiály ocel/CuPbSn. Nanášet se stejným způsobem může i na kompozity ocel/hliník ocel/bílý kov. Pomocí napařování elektronovým svazkem mohou být jako slitinové systémy nanášeny např. AISnPb nebo AISnSi a jiné slitiny na bázi hliníku. Právě tak jsou vhodné CuPb slitiny.
Způsob podle vynálezu je zvlášť příznivý z hlediska nákladů a je jednodušší než například způsob naprašovací techniky.
Přehled obrázků na výkresech
Příklady způsobu provedení vynálezu jsou v následujícím blíže objasněny obrázky, které ukazují:
Obrázek 1: Snímek z elektronového mikroskopu kluzné vrstvy nanesené způsobem podle vynálezu
Obrázek 2: Řez kluzné vrstvy uvedené na obr. 1, spolu s znázorněním nosného tělesa.
Obrázek 3: Diagram chování ložiskových materiálů při otěru.
Příklady provedení vynálezu
Podle preferovaného způsobu provedení se nanese slitinu CuPbSn odléváním nebo sintrováním na ocelový pás (obsah uhlíku mezi 0,03 % a 0,3 %). Podle různých o sobě známých žíhacích a tvářecích pochodů se z toho pásu lisováním kusů pásu a definovanou délkou vyrobí ložiskové pánve. Po povrchovém opracování těchto ložisek se ložiskové pánve vrtáním nebo protlačováním opatří galvanickým procesem nebo PVD procesem spec, technologie odpařování difuzní uzavírací vrstvou z niklu nebo niklové slitiny. Potom se nosný podklad odmastí a umístí do vakuového odpařovacího zařízení. Zde probíhá další čištění resp. aktivizace povrchové plochy leptáním při rozprašovacím procesu. Hned potom se nosné těleso pokrývá naparováním AlSn20Cu z odpařovacího kelímku elektronovým svazkem pomocí elektronové trysky. Tloušťka vyloučené AlSn20Cu-vrstvy při tom obnáší (16 + 4) pm.
-3CZ 293778 B6
Aby Se nastavila shora popsaná zvlášť výhodná topografie povrchové plochy AlSn20Cu-vrstvy, je nutné při naparování dodržovat následující parametry naparování: tlak v procesní komoře nesmí během napařování překročit hodnotu 0,1 Pa. Teplota nosného podkladu musí při nanášení ležet mezi 190 °C a 200 °C. Výkon elektronové tiysky se při tom volí tak, aby rychlost nanášení byla lOOnm/s.
Jsou-li dodrženy tyto parametry postupu vzniká kluzná vrstva znázorněná na obrázku 1 při půdorysném pohledu, přičemž vrstva byla snímána rastrovacím elektronovým mikroskopem.
Na obrázku 2 je schématicky znázorněn řez kluznou vrstvou 3 z obrázku 1, přičemž také znázorněno nosné těleso s ocelovým podkladem 1 a ložisková slitina 2, např. ložisková slitina na bázi CuPbSn, která je na nosné těleso nanesena odlévacím nebo sintrovacím pochodem. Rovina 7 řezu značí polohu horizontální roviny, u které se suma nad ní ležících vertikálních ploch vyvýšenin 4 rovná sumě vertikálních ploch prohlubenin nebo proláklin 6.
Čára 5 zohledňuje část vyvýšenin 4, která je v průběhu záběru odnášena. Hloubka TI prohlubenin 6 ubývá přitom z hodnoty TI na hodnotu T2, která však ve srovnání skluznými vrstvami se strukturou tvořenou pyramidami je zřetelně stále ještě větší.
Na obrázku 3 je znázorněno chování různých ložiskových materiálů při otěru jak bylo zjištěno na zkušebním zařízení Underwood. Na obrázku 3 znamenají:
I CuPbSn nanášeno galvanicky
PbSnlOCu2
Π CuPbSn nanášeno galvanicky
PbSnl0Cu5
ΠΙ AlSn20Cu0,25 naprašováno
IV AlSn20Cu0,25 naprašováno podle vynálezu
Jak ukazuje obrázek 3, u galvanicky nanesených kluzných vrstev (PbSnlOCu2 resp. PbSnl0Cu5) nastává silný otěr při specifických zatíženích 50 resp. 65 MPa. Naprašované vrstvy naproti tomu vykazují lineární otěr celém rozsahu zatížení. Jak obrázek 3 ukazuje dále, naparované vrstvy podle vynálezu, zejména při zatíženích < 50 MPa, leží z hlediska své odolnosti vůči otěru zřetelně nad vrstvami nanášenými galvanicky a jen nepatrně hůře než vrstvy nanášené naprašováním.
Claims (4)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Kluzné ložisko s nosným tělesem a nejméně s jednou kluznou vrstvou (3) z kovové slitiny, která je nanesena naparováním elektronovým svazkem, vyznačené tím,že povrch kluzné vrstvy (3) má kulaté vyvýšeniny (4) a prohlubeniny (6), přičemž vyvýšeniny (4), vztaženo na horizontální rovinu (7) řezu, zaujímají 30 % až 50 % podílu plochy z celkové plochy ložiska, přičemž rovina (7) řezu leží ve výšce, při které suma jednotlivých ploch řezů vyvýšenin (4) vedených vertikálně se rovná sumě odpovídajících jednotlivých ploch prohlubenin (6), a že kulaté vyvýšeniny (4) mají v půdorysu průměr D od 3 až 8 pm, přičemž se tato hodnota v půdorysu u nekulatých vyvýšenin (4) a prohlubenin (6) vztahuje na jejich maximální průměr, a že povrch kluzné vrstvy (3) má drsnost Rz rovnající se 3 až 7 pm.
- 2. Kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačené tím, že nosné těleso je vytvořeno z kompozitního materiálu, který sestává z ocelového podkladu (1) a z nasintrované, natavené nebo naplátované ložiskové slitiny (2).-4CZ 293778 B6
- 3. Kluzné ložisko podle nároku 1 nebo 2, vyznačené tím,že kluzná vrstva (3) sestává ze slitiny mědi nebo hliníku.
- 5 4. Způsob výroby kluzného ložiska s nejméně jednou kluznou vrstvou (3) z kovové slitiny, která se na nosné těleso nanáší napařováním elektronovým svazkem, vyznačený tím, že nosné těleso má drsnost Rz menší nebo rovno 2 pm, přičemž naparování kluzné vrstvy se provádí při tlaku menším než 0,1 Pa, a rychlost napařování na kluzné ložisko ve směru kolmém nad zdrojem zplyňování je nejméně ío lOOnm/s, a že teplota nosného tělesa, na které se nanáší vrstva kovové slitiny, je mezi 75 % a 95 % absolutní tavné teploty nejníže tající komponenty slitiny kluzné vrstvy (3).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19824310A DE19824310C1 (de) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ9901941A3 CZ9901941A3 (cs) | 2001-02-14 |
| CZ293778B6 true CZ293778B6 (cs) | 2004-07-14 |
Family
ID=7869457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19991941A CZ293778B6 (cs) | 1998-06-02 | 1999-06-01 | Kluzné ložisko a způsob jeho výroby |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6146019A (cs) |
| EP (1) | EP0962674B1 (cs) |
| JP (1) | JP2000039022A (cs) |
| KR (1) | KR100613017B1 (cs) |
| CN (1) | CN1105833C (cs) |
| AT (2) | AT410580B (cs) |
| BR (1) | BR9901757A (cs) |
| CZ (1) | CZ293778B6 (cs) |
| DE (2) | DE19824310C1 (cs) |
| ES (1) | ES2224493T3 (cs) |
| PL (1) | PL191011B1 (cs) |
| RU (1) | RU2244856C2 (cs) |
| SK (1) | SK285646B6 (cs) |
| TR (1) | TR199901221A2 (cs) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6321712B1 (en) * | 2000-04-07 | 2001-11-27 | Dana Corporation | Racing engine having trimetal bearings with a thick overlay for high speed and/or high load applications |
| DE10028951A1 (de) * | 2000-06-16 | 2002-01-03 | Grundfos As | Axialgleitlager für eine Nasslaufkreiselpumpe |
| JP3955737B2 (ja) * | 2001-03-07 | 2007-08-08 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受 |
| DE10157316A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-06-26 | Alcove Surfaces Gmbh | Lager |
| WO2003044383A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-05-30 | Alcove Surfaces Gmbh | Lager und verbundaufbau |
| JP2003184883A (ja) * | 2001-12-20 | 2003-07-03 | Nissan Motor Co Ltd | 軸受摺動部材 |
| AT413034B (de) * | 2003-10-08 | 2005-10-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Legierung, insbesondere für eine gleitschicht |
| WO2006070736A1 (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-06 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | シュー |
| AT501722B1 (de) | 2005-07-12 | 2006-11-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Beschichtungsverfahren |
| DE102005050374B4 (de) * | 2005-08-18 | 2007-09-13 | Daimlerchrysler Ag | Gleitschicht mit verschleißmindernden Ausscheidungen und Verfahren zur Herstellung einer solchen Gleitschicht |
| US7878777B2 (en) * | 2006-08-25 | 2011-02-01 | Denso Corporation | Scroll compressor having grooved thrust bearing |
| DE102008045381A1 (de) * | 2008-09-02 | 2010-03-04 | Schaeffler Kg | Verschleiß- und korrosionshemmender Schichtverbund |
| RU2416744C2 (ru) * | 2009-06-24 | 2011-04-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Орловский государственный аграрный университет" (ФГОУ ВПО "Орел ГАУ") | Способ изготовления подшипника скольжения |
| CN103492738B (zh) * | 2011-04-26 | 2014-11-05 | 千住金属工业株式会社 | 滑动构件 |
| US10309457B2 (en) * | 2012-03-27 | 2019-06-04 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding member |
| DE102013109025A1 (de) | 2013-08-21 | 2015-02-26 | Mag Ias Gmbh | Gleitfläche |
| DE102014200607A1 (de) * | 2014-01-15 | 2015-07-16 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Gleitelement, insbesondere Kolbenring |
| DE102014005805A1 (de) | 2014-04-19 | 2015-10-22 | Cct Composite Coating Technologies Gmbh | Gleitelement mit Schichtsystem |
| AT515701B1 (de) * | 2014-08-27 | 2015-11-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlagerelement |
| US11466728B2 (en) | 2018-03-21 | 2022-10-11 | Tenneco Inc. | Bearing and method of manufacturing permitting high temperature heat treatment |
| JP7487146B2 (ja) * | 2021-06-11 | 2024-05-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 摺動部材、摺動部材の製造方法及び摺動部材の評価方法 |
| EP4477778A4 (en) * | 2022-10-19 | 2025-07-16 | Nikolay Yurievich Ovcharenko | PROCESS FOR PRODUCING COMPOSITE BUILDING STRUCTURE WITH POLYMER SURFACE |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3652325A (en) * | 1968-12-13 | 1972-03-28 | Air Reduction | Vapor deposition process |
| JPS556005A (en) * | 1978-06-23 | 1980-01-17 | Arai Pump Mfg Co Ltd | Bearing |
| US4996025A (en) * | 1986-01-23 | 1991-02-26 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy composition and method of making same |
| US5053286A (en) * | 1986-01-23 | 1991-10-01 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum-lead engine bearing alloy metallurgical structure and method of making same |
| DE3606529A1 (de) * | 1986-02-28 | 1987-09-03 | Glyco Metall Werke | Verfahren zur herstellung von schichtwerkstoff oder schichtwerkstuecken durch aufdampfen mindestens eines metallischen werkstoffes auf ein metallisches substrat |
| CH671239A5 (cs) * | 1986-07-15 | 1989-08-15 | Balzers Hochvakuum | |
| ES2035016T3 (es) * | 1986-12-23 | 1993-04-16 | Balzers Aktiengesellschaft | Material compuesto con una capa de deslizamiento aportada mediante pulverizacion catodica. |
| DE3813802A1 (de) * | 1988-04-23 | 1989-11-09 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff oder schichtwerkstueck mit einer auf einer traegerschicht angebrachten funktionsschicht, insbesondere gleitschicht mit der struktur einer festen, aber schmelzbaren dispersion |
| JP2902419B2 (ja) * | 1989-10-13 | 1999-06-07 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP2770508B2 (ja) * | 1989-12-11 | 1998-07-02 | 住友電気工業株式会社 | 耐摩摺動部材 |
| CA2069988C (en) * | 1991-05-31 | 1997-03-04 | Yoshikazu Fujisawa | Slide member with surface composed of pyramidal microprojections |
| JPH07122158B2 (ja) * | 1992-02-28 | 1995-12-25 | 大同メタル工業株式会社 | オーバーレイを有する多層すべり軸受 |
| JPH07190065A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-28 | Sutaaraito Kogyo Kk | 摺動部材 |
| JP2795306B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1998-09-10 | 大豊工業株式会社 | 軸受装置 |
| JP2850941B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1999-01-27 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JPH07259856A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-09 | Taiho Kogyo Co Ltd | すべり軸受 |
| JP2974042B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1999-11-08 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| US5897968A (en) * | 1994-04-29 | 1999-04-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
| US5882804A (en) * | 1995-03-01 | 1999-03-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| DE19514836C2 (de) * | 1995-04-21 | 2000-06-08 | Fraunhofer Ges Forschung | Lagerschale |
| DE19514835C1 (de) * | 1995-04-21 | 1997-01-23 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung gleitflächenseitig konkav gekrümmter Gleitelemente |
| US6012850A (en) * | 1997-10-23 | 2000-01-11 | Daido Metal Company Ltd. | Sliding bearing assembly |
-
1998
- 1998-06-02 DE DE19824310A patent/DE19824310C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-05-27 AT AT0094399A patent/AT410580B/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-28 US US09/322,584 patent/US6146019A/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-29 ES ES99110453T patent/ES2224493T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-29 AT AT99110453T patent/ATE272803T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-29 EP EP99110453A patent/EP0962674B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-29 DE DE59910103T patent/DE59910103D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-01 TR TR1999/01221A patent/TR199901221A2/xx unknown
- 1999-06-01 JP JP11153890A patent/JP2000039022A/ja active Pending
- 1999-06-01 SK SK728-99A patent/SK285646B6/sk unknown
- 1999-06-01 BR BR9901757-1A patent/BR9901757A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 CZ CZ19991941A patent/CZ293778B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 RU RU99111960/11A patent/RU2244856C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 PL PL333497A patent/PL191011B1/pl unknown
- 1999-06-02 CN CN99107137A patent/CN1105833C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-02 KR KR1019990020136A patent/KR100613017B1/ko not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-05-31 US US09/584,515 patent/US6263575B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6263575B1 (en) | 2001-07-24 |
| BR9901757A (pt) | 1999-12-28 |
| US6146019A (en) | 2000-11-14 |
| ATA94399A (de) | 2002-10-15 |
| EP0962674B1 (de) | 2004-08-04 |
| ATE272803T1 (de) | 2004-08-15 |
| KR100613017B1 (ko) | 2006-08-14 |
| CZ9901941A3 (cs) | 2001-02-14 |
| KR20000005819A (ko) | 2000-01-25 |
| RU2244856C2 (ru) | 2005-01-20 |
| ES2224493T3 (es) | 2005-03-01 |
| SK285646B6 (sk) | 2007-05-03 |
| PL333497A1 (en) | 1999-12-06 |
| DE59910103D1 (de) | 2004-09-09 |
| CN1105833C (zh) | 2003-04-16 |
| TR199901221A3 (tr) | 2001-01-22 |
| SK72899A3 (en) | 1999-12-10 |
| CN1242480A (zh) | 2000-01-26 |
| DE19824310C1 (de) | 1999-08-12 |
| TR199901221A2 (xx) | 2001-01-22 |
| PL191011B1 (pl) | 2006-03-31 |
| EP0962674A2 (de) | 1999-12-08 |
| EP0962674A3 (de) | 2000-12-06 |
| JP2000039022A (ja) | 2000-02-08 |
| AT410580B (de) | 2003-06-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ293778B6 (cs) | Kluzné ložisko a způsob jeho výroby | |
| RU2229040C2 (ru) | Вкладыш подшипника скольжения и способ его изготовления | |
| CN100365144C (zh) | 用于承受摩擦载荷的表面的铝合金 | |
| US6194087B1 (en) | Composite multilayer bearing material | |
| JP2624693B2 (ja) | スパッタリングによって蒸着された少なくとも１つの平滑層を有する複合材料及びその製造方法 | |
| da Silva et al. | Surface modification of AISI H13 steel by die-sinking electrical discharge machining and TiAlN coating: A promising hybrid technique to improve wear resistance | |
| WO2001094657A2 (en) | Bearing with amorphous boron carbide coating | |
| CN1846077A (zh) | 层状复合材料,其制备和应用 | |
| KR20150047601A (ko) | 향상된 마찰감소 및 마모감소 특성들을 갖는 아크 pvd 코팅 | |
| EP3053968B1 (en) | A nanocomposite solid lubricant coating | |
| KR100413721B1 (ko) | 다층재료 | |
| Li et al. | Wear resistance of molybdenum disulfide-based coatings on titanium alloys: a review | |
| KR101225940B1 (ko) | 연성 및 내부식성 표면 층을 갖는 물체 | |
| Ait-Sadi et al. | Effect of nanosilica additive particles on both friction and wear performance of mild steel/CuSn/SnBi multimaterial system | |
| KR101727931B1 (ko) | 나노복합 고체 윤활제 코팅 | |
| EP4198328A1 (en) | Plain bearing, notably for aerospace applications, having improved wear resistance | |
| De Rosa et al. | Structural properties of AlSn thin films deposited by magnetron sputtering | |
| US6432480B1 (en) | Modified boron containing coating for improved wear and pitting resistance | |
| Aouadi et al. | Effect of Bilayer Variation on the Properties of CrN/CrAlN Multilayer Coatings Produced by DC Magnetron Sputtering | |
| DE102006020101A1 (de) | Harmetallverschleißschutzschichten für weiche und nicht aushärtbare Metalle | |
| JP2005246468A (ja) | 潤滑剤付着性と耐焼付き性に優れた温熱間加工用被覆工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20070601 |