CZ284676B6 - Způsob svařování keramických hmot a tryska k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob svařování keramických hmot a tryska k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ284676B6 CZ284676B6 CS904852A CS485290A CZ284676B6 CZ 284676 B6 CZ284676 B6 CZ 284676B6 CS 904852 A CS904852 A CS 904852A CS 485290 A CS485290 A CS 485290A CZ 284676 B6 CZ284676 B6 CZ 284676B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- orifice
- gas
- carrier gas
- refractory
- particles
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 62
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 61
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 18
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 121
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims abstract description 71
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 71
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 39
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 62
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 25
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 4
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 39
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 25
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 20
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 12
- 239000011214 refractory ceramic Substances 0.000 description 12
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 11
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 5
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 5
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 4
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 4
- 239000013068 control sample Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 4
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 101100165177 Caenorhabditis elegans bath-15 gene Proteins 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000011822 basic refractory Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N carbon-10 atom Chemical compound [10C] OKTJSMMVPCPJKN-YPZZEJLDSA-N 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000005357 flat glass Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000005361 soda-lime glass Substances 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/66—Monolithic refractories or refractory mortars, including those whether or not containing clay
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
- C03B5/43—Use of materials for furnace walls, e.g. fire-bricks
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
- C04B35/65—Reaction sintering of free metal- or free silicon-containing compositions
- C04B35/651—Thermite type sintering, e.g. combustion sintering
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/16—Making or repairing linings ; Increasing the durability of linings; Breaking away linings
- F27D1/1636—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining
- F27D1/1642—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus
- F27D1/1647—Repairing linings by projecting or spraying refractory materials on the lining using a gunning apparatus the projected materials being partly melted, e.g. by exothermic reactions of metals (Al, Si) with oxygen
- F27D1/1652—Flame guniting; Use of a fuel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Způsob svařování keramických hmot podle vynálezu se vyznačuje tím, že se na povrch tryská alespoň jeden přídavný proud plynu tak, že vytváří v podstatě souvislou plynovou clonu, obklopující proud nosného plynu /7/. Tryska k provádění tohoto způsobu má druhé ústí /8/ nebo skupiny druhých ústí /8/ pro průtok plynu, přičemž toto druhé ústí /8/ nebo skupina druhých ústí /8/ má takový tvar a je tak uzpůsobena a axiálně i radiálně vzdálena vzhledem k centrálnímu práškovému ústí /6/ nebo skupině práškových ústí, že plyn může být vypouštěn z tohoto druhého ústí /8/ nebo skupiny druhých ústí /8/ pro vytvoření souvislé clony /3´/, obklopující obecně rovnoběžně dráhu průtoku prášku.
ŕ
Description
Způsob svařování keramických hmot a tryska k provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu keramického svařování a trysky, vhodné k provádění tohoto způsobu.
Dosavadní stav techniky
Britské patentové spisy číslo 1 330 894 a 2 170 191 (Glaverbel) popisují způsob keramického svařování.
Keramické svařování je obzvláště vhodné pro nanášení in šitu žáruvzdorné hmoty na žáruvzdorné stěny pecí nebo jiných žáruvzdorných zařízení k opravám stěn za horka. S výhodou se provádí v případech, kdy je stěna v podstatě na normální provozní teplotě. Zejména se hodí k opravování a k vyztužování stěn nebo vyzdívek sklářských tavících pecí, koksárenských pecí, rotačních cementářských pecí nebo pecí, používaných v petrochemickém průmyslu, nebo žáruvzdorných zařízení, používaných v metalurgii železných nebo neželezných kovů. Kromě toho se oprava dá někdy provést za provozu pece, například při opravě sklářské taviči pece v její vrchní části, nebo k opravě žáruvzdorných předmětů v průběhu jejich normálního provozního cyklu; například ocelářské licí pánve lze někdy opravit v normálním intervalu mezi litím a plněním. Proces se také hodí k vytváření žáruvzdorných součástí, například nanášením na jiné žáruvzdorné materiály.
Při svařování keramických hmot, jak se provádí, se zavádí směs žáruvzdorných částic a částic paliva (keramický svařovací prášek) ze zásobníku prášku dopravním potrubím k trysce, z níž je vrhán na cílový povrch. Nosný plyn, který opouští ústí trysky společně s keramickým svařovacím práškem (nosný plyn), může být čistý kyslík (obchodní jakosti) a nebo může obsahovat podíl v podstatě inertního plynu, jako je dusík, nebo některého jiného plynu. V každém případě obsahuje nosný plyn, opouštějící ústí trysky společně s keramickým svářecím práškem, alespoň dostatečné množství kyslíku k v podstatě dokonalému spálení částic paliva. V žádném případě není nutné, aby proud plynu, do kterého je svařovací prášek zaváděn ze zásobníku, měl totéž složení jako nosný plyn, který opouští ústí trysky. Část, nebo ve skutečnosti veškerý potřebný kyslík v nosném plynu, může být zaváděn do plnicího potrubí v jednom nebo v několika místech mezi místem přivádění prášku a ústím trysky. Používané palivo sestává v podstatě z částic materiálu, který je schopen exotermické oxidace za vytvoření žáruvzdorného oxidového produktu. Příklady vhodných paliv jsou křemík, hliník, hořčík, zirkon a chrom. Taková kovová paliva mohou být použita buď samostatně nebo ve směsi. Palivo hoří a jeho spalováním uvolňované teplo natavuje napřed povrchy žáruvzdorných částic, takže se vytvoří silně koherentní žáruvzdorná svarová hmota, která dobře ulpívá na cílovém povrchu.
Je běžné volit keramický svařovací prášek tak, aby vytvořený svarový nános měl chemické složení přibližně stejné, jako má cílový povrch. To napomáhá ke snižování tepelných rázů na rozhraní mezi opravným svarem a opravovanou žáruvzdornou hmotou, způsobovaných teplotními cykly pece. Taková volba svařovacího prášku také napomáhá k zajištění dostatečně vysoké kvality, pokud jde o žáruvzdornost hmoty svaru v místě, kde je oprava provedena. Jsou ovšem známé volby keramického svařovacího prášku, zaměřené k vytváření opravné nebo vyzdívací vrstvy vyšší jakosti, než jakou má žáruvzdorná hmota, na které je svar proveden.
Jestliže se vytváří žáruvzdorná hmota keramickým svařováním, má se do svařované hmoty zavádět určitý stupeň poréznosti. Míra takové poréznosti závisí částečně na dovednosti svářeče a závisí také na podmínkách, za kterých se svařování provádí. Taková poréznost je tolerovatelná, v některých případech však může být žádoucí, jelikož vysoký stupeň poréznosti podporuje
- 1 CZ 284676 B6 tepelnou izolaci. Avšak nadměrný stupeň poréznosti může být závadou v místech pece, kde je žáruvzdorný materiál podrobován obzvláště tvrdým korozním podmínkám a zvláště v případech, kdy je v peci obsažen korozně a erozivně působící roztavený materiál. Stupeň poréznosti, který je přijatelný na daných místech žáruvzdorného materiálu, závisí na vlastní žáruvzdornosti takového materiálu a na podmínkách při jeho použití.
Způsob podle vynálezu je výsledkem výzkumu vytváření žáruvzdorných obložení nebo oprav na částech zařízení, které obzvláště snadno podléhají intenzivní korozi. Eroze může být způsoben zvláště mechanickým nebo tepelně mechanickým oděrem nebo kapalinovou nebo plynnou korozí materiálu, vytvářejícího stěny, nebo může být způsobena kombinací všech těchto vlivů.
Jakožto příklad takového požadavku na dobrou odolnost proti intenzivní erozi se uvádějí sklářské taviči pece. Vnitřní povrch bloku nádrží sklářské taviči pece v místech hladiny roztavené skleněné lázně je takovým zvláštním případem, kdy je žáruvzdorný povrch podroben velmi intenzivnímu koroznímu působení. V takových místech dochází k velmi silné erozi a k velmi rychlé erozi do takové míry, že polovina tloušťky bloku ochotně a poměrně iychle v těchto místech zmizí. Eroze je známa pod technickým označením „flux line corrosion“ (koroze na hladině taveniny). Bloky nádrží, podrobované velmi vysokým teplotám, jako jsou bloky nádrží tavících a rafinačních zón pece, se zpravidla vyrábějí z vysoce žáruvzdorných materiálů, jako jsou žáruvzdorné materiály, obsahující vysoký podíl oxidu zirkoničitého. Také se kontinuálně a intenzivně chladí ke snížení eroze.
Jinými příklady žáruvzdorných materiálů, které jsou v nebezpečí obzvláště silné eroze, jsou licí ústí nebo pánve, používané při výrobě nebo při přepravě roztavených kovů, například pánve, používané v průmyslu železa a oceli, taviči a rafinační pece nebo měď, konvertory, používané například pro výrobu oceli nebo v průmyslu neželezných kovů. Zde je třeba uvést i cementářské pece.
Podstata vynálezu
Tento vynález se především týká nového způsobu keramického svařování, který usnadňuje vytváření vysoce kvalitních žáruvzdorných svařených hmot, které mají dobrou odolnost proti korozi a proti erozi.
Vynález se tedy týká způsobu keramického svařování, při kterém se keramický svařovací prášek, obsahující směs žáruvzdorných částic a částic palivového materiálu, které jsou schopny oxidace za vzniku žáruvzdorného oxidu, vrhá proti povrchu v jednom nebo v několika proudech nosného plynu, který obsahuje alespoň dostatečné množství kyslíku pro v podstatě dokonalou oxidaci palivových částic, přičemž se uvolní dostatečné množství tepla pro alespoň povrchové natavení vrhaných žáruvzdorných částic, přičemž se keramická svarová hmota vytvoří na uvedeném povrchu za oxidačního tepla palivových částic, přičemž se proti upravovanému povrchu vrhá alespoň jeden případný proud plynu k vytvoření v podstatě kontinuální clony, obklopující proud nebo proudy nosného plynu.
Je překvapivé, že dmýchání případného plynu takovým způsobem má příznivé působení, které umožňuje vytvářet keramické svary vysoké kvality, s dobrou odolností proti korozi a erozi, a to mnohem snadněji a mnohem účinněji než při způsobu podle známého stavu techniky. Dosahování vysoké kvality svaru způsobem podle vynálezu je méně závislé na dovednosti jednotlivých svářečů než při způsobu, který je jinak podobný, nepoužívá však kontinuální clony plynu jako podle vynálezu. Lze to vysvětlit skutečností, že svary, získané způsobem podle vynálezu, mají nižší poréznost než svary, vytvořené podobným způsobem, avšak bez přídavné kontinuální plynové clony.
-2CZ 284676 B6
Důvody, proč se však tohoto příznivého jevu dosahuje, nejsou jasné. Je možné, že kontinuální neboli souvislá clona plynu izoluje keramickou svarovou reakční zónu od okolní pecní atmosféry, takže se předchází případnému nepříznivému působení této atmosféry na reakce a vytvářejí se stejnoměrné pracovní podmínky v reakční zóně. Jiným vysvětlením je, že souvislá plynová clona má chladicí působení při snižování teploty právě vytvořeného, stále ještě měkkého žáruvzdorného povlaku, čímž se podporuje příznivé ochlazení a krystalizace svarového materiálu. To opět může snižovat propustnost pro plyny, které mohou být rozpuštěny v počáteční svarové hmotě, když je alespoň částečně roztavena za vytváření pórů, takže všechny póry, vytvořené ve svaru mají menší velikost a jsou tedy méně problematické. Avšak tato teorie je v rozporu se současnými poznatky v tomto oboru, podle kterých není žádoucí rychlé ochlazení k předcházení problémům vrstvení v důsledku nehomogenit mezních vrstev materiálu, ukládaného postupně svařovací tryskou na cílovém povrchu.
Způsob podle vynálezu je také překvapivý tím, že nebylo možno očekávat se zřetelem na obtížnost zařízení pracovních podmínek, že vytvoření souvislé plynové clony kolem proudu nosného plynu a tak kolem zóny, ve které probíhá keramická svařovací reakce a kde se vytváří nános keramického svaru, nebude narušovat exotermickou reakci, vedoucí k vytvoření keramického svaru.
Naopak se v praxi zjistilo, že vrhání souvislé plynové clony vytváří přídavný parametr řízení různých prvků, které se uplatňují v reakční zóně k vytváření žáruvzdorné hmoty při provádění způsobu podle vynálezu. Tím tedy vzniká přídavný řídicí parametr, působící na vývoj exotermní reakce, čímž se zlepšuje řízení vytváření žáruvzdorné svarové hmoty.
Zjistilo se také, že souvislá clona plynu podle vynálezu umožňuje snižovat vliv okolního prostředí na reakční zónu. Reakční zóna je proto lépe chráněna před jakoukoliv turbulencí, která může být v obklopující atmosféře. Tak například při běžném procesu, používaném v průběhu provozu pece, je reakční zóna mnohem nezávislejší na rušícím působení, například působeném zapnutím nebo vypnutím hořáku v sousedství pracovního místa.
Souvislá plynová clona také umožňuje mnohem snadnější omezení částic směsi na reakční zónu a zkoncentrovat tuto směs a tak intenzifikovat reakci keramického svařování, což vede k vytváření žáruvzdorné hmoty vysoké kvality. Souvislá plynová clona pomáhá omezovat vrhaný žáruvzdorný materiál a spalné produkty paliva do reakční zóny, takže se ochotněji včleňují do vytvářené svarové hmoty. Včleňování takových spalných produktů do vytvořené žáruvzdorné hmoty není nedostatkem keramického svařovacího procesu, jelikož jsou tyto produkty samy o sobě žáruvzdornými oxidy.
Souvislá plynová clona se může vrhat z četných otvorů, uspořádaných v kruhu okolo otvoru nebo otvorů při svařovací práci. Tyto otvory musí být uspořádány těsně vedle sebe, aby vytvořily v podstatě souvislou plynovou clonu. S výhodou se však souvislá plynová clona vrhá jakožto prstencový proud. Použití souvislého prstencového otvoru pro vrhání prstencovité plynové clony podporuje účinnost plynové clony a umožňuje také jednodušší konstrukci zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu. Ochranný obal se tak vytváří kolem proudu nosného plynu, čímž je umožněno předcházet zavlečení okolní atmosféry, zvláště plynů z této okolní atmosféry, do proudu nosného plynu, obsahujícího oxidační plyn a směs částic. Celá oblast exotermické reakce a stříkání směsi do oxidačního nosného plynu se tak může izolovat od obklopujícího prostředí, takže se předchází zavlečení jakéhokoliv cizího prvku do exotermické reakce, popřípadě narušujícího tuto exotermickou reakci, a exotermická reakce se tedy může snadněji a lépe řídit. Aby se vytvořila co nejúčinnější souvislá plynová clona okolo nosného plynu a obsažených částic, má se souvislá plynová clona tryskat z jednoho nebo z několika otvorů, pro nosný plyn, avšak tyto různé otvory nemají být od sebe příliš vzdáleny. Optimální vzdálenost závisí ve velké míře na velikosti otvoru nebo otvorů pro nosný plyn.
-3 CZ 284676 B6
Některá výhodná provedení způsobu podle vynálezu jsou především určena pro opravy v malém nebo ve středním měřítku nebo pro případy, kdy jsou nutné větší opravy, avšak čas pro opravy není kritický a částice, vrhané z trysky, mající jediný otvor pro nosný plyn, mají průměr 8 až 25 mm. Průřez takových výstupních otvorů je tedy 50 až 500 mm2. Takové trysky jsou vhodné pro vrhání keramického svařovacího prášku rychlostí 30 až 300 kg/h. V některých takových výhodných provedeních, kdy se nosný plyn vrhá z otvoru o ploše příčného průřezu 50 až 500 mm2, se souvislá plynová clona vrhá z otvoru nebo z několika otvorů, vzdálených od otvorů pro nosný plyn o 5 až 20 mm.
Jiné výhodné provedení způsobu podle vynálezu je zaměřeno na opravy velkého rozsahu, které se musí provést v krátké době, a částice se vrhají tryskou, mající výstup pro nosný plyn o příčném průřezu 300 až 2300 mm2. Takové trysky jsou vhodné pro vrhání keramického svařovacího prášku rychlostí 1000 kg/h nebo i větší rychlostí. V některých takových výhodných provedeních, kdy se nosný plyn vrhá z výstupu o ploše 300 až 2300 mm2, se vrhá souvislá plynová clona z jednoho nebo z několika otvorů, vzdálených od otvorů pro nosný plyn o 10 až 30 mm.
Uspořádání jedné nebo několika takových mezer mezi otvory pro nosný plyn a pro souvislou plynovou clonu umožňuje vytvoření jasné a definované bariéry mezi reakční keramickou svařovací zónou a mezi okolním prostředím, čímž se v podstatě vyloučí jakékoliv narušování mezi různými proudy plynů zajištěním, že tyto proudy plynů zůstanou v podstatě oddělené až do chvíle, kdy se jejich směs změní na cílové ploše.
S výhodou je objemová výstupová rychlost souvislé plynové clony alespoň polovinou objemové výstupové rychlosti nosného plynu. Úprava této objemové rychlosti usnadňuje vytvoření tlusté a účinné souvislé plynové clony. Objemová výstupová rychlost souvislé plynové clony může být například alespoň dvě třetiny objemové výstupové rychlosti nosného plynu, nebo může být i větší než výstupová rychlost nosného plynu.
S výhodou je výstupová rychlost (počítáno za normálního tlaku) souvislé plynové clony větší než pětina výstupové rychlosti nosného plynu. Objemové výstupové rychlosti plynu se měří v normálních kubických metrech za hodinu a rychlosti výstupu plynu se vypočítávají z objemové rychlosti výstupu plynu a z plochy otvoru nebo otvorů, ze kterých plyn vystupuje, za předpokladu, že tlak plynu v proudu je normální za pohybu, kdy plyn opouští otvor. Přizpůsobení této charakteristiky umožňuje vytvoření účinné souvislé plynové clony. Zjistilo se, že pro nej lepší výsledky je výhodné, aby výstupová rychlost (počítána za normálního tlaku) plynové clony byla mezi jednou pětinou a třemi pětinami výstupové rychlosti nosného plynu. Přizpůsobení této charakteristiky umožňuje nízké rozrušení toku proudu nosného plynu a materiálu v keramické svařovací reakční zóně. Přizpůsobení této charakteristiky dále umožňuje, že je méně náhlý gradient rychlosti plynu z proudu nebo z proudů nosného plynu do okolní atmosféry, k čemuž by jinak docházelo, přičemž tato skutečnost zlepšuje kvalitu svaru, pravděpodobně tím, že dochází k menšímu zředění proudu nosného plynu a obsažených částic.
V některých případech výhodného provedení způsobu podle vynálezu vystupují proudy plynu z trysky, která je chlazena kapalinou, která ji obtéká. Takovéto chlazení je snadno dosažitelné použitím trysky s vodním pláštěm. Takový vodní plášť může obklopovat centrální trubku nebo centrální trubky pro vedení nosného plynu a keramického svařovacího prášku, přičemž tato trubka je obklopena prstencovou trubkou pro vedení plynové clony. Vodní plášť se může snadno konstruovat tak, aby měl tloušťku, která zajišťuje jakýkoliv žádaný prostor mezi otvorem nebo otvory pro nosný plyn a otvorem pro plynovou clonu. Alternativně nebo případně může být upraven vodní plášť, který obklopuje všechny výstupové trubky plynu trysky. V každém případě teplota vypouštěné plynové clony má být obecně při opravě pece za teploty v podstatě stejné jako pracovní teplota pece, podstatně nižší než je teplota okolí v peci a má to být teplota v podstatě stejná, jako je teplota nosného plynu.
-4CZ 284676 B6
To je zcela odlišné od běžné praxe keramického svařování. Při keramickém svařování je stálá snaha předcházet tomu, aby teplota dopadové zóny cílového povrchu byla příliš nízká v průběhu vytváření žáruvzdorné hmoty, například v důsledku nevhodného řízení různých parametrů exotermní reakce. Dopadová zóna, která je příliš chladná, může vést například k momentálním přerušením exotermní reakce. Je obzvláště známo, že tato teplota vede, pokud je příliš nízká, k vytvoření nepravidelné a neřiditelné poréznosti v žáruvzdorné svařené hmotě, vytvořené tak, že je spíše porézní a má pak malou odolnost proti abrazi a korozi. Tato poréznost je obzvláště zřejmá, jestliže se žáruvzdorná hmota vytváří několika návary.
Jestliže je dopadová zóna nad ošetřovaným povrchem, alespoň část tohoto poměrně chladného plynu v dostatečném množství pro vytvoření účinného štítu kolem dopadové zóny má sklon ochlazovat povrch, který má být ošetřen, těsně před dopadem svařovacího materiálu. To se vůbec nedoporučuje v případě většiny svařovacích technik, pokud se má dosáhnout přijatelných výsledků. Jelikož je to výhodné při stříkání, je podle této výhody způsobu podle vynálezu clona chlazeného plynu na povrchu substrátu kolem dopadové zóny zcela překvapující. Takový proud plynu má silně chladicí působení na dopadovou zónu a čekalo by se proto, že toto chlazení povede k vytvoření porézní hmoty s malou odolností k erozi.
Na rozdíl od toho však zkoušky potvrdily zcela neočekávatelně, že dochází k přídavnému řízení exotermní reakce, takže se podle vynálezu dosahuje vytvoření hustší žáruvzdorné hmoty, mnohem odolnější proti erozi, než mají hmoty vytvořené způsoby keramického svařování, známými ze stavu techniky, a k tomuto zlepšení dochází zvláště tehdy, když se použije chlazené trysky. Tento výsledek je velmi neočekávaný a překvapivý, jelikož je zcela v rozporu s očekáváním odborníků v daném oboru, kteří mají dlouholeté zkušenosti.
Poréznost vytvořené žáruvzdorné hmoty je jedním z podstatných faktorů, které ovlivňují úroveň odolnosti proti erozi. Poréznost nutně zeslabuje strukturu žáruvzdorné hmoty. Kromě toho póry vytvářejí přístupové cesty pro erozivní média, čímž se žáruvzdorný materiál stává citlivější k erozním prostředím, která mohou působit uvnitř hmoty.
V úvahu je třeba brát ještě další skutečnost. Jasně se vrhané žáruvzdorné částice zahřívají k tavení alespoň na svém povrchu k vytvoření homogenní svarové hmoty a cílový povrch musí být silně zahřát, aby došlo k nejlepší vazbě mezi povlakem a povrchem. Jestliže je však teplota cílového povrchu příliš vysoká, je nebezpečí, že povlak bude příliš tekutý a neudrží se na žádaném místě. Toto nebezpečí je ovšem větší na svislých nebo převislých cílových površích. Toto nebezpečí je také větší, čím prudší je keramická svařovací reakce, ke které dochází na pracovním místě. Avšak prudká reakce může být důležitá k setrvání keramických svařovacích reakcí nebo k dostatečnému zahřátí cílového povrchu pro dobrou vazbu mezi keramickým svařovacím nánosem a povrchem zvláště, pokud teplota cílového povrchu není příliš vysoká. Takové teploty jsou například pod 700 °C. Takové teploty mohou být v pecích nebo rotačních cementářských pecích pro procesy, prováděné jen při mírně vysokých teplotách, jako je například výroba cementu nebo chemikálií. V praxi se zjistilo, že vrhání poměrně chladné plynové clony je prostředkem k řízení teploty dopadové zóny. Je tak snadnější předcházet stékání vytvořeného žáruvzdorného materiálu v důsledku příliš vysoké teploty dopadové zóny. Je také možné nastavit různé parametry k vytvoření velice silné exotermické reakce ke spolehlivému průběhu procesu a k vytvoření dobré vazby mezi nánosem a cílovým povrchem, i když cílový povrch nemá příliš vysokou teplotu, přičemž chlazení zóny dopadu předchází stékání vytvořené hmoty. To usnadňuje získání homogenního svaru.
Chlazení plynové clony může mít další důležitý vliv na ovlivňování krystalické formy, kterou získává svařovací hmota při tuhnutí, a tato skutečnost přináší značné výhody. Například roztavená směs oxidu křemičitého a oxidu hlinitého má sklon k vytváření mullitu, pokud se nechá pomalu chladnout. Jestliže však dojde k rychlému ochlazení, krystalizuje oxid hlinitý ve
-5CZ 284676 B6 formě korundu, který se může udržet ve fázi oxidu křemičitého bez vytvoření mullitu. Tato skutečnost značně podporuje odolnost proti erozi vytvořené svarové hmoty.
Nejrůznější plyny jsou vhodné pro vytváření souvislé plynové clony a optimální volba plynu závisí na příslušných okolnostech. Velmi dobrých výsledků se může dosáhnout při použití oxidu uhličitého nebo dusíku pro vytvoření plynové clony, pro některá výhodná provedení způsobu podle vynálezu zahrnuje plynová clona kyslík. Například se může použít vzduchu, jelikož je levný a obecně dobře dostupný. Může však být také výhodně použito obchodního kyslíku. Takový kyslík je zpravidla tak jako tak po ruce při operacích keramického svařování a je pro takové operace účinnější. Jestliže plynová clona obsahuje kyslík, může vytvořit další kyslíkový zásobník v bezprostřední blízkosti keramické svařovací reakční zóny a to usnadňuje dokonalé spálení částic paliva, kterého se při způsobu používá. Tím se podpoří homogenita keramické svarové hmoty a případně je možné mírně snížit podíl paliva ve směsi s keramickým svařovacím práškem. Je však nutno si uvědomit, že nosný plyn sám obsahuje dostatečné množství kyslíku k v podstatě dokonalému spálení paliva a tudíž, jak je shora uvedeno, použití plynu, jako je oxid uhličitý nebo dusík, které jsou v podstatě prosté dostupného kyslíku, dává dobré výsledky.
V určitých speciálních případech použití takového plynu může být optimální. Některé třídy žáruvzdorného materiálu obsahují částice oxidovatelných materiálů, jako je uhlík nebo křemík k zabránění difúze kyslíku žáruvzdorným materiálem nebo pro jiné účely; například se zásadité žáruvzdorné materiály bazické, magnéziové, obsahující až hmotnostně 10 % uhlíkových částic, používají v ocelářském průmyslu pro určité konvertory. Pokud je nutné takové konvertory opravovat, je žádoucí zajistiti, aby oprava obsahovala také určitý podíl oxidovatelného materiálu. Taková oprava může být provedena keramickou svařovací technikou. Taková technika je předmětem britského patentového spisu číslo 2 190 671 (Golaverbel).
Proto v některých výhodných případech provedení způsobu podle vynálezu zahrnují částice v nosném plynu oxidovatelný materiál, který se má včlenit do takové svařovací hmoty a plynová clona je v podstatě prosta dostupného kyslíku. Dodržení této zásady má vliv na podstatné předcházení zavlečení přídavného kyslíku jak z plynové clony, tak z okolní atmosféry, do vytvářející se svarové hmoty v reakční zóně a to zabraňuje spálení takového oxidovatelného materiálu; výsledkem toho je, že oxidovatelný materiál, zbylý v takové uložené svarové hmotě, se zvyšuje.
S výhodou obsahuje palivový materiál jednu nebo několik látek ze souboru, zahrnujícího hliník, křemík, hořčík, zirkon a chrom. Všechny tyto materiály jsou schopné spalování za vývoje intenzivního tepla a za vzniku žáruvzdorného oxidu. Takovýchto prvků se může používat samostatně nebo po případě ve vzájemných směsích. Kromě toho se také může používat slitin těchto materiálů. Zpracování na slitiny prvků, které velmi snadno hoří a iychle hoří s prvky ne tak náchylnými k hoření, zajišťuje dokonalé promísení těchto prvků a při vhodné volně složek slitiny je reakce mnohem stabilnější a může se dosahovat mnohem žádanější reakční rychlosti.
S výhodou má hmotnostně alespoň 50 % palivových částic velikost zrna menší než 50 pm. Střední velikost zrn může být například menší než 15 pm a maximální velikost zrn menší než 100 pm a především menší než 50 pm. Částice paliva pak ochotněji oxidují, čímž se usnadňuje vyvinutí intenzivní tepelné energie v malém prostoru a dosažení dobrých svarů mezi částicemi žáruvzdorného materiálu. Malý rozměr těchto palivových částic také podporuje jejich dokonalé spálení a tím také homogenitu vytvářené hmoty.
Přednost se dává vytvoření keramické svarové hmoty obzvláště vysoké žáruvzdorné kvality aje výhodné, aby alespoň větší hmotnostní část žáruvzdorných částic sestávala z oxidu hlinitého a/nebo zirkoničitého, nebo z oxidu hořečnatého a/nebo hlinitého.
-6CZ 284676 B6
Vynález zahrnuje také zařízení zvláště uzpůsobené pro provádění způsobu podle vynálezu.
Vynález se tedy také týká trysky s výstupem pro průtok keramického svařovacího prášku v nosném plynu průtokovou dráhou proti povrchu, na kterém má být proveden keramický návar, přičemž tryska má druhý výstup nebo skupinu druhých výstupů pro průtok plynu, přičemž tento druhý výstup nebo skupina výstupů má takový tvar a je tak uzpůsobena a axiálně i radiálně je vzdálena od výstupu prášku, že z tohoto druhého výstupu nebo ze skupiny druhých výstupů může plyn proudit tak, že vytváří v podstatě souvislou clonu, obklopující obecně rovnoběžně dráhu průtoku prášku.
Tryska podle vynálezu je jednoduchá a umožňuje snadné vytváření plynové clony kolem zóny dopadu nosného proudu plynu a obsaženého keramického prášku, vycházejícího z výstupu pro prášek. Tato tryska poskytuje svářeči dodatečný ovládací parametr, který mu umožní dosáhnout keramického svaru vysoké kvality.
Clonový plyn může být přiváděn ze skupiny sprchových otvorů, uspořádaných kolem výstupu prášku, avšak s výhodou má takový druhý výstup pro clonový plyn tvar kontinuálního prstence. To je jednoduchý, snadný a účinný způsob, jak udržet plynovou clonu kolem nosného proudu plynu, který sestává z oxidačního plynu a ze směsi částic. Takový prstencový výstup nemusí být přesně kruhový, jestliže je to požadováno, může mít i hranatý tvar.
K zajištění nejúčinnější plynové clony kolem nosného plynu a v něm obsažených částic má clonový plyn vycházet z jednoho nebo z několika výstupů, který je nebo které jsou vzdáleny od výstupu nosného plynu, avšak různé výstupy nemají být od sebe vzdáleny příliš daleko. Optimální vzdálenost závisí do velké míry na rozměmosti operací, při nichž má být trysky používáno.
Některé trysky podle vynálezu jsou určeny především pro malé a nebo střední opravy nebo pro případy, kde čas není rozhodujícím faktorem a tryska má výstup o průměru 8 až 25 mm, nebo skupina výstupů má srovnatelný průřez. Průřez takových agregovaných výstupů tudíž bude mezi 50 až 500 mm. Takové trysky se hodí k tryskání keramického svařovacího prášku rychlostí 30 až 300 kg/h. U některých výhodných provedení, kde výstup prášku má agregovaný průřez 50 až 500 mm2, je druhý výstup nebo každý druhý výstup vzdálen od výstupu prášku o 5 až 20 mm.
Jiné trysky podle vynálezu jsou především určeny pro rozměrné a rychlé opravy a tryska má jediný výstup nosného plynu nebo skupinu výstupů nosného plynu o průřezu mezi 300 a 2300 mm2. Takové trysky jsou vhodné k tryskání keramického svařovacího prášku rychlostí až 1000 kg/h nebo ještě větší rychlostí. U některých takových výhodných provedení, kde výstup prášku má celkový průřez 300 až 2300 mm2, je druhý výstup nebo každý druhý výstup vzdálen od výstupu prášku 10 až 30 mm.
Volba jednoho nebo druhého rozsahu vzdálenosti mezi výstupy nosného plynu a celonového plynu zajišťuje vytvoření zřetelné bariéry mezi reakční zónou keramického svařování a okolní atmosférou, přičemž je v podstatě zabráněno interferenci mezi různými proudy plynů.
V některých výhodných provedeních způsobu podle vynálezu má taková tryska plášť, upravený pro cirkulaci chladivá. Výhodným chladivém je voda vzhledem k její tepelné kapacitě a snadné dostupnosti. Takový vodní plášť může obklopovat centrální trubici nebo trubice k přívodu nosného plynu a keramického svařovacího prášku, přičemž sama je obklopována prstencovým průchodem pro přívod clonového plynu. Vodní plášť může být snadno zkonstruován na tloušťku, která přispívá k zaručení žádané vzdálenosti mezi výstupem nosného plynu a výstupem clonového plynu. Alternativně nebo dodatečné může být ještě upraven vodní plášť, který obklopuje všechny trubice přivádějící plyny do trysky. V každém případě bude teplota clonového
-7CZ 284676 B6 plynu obecně, a jestliže uvažujeme opravy pecí při jejich pracovní teplotě, podstatně nižší než vnější teplota uvnitř pece a může být v široké míře podobná teplotě nosného plynu.
Výhody, které to má na vytváření hmoty keramického svaru, již byly vysvětleny. Kromě toho existence chladicího pláště znamená, že tryska může zůstávat v prostředí vysoké teploty, jak je tomu uvnitř pece nebo jiné žáruvzdorné struktury při jejich provozních teplotách, podstatně déle, aniž se přehřeje. To je výhodné z provozních důvodů a napomáhá to také k prodloužení užitečné životnosti trysky.
S výhodou je průřez sekundárního výstupu nebo skupiny sekundárních výstupů mezi 2/3 až trojnásobkem průřezu výstupu prášku. Takový průřez sekundárního výstupu nebo skupiny sekundárních výstupů je výhodný pro výstup proudu sekundárního plynu při optimální rychlosti clonového plynu při specifickém objemu k zajištění účinné plynové clony.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení, znázorněných na výkresech, na kterých představuje obr. 1 diagram sprejové zóny na povrchu substrátu při provádění způsobu podle vynálezu, obr. 2 diagram a částečný řez tryskou podle vynálezu, a obr. 3 diagram zkoušky eroze, provedené na žáruvzdorných hmotách.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 je cílová část 1 povrchu substrátu, na němž má vzniknout hmota keramického žáruvzdorného návaru nástřikem tohoto povrchu proudem nosného plynu, sestávajícího z kyslíku a ze směsi žáruvzdorných částic a paliva. Tento proud nosného plynu zasáhne povrch cílové části 1 v dopadové zóně 2. Podle vynálezu je povrch cílové části 1 otryskáván jedním nebo několika vnějšími proudy plynu, které dopadovou zónu 2 obklopují a vytvářejí tak plynovou clonu kolem dopadové zóny 2. Na obr. 1 je formou diagramu znázorněn průnik této plynové clony povrchem cílové části 1 v prstencovité zóně 3, jež těsně obklopuje dopadovou zónu 2. Je zřejmě, že prstencovitá zóna 3 může být v praxi mírně vzdálena od dopadové zóny 2, nebo naopak se mohou prstencovitá zóna 3 a dopadová zóna 2 částečně vzájemně prolínat.
Na obr. 2 hlavice 4 trysky 5 sestává z centrálního ústí 6 k tryskání nosného plynu 7, sestávajícího ze směsi částic, dispergovaných v oxidujícím plynu. Místo jediného centrálního ústí 6 může tryska mít několik ústí k tryskání nosného plynu 7. Tryska s výstupní skupinou tohoto typu je popsána a chráněna v britském patentovém spise číslo 2 170 122 (Glaverbel). Hlavice 4 trysky 5 má také podle vynálezu clonové plynové stříkací prostředky. Při provedení podle obr. 2 má plynový clonový sprejový prostředek prstencovité druhé ústí 8, které obklopuje centrální ústí 6 tak, že tvoří v podstatě souvislý prstencovitý proud 9 plynu. Proud 9 plynu tvoří prestencovitá clona 3’, která dopadá na povrch cílové části 1 v prstencovité zóně 3. Ve specifickém případě je průřez prstencovitého druhého ústí 8 mírně větší než dvojnásobek průřezu centrálního ústí 6. Směs částic, dispergovaných v okysličujícím plynu, se zavádí přívodní trubkou 10 a plyn plynové clony potrubím 11. Tryska 5 má též vnější chladicí plášť 12 s přívodem a s odváděním chladicí vody. Na obr. 2 je také ještě znázorněn vnitřní chladicí plášť 13 s přívodem a s odváděním chladicí vody, který odděluje prstencovité druhé ústí 8 od centrálního ústí 6. Tento vnitřní chladicí plášť 13 může být však popřípadě vypuštěn a může být nahrazen jednoduchou malou vložkou, která prstencovité druhé ústí 8 oddělí od centrálního ústí 6, například v šířce 7 mm.
-8CZ 284676 B6
Na obr. 3 je diagram zkoušky eroze hmoty keramického návaru. Prizmatická tyč 14, vyříznutá ze zkoušeného žáruvzdorného návaru, je částečně ponořena do lázně roztaveného skla 15 při 1550 °C, umístěného v kelímku (neznázoměném). Tato teplota je vyšší než nejvyšší normálně používaná teplota k roztavení sodnovápenatého skla (obyčejné okenní sklo) a taviči sklářské peci. Tyč 14 zůstává ponořena a zkoumá se stupeň jejího opotřebení po 16 hodinách.
Příklad 1
Bloky tavícího konce tavící sklářské pece se mají opravit bez vychladnutí pece. Tyto bloky jsou silně erodované, zejména v místech hladiny lázně roztaveného skla, kde došlo „k erozi tavidlem“. Tyto bloky jsou vysoce žáruvzdorné cihly na bázi oxidu hliníku a oxidu zirkoničitého, jejichž složení je hmotnostně 50 až 51 % oxidu hlinitého, 32 až 33 % oxidu zirkoničitého, 15 až 16% oxidu křemičitého a přibližně 1 % oxidu sodného se skutečnou hustotou 3,84. K umožnění přístupu k tomuto povrchu k opravě hladiny roztaveného skla snížena o 20 cm. K provedení opravy byl natryskán proud nosného plynu 7, sestávajícího z okysličujícího plynu a ze směsi žáruvzdorných částic a palivo bylo nastříkáno na horký blok. Směs částic tvořilo hmotnostně 40 až 50 % oxidu zirkoničitého, 38 až 40 % oxidu hlinitého spolu se 12 % paliva, tvořeného hmotnostně 4 až 8 % hliníku a 4 až 8 % křemíku, vztaženo na hmotnost směsi jako celku. Částice křemíku měly střední velikost 6 pm a specifický povrch 5000 cm2/g. Hliníkové částice mají střední velikost 5 pm a specifický povrch 4700 cm2/g. Maximální velikost částic hliníku a křemíku nemá překračovat 50 pm. Částice křemíku a hliníku shoří za vyvinutí dostatečného množství tepla k natavení žáruvzdorných částic alespoň částečně, takže se tyto částice spolu spojí. Žáruvzdorné částice oxidu zirkoničitého mají zrno průměrné velikosti 150 pm a žáruvzdorné částice oxidu hlinitého mají průměrnou velikost zrna 100 pm.
K vyzkoušení odolnosti vůči korozi sklem žáruvzdorné hmoty, vytvořené na povrchu bloků, byla napřed žáruvzdorná hmota vytvořena na povrchu náhradního bloku, zahřátého na teplotu 1500 °C ve zkušební peci při použití způsobu podle vynálezu. Ktéto zkoušce bylo použito hmotnostně 8 % křemíku a 4 % hliníku ve směsi.
Směs částic, dispergovaných v okysličovacím plynu, se nastříkne tryskou 5, znázorněnou na obr. 2. Přivádí se přívodní trubkou JO. Centrální ústí 6 práškuje kruhové a má průřez 113 mm2. Směs se nastřikuje rychlostí 30 kg/h s kyslíkem jakožto okysličujícím plynem v množství 25 Nm3/h. Proud nosného plynu 7, sestávající ze směsi částic a z okysličujícího plynu, naráží na cílovou část 1 povrchu, zpracovávaného v dopadové zóně 2. Podle vynálezu je tento povrch také otryskáván clonovým plynem ve tvaru plynové prstencovité clony 3’ okolo dopadové zóny 2.
V tomto případě je clonový plyn čistý kyslík, tryskaný prstencovým druhým ústím 8 průtočnou rychlostí 40 Nm3/h v podobě prstencového proudu 9 plynu, obklopujícího proud nosného plynu 7 po celé délce jeho dráhy od hlavice 4 trysky 5 k dopadové zóně 2. Druhé ústí 8 má kruhový průřez 310 mm2. Toto druhé ústí 8 je vzdáleno od výstupu prášku 6 až 13 mm.
V průběhu provádění způsobu podle vynálezu tvoří prstencovitá clona 3’ doplňující prostředek na vyvolávání keramické svařovací reakce a tvoření žáruvzdorné hmoty. Keramická svařovací reakce je stabilní a poměrně definovaná. Skutečná poréznost vytvořené hmoty je 9 % a její zdánlivá poréznost je 1,5%. Zdánlivá poréznost se měří metodou, analogickou ponořování, a tudíž bere v úvahu pouze otevřené póry v žáruvzdorném materiálu: skutečná poréznost bere v úvahu uzavřené póry v žáruvzdorném materiálu. Zdánlivá hustota vytvořené žáruvzdorné hmoty, to je hustota hmoty s jejími póry, je 3,5. Pravá nebo absolutní hustota této hmoty, to je hustota žáruvzdorného základního materiálu samotného, měřená na vzorku, jemně rozdrceném k eliminaci pórů, je 3,85.
-9CZ 284676 B6
Prizmatická tyč 14 (obr. 3) o rozměrech 20x20x120 mm byla vyříznuta z hmoty keramického žáruvzdorného návaru. Tato zkušební tyč byla ponechána částečně ponořená v lázni roztaveného skla při teplotě 1550 °C v kelímku. Měřil se stupen opotřebení tyče po 16 hodinách.
Pro porovnání se připravil kontrolní vzorek stejných rozměrů a ponechal se částečně ponořený v téže lázni roztaveného skla při téže teplotě. K usnadnění porovnání jsou na obr. 3 znázorněny kontrolní vzorek a zkušební tyč 14. Kontrolní vzorek je prizmatická tyč 14, vyříznutá ze žáruvzdorné hmoty, vytvořené stejně jako žáruvzdorná hmota podle příkladu 1, s tou výjimkou, že se vypustilo tryskání clonovým plynem, to je žáruvzdorná keramická hmota, vytvořená svařováním způsobem mimo rozsah tohoto vynálezu. Žáruvzdorná hmota, vytvořená tímto způsobem, má skutečnou poréznost 19,7 % a zdánlivou poréznost 3,5 %. Zdánlivá hustota je 3,03 a absolutní hustota je 3,77.
Po 16 hodinách získá tyč 14 kontrolního vzorku tvar, znázorněný schematicky na obr. 3 první čárkovanou čárou 16. Je patrno, že ponořená část 17 tyče 14 prodělala značnou korozi v důsledku ponoření do lázně skloviny. Hrany prizmatické tyče 14 jsou zaobleny. Je patrno, že hladina 18 lázně roztaveného skla 15 značně zkorodovala vzorek do tvaru koroze na hladině taveniny („flux line corrosion“) ve zkoušené zóně 19. Průměr tyče 14 na hladině taveniny je zredukován na přibližně jednu třetinu své jmenovité hmoty.
Tyč 14, vyříznutá ze žáruvzdorné hmoty, vytvořené způsobem podle vynálezu, má po 16 hodinách tvar, znázorněný druhou čárkovanou čárou 20. Eroze ponořené části je zřetelně menší. Hrany prizmatického tvaru nejsou zaoblené velkou měrou. Koroze na hladině 18 taveniny je méně výrazná než u kontrolního vzorku. Průměr tyče 14 uprostřed v místě styku s hladinou 18 taveniny je zmenšen pouze na přibližně dvě třetiny jmenovité hodnoty. Použitím způsobu podle vynálezu byla umožněna výroba žáruvzdorné hmoty, odolávající daleko více erozi než hmota, vytvořená způsobem podle známého stavu techniky. Mikroskopická zkouška průřezu tyče 14 také ukazuje, že nejsou prakticky žádné zbytky kovových fází, což naznačuje, že oxidace kovových částic je prakticky dokonalá. Tento činitel je velmi příznivý pro žáruvzdornou hmotu, která má přijít do styku s roztaveným sklem, neboť je známo, že styk kovových fází s roztaveným sklem může způsobit vývin bublin ve skle.
Příklad 2
Jako varianta obr. 1 se vyrobila žáruvzdorná keramická svarová hmota stejným způsobem jako podle příkladu 1 s tou výjimkou, že rychlost průtoku kyslíku nosného plynu 7 byla 30 Nm3/h a průtočná rychlost clonového prstencového proudu plynu 9 byla 20Nm3/h. Žáruvzdorná keramická svarová hmota takto vytvořená měla zdánlivou poréznost 2 %, skutečnou poréznost 8,3 %, zdánlivou hustotu 3,56 a skutečnou hustotu 3,88.
Prizmatická tyč 14, vyříznutá z této keramické žáruvzdorné svarové hmoty, se částečně ponořila do lázně roztaveného skla 15, obsažené v kelímku. Po 16 hodinách byla eroze podobná jako v případě keramické svarové hmoty podle příkladu 1. Tyč 14 zaujala tvar, znázorněný druhou čárkovanou čárou 20 na obr. 3. Mikroskopická zkouška průřezu tyče 14 také ukazuje, že nejsou prakticky žádné zbytky kovových fází.
- 10CZ 284676 B6
Příklad 3
Připravila se žáruvzdorná keramická svarová hmota stejným způsobem jako podle příkladu 1 s tou výjimkou, že clonový plyn byl tvořen oxidem uhličitým, tryskaným rychlostí 20Nm3/h a 5 kyslík nosného plynu 7 se tryskal rychlostí 30 Nm3/h. Bylo pozorováno, že keramická svařovací reakce je stabilní a poměrně dobře definovaná. Vytvořená žáruvzdorná keramická svarová hmota měla zdánlivou poréznost 1,5 %, skutečnou poréznost 4,6 %, zdánlivou hustotu 3,5 a absolutní hustotu 3,67.
Z keramické svarové hmoty se vyřízla prizmatická tyč 14 a částečně se ponořila do lázně roztaveného skla 15, obsažené v kelímku. Po 16 hodinách zkoušky eroze se projevila eroze svarové hmoty podobná jako podle příkladu 1. Tvar tyče 14 je v podstatě odpovídající druhé čárkované čáře 20 na obr. 3.
Příklad 4
Připravila se žáruvzdorná keramická hmota stejným způsobem jako podle příkladu 1 s tou výjimkou, že plynová clona byla tvořena dusíkem, tryskaným průtokovou rychlostí 18Nm3/h a 20 kyslík nosného plynu 7 byl tryskán průtočnou rychlostí 30Nm3/h. Pozorovalo se také, že keramická svařovací reakce byla stabilní a poměrně dobře definovaná. Vytvořená žáruvzdorná keramická svarová hmota měla zdánlivou poréznost 2,5 %, zdánlivou hustotu 3,5 a skutečnou hustotu 3,69.
Z této keramické svarové hmoty se vyřízla prizmatická tyč 14 a částečně se ponořila do lázně roztaveného skla 15, obsažené v kelímku. Po 16 hodinách eroze vykazuje zkouška eroze podobný obraz jako podle příkladu 1. Tvar tyče 14 byl v podstatě odpovídající druhé čárkované čáře 20 na obr. 3.
Příklad 5
K provedení opravy pecní klenby, vytvořené ze silikových cihel, při teplotě přibližně 1500 °C se připravila následující směs, přičemž procenta jsou zmíněna hmotnostně: 87 % žáruvzdorných 35 silikových částic, 12% spalitelných částic křemíku a 1 % spalitelných částic hliníku. Částice křemíku a hliníku měly velikost zrn menší než 10 pm, přičemž povrch křemíku byl 4000 cm2/g a povrch hliníkových částic byl 6000 cm2/g. Maximální velikost zrna částic hliníku a křemíku nepřesáhla 50 pm.
Tato směs se tryskala způsobem podle vynálezu. Směs částic se zaváděla čistým kyslíkem přívodní trubkou 10 rychlostí 35 kg/h materiálu a 25 Nm3/h kyslíku v proudu nosného plynu. Podle vynálezu se cílová část 1 povrchu tryskala také clonovým plynem, který tvořil prstencovitou clonu 3’ kolem dopadové zóny 2. V tomto případě byla plynová clona tvořena čistým kyslíkem, tryskaným průtočnou rychlostí 30Nm3/h ve tvaru prstencovitého proudu 9, 45 obklopujícího proud nosného plynu 7, od hlavice 4 trysky 5 k dopadové zóně 2. Ve vytvořené keramické svarové hmotě nebyl prakticky žádný spálený kov.
Pro porovnání se vytvořila žáruvzdorná keramická svarová hmota nanesením stejné směsi, jako shora uvedeno rychlostí 30 kg/h se stejnou průtočnou rychlostí kyslíku 25 Nm3/h. Pro toto 50 porovnání se však vypustilo clonění proudem kyslíku.
Při provádění způsobu podle vynálezu se zjistilo, že prstencovitá clona 3’ doplňujícím způsobem řídí vytváření žáruvzdorné keramické svarové hmoty, které neexistuje v případě porovnávací
- 11 CZ 284676 B6 zkoušky. Plynová prstencovitá clona 3’ spíše izoluje dopadovou zónu 2, takže atmosférické turbulence, způsobovaná funkcí pece v průběhu opravy, neměla praktický žádný vliv na tvořené žáruvzdorné keramické svarové hmoty. Keramická svařovací reakce byla stabilnější a lépe definovaná a nedocházelo k ní přerušovaně.
Příklad 6
Bylo třeba upravit měděný konvertor, používaný v průmyslu neželezných kovů. Použilo se stejného způsobu jako podle příkladu 5 stou výjimkou, že směs měla hmotnostně toto složení: 40 % oxidu chrómu, 48 % částic hořčíku a 12 % částic hliníku. Částice hliníku měly jmenovitou maximální velikost zrna 45 pm a specifický povrch více než 3000 cm2/g. Žáruvzdorné částice měly maximální velikost menší než 2 mm. Tento případ také ukázal jako výsledek použití způsobu podle vynálezu, že plynová clona byla doplňujícím prostředkem k ovládání keramické svařovací reakce a k vytváření žáruvzdorné keramické hmoty. Keramická svařovací reakce byla stabilní a dobře definovaná.
Jako varianta byl prstencovitý výstup hlavice 4 nahrazen řadou injektorových plynových trysek, konvergujících k vytvoření prstencovitě clony 3\ Také s touto tryskou se dosáhlo velmi dobrých výsledků.
Příklad 7
Bylo požadováno vytvořit žáruvzdornou keramickou svarovou hmotu s pokud možno stejným složením, jako má bazická žáruvzdorná vyzdívka ocelářského konvertoru z magnesitových cihel, sestávajících hmotnostně z 90 % oxidu hořečnatého a z 10 % uhlíku. Teplota stěny byla 900 °C. Tyto cihly se tryskaly směsí částic, obsahující částice uhlíku. Směs se tryskala rychlostí 500 kg/h v okysličujícím nosném plynu, obsahujícím objemově 70% kyslíku. Směs měla následující složení, vyjádřené ve hmotnostních procentech:
| oxid hořečnatý | 82% |
| křemík | 4% |
| hliník | 4% |
| uhlík | 10%. |
Střední průměr částic hořčíku byl 10 pm a specifický povrch byl 5000 cm2/g. Střední průměr částic hliníku byl 10 pm a jejich specifický povrch 8000 cm2/g. Částice uhlíku vznikly drcením koksu a jejich střední průměr byl 1,25 mm. Částice oxidu hořečnatého měly střední průměr 1 mm. Podle vynálezu se kolem dopadové zóny vytvořila plynová clona, přičemž dopadová zóna byla otryskávána nosným plynem, nesoucím částice, dispergované v okysličujícím plynu. Na stěnu konvertoru dopadal proud oxidu uhličitého o rychlosti o 50 % větší, než byla rychlost okysličujícího plynu, který tvořit plynovou clonu kolem tohoto proudu nosného plynu. Při provádění způsobu podle vynálezu se pozorovalo, že keramická svařovací reakce byla stabilní a dobře definovaná. Částice uhlíku úplně neoxidovaly, takže keramická svarová hmota, takto vytvořená, obsahovala okolo hmotnostně 5 % uhlíku. Bez plynové clony, vytvořené oxidem uhličitým, měla keramická svarová hmota pouze 3 % uhlíku.
Při obměněném provedení trysky podle vynálezu k tryskání keramického svařovacího prášku rychlostí 900 kg/h a 1000 kg/h mělo centrální ústí 6 práškového výstupu průměr 53 mm a tudíž průřez 2206 mm2. Tryska 5 také měla kontinuální prstencový výstup clonového plynu o průřezu
1979 mm2, vzdálený od výstupu prášku 13 mm, přičemž tato vzdálenost byla zajišťována
- 12CZ 284676 B6 pouzdrem na konci centrální trubky nebo chladicím prstencem. Tryska 5 měla také vnější chladicí plášť 12.
Claims (19)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob svařování keramických hmot, při kterém se keramický svařovací prášek, obsahující směs žáruvzdorných částic a částic palivového materiálu, který má schopnost být oxidován na žáruvzdorný oxid, tryská na povrch v jednom nebo v několika proudech nosného plynu, který obsahuje alespoň dostatek kyslíku k v podstatě úplné oxidaci částic paliva, přičemž se uvolňuje dostatečné množství tepla k natavení alespoň povrchu tryskaných žáruvzdorných částic a vlivem tepla, uvolňovaného při oxidaci paliva, se proti uvedenému povrchu vytváří keramická svarová hmota, vyznačující se tím, že na uvedený povrch se tryská alespoň jeden přídavný proud plynu tak, že vytváří v podstatě souvislou plynovou clonu, obklopující proud, příp. proudy nosného plynu.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že plynová clona je tryskána v podobě prstencovitého proudu.
- 3. Způsob podle nároků la2, vyznačující se tím, že nosný plyn se tryská z ústí o ploše 50 až 500 mm2 a plynová clona se tryská z jednoho nebo z několika ústí, oddělených od ústí nosného plynu vzdáleností 5 až 20 mm.
- 4. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že nosný plyn se tryská z ústí o průřezu 300 až 2300 mm2 a plynová clona se tryská z jednoho nebo z několika ústí, oddělených od ústí nosného plynu vzdáleností 10 až 30 mm.
- 5. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že objemové množství průtoku clonového plynuje alespoň poloviční oproti objemovému množství průtoku nosného plynu.
- 6. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že výstupní rychlost, vypočtená za normálního tlaku, clonového plynu je větší než jedna pětina výstupní rychlosti nosného plynu.
- 7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že výstupní rychlost, vypočtená za normálního tlaku, clonového plynu je jedna pětina až tři pětiny výstupní rychlosti nosného plynu.
- 8. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tiyska se chladí médiem, které skrz ni protéká.
- 9. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že clonovým plynem je kyslík.
- 10. Způsob podle kteréhokoli z nároků laž8, vyznačující se tím, že částice, vypouštěné v proudu nosného plynu, zahrnují částice materiálu, schopného oxidace, který má být jako takový vnesen do svarové hmoty, a clonový proud je v podstatě prost kyslíku.- 13 CZ 284676 B6
- 11. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že palivovým materiálem je jeden nebo několik prvků ze skupiny, zahrnující hliník, křemík, hořčík, zirkon a chrom.
- 12. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že alespoň hmotnostně 50 % palivových částic má zmo velikosti menší než 50 pm.
- 13. Způsob podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že alespoň větší hmotnostní část tryskaných žáruvzdorných částic sestává z alumina a/nebo oxidu zirkoničitého, nebo oxidu hořečnatého a/nebo alumina.
- 14. Tryska k provádění způsobu podle některého z nároků 1 až 13, obsahující výstup pro průtok keramického svařovacího prášku v nosném plynu po průtokové dráze směrem k povrchu, na němž má být vytvořen keramický návar, vyznačující se tím, že má druhé ústí (8) nebo skupiny druhých ústí (8) pro průtok plynu, přičemž toto druhé ústí (8) nebo skupina druhých ústí (8) má takový tvar a je tak uzpůsobena a axiálně i radiálně vzdálena vzhledem k centrálnímu práškovému ústí (6) nebo skupině práškových ústí, že plyn může být vypouštěn z tohoto druhého ústí (8) nebo skupiny druhých ústí (8) pro vytvoření souvislé clony (3’), obklopující obecně rovnoběžně dráhu průtoku prášku.
- 15. Tryska podle nároku 14, vyznačující se tím, že druhé ústí (8) je souvislé a prstencovité.
- 16. Tryska podle nároku 14 nebo 15, vyznačující se tím, že centrální ústí (6) má plochu 50 až 500 mm2 a druhé ústí (8) nebo každé druhé ústí (8) je od centrálního ústí (6) umístěno ve vzdálenosti 5 až 20 mm.
- 17. Tryska podle nároku 14 nebo 15, vyznačující se tím, že centrální ústí (6) má plochu 300 až 2300 mm2 a druhé ústí (8) nebo každé druhé ústí (8) je od centrálního ústí (6) umístěno ve vzdálenosti 10 až 30 mm.
- 18. Tryska podle kteréhokoli z nároků 14 až 17, vyznačující se tím, že má vnitřní plášť (13) upravený k proudění chladivá (11).
- 19. Tryska podle kteréhokoli z nároků 14 až 18, vyznačující se tím, že průřez druhého ústí (8) je 2/3 až trojnásobek průřezu centrálního ústí (6).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU87602A LU87602A1 (fr) | 1989-10-05 | 1989-10-05 | Procede de formation d'une masse refractaire et lance de projection d'un melange de particules |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ485290A3 CZ485290A3 (cs) | 1998-10-14 |
| CZ284676B6 true CZ284676B6 (cs) | 1999-01-13 |
Family
ID=19731189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS904852A CZ284676B6 (cs) | 1989-10-05 | 1990-10-05 | Způsob svařování keramických hmot a tryska k provádění tohoto způsobu |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5270075A (cs) |
| JP (1) | JP2923027B2 (cs) |
| KR (1) | KR0156739B1 (cs) |
| CN (1) | CN1031130C (cs) |
| AR (1) | AR244873A1 (cs) |
| AU (1) | AU633360B2 (cs) |
| BE (1) | BE1003315A3 (cs) |
| BR (1) | BR9005076A (cs) |
| CA (1) | CA2026944A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ284676B6 (cs) |
| DE (1) | DE4031403A1 (cs) |
| FR (1) | FR2652807B1 (cs) |
| GB (1) | GB2237623B (cs) |
| GR (1) | GR1001090B (cs) |
| HU (1) | HU209992B (cs) |
| IL (1) | IL95881A (cs) |
| IT (1) | IT1241570B (cs) |
| LU (1) | LU87602A1 (cs) |
| NL (1) | NL9002140A (cs) |
| PL (1) | PL166191B1 (cs) |
| RU (1) | RU2087453C1 (cs) |
| SE (1) | SE470310B (cs) |
| TR (1) | TR27898A (cs) |
| YU (1) | YU47376B (cs) |
| ZA (1) | ZA907917B (cs) |
| ZW (1) | ZW15290A1 (cs) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5686028A (en) * | 1991-07-03 | 1997-11-11 | Glaverbel | Process for forming a coherent refractory mass on a surface |
| GB2269223B (en) * | 1992-07-31 | 1996-03-06 | Fosbel Int Ltd | Surface treatment of refractories |
| US5800867A (en) * | 1992-08-13 | 1998-09-01 | Nordson Corporation | Deflection control of liquid or powder stream during dispensing |
| DE4339345C2 (de) * | 1993-11-18 | 1995-08-24 | Difk Deutsches Inst Fuer Feuer | Verfahren zum Auftragen einer Hartstoffschicht mittels Plasmaspritzen |
| DE19681296C2 (de) * | 1995-03-08 | 2003-01-23 | Tocalo Co Ltd | Element mit Verbundbeschichtung und Verfahren zu dessen Herstellung |
| GB9513126D0 (en) * | 1995-06-28 | 1995-08-30 | Glaverbel | A method of dressing refractory material bodies and a powder mixture for use therein |
| GB9604344D0 (en) | 1996-02-01 | 1996-05-01 | Glaverbel | Formation of a refractory repair mass |
| US6312790B1 (en) * | 1997-12-18 | 2001-11-06 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Methods and apparatus for depositing pyrolytic coatings having a fade zone over a substrate and articles produced thereby |
| JP2007520655A (ja) * | 2004-02-06 | 2007-07-26 | リヒトブラウ，ジョージ，ジェイ | 道路に標識する方法及びそのための装置 |
| US6969214B2 (en) * | 2004-02-06 | 2005-11-29 | George Jay Lichtblau | Process and apparatus for highway marking |
| US7449068B2 (en) * | 2004-09-23 | 2008-11-11 | Gjl Patents, Llc | Flame spraying process and apparatus |
| US20070113781A1 (en) * | 2005-11-04 | 2007-05-24 | Lichtblau George J | Flame spraying process and apparatus |
| US20070116865A1 (en) * | 2005-11-22 | 2007-05-24 | Lichtblau George J | Process and apparatus for highway marking |
| US20070116516A1 (en) * | 2005-11-22 | 2007-05-24 | Lichtblau George J | Process and apparatus for highway marking |
| JP2008151425A (ja) * | 2006-12-18 | 2008-07-03 | Kurosaki Harima Corp | マグネシアカーボンれんがの補修方法 |
| JP5609081B2 (ja) * | 2009-12-01 | 2014-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶銑の脱硫方法 |
| JP6422101B2 (ja) * | 2013-12-25 | 2018-11-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炉壁の溶射補修方法 |
| CN108276010B (zh) * | 2018-02-13 | 2020-07-17 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种焦炉陶瓷热抹补料及其制备方法 |
| CN212550085U (zh) * | 2020-02-28 | 2021-02-19 | 天津大学 | 一种新型喷枪喷头 |
| CN113295577B (zh) * | 2021-05-25 | 2022-04-15 | 中国核动力研究设计院 | 一种包覆燃料颗粒疏松热解碳层表观密度测定方法 |
| CN113898824B (zh) * | 2021-10-12 | 2023-05-26 | 河北钜兴智能装备制造有限公司 | 球墨铸铁管陶瓷内衬层涂衬设备及形成工艺 |
| NL2036034B1 (en) | 2023-10-13 | 2025-04-30 | Heatteq Refractories Services B V | Ceramic welding process and a robot for executing such a ceramic welding process |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU111538A1 (ru) * | 1957-05-21 | 1957-11-30 | Б.А. Великий | Устройство распылител пульпы дл торкретировани футеровки металлургических печей |
| BE757466A (cs) * | 1969-11-04 | 1971-04-14 | Glaverbel | |
| US3800983A (en) * | 1969-11-04 | 1974-04-02 | Glaverbel | Apparatus for forming refractory masses |
| GB1313986A (en) * | 1972-01-21 | 1973-04-18 | Do Nii Chernoj Metallurgii | Method and apparatus for patching converter linings |
| SU943292A1 (ru) * | 1978-09-05 | 1982-07-15 | Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии | Способ факельного торкретировани футеровки металлургических агрегатов |
| GB2035524B (en) * | 1978-11-24 | 1982-08-04 | Coal Ind | Flame spraying refractory material |
| DD159785A1 (de) * | 1981-06-17 | 1983-04-06 | Hans Froehlich | Verfahren und vorrichtung zum plasmabeschichten |
| GB2144054B (en) * | 1983-07-30 | 1986-07-30 | Glaverbel | Apparatus for and method of spraying for forming refractories |
| GB2144055A (en) * | 1983-07-30 | 1985-02-27 | Glaverbel | Apparatus for and method of spraying refractory-forming material |
| GB2170191B (en) * | 1985-01-26 | 1988-08-24 | Glaverbel | Forming refractory masses and composition of matter for use in forming such refractory masses |
| US4634611A (en) * | 1985-05-31 | 1987-01-06 | Cabot Corporation | Flame spray method and apparatus |
| SU1305177A1 (ru) * | 1985-08-07 | 1987-04-23 | Уральский государственный институт по проектированию металлургических заводов | Способ факельного торкретировани футеровки конвертера и фурма дл его осуществлени |
| US4696855A (en) * | 1986-04-28 | 1987-09-29 | United Technologies Corporation | Multiple port plasma spray apparatus and method for providing sprayed abradable coatings |
| DE3773258D1 (de) * | 1986-05-18 | 1991-10-31 | Daido Steel Co Ltd | Verschleissfeste gegenstaende aus titan oder aus einer titanlegierung. |
| WO1988002786A1 (fr) * | 1986-10-17 | 1988-04-21 | Vsesojuzny Gosudarstvenny Institut Nauchno-Issledo | Tuyere pour le gunitage a la flamme d'une installation metallurgique |
| BR8702042A (pt) * | 1986-12-22 | 1988-07-12 | Kawasaki Steel Co | Aparelho e processo para recobrimento por aspersao de um material refratario sobre uma construcao refrataria |
| GB8729418D0 (en) * | 1987-12-17 | 1988-02-03 | Glaverbel | Surface treatment of refractories |
| GB8817764D0 (en) * | 1988-07-26 | 1988-09-01 | Glaverbel | Carrier repair |
| JP2945757B2 (ja) * | 1989-09-08 | 1999-09-06 | オースペックス システムズ インコーポレイテッド | 多重装置オペレーティングシステムのアーキテクチャ |
-
1989
- 1989-10-05 LU LU87602A patent/LU87602A1/fr unknown
-
1990
- 1990-09-20 GR GR900100708A patent/GR1001090B/el unknown
- 1990-09-25 AU AU63187/90A patent/AU633360B2/en not_active Ceased
- 1990-09-25 IT IT67712A patent/IT1241570B/it active IP Right Grant
- 1990-09-27 AR AR90317965A patent/AR244873A1/es active
- 1990-09-29 KR KR1019900015666A patent/KR0156739B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-01 FR FR9012154A patent/FR2652807B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-01 BE BE9000931A patent/BE1003315A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1990-10-01 JP JP2264910A patent/JP2923027B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-02 NL NL9002140A patent/NL9002140A/nl not_active Application Discontinuation
- 1990-10-02 IL IL9588190A patent/IL95881A/en unknown
- 1990-10-02 TR TR00895/90A patent/TR27898A/xx unknown
- 1990-10-03 ZW ZW152/90A patent/ZW15290A1/xx unknown
- 1990-10-04 DE DE4031403A patent/DE4031403A1/de not_active Withdrawn
- 1990-10-04 HU HU906342A patent/HU209992B/hu not_active IP Right Cessation
- 1990-10-04 US US07/593,892 patent/US5270075A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-04 BR BR909005076A patent/BR9005076A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-10-04 YU YU187790A patent/YU47376B/sh unknown
- 1990-10-04 CN CN90108227A patent/CN1031130C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-04 CA CA002026944A patent/CA2026944A1/en not_active Abandoned
- 1990-10-04 SE SE9003179A patent/SE470310B/sv not_active IP Right Cessation
- 1990-10-04 ZA ZA907917A patent/ZA907917B/xx unknown
- 1990-10-04 RU SU904831256A patent/RU2087453C1/ru active
- 1990-10-05 PL PL90287196A patent/PL166191B1/pl unknown
- 1990-10-05 GB GB9021669A patent/GB2237623B/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-05 CZ CS904852A patent/CZ284676B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ284676B6 (cs) | Způsob svařování keramických hmot a tryska k provádění tohoto způsobu | |
| KR920000524B1 (ko) | 용해로와 금속용해방법 | |
| JPH05500555A (ja) | シュラウド付きランスによる先端サブマージド注入 | |
| US4192460A (en) | Refractory powder flame projecting apparatus | |
| KR20210010363A (ko) | 순산소 전로용 통풍구 | |
| KR101700078B1 (ko) | 향상된 침지식 연소를 위한 상부 침지식 주입 랜스 | |
| PL99228B1 (pl) | Sposob doprowadzania tlenu do roztopionego metalu i lanca zanurzeniowa doprowadzajaca tlen do roztopionego metalu | |
| AU732176B2 (en) | Lance for heating or ceramic welding | |
| KR100332159B1 (ko) | 산화물-기재 내화체의 보수방법 및 이를 위한 분말혼합물 | |
| JPS59169654A (ja) | 溶融金属の化学成分調整方法 | |
| US5128075A (en) | Ceramic welding repair process | |
| JP3911716B2 (ja) | 炉壁の溶射補修層及び補修方法 | |
| SI9011877A (sl) | Postopek za keramično varjenje in kopje za uporabo v takem postopku | |
| JP3551604B2 (ja) | 火炎溶射方法 | |
| JP3513963B2 (ja) | 火炎溶射補修材料 | |
| US5700309A (en) | Method and powder mixture for repairing oxide based refractory bodies | |
| JP2886070B2 (ja) | 熱間吹付け補修用ノズル | |
| GB2284415A (en) | Repairing oxide based refractory bodies | |
| RU2280697C1 (ru) | Дутьевая фурма доменной печи с защитным покрытием | |
| JPS6333077B2 (cs) | ||
| WO2022075961A1 (en) | A method for treating a liquid metal with a gas medium in a metallurgic container and a device for performing the same | |
| JP2007033023A (ja) | 炉壁の溶射補修層及び補修方法 | |
| JPS60103108A (ja) | 溶解精錬炉または反応容器用ガス吹込み羽口 | |
| JPH0580526B2 (cs) | ||
| JPH07151474A (ja) | 溶融金属容器の付着物除去方法および装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 19991005 |