CZ26399A3 - Kapalinou chlazená kokila - Google Patents
Kapalinou chlazená kokila Download PDFInfo
- Publication number
- CZ26399A3 CZ26399A3 CZ1999263A CZ26399A CZ26399A3 CZ 26399 A3 CZ26399 A3 CZ 26399A3 CZ 1999263 A CZ1999263 A CZ 1999263A CZ 26399 A CZ26399 A CZ 26399A CZ 26399 A3 CZ26399 A3 CZ 26399A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- liquid
- ingot mold
- mold according
- cooling
- cooled ingot
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/004—Copper alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Description
Vynález se týká kapalinou chlazené kokily pro zařízení pro plynulé odlévání s tvarujícím tělesem kokily z materiálu s vysokou tepelnou vodivostí, jako z mědi nebo ze slitiny z mědi,
Dosavadní- - tSX-lš£l!!2Í£X
Kokily mají roztavenému kovu odebírat teplo a tak umožnit po vytvoření kůry slitku úplné ztuhnutí proudu.
V závislosti na účelu využití se používají různé geometrie kokily, jako například kokilové trubky v kruhovém, pravoúhlém nebo komplexním tvaru. Kokilové desky se používají pro čtvercové a pravoúhlé předběžné bloky nebo pro bramy s většími bočními poměry. Mimoto jsou známé speciální geometrie, jako předběžné profily pro unášeče ve tvaru dvojitého písmene T a pro kokily s tenkými bramami s nálevkovitým rozšířením v horní oblasti desky pro uložení odlévací trysky. Všechny tyto kokily mají společnou tu skutečnost, že je u nich vytvořena snaha homogenního chlazení ploch. Rohové oblasti představují zvláštní případy, protože například u deskových kokil, jak je to podmíněno konstrukcí, jsou stykové hrany s narušeným chlazením. Mimoto jsou z části oblasti s většími materiálovými objemy pro na zadní straně upevněné upevňovací elementy, které jsou přizpůsobovány na stejné chlazení prostřednictvím speciálně uspořádaných drážkových kanálů chladivá.
44 44 · 44 *4 • · · 4**4 *44* • 4*4 · * · · « « * • 4 4 4 4 · 4 4 *44444
4*44*4 * 4
44*4 44 *4 *44 44 *4
Dále je známé lépe chladit tepelně zvláště vysoce namáhané kokily, aby se zabránilo brzkému poškození kokily. To znamená pro kokily s tenkou bramou jednak že tepelný odpor stěny kokily nesmí být příliš velký, takže se zvolí menší tlouštky stěn. Jednak jsou při požadovaných vyšších rychlostech odlévání vytvořeny zvláštní nároky na kvalitu chladicí vody a na rychlost chladicí vody.
Prostřednictvím všech uvedených opatření se má dosáhnout stejného cíle, to je pokud možno dobrého homogenního chlazení licí strany tělesa kokily. Možné rušivé oblasti, podmíněné konstrukci, jako na zadních chladicích plochách, se případně také odstraní, aby se získalo rovnoměrné chlazení.
Místní nárokové podmínky při nasazení nálevkových kokilových desek jsou jednak podmíněny provozem. Na licí straně jsou podstatně určovány druhem oceli a licí teplotou, rychlostí, podmínkami mazání a ochlazování licího prášku, geometrií odlévací trysky a příslušným prouděním taveniny. Dále určují na vodní straně kvalitu chladicí vody, množství chladicí vody a rychlost vody teplotu kokily. Tyto veličiny jsou již částečně určeny konstrukcí kokily, jako geometrií kanálů chladivá.
Prostřednictvím narušovacích zkoušek četných kokilových desek z nasazení v různých ocelárnách lze však jednoznačně stanovit skutečné namáhání a také z toho vyplývající poškozování materiálu kokily. Na podkladě těchto pokusů lze stanovit na šířce menisku různá měknutí povrchové plochy oblasti blízké k povrchové ploše.
Tak poklesne tvrdost z hodnoty 100 % výstupní hodnoty • Φ φφ φφ φφ φφ • · · φ φφφφ φ · φ φ φφφ φ φφφ φ φ • ΦΦΦ φφ φφ v kritické oblasti na zhruba 60 zatímco ve shodné výšce vedle kritické oblasti byl naměřen jen pokles na zhruba 70 % výchozí tvrdosti.Okrajová oblast desky kokily só přitom nebere v úvahu. Obdobné údaje ukazují měření v tlouštce stěny po nasazení kokilové desky. Shodná změknutí materiálu jsou v kritické oblasti hladiny roztaveného kovu o hodnotě zhruba jedné třetiny poklesu ve srovnání s nekritickými oblastmi.
Kokily s tenkými bramami jsou v důsledku různých vlivů na široké boční stěny různě silně namáhány. K těmto vlivům v podstatě patří vysoká rychlost proudění ocelové taveniny, přičemž turbulence taveniny namáhají zejména přechodové oblasti nálevky v rovině rovnoběžných stranách licího průřezu, a vyšší mechanické namáhání ve výstupu nálevky ohnuté stěny měděné desky v důsledku tepelného protažení. Výsledná pnutí jsou zde zvláště vysoká na licí straně.
To vede ke zvláště výraznému změknutí materiálu kokily v této přechodové oblasti nálevky. Na podkladě místních relativně vysokých teplot a vyššího zatížení materiálu způsobeného odpovídající tepelnou pevností objemového elementu materiálu, se v této povrchové oblasti předčasně vytvářejí trhliny. Vytváření trhlin se zde může uskutečňovat dříve na podkladě teplotně podmíněného výrazně probíhajícího difuzního procesu z atomů Zn z oceli do matrice Cu, protože vytvářející se fáze CuZn vytvářejí tvrdou a křehkou povrchovou vrstvu, která umožňuje větší rychlost vytváření trhlin.
?2dstata_vynálezu
Vycházeje ze stavu techniky si vynález klade za úkol vytvořit těleso kokily, u kterého je proudění tepla v oblas• A AA AA
A · A A • AA · A A
A A AAA A
A A A A A 4 A » » AA AA
A AA AA
AA AAAA
A AAAA
A A AAA AAA A A A
AAA AA AA ti hladiny roztaveného kovu vyšší a u kterého lze zabránit nebezpečí vytváření trhlin v tepelně a mechanicky více namáhaných oblastech.
Vyřešení tohoto úkolu spočívá podle vynálezu ve znacích, které jsou uvedeny ve význakové části patentového nároku 1. Další výhodná vytvoření vynálezu jsou uvedena v závislých patentových nárocích.
Jádro vynálezu tak vytváří opatření, kterým se nastavuje zřetelně větší chlazení tělesa kokily v nadkriticky namáhaných oblastech po obou stranách nálevky. Podle vynálezu se navrhuje zvětšit výkon chlazení v těchto kritických oblastech s výhodou o 10 až 20 % ve srovnání s vodorovnými sousedními oblastmi. Kanály chladivá tak zde mohou být například s výhodou upraveny v užších odstupech, čímž se zvětší chlazená plocha. Alternativně lze také upravit kanály chladivá místně blíže k povrchové ploše. V takovém případě se neobvykle pracuje s různými, efektivně účinnými tlouštkami chladicích stěn nad chladivém. Totéž platí pro chladicí otvory. Mimoto lze široké bočni desky vytvořené s drážkovými kanály chladivá opatřit v kritických oblastech přechodu nálevky přídavně chladicími otvory. Také zde se překvapivě a navzdory nepatrné tlouštce stěny zvyšuje odpor materiálu kokily proti trhlinám a tím také celková životnost desky kokily.
Minjoto se dosahuje intensitami chlazení s různými hodnotami na rubové straně zřetelně lépe vyrovnaného průběhu teplot na licí straně povrchové plochy desky. Tento efekt umožňuje menší teplotní interval pro účelnou užší pracovní teplotní oblast licího prášku. Tak lze zabránit přizpůsobování licího prášku chladnější nebo teplejší teplotní oblasti.
·· ft· • ftft • ftftft • · ftft • ftft • ftftft ftft ·· • · • · • · • · • ft ft ftft ftft ftft · · · · • ftftftft • ft ftftft ftftft • < · • ftft ftft ··
Přehle --2 brázků^na-Σ
Vynález je v dalším podrobněji vysvětlen na příkladech provedení ve spojení s výkresovou částí.
Na obr. 1 je schematicky znázorněna nálevková kokilová deska.
Na obr. 2 jsou ve větším měřítku znázorněny licí strany s chladicími drážkami.
Př ί ίίΐ5^Σ-BE oye dění .vynálezu
Na obr. 1 znázorněná nálevková kokilová deska X má na vodorovném výstupu nálevky 2 znázorněném čárou C ve směru od lévání největší tepelné namáhání. «Jako přímý důsledek se vytváří u Čáry C ve směru GR odlévání přímo pod hladinou 3 roztaveného kovu ležící maximální plošně potažený tepelný proud o hodnotě 4,7 až 5,2 MW/m . Na licí straně 4 kokilové desky X jsou výpočetně zjištěné maximální teploty o hodnotě zhruba 400 °C. Efektivně účinná tlouštka d stěny kokilové desky X z mědi je jen v kritické oblasti 5 mezi čarami BCD na horních 200 mm kokilové desky χ zmenšena z tlouštky dl stěny = 20 mm na tlouštku d2 stěny β 18 mm, jak je to patrno z obr. 2.
Tak se nastaví o 28 °C zmenšená maximální povrchová teplota. Toto výhodné chlazení zůstane zachováno při odpovídajícím dalším zpracovávání na kokilové desce χ. I když je tlouštka d2 stěny v kritické oblasti 5 menší o 2 mm, má včet ně dokončovacích operací kokilová deska χ překvapivě celko- 6 vě vyšší životnost. Chlazená kritická oblast 5, která je s hlouběji upravenými chladicími drážkami 6 vytvořena tak, že tlouštka stěny mezi licí plochou a chladicí plochou má hodnotu 18 mm místo 20 mm, je v daném případě upravena přes následující plochy, jak je to patrno z obr. 1. Jeji délka je upravena vodorovně od bodu zvratu nálevky 2, který je označen čárou B, v délce 370 mm až ke koncovému bodu, který je označen čárou D. Intenzivní chladicí plocha je upravena od horní deskové hrany 7 v délce 200 mm ve směru GR odlévání. Zde navazuje přechodová oblast 8 o délce 50 mm, ve které je vyrovnána hloubka chladicích drážek 6.
Claims (12)
1. Kapalinou chlazená kokila pro zařízeni pro plynulé odlévání s tvarujícím tělesem kokily z materiálu s vysokou tepelnou vodivostí, jako z mědi nebo ze slitiny mědi, vyznačující se tím, že těleso kokily má na straně chladicí plochy v tepelně a mechanicky více namáhaných oblastech chladicí oblast s větším plošně protaženým proudem tepla.
2. Kapalinou chlazená kokila podle nároku 1, vyznačující se tím, že má dutinu formy sestávající ze dvou navzájem protilehlých širokých bočních stěn a šířku proudu omezujících úzkých bočních stěn.
3. Kapalinou chlazená kokila podle nároku 2, vyznačující se tím, že průřez dutiny formy je na vtokovém konci větší než na výstupní straně proudu.
4. Kapalinou chlazená kokila podle nároku 2 nebo 3, vyzná čující se tím, že dutina formy má na vtokové straně nejméně jedno vydutí, které se může zužovat ve směru (GR) odlévání.
5. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že chladicí oblast s větším plošně potaženým proudem tepla je uspořádána v oblasti hladiny (3) roztaveného kovu, přičemž je upravena na 20 %, s výhodou 30 až 60 % délky menisku široké boční stěny.
6. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že plošně potažený
Μ-Μ proud tepla ve více namáhané oblasti hladiny (3) roztaveného kovu je o 5 až 40 %. s výhodou o 10 až 20 % větší než v ostatních oblastech hladiny (3) roztaveného kovu.
7. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že tlouštka stěny mezi licí plochou a chladicí plochou v tepelně a mechanicky více namáhaných oblastech širokých bočních stěn je zmenšena.
8. Kapalinou chlazená kokila podle nároku 7, vyznačující se tím, že stěna mezi licí plochou a mezi chladicí plochou v oblasti hladiny (3) roztaveného kovu má zmenšující se tlouštku o 1 až 6 mm.
9. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že těleso kokily má rovnoběžně se směrem (GR) odlévání upravené drážkové kanály chladivá a/nebo chladicí otvory, které jsou úžeji uspořádány v tepelně a mechanicky více namáhaných oblastech.
10. Kapalinou chlazená kokila podle nároku 9, vyznačující se tím, že odstupy mezi kanály chladivá a/nebo chladicími otvory v tepelně a mechanicky více namáhaných oblastech jsou o nejméně 20 % menší než ve vodorovných sousedních oblastech hladiny (3) roztaveného kovu.
11. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 9 nebo 10, vyznačující se tím, že kanály chladivá a/nebo chladicí otvory jsou v přechodové oblasti uspořádány stupňovitě užší.
12. Kapalinou chlazená kokila podle jednoho z nároků 9 až 11, p\i • · · < · · · • · ·· · · · · • · · · ·· · ···· * · ··· · · · ······ ······ · · ···· ·· ·· ··· ·· ·· vyznačující se tím, že mezi kanály chladivá jsou uspořádány přídavné chladicí otvory.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19802809A DE19802809A1 (de) | 1998-01-27 | 1998-01-27 | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ26399A3 true CZ26399A3 (cs) | 2000-05-17 |
CZ300075B6 CZ300075B6 (cs) | 2009-01-21 |
Family
ID=7855667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ0026399A CZ300075B6 (cs) | 1998-01-27 | 1999-01-26 | Kokila chlazená kapalinou |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6926067B1 (cs) |
EP (1) | EP0931609B1 (cs) |
JP (1) | JPH11267794A (cs) |
KR (1) | KR100566741B1 (cs) |
CN (1) | CN1227778A (cs) |
AR (1) | AR014307A1 (cs) |
AT (1) | ATE283132T1 (cs) |
AU (1) | AU756323B2 (cs) |
BR (1) | BR9900188A (cs) |
CA (1) | CA2258451C (cs) |
CZ (1) | CZ300075B6 (cs) |
DE (2) | DE19802809A1 (cs) |
DK (1) | DK0931609T3 (cs) |
ES (1) | ES2230749T3 (cs) |
PL (1) | PL194641B1 (cs) |
PT (1) | PT931609E (cs) |
RU (1) | RU2240892C2 (cs) |
TW (1) | TW448081B (cs) |
ZA (1) | ZA99141B (cs) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100490985B1 (ko) * | 2000-11-25 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 깔대기형 주형동판 |
DE10226214A1 (de) * | 2002-06-13 | 2003-12-24 | Sms Demag Ag | Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl |
DE10304543B3 (de) * | 2003-02-04 | 2004-05-27 | Sms Demag Ag | Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen |
DE10337205A1 (de) * | 2003-08-13 | 2005-03-10 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
DE102004021899A1 (de) * | 2004-05-04 | 2005-12-01 | Sms Demag Ag | Gekühlte Stranggießkokille |
EP1785206A1 (de) * | 2005-11-10 | 2007-05-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen einer Stranggiesskokille mittels Dampf |
DE102006036708A1 (de) | 2006-08-05 | 2008-02-07 | Sms Demag Ag | Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe |
DE102007002806A1 (de) * | 2007-01-18 | 2008-07-24 | Sms Demag Ag | Kokille mit Beschichtung |
CZ306775B6 (cs) * | 2016-05-10 | 2017-06-28 | MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. | Kokilová sestava s vodním chlazením |
US10350674B2 (en) | 2017-06-12 | 2019-07-16 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
US11883876B2 (en) | 2017-06-12 | 2024-01-30 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
DE102018123948B3 (de) * | 2018-09-27 | 2019-09-12 | Kme Germany Gmbh & Co. Kg | Kokillenplatte |
CN109822065B (zh) * | 2019-04-11 | 2024-03-22 | 安徽工业大学 | 一种连铸结晶器的宽面铜板及具有该铜板的连铸结晶器 |
DE102021215030A1 (de) * | 2021-12-23 | 2023-06-29 | Sms Group Gmbh | Breitseitenkokillenplatte, Stranggießkokille und Verfahren zum Herstellen einer Breitseitenkokillenplatte |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE931609C (de) * | 1951-09-26 | 1955-08-11 | Heraeus Gmbh W C | Schaltanordnung zur Unterdrueckung des OEffnungslichtbogens an Schaltern fuer elektrische Stromkreise |
US3595302A (en) * | 1967-05-11 | 1971-07-27 | Schloemann Ag | Cooling structure for continuous-casting mold |
JPS48100321A (cs) * | 1972-03-31 | 1973-12-18 | ||
JPS54104451A (en) * | 1978-02-06 | 1979-08-16 | Kawasaki Steel Co | Cooling method for water cool mold in continuous slab casting machine |
AT360189B (de) * | 1978-04-03 | 1980-12-29 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum kuehlen einer oszillierenden stahl -stranggiesskokille |
JPS57206555A (en) * | 1981-06-16 | 1982-12-17 | Kawasaki Steel Corp | Cooling method for water cooled mold for continuous casting of slab |
JPS59133940A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
DE3411359A1 (de) * | 1984-03-28 | 1985-10-31 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Stranggiesskokille fuer rund- bzw. knueppelquerschnitte, insbesondere fuer das vergiessen von fluessigem stahl |
FI852493L (fi) * | 1985-06-24 | 1986-12-25 | Outokumpu Oy | Kokill. |
SU1366282A1 (ru) * | 1986-05-11 | 1988-01-15 | Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения | Кристаллизатор дл непрерывного лить металлов |
DE3623660A1 (de) * | 1986-07-12 | 1988-01-14 | Thyssen Stahl Ag | Feuerfestes giessrohr |
DE3640525C2 (de) * | 1986-11-27 | 1996-02-15 | Schloemann Siemag Ag | Kokille zum Stranggießen von Stahlband |
JPS6440143A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-10 | Sumitomo Metal Ind | Continuous casting method for sound cast slab |
AT389251B (de) * | 1987-12-23 | 1989-11-10 | Voest Alpine Ind Anlagen | Kuehlung einer stranggiesskokille |
JPH02220748A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-09-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造方法 |
DE3907351C2 (de) * | 1989-03-08 | 1998-09-24 | Schloemann Siemag Ag | Eingießtrichter einer Kokille |
EP0404974B2 (de) * | 1989-06-28 | 1995-12-13 | Wieland-Werke Ag | Stranggiesskokille zum senkrechten Bandgiessen von Metallen |
US5201361A (en) * | 1991-04-16 | 1993-04-13 | Acutus Mold, Inc. | Continuous casting in mold having heated end walls |
DE4127333C2 (de) * | 1991-08-19 | 2000-02-24 | Schloemann Siemag Ag | Stahlstranggießkokille |
US5207266A (en) * | 1992-01-03 | 1993-05-04 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Water-cooled copper casting mold |
US5467810A (en) * | 1994-04-01 | 1995-11-21 | Acutus Industries | Continuous metal casting mold |
IT1267244B1 (it) * | 1994-05-30 | 1997-01-28 | Danieli Off Mecc | Procedimento di colata continua per acciai ad alto contenuto di carbonio |
DE69518360T2 (de) * | 1994-06-06 | 2000-12-28 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A., Buttrio | Stranggiesskokille mit verbessertem Wärmeaustausch sowie Verfahren zur Erhöhung des Wärmeaustauschs einer Stranggiesskokille |
JP2950152B2 (ja) * | 1994-06-28 | 1999-09-20 | 住友金属工業株式会社 | スラブ用連続鋳造鋳型 |
US5526869A (en) * | 1994-09-29 | 1996-06-18 | Gladwin Corporation | Mold for continuous casting system |
DE19508169C5 (de) * | 1995-03-08 | 2009-11-12 | Kme Germany Ag & Co. Kg | Kokille zum Stranggießen von Metallen |
AUPN811396A0 (en) * | 1996-02-16 | 1996-03-07 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Roll cooling structure for twin roll continuous caster |
AU712782B2 (en) * | 1996-05-13 | 1999-11-18 | Km Europa Metal Ag | Liquid-cooled chill mould |
DE19716450A1 (de) * | 1996-05-13 | 1998-05-28 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille |
JPH1080752A (ja) * | 1996-09-09 | 1998-03-31 | Nkk Corp | 連続鋳造用鋳型 |
US5927378A (en) * | 1997-03-19 | 1999-07-27 | Ag Industries, Inc. | Continuous casting mold and method |
DE19747305A1 (de) * | 1997-10-25 | 1999-04-29 | Km Europa Metal Ag | Kokille für eine Stranggießanlage |
DE10227034A1 (de) | 2002-06-17 | 2003-12-24 | Km Europa Metal Ag | Kupfer-Gießform |
-
1998
- 1998-01-27 DE DE19802809A patent/DE19802809A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-01-08 ZA ZA9900141A patent/ZA99141B/xx unknown
- 1999-01-13 AR ARP990100118A patent/AR014307A1/es active IP Right Grant
- 1999-01-13 CA CA002258451A patent/CA2258451C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-19 DE DE59911117T patent/DE59911117D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 DK DK99100854T patent/DK0931609T3/da active
- 1999-01-19 PT PT99100854T patent/PT931609E/pt unknown
- 1999-01-19 AT AT99100854T patent/ATE283132T1/de active
- 1999-01-19 ES ES99100854T patent/ES2230749T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-19 EP EP99100854A patent/EP0931609B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-01-20 KR KR1019990001570A patent/KR100566741B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-01-25 AU AU13220/99A patent/AU756323B2/en not_active Ceased
- 1999-01-25 PL PL331035A patent/PL194641B1/pl unknown
- 1999-01-26 CN CN99101377A patent/CN1227778A/zh active Pending
- 1999-01-26 CZ CZ0026399A patent/CZ300075B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-01-26 RU RU99102238/02A patent/RU2240892C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-01-26 JP JP11017442A patent/JPH11267794A/ja active Pending
- 1999-01-27 BR BR9900188-8A patent/BR9900188A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-01-27 TW TW088101120A patent/TW448081B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-08-11 US US09/372,636 patent/US6926067B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU1322099A (en) | 1999-08-19 |
TW448081B (en) | 2001-08-01 |
ATE283132T1 (de) | 2004-12-15 |
KR100566741B1 (ko) | 2006-04-03 |
AR014307A1 (es) | 2001-02-07 |
PL194641B1 (pl) | 2007-06-29 |
DK0931609T3 (da) | 2005-03-29 |
CA2258451C (en) | 2005-03-29 |
CA2258451A1 (en) | 1999-07-27 |
DE19802809A1 (de) | 1999-07-29 |
EP0931609A1 (de) | 1999-07-28 |
AU756323B2 (en) | 2003-01-09 |
BR9900188A (pt) | 2000-01-04 |
EP0931609B1 (de) | 2004-11-24 |
RU2240892C2 (ru) | 2004-11-27 |
DE59911117D1 (de) | 2004-12-30 |
PL331035A1 (en) | 1999-08-02 |
ZA99141B (en) | 1999-07-09 |
PT931609E (pt) | 2005-01-31 |
ES2230749T3 (es) | 2005-05-01 |
KR19990068007A (ko) | 1999-08-25 |
CZ300075B6 (cs) | 2009-01-21 |
JPH11267794A (ja) | 1999-10-05 |
US6926067B1 (en) | 2005-08-09 |
CN1227778A (zh) | 1999-09-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ26399A3 (cs) | Kapalinou chlazená kokila | |
US6776217B1 (en) | Method for continuous casting of slab, in particular, thin slab, and a device for performing the method | |
TWI268821B (en) | Adjustment of heat transfer in continuous casting molds in particular in the region of the meniscus | |
US20100000704A1 (en) | Extrusion die for liquid metals, in particular for liquid | |
KR100627009B1 (ko) | 연속 주조 플랜트의 몰드 플레이트 | |
US4572269A (en) | Method of manufacturing cooling plates for use in metallurgical furnaces and a cooling plate | |
US20050098297A1 (en) | Chilled continuous casting mould for casting metal | |
JP2000218345A (ja) | 金属を連続鋳造するための漏斗状の鋳込み領域を備えている鋳型の鋳型板 | |
EP0355940A2 (en) | Continuous casting mold with removable insert | |
CA2267264A1 (en) | Continuous casting mould | |
US20160311014A1 (en) | Casting Mould for Casting Steel Melt | |
US7363958B2 (en) | Continuous casting mold for liquid metals, especially for liquid steel | |
US4733849A (en) | Mold for producing grid plates for lead batteries | |
MXPA99000773A (en) | Coquilla cooled by liqu | |
US6176298B1 (en) | Continuous casting mould | |
KR20040097142A (ko) | 특히 주조 욕 표면 구역에서의 열 전달이 적합화된 연속주조 주형 | |
KR102239243B1 (ko) | 주형 및 주조 방법 | |
Fraś et al. | Eutectic cell and nodule count in grey and nodular cast irons | |
CA1217314A (en) | Tapered mold liner facing | |
MXPA01004791A (en) | Mould plate of a continuous casting plant | |
JP2024035081A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
SIDERAR | OPTIMIZACION OF NARROW-FACE WATER SLOT DESING FOR THE SIDERAR SLAB CASTING MOLD | |
Stulov | Experimental study of thermal conditions in a mold during metal continuous casting and forming | |
Fraś et al. | Eutectic transformation in ductile cast iron. Part II-Experimental verification | |
CS245696B1 (cs) | Chladicí kanálky chladiče krystalyzátoru pro plynulá liti |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20170126 |