CZ2001700A3 - Závitotvorný ąroubový upevňovač z lehkého kovu a způsob jeho výroby - Google Patents
Závitotvorný ąroubový upevňovač z lehkého kovu a způsob jeho výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2001700A3 CZ2001700A3 CZ2001700A CZ2001700A CZ2001700A3 CZ 2001700 A3 CZ2001700 A3 CZ 2001700A3 CZ 2001700 A CZ2001700 A CZ 2001700A CZ 2001700 A CZ2001700 A CZ 2001700A CZ 2001700 A3 CZ2001700 A3 CZ 2001700A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fastener
- screw
- thread
- forming
- screw fastener
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 24
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 24
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 17
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 12
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 10
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000001029 thermal curing Methods 0.000 claims description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 claims description 6
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 claims description 6
- 238000013007 heat curing Methods 0.000 claims description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000009998 heat setting Methods 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 14
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 11
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 4
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 2
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 2
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 2
- 206010037660 Pyrexia Diseases 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 1
- -1 steel and iron Chemical class 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 208000024891 symptom Diseases 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H3/00—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape
- B21H3/02—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape external screw-threads ; Making dies for thread rolling
- B21H3/027—Rolling of self-tapping screws
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Connection Of Plates (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
Description
Závitotvomý šroubový upevňovač z lehkého kovu a způsob jeho výroby
Oblast techniky
Přihlašovaný vynález týká závitotvomého šroubového upevňovače, jenž se zhotovuje z teplem tvrzené, lehké kovové slitiny a obsahuje dřík, který má šroubový závit opatřený zřetelnými řeznými hřbety a který má na jednom konci závitotvomý a, existuje-li takový požadavek, kuželovitý hrot pro vytváření díry. Tento vynález se rovněž zaměřuje na způsob výroby takových šroubových upevňovačů.
Dosavadní stav techniky
Lehké kovy mají podstatně menší měrnou hmotnost ve srovnání s jinými kovy, jako je ocel a železo, a tudíž mají menší poměr hmotnosti na jednotku objemu. Z tohoto důvodu se součásti z lehkých kovů používají tam, kde je důležité snižování hmotnosti, jako je například průmysl samohybných prostředků. Celá řada lehkých kovových součástí se vyrábí z hliníkových, zinkových nebo hořčíkových slitin s využitím technologických postupů lití pod tlakem. Toto však může způsobovat problémy tehdy, když se takové součásti upevňují společně s obvykle používanými, známými závitotvomými šrouby, které se vyrábějí zpředpjatých tvrzených, horkem upravovaných nebo jakostních tříd oceli. Příznaky koroze se mohou často objevovat na kontaktní ploše pod hlavou šroubového spoje upevňujícího součásti vyrobené z hořčíkových slitin, jejichž povrch nebyl povlečen nebo dodatečně upraven a v nichž se používají upevňovače z předpjatých tvrzených, horkem upravovaných nebo jakostních tříd oceli, a to obzvláště v takových případech, ve kterých jsou šroubové spoje vystaveny účinkům korozívního prostředí. Příčina takové kontaktní koroze široce spočívá v celé škále rozdílných elektrochemických zbytkových potencionálů, které vykazují příslušné součásti z lehkých kovů a ocelové upevňovače. Tato kontaktní koroze podstatně snižuje konstrukční spolehlivost takových šroubových spojů. Ačkoli se může kontaktní koroze omezovat na základě nanášení zvláštních povlakových systémů na upevňovače zpředpjatých tvrzených, horkem upravovaných nebo jakostních tříd oceli, nelze zajistit úplnou ochranu těchto upevňovačů proti korozi. Další problém takových šroubových spojů, které upevňují součásti z lehkých kovů pomocí ocelových • · · · upevňovačů vyplývá z rozdílných koeficientů roztažitelnosti lehlých kovů a oceli. Průmyslová využitelnost hořčíkových součástí jako takových je omezena v důsledku relaxačního chovám tohoto materiálu, jakmile je vystaven mírnému zvyšování teploty. Pokud se pro upevnění takových součástí použijí ocelové upevňovače, pak rozdílné koeficienty tepelné roztažitelnosti budou způsobovat značné změny vutahovací síle šroubového spoje. Toto navíc omezuje průmyslovou využitelnost hořčíkových součástí.
Podstata vynálezu
Cílem přihlašovaného vynálezu je vyvinout taková preventivní technická opatření, která, jak je to jen možné, zmírní nevýhody vyptyvající z dosavadního stavu v této oblasti techniky.
V souladu s tímto vynálezem lze tento cíl dosáhnout na základě vyvinutí závitotvomého upevňovače takového typu, který je popsán v úvodu a ve kterém materiál vykazuje rozdílnou mikrostrukturu v přinejmenším jedné části upevňovače ve srovnání se zbytkem upevňovače, jako výsledek rozdílné tepelné úpravy.
Upevňovač tohoto typu může mít dvě zřejmě rozporné vlastnosti, které lze formulovat tak, že přinejmenším jedna část vykazuje vlastnosti maximálně možné pevnosti, jaké materiál umožňuje, a druhá část vykazuje maximálně možnou odolnost proti korozi použitého materiálu.
Přihlašovaný vynález je založen na znalosti takových součástí, které se zhotovují z horkem tvrzených hliníkových slitin, a to obzvláště těch, které obsahují Cu, vykazujících náchylnost ke korozi prasklin v důsledku námahy, podstupují-li úpravu horkem pro účely maximální pevnosti. Tento jev připívá k vytváření soudržného nebo nesoudržného srážení také v oblasti krystalitové hranice zrn v průběhu úpravy prováděné na základě vytvrzování horkem a/nebo vytvrzování vylučováním. Toto vede k mezikrystalové korozi.
Mikrostruktura materiálu v jedné části upevňovače se může seřizovat tak, aby tento segment mohl vykazovat Mastnosti krajně velké pevnosti s možným snížením odolnosti proti korozi, zatímco materiál ve zbytku upevňovače vykazuje maximální odolnost proti korozi dokonce i tehdy, když je vystaven namáhání tahem. Výhodné provedení upevňovače je takové provedení, které má na jednom konci dříku závitotvomý, kuželovitý hrot; materiál v této závitotvomé hrotové části má mikrostrukturu, jež dává materiálu zvláštní pevnost, zatímco zbytek materiálu upevňovače má mikrostrukturu poskytující tomuto materiálu Mastnosti obzvláště dobré odolnosti proti korozi.
Upevňovač mající tvar šroubu je znám z US 5 755 542 A; ačkoli tento upevňovač se zhotovuje jako jeden díl ze stejného základního materiálu, má zóny vykazující rozdílné materiálové vlastnosti v rozsahu své celkové délky. Nicméně, i když toto není výslovně v této patentové specifikaci uvedeno, řečeným základním materiálem, o který se v tomto patentu USA číslo 5 755 542 A jedná, musí být ocel; lehký kov nikdy nevykazuje tvrdost podle Rockwella přinejmenším 50 RH (odstavec 2, řádky 60 a 61 a patentový nárok 9, vyšší hodnota tvrdosti než přibližně 30 RH nebyla v případě lehlého kovu nikdy dosažena). Shoda s předmětem tohoto vynálezu existuje vtom, že základní materiál vykazuje větší tvrdost v kuželovité, hrotové části upevňovače, než ve zbytku upevňovače. Avšak smysl této změny Mastností materiálu ve zbytku upevňovače souvisí s větší měkkostí, což zajišťuje těsný styk záMtů upevňovače s obklopujícím materiálem součásti v jejím konečném, utaženém stavu (odstavec 5, řádky 60 až 65). Na rozdíl od toho přihlašovaný vynález poskytuje maximálně možnou odolnost proti korozi ve zbývající části upevňovače z lehkého kovu.
Takový rozdílný typ mikrostruktuiy materiálu v rozdílných částech upevňovače se může dosahovat například uplatňováním rozdílných postupů tepelného zpracování jedné části za druhou. Rovněž je však možné provádět měny mikrostruktury materiálu upevňovače na základě mechanického tváření. Řečené mechanické tváření se může podobně provádět na jedné části upevňovače. Stejně tak dobře se může provádět po tepelném zpracování a jako příklad lze uvést mechanické tváření prováděné následně po vytvrzování. Použitý postup mechanického tváření by pak mohl zahrnovat například válcování záMtů.
Výhodným druhem materiálu je tvářená hliníková slitina pro přinejmenším část upevňovače, která obsahuje následující složky v uvedených koncentracích:
| Křemík: | 0,1% až 0,5% |
| Železo: | 0% až 0,5% |
| Měď: | 0,5% až 2,5% |
| Mangan: | 0,1% až 3,9% |
| Hořčík: | 2,0% až 3,9% |
Chrom: 0% až 0,3%
Zinek: 4,0% až 8,5%
Titan: 0% až 0,2%
Zirkonium: 0% až 0,25% • ·
Jestliže se součásti z lehkého kovu, jako jsou například hořčíkové součásti, připevňují pomocí upevňovačů podle přihlašovaného vynálezu, pak se takové problémy, které byly zmiňovány na začátku, neprojevují, protože hořčík a hliník mají prakticky stejné koeficienty tepelné roztažitelnosti, a to 27 x 106 na K1 (hořčík) a 23,6 χ 10“6 na K'1 (hliník) v teplotním rozsahu od 20°C do 100°C. Potenciály koroze těchto dvou kovů jsou rovněž podobné, a to jmenovitě -1,67 voltu v případě hořčíku a - 0,83 voltu v případě hliníku.
Upevňovače vyráběné z tvářené hliníkové slitiny, která byla specifikována v předchozím textu, může také splňovat další požadavky, mezi které jmenovitě patří vytvoření potřebné tvrdosti hřebenových stran závitů. Vysoký stupeň tvrdosti závitů je základním předpokladem pro upevňovač, který si vytváří svůj vlastní závit v součásti v zájmu vynechání zvláštního postupu vyřezávání závitu, jehož vytvoření by v takové součásti bylo za jiných okolností vyžadováno. Pouze tehdy mohou hliníkové upevňovače konkurovat jako závitotvomé upevňovače ocelových šroubům tak dalece, jak se to týká výrobních nákladů.
Upřednostňovanými typy upevňovačů jsou závitotvomé šroubové upevňovače podle uvedené specifikace, v nichž se přinejmenším hřebenové strany závitů upravují anodickou oxidací a tudíž mají oxidové vrstvy. Taková oxidová vrstva významně zdokonaluje povrchovou tvrdost šroubového upevňovače a v široké míře na sebe přebírá schopnost používání takového šroubu jako závitotvomého upevňovače. Pokud spojované materiály nemají velkou tvrdost nebo pevnost, pak kluzné povlečení na povrchu šroubového upevňovače postačuje k zajištění toho, aby se protizávit vytvářel správně. Pod vlivem složitějších podmínek může tvrdá, anodickou oxidací upravená vrstva zdokonalovat samořezné vlastnosti upevňovače.
Mezi výhodné vrstvy zmiňovaného upevňovače patří vrstvy, které se impregnují s použitím činidel pro snižování tření, jako jsou například teflonové impregnační složky. Takové impregnační složky mohou podstatně snižovat tření mezi povrchem upevňovače a součástí, do níž se upevňovač zavrtává. Spolu s tím se také snižuje účinek sil působících na upevňovač, který je takto vystavován menší námaze. Naopak to znamená, že existuje možnost používání šroubového upevňovače tam, kde by jeho pevnost jinak nepostačovala, pokud by nebyla snížena úroveň tření.
Upevňovač by měl mít také výhodně kluzné povlečení přinejmenším na hřebenových stranách závitů. Takové kluzné povlečení může dále snižovat zmíněný účinek třecích sň, takže • · · ·
uvedené výhody jsou dokonce podstatnější. V principu platí, že závitotvomé hliníkové upevňovače se mohou zhotovovat podle rozdílných geometrických tvarů, které se přizpůsobují různým účelům použití, pro něž jsou určeny, jakož i obecným účelům ve funkci závitotvomých upevňovačů.
Upřednostňovanými typy upevňovačů jsou ty upevňovače, jež mají zřetelné výčnělky, které přesahují přes vnější průměr závitů, Tyto výčnělky se mohou uspořádat takovým způsobem, aby vytvářely přinejmenším jednu spirálovou linii, která obíhá kolem (Siku upevňovače a na které jsou řečené výčnělky návazně seřazeny. V případě upevňovače majícího specifické stoupání hřebenových stran závitu, by spirálová linie vedená kolem dříku měla výhodně mít stoupání, které je podstatně větší než stoupání závitů. Upevňovače mající takovou geometrii jsou známé z německé patentové specifikace číslo 27 03 433, avšak v případě této známé patentové specifikace se nejedná o upevňovače zhotovované z tvářené hliníkové slitiny. Provedené pokusy prokázaly, že dobré výsledky při vytváření šroubových spojů byly dosahovány s použitím hliníkových upevňovačů majících takový tvar.
Cíl přihlašovaného vynálezu je rovněž dosažen na základě vyvinutí způsobu výroby upevňovače obsahujícího znaky vynálezu, přičemž tento způsob obsahuje následující kroky: tváření upevňovače válcováním nebo řezáním, jež se používá pro vyvíjení závitové geometrie, homogenizační žíhání upevňovače, kalení upevňovače prudkým ochlazováním ve vodě a tepelné vytvrzování upevňovače, přičemž tepelné zpracování se provádí rozdílně na každé části zvlášť.
Řečené tepelné zpracování po jednotlivých částech v průběhu tepelného vytvrzování upeňovače umožňuje volené vytváření rozdílných materiálových mikrostruktur na zvláštních částech upevňovače. Takové volené vytváření rozdílných vlastností v rozsahu celé délky upevňovače je stěží proveditelné s použitím tradičních prostředků tepelného zpracování v pecích, protože v těchto pecích se přirozeně vyvíjejí stejnoměrné teploty, které účinkují na celý šroubový upevňovač s výsledným vytvářením odpovídajících vlastností, jež jsou rozloženy rovnoměrně po jeho celé délce a průřezu.
Zatímco žíhání podle dosavadního stavu v této oblasti techniky (US 5 755 542 A) poskytuje celému upevňovači maximálně možnou tvrdost tehdy, když se následně tento upevňovač prudce ochlazuje ve vodě, částečné ohřívání (tepelné vytvrzování) prováděné pouze « · • · · · • · · ·
-6ve zbývající části upevňovače (mimo kuželovitý hrot) vede k „přestárnutí“ této části materiálu, což dále poskytuje zdokonalení požadované maximální odolnosti proti korozi.
Ovšem rozdílné úrovně teploty se mohou vyvíjet ve zvláštních částech upevňovače s použitím prostředků indukčního ohřevu. V zájmu dosahování těchto rozdílných teplot se upevňovače ohřívají v cívkách, které se také nazývají induktory. Příslušné osové vyrovnání a nastavení v rozsahu délky umožňuje vystavování hlavy upevňovače a délky závitu, který přenáší utahovací sílu, vlivem účinků teploty v průběhu dané časové posloupnosti v zájmu dosahování maximální možné tvrdosti materiálu. Příslušné optimální parametry (teplota, čas) tohoto postupu tepelného zpracování jsou v každém případě závislé na chemickém složení materiálu upevňovače.
Tepelné zpracování upevňovače v průběhu vytvrzování horkem se výhodně provádí na té části upevňovače, která se nachází dále od hlavy, tak, aby výsledkem tohoto způsobu tepelné úpravy materiálu byla maximální tvrdost jeho mikrostruktury právě v této části, tedy v té části materiálu upevňovače, v níž se vytváří mikrostruktura s největší tvrdostí. Tomu odpovídá požadavek, že tepelné zpracování upevňovače by se mělo provádět takovým způsobem, aby celý upevňovač vykazoval vlastnost maximální odolnosti proti korozi s výjimkou té části, která se nachází na vzdáleném konci od hlavy.
Pokud mají hotové upevňovače mít šroubovou hlavu, pak postup zhotovování upevňovače zahrnuje krok lisování příslušného geometrického tvaru hlavy před krokem válcování nebo řezání závitové geometrie. Navíc platí, že upevňovač se nejlépe moří před homogenizačním žíháním. Homogenizační žíhání a tepelné vytvrzování se provádí postupně v různých fázích v průběhu různě dlouhých časových úseků a při rozdílných teplotách. Takový způsob zpracovávání umožňuje vytváření charakteristik optimální pevnosti a tuhosti. Příslušné teploty a časové úseky provádění tepelného zpracování v každém případě závisejí na přesném složení materiálu.
Ve výhodném příkladu tohoto způsobu by se homogenizační žíhání mělo nejlépe provádět při teplotách v rozsahu od460°C do 520°C, výhodně v rozsahu od 470°C do 480°C.
Ve výhodné variantě tohoto způsobu se závitová geometrie nejlépe vytváří válcováním nebo obráběním, které následuje po tepelném vytvrzování. To znamená, že v této variantě začíná zhotovování upevňovače lisováním geometrického tvaru hlavy. Poté se upevňovač moří, homogenizuje žíháním a vystavuje se tepelnému vytvrzování. Takto se vytváření závitové « · • · · · • 4 · · · · · « · • · ♦ · · · · · · «
-7geometrie s použitím válcování nebo alternativně obrábění provádí v poslední fázi, čímž se dosahuje větší pevnost a tvrdost na části hřebenových stran závitů. Válcování závitů vytváří další změny v mikrostruktuře materiálu upevňovače účinkem mechanické tvářecí činnosti, která zvyšuje pevnost mikrostruktury v té části upevňovače, která podstupuje takové tváření.
Rovněž je výhodné provádět indukční ohřev upevňovače pro účely homogenizačního žíhání, které významně a výhodným způsobem zkracuje pracovní časové úseky, jež vyžaduje postup homogenizačního žíhání.
V zájmu vytváření hřebenových stran závitů s tvrdostí > 350 HV 0,3 se může upeňovač částečeně nebo úplně podrobovat anodické oxidaci. Toto vytváří tvrdou oxidovou vrstvu na povrchu upevňovače. Tyto oxidové vrstvy se mohou nakonec impregnovat za účelem snižování tření například s použitím postupu impregnování teflonovou složkou. Takové impregnování rovněž poskytuje již zmiňované výhody, které se mohou dále zdokonalovat povlékáním upevňovače kluzným povlakem. Tento kluzný povlak napomáhá při snižování koeficientu tření při následném vytváření závitů. Toto také omezuje plastické deformování hřebenových stran závitů v průběhu vytváření závitů.
Další výhoda takového upevňovače ve srovnání a upevňovací, které byty popsány v předcházejícím textu, a se zmiňovanými ocelovými šrouby spočívá vtom, že upevňovač zhotovený z tvářené hliníkové slitiny může rovněž mít význam při snižování hmotnosti přišroubovaných součástí.
Přehled obrázků na výkrese
V následujícím textu bude proveden popis dvou variant způsobu výroby provedení upevňovačů podle přihlašovaného vynálezu s odkazem na připojená vyobrazení, která předvádějí následující příklady:
obr. 1 předvádí závitotvomý upevňovač s plochou válcovou hlavou;
obr. 2 předvádí závitotvomý upevňovač se šestihrannou hlavou a škrabacími žlábky;
obr. 3 předvádí samozávrtný upevňovač;
obr. 4 ukazuje samozávrtný upevňovač mající vythčovací část dříku pro vytváření díry;
obr. 5 ukazuje samozávrtný upevňovač se škrabacími drážkami mající vytlačovací část dříku pro tvarování díry;
-8obr. 6 předvádí alternativní samozávrtný upevňovač se škrabacími žlábky, který má vytlačovací část dříku pro tvarování díry;
Příklady provedení vynálezu
Všechny šroubové upevňovače, které jsou předvedeny na obr. 1 až 6, se vyrábějí z tvářených hliníkových slitin, přičemž složení řečených slitin se nachází v rozsahu, který je specifikován v předcházejícím textu. Všechny tyto šroubové upevňovače byly předpjatě vytvrzovány homogenizačním žíháním, kaleny prudkým ochlazováním, a tepelně vytvrzovány, popřípadě v závislosti na konkrétních požadavcích následně povrchově upravovány.
Závitotvomý šroubový upevňovač 10 předvedený na obr. 1 má dřík 12 s vnějším závitem 14 a je opatřen na jednom konci tvarovanou hlavou 16. Povrch vnějšího závitu 14 je tvořen hřebenovými stranami 18 tohoto závitu. Když se závitotvomý upevňovač 10 zavrtává do pracovního dílu, dochází ktomu, že hřebenové strany 18 závitu, které se nacházejí dále od hlavy upevňovače 10, jsou vystavovány větší námaze a tudíž musí podstupovat větší řeznou činnost v průběhu postupu vyřezávání závitů. Upevňovač 10 se tepelně zpracovává právě v takto namáhané části, aby toto část vykazovala maximální pevnost. Upevňovač 10 se může navíc upravovat s použitím anodické oxidace, impregnovat s použitím teflonové složky a povlékat kluzným povlakem buď v uváděné části nebo na celém svém tělese. Zbytek upevňovače 10 se tepelně zpracovává tak, aby tato zbývající část vykazovala maximální odolnost proti korozi. Pracovní díl, do kterého se upevňovač 10 šroubuje, musí hlavně mít díru bez vnitřního závitu, aby si upevňovač 10 sám vytvářel závit během jeho šroubování do dny.
Přesně jako závitotvomý upevňovač 10 předvedený na obr. 1, také závitotvomý upevňovač 20 nakreslený na obr. 2 obsahuje dřík 22, který má na jednom konci šestihrannou hlavu 24. Na dříku 22 je vytvořen vnější závit 26, který na rozdíl od závitu upevňovače nakresleného na obr. 1 má navíc škrabací žlábky 28. Tyto žlábky podporují postup formování závitů a mají tvar „V“ drážek vytvořených v hřebenových stranách závitu 26. přičemž tyto drážky směřují podélně v řadách škrobácích žlábků vedených vedle sebe kolmo k hřebenových stranám závitů. Když se upevňovač 20 šroubuje do předem vyvrtané díry, vytváří se v této díře vnitřní závit stejným způsobem, jak se to provádí v případě upevňovače 10 nakresleného na obr. 1. Avšak v případě upevňovače 20 je tento proces navíc podporují škrabací žlábky 28.
-9«9 9 9 9 9 9 · ··9* 99« • · · 99 90999 ♦ 99 999999 · 9 999 999«*
9 99 9» 99999
Přinejmenším v té koncové části dříku, která se nachází na vzdáleném konci od hlavy a která je určena pro vytváření závitů, se upevňovač 20 také tepelně zpracovává takovým způsobem, aby řečená část vykazovala maximální pevnost. Rovněž se může navíc upravovat s použitím anodické oxidace, impregnovat s použitím teflonové složky a povlékat kluzným povlakem buď v uváděné části nebo na celém svém tělese. Zbytek upevňovače 20 se tepelně zpracovává tak, aby tato zbývající část vykazovala maximální odolnost proti korozi.
Obr. 3 předvádí samozávrtný šroubový upevňovač 40, ktetý má přesně jako upevňovač 20, jenž je předveden na obr. 2, dřík 44 s hlavou 42 na jednom jeho konci a tento dřík 44 má také vnější závit 48 se škrabacími žlábky 46. Na opačném konci od hlavy má dřík 44 samozávrtný, kuželovitý hrot 50. Při umisťování upevňovače 40 do pracovního dílu nejdříve řezné hrany 52 řečeného kuželovitého hrotu vytvářejí vlastní díry bez předchozího vyvrtání Při umisťování upevňovače 40 do pracovního dílu nejdříve řezné hrany 52 řečeného kuželovitého hrotu vytvářejí vlastní dúty bez předchozího vyvrtání. Poté v této díře, která se vyvrtává vlastními prostředky kuželovitého hrotu a řezných hran, upevňovač 40 vytváří protizávit činností prostředků vnějšího závitu 48, jenž navazuje na kuželovitý hrot a je veden po tělese dříku 44. Přinejmenším kuželovitý hrot 50 se tepelně zpracovává tak, aby vykazoval maximální pevnost. Může se také zhotovovat z jiného, tvrdšího materiálu, než je tvářená hliníková slitina, ze které se zhotovuje zbytek upevňovače. Zbytek upevňovače 20 se tepelně zpracovává tak, aby tato zbývající část vykazovala maximální odolnost proti korozi.
Závitotvomý šroubový upevňovač 60, kteiý je předveden na obr. 64 a který má na jednom konci dříku 64 hlavu 62 a na druhém konci dříku samovyvrtávací, kuželovitý hrot 66, navíc obsahuje dříkovou část 68 pro vytlačování díry, přičemž tato dříková část 68 se nachází mezi kuželovitým hrotem 66 a tou částí dříku, na které je vytvořen vnější závit 70. Při umisťování upevňovače 60 do pracovního dílu bez předem vyvrtané díry kuželovitý hrot 66 nejdříve vytváří vlastní díru, poté se tato díra rozšiřuje činností dříkové části 68 pro vytlačování díty, v důsledku čehož se kolem takto vyvrtávané díry vytváří obruba. Jestliže se díra vyvrtává přímo do pracovního dílu, je tato díra delší v důsledku vytváření této obruby. V průběhu dalšího zavrtávání upevňovače 60 do pracovního dílu se vytváří vnitřní závit jak v díře, která se vyvrtává vlastními prostředky, tak i v obrubě, přičemž řečený vnitřní závit odpovídá vnějšímu závitu 60 na upevňovači 60. Vzhledem k tomu, že tento vnitřní závit vede do této obruby, vytváří se více podpůrných okruhů, než by se vytvářelo v takovém případě, kdy by se díra • · · · • ·
-10• · · · · · • · · · 99 · ν pracovním dílu vytvářela jen pomocí kuželovitého hrotu bez rozšiřování díry činností vytlačovací dříkové části 68. Upevňovač 60 se také tepelně zpracovává, aby kuželovitá část 66 a, v případě potřeby i dříková část 68 pro vytlačování díry, vykazovala maximální pevnost a aby další části dříku vykazovaly maximální odolnost proti korozi. Samovyvrtávací, kuželovitý hrot 66 se může také zhotovovat z jiného, tvrdšího materiálu, než je tvářená hliníková slitina, ze které se zhotovuje zbytek upevňovače.
Obr. 5 předvádí šroubový upevňovač 80, jenž podobně jako další upevňovače obsahuje hlavu 82 a dřík 84 s vytvořeným vnějším závitem 86. Vnější závit 86 má škrabací žlábky 88. Na vzdáleném konci dříku 84 od hlavy upevňovače 80 se nachází kuželovitý hrot 90 pro tvarování díry.Upevňovač se vystavuje rozdílným postupům tepelného zpracování podobně jako v případě upevňovačů, jejichž popis je obsažen v předcházejícím textu. Kuželovitý hrot 90 pro tvarování díry je použitelný pro účely vytváření spojů souvisejících spředvrtaným kovovým plechem. Pň umisťování upevňovače 80 do pracovního dílu, v němž je předem vyvrtaná díra, tento kuželovitý hrot 90 pro tvarování díry nejdříve rozšiřuje díru vytlačováním materiálu pracovního dílu k jejímu okraji. Na základě toho se kolem díiy vytváří obruba, která prodlužuje celkovou délku díry. Poté závit 86 na upevňovací 80 vytváří odpovídající vnitřní závit v díře s vytlačenou obrubou. Škrabací žlábky 88 tento postup podporují.
Podobně jako ostatní upevňovače, také šroubový upevňovač 100. jenž je předvedena na obr. 6, má hlavu 102 a dřík 104 s vnějším závitem 106. Upevňovač 100 se vystavuje rozdílným postupům tepelného zpracování podobně jako upevňovače popsané v předcházejícím textu za účelem vyvinutí maximální pevnosti v kuželovité části a maximální odolnosti proti korozi ve zbytku upevňovače. Ten konec dříku 104. který je vzdálen od hlavy, má kuželovitý hrot 108 pro tvarování díry. Na rozdíl od kuželovitého hrotu 90 pro tvarování díry, který je vytvořen na upevňovací 80 nakresleném na obr. 5, je kuželovitý hrot 108 upevňovače 100 konstruován takovým způsobem, aby se mohl používat pro spojování kovových plechů bez předem vyvrtaných děr. Při umisťování upevňovače 100 do pracovního dílu tento kuželovitý hrot 108 pro tvarování díry vytváří díru tak, že deformuje materiál, který se původně nachází v oblasti díry, a následně vytlačuje tento materiál do podoby obruby kolem okraje díry. Poté se v této díře vytváří vnitřní závit, který odpovídá vnějšímu závitu 106 na upevňovací 100.
Namísto škrobácích žlábků 28 nebo 88 s jejich charakteristickými drážkami ve hřebenových stranách závitů mohou upevňovače 20 a/nebo 80 mohou také mít zřetelné
-11výčnělky nebo hrbolky, jako jsou výčnělky nebo hrbolky známé z německé patentové specifikace číslo 27 03 433. Takové výčnělky nebo hrbolky se nacházejí tam, kde by se jinak nacházely drážky škrabacích žlábků 28 a/nebo 88. Takové výčnělky nebo hrbolky přesahují přes jmenovitý průměr příslušného vnějšího závitu 26 a/nebo 86 a jsou vyrovnaně rozmístěny tak, aby vytvářely několik spirálových linií vedených kolem dříku 22 a/nebo 84 příslušného upevňovače 20a/nebo 80, na kterém jsou tyto výčnělky nebo hrbolky vyrovnaně rozmístěny. Tyto spirálové linie vedené kolem dříku mají podstatně větší stoupání, než je stoupání odpovídajícího závitu. Při zavrtávání šroubového upevňovače majícího takové výčnělky nebo hrbolky do předem vyvrtané díry v pracovním dílu se vytváří závit svůlí, kteiý podstatně snižuje kroutící moment síty vyvíjené při vytváření závitu.
Samozřejmě také existuje možnost zhotovování závitotvomých upevňovačů s různými geometriemi, které vytvářejí metrický závit, když se tyto upevňovače šroubují do určitého pracovního dílu.
Všechny upevňovače, jejichž výčet byl proveden v předcházejícím textu, se mohou zhotovovat stejným způsobem.
V souladu s první variantou způsobu se zpracovávanému upevňovací nejdříve dává jeho příslušný tvar na základě lisování požadovaného tvaru hlavy upevňovače a vyvíjení požadované geometrie závitu na dříku s použitím buď válcování nebo řezání. Poté se upevňovač moří a následně se homogenizuje žíháním. Teplota působící v průběhu homogenizačního žíhání je v rozsahu od 470°C do 520°C. Po dokončení fáze homogenizačního žíhání se upevňovač kalí rychlým ochlazováním ve vodě, po čemž následuje tepelné vytvrzování, které se provádí ve dvou fázích.
Částečné ohřívání pro účely postupného tepelného vytvrzování jednotlivých částí se může provádět s využitím indukce. Indukční ohřev umožňuje provádění příslušných kroků způsobu při rozdílných teplotách a především v rozsahu podstatně kratšího časového úseku. Konkrétně lze uvést, že indukční ohřev umožňuje řízení tepelného zpracovávání upevňovače v průběhu tepelného vytvrzování takovým způsobem, aby se vytvářel upevňovač s maximální pevností v jeho kuželovité hrotové části, a to dokonce i tehdy, když materiál v této části vykazuje větší náchylnost k mezikrystalové korozi, zatímco zbytek upevňovače se tepelně zpracovává tak, aby vykazoval maximální odolnost proti korozi. V zájmu dosahování takových
výsledků se tepelné zpracování upevňovače diferencuje s ohledem na teplotu a čas jednotlivých částí, kterých se takové zpracování týká.
V zájmu zdokonalování pevnosti a tvrdosti upevňovače v části hřebenových stran závitů druhá varianta způsobu umožňuje vyvíjení geometrie závitů buď válcováním nebo řezáním v pozdější fázi, která následuje po tepelném vytvrzování. Takto se druhá varianta způsobu vyznačuje tím, že na počátku se provádí pouze lisování geometrického tvaru hlavy upevňovače. Pak se upevňovač moří a následně vytvrzuje homogenizačním žíháním, kalením v důsledku prudkého ochlazování a tepelným vytvrzováním. Výhradně poté se vyvíjí geometrie závitu.
Následující, případně možný postup úpravy, kterému se upevňovač vystavuje, je stejný pro obě varianty způsobu a spočívá v tom, že povrchy upevňovače, a to obzvláště ty povrchy, jež se nachází v části hřebenových stran závitů, se nejdříve upravují anodickou oxidaxí. Tento postup je rovněž znám jako elektrolytická oxidace nebo anodické povlékání tvrdým oxidem. Výsledkem této anodické oxidace je vytvoření obzvláště tvrdé oxidové vrstvy na povrchu upevňovače, která napomáhá zdokonalování tvrdosti hřebenových stran závitů , a to například až na úroveň hodnot přesahujících 350 HV 0,3. Je nejlepší, když po anodické oxidaci následuje impregnování takto vytvořené oxidové vrstvy. Nakonec upevňovače dostávají kluzný povlak, kteiý navíc snižuje účinek třecích sil vyvíjených v průběhu vytváření závitů. Toto přináší další významné omezování plastického deformování hřebenových stran závitů v průběhu vytváření závitů při zavrtávání upevňovače do pracovního dílu.
Claims (17)
1. Závitotvomý šroubový upevňovač (10, 20, 40, 60, 80, 100), vyznačující se tím , že se zhotovuje z tepelně vytvrzované, lehké kovové slitiny a že obsahuje dřík (12, 22, 44, 64, 84, 104), jenž má šroubový závit (14, 26, 48, 70, 86, 106) se závitovými hřebenovými stranami a má na jedné straně závitotvomý a, pokud j© to požadováno, kuželovitý hrot pro vytváření díry, kdy tento kuželovitý hrot má takovou mikrostrukturu, která upevňovací poskytuje vlastnosti obzvláště velké pevnosti, přičemž další materiál upevňovače z jiného hlediska vykazuje takovou mikrostrukturu, která upevňovací poskytuje vlastnosti obzvláště velké odolnosti proti korozi.
2. Závitotvomý šroubový upevňovač podle nároku 1, vyznačující se tím , že materiálem upevňovače je přinejmenším zčásti tvářená hliníková slitina, která kromě hliníku navíc obsahuje následující složky v uvedených koncentracích:
3. Závitotvomý šroubový upevňovač podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím , že přinejmenším závitové hřebenové strany se anodicky oxidují a mají odpovídající závitové vrstvy.
4. Závitotvomý šroubový upevňovač podle nároku 3, vyznačující se tím , že oxidové vrstvy se upravují impregnováním pro účely snižování účinků tření.
5. Závitotvomý šroubový upevňovač podle nároku 4, vyznačující se tím , že oxidové vrstvy se impregnují teflonovou složkou.
2001 ·· ·«·· · · · • · · · · · · · · · • · · · · · · · · • · · ♦ · · * · · · · • · « · · · φ · · · ·· · · ♦ · φφ ·
6. Závitotvomý šroubový upevňovač podle kteréhokoli z předcházejících nároků 1 až 5, vyznačující se tím , že přinejmenším závitové hřebenové strany upevňovače mají kluzný povlak.
7. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků 1 až 6 a zahrnující následující kroky tváření upevňovače válcováním nebo řezáním, jež se používá pro vyvíjení závitové geometrie, homogenizační žíhání upevňovače, kalení upevňovače prudkým ochlazováním ve vodě a tepelné vytvrzování upevňovače, vyznačující se tím , že v průběhu kroku tepelného vytvrzování se upevňovač tepelně zpracovává v části, která je vzdálená od hlavy, takovým postupem, aby se vytvářela mikrostruktura vykazující maximální tvrdost, a s výjimkou této části, která je vzdálená od hlavy, se tepelně zpracovává takovým postupem, aby se vytvářela maximální odolnost proti korozi.
8. Způsob výroby šroubového upevňovače podle nároku 7, vyznačující se tím , že se ohřívá indukčním ohřevem pro účely tepelného vytvrzování.
9. Způsob výroby šroubového upevňovače podle nároku 7 nebo 8, vyznačující se tím , že krok tváření obsahuje lisování geometrie hlavy před válcováním nebo řezáním, jež se používá pro vyvíjení závitové geometrie.
10. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků 7 až 9, vyznačující se tím , že přídavný krok moření se provádí mezi krokem tváření a krokem homogenizačního žíhání.
11. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků 7 až 10, vyznačující se tím , že geometrie závitů se vyvíjí válcováním nebo řezáním po tepelném vytvrzování.
12. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků 7 až 11, vyznačující se tím , že homogenizační žíhání se provádí při teplotě v rozsahu od 460°C do 520°C.
·· ···· ·· «··· ·* • · · ♦ · ···· t · · · · · · · · ·· · ♦· * · · · ·
13. Způsob výroby šroubového upevňovače podle nároku 12, vyznačující se tím , že homogenizační žíhání se provádí při teplotě v rozsahu od 470°C do 480°C.
14. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků
7 až 13, vyznačující se tím ,žepo provádění těch kroků, které popisují patentové nároky 9 až 16, následuje krok anodické oxidace, v němž se účinkem této anodické oxidace vytváří oxidová vrstva přinejmenším na čisti závitových hřebenových stran.
15. Způsob výroby šroubového upevňovače podle nároku 14, vyznačující se tím , že oxidová vrstva vytvářená v průběhu anodické oxidace se provádí v dodatečném kroku spolu s impregnováním v zájmu snižování tření.
16. Způsob výroby šroubového upevňovače podle nároku 15, vyznačující se tím , že oxidová vrstva se impregnuje teflonovou složkou v zájmu snižování tření.
17. Způsob výroby šroubového upevňovače podle kteréhokoli z předcházejících nároků 7 až 16, vyznačující se tím , že zahrnuje krok konečného kluzného povlékání, v jehož průběhu se upevňovač povléká kluzným povlakem.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19840298A DE19840298A1 (de) | 1998-09-04 | 1998-09-04 | Selbstgewindeformende Schraube aus Leichtmetall und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2001700A3 true CZ2001700A3 (cs) | 2002-05-15 |
Family
ID=7879759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2001700A CZ2001700A3 (cs) | 1998-09-04 | 1999-08-12 | Závitotvorný ąroubový upevňovač z lehkého kovu a způsob jeho výroby |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20020051695A1 (cs) |
| EP (1) | EP1109637B1 (cs) |
| JP (1) | JP2002524691A (cs) |
| KR (1) | KR20010074962A (cs) |
| CN (1) | CN1324278A (cs) |
| AT (1) | ATE267651T1 (cs) |
| AU (1) | AU742707B2 (cs) |
| BR (1) | BR9913402A (cs) |
| CZ (1) | CZ2001700A3 (cs) |
| DE (2) | DE19840298A1 (cs) |
| ES (1) | ES2221422T3 (cs) |
| MX (1) | MXPA01002313A (cs) |
| PL (1) | PL346400A1 (cs) |
| TR (1) | TR200100687T2 (cs) |
| TW (1) | TW466309B (cs) |
| WO (1) | WO2000013817A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200101734B (cs) |
Families Citing this family (55)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10103543A1 (de) * | 2001-01-26 | 2002-08-14 | Festo Ag & Co | Schraube, Verfahren zur Schraubenherstellung und aus mehreren Schrauben bestehender Schraubenstrang |
| DE20213998U1 (de) * | 2002-09-11 | 2004-02-12 | Weidmüller Interface Gmbh & Co. | Gehäuse, insbesondere zur Aufnahme elektrischer oder elektronischer Bauteile |
| JP4284405B2 (ja) * | 2002-10-17 | 2009-06-24 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | タッピングネジとその製造方法 |
| DE10254319B3 (de) * | 2002-11-21 | 2004-09-16 | Duve Kaltformtechnik Gmbh | Verfahren zum Herstellen einer Schraube mit einer Bohrspitze |
| SE525664C2 (sv) * | 2003-05-16 | 2005-03-29 | Atlas Copco Secoroc Ab | Skarvstång samt förfarande för framställning av denna |
| US20060052825A1 (en) * | 2003-06-16 | 2006-03-09 | Ransick Mark H | Surgical implant alloy |
| US7905902B2 (en) * | 2003-06-16 | 2011-03-15 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical implant with preferential corrosion zone |
| DE20319690U1 (de) * | 2003-12-18 | 2005-05-04 | Sfs Intec Holding Ag | Schraube für den Einsatz bei Fenster- oder Türprofilen |
| DE102004046424A1 (de) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Universität Kassel | Fließlochformwerkzeug |
| DE102004046427A1 (de) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Universität Kassel | Fließlochformwerkzeug |
| DE102005024383B3 (de) * | 2005-05-27 | 2007-02-22 | Siemens Ag | Anordnung zur elektrischen Anbindung einer Magnesiumtragstruktur an ein Massepotential eines Kraftfahrzeugs |
| DE102005026883A1 (de) * | 2005-06-10 | 2006-12-14 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Mit einer Längsbohrung versehener Hohlbolzen |
| JP2008093335A (ja) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Bridgestone Sports Co Ltd | 金属製ゴルフクラブヘッド |
| JP2008093334A (ja) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Bridgestone Sports Co Ltd | 中空ゴルフクラブヘッド |
| JP2009030736A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Nitto Seiko Co Ltd | 高硬度アルミニウム合金製ねじ部品 |
| US9095005B2 (en) * | 2008-05-20 | 2015-07-28 | Kenyon International, Inc. | Induction cook-top apparatus |
| ES2645888T3 (es) * | 2009-01-16 | 2017-12-11 | Carbofix Orthopedics Ltd. | Implante óseo de material de composite |
| JP2011080138A (ja) * | 2009-10-11 | 2011-04-21 | Koji Yamaguchi | アルミニウム合金製ネジ及びボルトの陽極酸化処理用冶具と、その冶具により製造されたネジ及びボルト |
| PL2501944T3 (pl) * | 2009-11-18 | 2015-04-30 | Simpson Strong Tie Co Inc | Człon mocujący z hartowanymi zwojami gwintu |
| US9370388B2 (en) | 2010-06-07 | 2016-06-21 | Carbofix Orthopedics Ltd. | Composite material bone implant |
| US10154867B2 (en) | 2010-06-07 | 2018-12-18 | Carbofix In Orthopedics Llc | Multi-layer composite material bone screw |
| DE102010043837A1 (de) * | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Hilti Aktiengesellschaft | Schlagwerkskörper, Schlagwerk und Handwerkzeugmaschine mit einem Schlagwerk |
| CN102367533A (zh) * | 2011-09-19 | 2012-03-07 | 宁波曙翔铁路设备制造有限公司 | 一种高强度防腐合金材料 |
| KR20130057106A (ko) * | 2011-11-23 | 2013-05-31 | 삼성에스디아이 주식회사 | 연료전지 스택 |
| US9526549B2 (en) | 2012-01-16 | 2016-12-27 | Carbofix Orthopedics Ltd. | Bone screw with insert |
| DE102012102019B3 (de) * | 2012-03-09 | 2013-07-04 | Sfs Intec Holding Ag | Bolzenartiges Befestigungselement, insbesondere Bohrschraube, und damit hergestellte Verbindung |
| DE102012215908A1 (de) | 2012-09-07 | 2014-05-28 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum vorlochfreien Direktverschrauben von wenigstens zwei Bauteilen unter Einsatz eines Niederhalters |
| US9315885B2 (en) * | 2013-03-09 | 2016-04-19 | Alcoa Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
| DE102013210578A1 (de) * | 2013-06-06 | 2014-12-11 | Adolf Würth GmbH & Co. KG | Schraube zum Bohren und Gewindeschneiden in einem ersten Untergrundabschnitt und einem härteren zweiten Untergrundabschnitt |
| FR3008754B1 (fr) | 2013-07-19 | 2015-09-04 | Lisi Aerospace | Fixation metallique |
| FR3013781A1 (fr) * | 2013-11-25 | 2015-05-29 | Airbus Operations Sas | Element de fixation de pieces d'un assemblage |
| US10294977B2 (en) * | 2014-03-20 | 2019-05-21 | Nhk Spring Co., Ltd. | Fastening member and rod-like member for fastening member |
| DE102014006885A1 (de) * | 2014-05-09 | 2015-11-12 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) | Furchschraube |
| DE102014019322A1 (de) * | 2014-12-20 | 2015-06-18 | Daimler Ag | Verbindungselement und Verfahren zum Herstellen eines Verbindungselements |
| WO2017038726A1 (ja) * | 2015-08-28 | 2017-03-09 | 日本発條株式会社 | 締結部材および締結部材用棒状部材 |
| CN105441753A (zh) * | 2015-11-28 | 2016-03-30 | 丹阳市宸兴环保设备有限公司 | 一种铝合金轨道及其制备方法 |
| US10617458B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-04-14 | Carbofix In Orthopedics Llc | Multi-layer composite material bone screw |
| CN105734369B (zh) * | 2016-04-21 | 2017-12-22 | 辽宁忠旺集团有限公司 | φ784mm的7xxx系超硬铝合金圆棒的热顶铸造工艺 |
| CN106086323A (zh) * | 2016-07-13 | 2016-11-09 | 马鞍山市万鑫铸造有限公司 | 高性能铝镁合金钢螺母连接件及其制备方法 |
| ES2786191T3 (es) * | 2016-07-29 | 2020-10-09 | Kamax Holding Gmbh & Co Kg | Tornillo de alta resistencia con una capa de recocido |
| CN107868892A (zh) * | 2016-09-23 | 2018-04-03 | 镇江龙源铝业有限公司 | 一种线缆铠装保护薄壁型软管用铝合金新材料 |
| CN107868891A (zh) * | 2016-09-23 | 2018-04-03 | 镇江龙源铝业有限公司 | 一种汽车翼子板用铝合金板材新材料 |
| US10495130B2 (en) | 2016-11-11 | 2019-12-03 | The Boeing Company | Fasteners having enhanced electrical energy dispersion properties |
| US11634795B2 (en) | 2016-11-28 | 2023-04-25 | Mcmaster University | Aluminium alloys for structural and non-structural near net casting, and methods for producing same |
| DE202017104918U1 (de) | 2017-08-16 | 2017-10-23 | Pfeifer Holding Gmbh & Co. Kg | Zugstab oder Druckstab mit korrosionsbeständigen Gewindeflanken |
| TWI645921B (zh) * | 2018-03-14 | 2019-01-01 | 李育洋 | Pre-punching screw forming method and screw thereof |
| CN110076581A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-02 | 浙江台玖精密机械有限公司 | 一种热处理表面硬化后的攻螺丝方法 |
| US12108512B2 (en) | 2019-06-06 | 2024-10-01 | Kenyon International, Inc. | Cooktop mat with control window |
| DE102019121772A1 (de) * | 2019-08-13 | 2021-02-18 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Lageranordnung, insbesondere für ein Kraftfahrzeug |
| US12000421B2 (en) * | 2021-01-07 | 2024-06-04 | Illinois Tool Works Inc. | Self-drilling self-tapping fastener |
| CN113047089A (zh) * | 2021-04-08 | 2021-06-29 | 北京铁科首钢轨道技术股份有限公司 | 一种螺旋道钉热成型自动生产系统及生产方法 |
| CN113737069B (zh) * | 2021-08-19 | 2022-10-04 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种紧固件用7xxx系铝合金及其棒线材的加工方法 |
| CN113814345B (zh) * | 2021-09-18 | 2024-07-05 | 上海洋洋大多利五金制品有限公司 | 一种固定力强的自攻自钻螺丝生产工艺 |
| CN114227179A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-03-25 | 苏州德朋精密五金有限公司 | 螺丝生产工艺 |
| CN117961454B (zh) * | 2024-04-02 | 2024-07-26 | 上海核工程研究设计院股份有限公司 | 一种镍基合金丝杠制造方法及镍基合金丝杠 |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3318182A (en) * | 1965-11-03 | 1967-05-09 | Textron Ind Inc | Self-thread-forming screw with drill point and method of making same |
| US3884117A (en) * | 1971-04-07 | 1975-05-20 | Star Expansion Ind Corp | Drilling and tapping screw formation |
| US3884116A (en) * | 1971-12-15 | 1975-05-20 | Midwest Chrome Process Company | Screw threaded fastening means and like products |
| US3983304A (en) * | 1973-09-19 | 1976-09-28 | Hi-Shear Corporation | Fastener with protective metal-organic base coating |
| US4114505A (en) * | 1977-01-31 | 1978-09-19 | Loeser William J | Coatings and methods of application |
| US4233880A (en) * | 1978-07-20 | 1980-11-18 | Illinois Tool Works Inc. | Stainless steel drill screw |
| US4431354A (en) * | 1981-09-03 | 1984-02-14 | Carrier Corporation | Lead screw assembly |
| US4488135A (en) * | 1982-07-29 | 1984-12-11 | Schwartz Charles A | Transformer for welding gun |
| US4730970A (en) * | 1986-11-12 | 1988-03-15 | Whyco Chromium Company | Selectively hardened self drilling fasteners |
| US4799974A (en) * | 1987-05-27 | 1989-01-24 | Rockwell International Corporation | Method of forming a fine grain structure on the surface of an aluminum alloy |
| US4802807A (en) * | 1988-04-14 | 1989-02-07 | Illinois Tool Works Inc. | Threaded fastener |
| DE4445815C2 (de) * | 1994-12-21 | 1999-10-07 | Sfs Ind Holding Ag | Loch- und gewindeformende Schraube sowie Verfahren zum Eindrehen derselben |
| US6595733B1 (en) * | 1995-11-21 | 2003-07-22 | Wayne A. Willert | Fastener having torque reducing thread |
| US5605423A (en) * | 1996-04-26 | 1997-02-25 | Elco Textron, In. | Self-drilling stud |
| CN1103874C (zh) * | 1996-07-29 | 2003-03-26 | Toge－迪贝尔A·格哈德两合公司 | 自攻丝螺钉特别是混凝土螺钉 |
| US5755542A (en) * | 1996-08-06 | 1998-05-26 | Elco Textron, Inc. | Self-drilling/self-tapping fastener |
| ATE195557T1 (de) * | 1997-03-06 | 2000-09-15 | Alusuisse Lonza Services Ag | Verbindungselement |
| US5976278A (en) * | 1997-10-03 | 1999-11-02 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant, drawable and bendable aluminum alloy, process of making aluminum alloy article and article |
| US6109851A (en) * | 1999-01-13 | 2000-08-29 | Illinois Tool Works Inc. | Screws having selected heat treatment and hardening |
| US6338600B2 (en) * | 1999-11-15 | 2002-01-15 | Ejot Verbindungstechnik Gmbh & Co. Kg | Self-tapping, corrosion-resistant screw with hardened tip |
-
1998
- 1998-09-04 DE DE19840298A patent/DE19840298A1/de not_active Ceased
-
1999
- 1999-08-12 AU AU55155/99A patent/AU742707B2/en not_active Ceased
- 1999-08-12 DE DE59909605T patent/DE59909605D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 TR TR2001/00687T patent/TR200100687T2/xx unknown
- 1999-08-12 AT AT99941604T patent/ATE267651T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 KR KR1020017002877A patent/KR20010074962A/ko not_active Ceased
- 1999-08-12 WO PCT/EP1999/005925 patent/WO2000013817A1/de not_active Ceased
- 1999-08-12 EP EP99941604A patent/EP1109637B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 JP JP2000568609A patent/JP2002524691A/ja active Pending
- 1999-08-12 PL PL99346400A patent/PL346400A1/xx unknown
- 1999-08-12 ES ES99941604T patent/ES2221422T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 CZ CZ2001700A patent/CZ2001700A3/cs unknown
- 1999-08-12 MX MXPA01002313A patent/MXPA01002313A/es not_active Application Discontinuation
- 1999-08-12 CN CN99812693A patent/CN1324278A/zh active Pending
- 1999-08-12 BR BR9913402-0A patent/BR9913402A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-09-02 TW TW088115148A patent/TW466309B/zh not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-03-01 ZA ZA200101734A patent/ZA200101734B/en unknown
- 2001-05-24 US US09/798,442 patent/US20020051695A1/en not_active Abandoned
-
2006
- 2006-12-04 US US11/633,354 patent/US20070110544A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2002524691A (ja) | 2002-08-06 |
| TR200100687T2 (tr) | 2001-10-22 |
| DE59909605D1 (de) | 2004-07-01 |
| WO2000013817A1 (de) | 2000-03-16 |
| US20020051695A1 (en) | 2002-05-02 |
| AU742707B2 (en) | 2002-01-10 |
| ATE267651T1 (de) | 2004-06-15 |
| DE19840298A1 (de) | 2000-03-16 |
| BR9913402A (pt) | 2001-05-22 |
| US20070110544A1 (en) | 2007-05-17 |
| EP1109637B1 (de) | 2004-05-26 |
| EP1109637A1 (de) | 2001-06-27 |
| CN1324278A (zh) | 2001-11-28 |
| TW466309B (en) | 2001-12-01 |
| MXPA01002313A (es) | 2002-04-09 |
| AU5515599A (en) | 2000-03-27 |
| ES2221422T3 (es) | 2004-12-16 |
| KR20010074962A (ko) | 2001-08-09 |
| PL346400A1 (en) | 2002-02-11 |
| ZA200101734B (en) | 2002-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ2001700A3 (cs) | Závitotvorný ąroubový upevňovač z lehkého kovu a způsob jeho výroby | |
| US20040192452A1 (en) | Manufacturing process of a clinch nut and clinch nut achieved by such a process | |
| EP2007990B1 (en) | Method of forming a high performance thread forming screw | |
| GB2268893A (en) | A method of manufacturing an austenitic stainless steel self-tapping and self-drilling screw | |
| EP2638989B1 (en) | Process for manufacture of fastening component made from aluminum-based alloy, and fastening component made from aluminum-based alloy | |
| US20190264728A1 (en) | Advanced Nut and Bolt | |
| CZ20031112A3 (cs) | Způsob výroby slepé závitové vložky a slepá závitová vložka tímto způsobem vyrobená | |
| CN108453471A (zh) | 铆接螺母和制造这样的螺母的方法 | |
| US3626531A (en) | Method for forming ultra high-strength buckable rivets | |
| US20060177284A1 (en) | Method for preparing pre-coated aluminum and aluminum-alloy fasteners and components having high-shear strength and readily deformable regions | |
| JP2008502854A (ja) | マグネシウム合金又はアルミニウム合金製のワイヤ状ねじ筋インサート | |
| US6688148B1 (en) | Manufacturing process for making engine components of high carbon content steel using cold forming techniques | |
| van Vuuren et al. | Surface friction behaviour of anodized commercially pure titanium screw assemblies | |
| US10655669B2 (en) | Advanced nut and bolt | |
| RU2431538C1 (ru) | Способ изготовления стержневых резьбовых деталей крепления с головками из термически упрочняемых высокопрочных титановых сплавов | |
| WO2006137460A1 (ja) | 高強度タッピンねじ及びその製造方法 | |
| WO2010082403A1 (ja) | 転造チタン合金ねじ | |
| US20210293267A1 (en) | Threaded fastener | |
| TW202530426A (zh) | 製造防銹的高強度自攻螺釘的方法 | |
| CN120626608A (zh) | 一种外螺纹自锁紧固件及其制备方法 | |
| JP2006029534A (ja) | ボルト及びその製造方法 | |
| JPH039108A (ja) | ねじ部品の製造方法 | |
| JP2003321776A (ja) | アルミニウム製硬化軽量部品及び製造方法 | |
| GB2234923A (en) | Anchors | |
| HK1199423A1 (en) | Corrosion-resistant screw, use of a screw of this type in a corrosive environment, and method for producing a screw of this type |