MXPA01002313A - Sujetador de tornillo que forma rosca de metal ligero y metodo para fabricarlo.. - Google Patents
Sujetador de tornillo que forma rosca de metal ligero y metodo para fabricarlo..Info
- Publication number
- MXPA01002313A MXPA01002313A MXPA01002313A MXPA01002313A MXPA01002313A MX PA01002313 A MXPA01002313 A MX PA01002313A MX PA01002313 A MXPA01002313 A MX PA01002313A MX PA01002313 A MXPA01002313 A MX PA01002313A MX PA01002313 A MXPA01002313 A MX PA01002313A
- Authority
- MX
- Mexico
- Prior art keywords
- fastener
- thread
- screw
- heat
- threaded
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 36
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 37
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 26
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 26
- 230000035800 maturation Effects 0.000 claims description 17
- 230000007928 solubilization Effects 0.000 claims description 15
- 238000005063 solubilization Methods 0.000 claims description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 8
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 claims description 7
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000002048 anodisation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000001723 curing Methods 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims 1
- 238000013007 heat curing Methods 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 13
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 abstract 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 15
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- -1 steel and iron Chemical class 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000009747 swallowing Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H3/00—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape
- B21H3/02—Making helical bodies or bodies having parts of helical shape external screw-threads ; Making dies for thread rolling
- B21H3/027—Rolling of self-tapping screws
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Connection Of Plates (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
Abstract
La invencion se relaciona con un sujetador de tornillo que forma rosca (10, 20, 40, 60, 80, 100) hecho de una aleacion de metal ligero de que se puede curar por calor como material sujetador, que tiene un eje (12, 22, 44, 64, 84, 104) que comprende una rosca de tornillo (14, 26, 48, 70, 88, 106 con costados roscados y en un extremo una punta conica que forma rosca y, si se requiere, roscado con macho para orificios. La punta conica tiene una microestructura que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia particularmente altas, con lo que el material de sujetador de otra manera tiene una microestructura que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia a la corrosion particularmente altas. La invencion tambien se relaciona con un metodo para fabricar un sujetador de tornillo, el metodo comprende las siguientes etapas: - formar el sujetador laminando o cortando para generar la geometria roscada, - recocer por solubilizacion el sujetador, - enfriar bruscamente el sujetador en agua, y - endurecer por maduracion en calor el sujetador, con lo que se tratado por calor en forma diferente sobre diversas porciones; durante el endurecimiento por maduracion en calor, el sujetador es tratado por calor en esa porcion lejos de la cabeza de tal forma que produzca dureza microestructural maxima, y con la excepcion de que esta porcion lejos de la cabeza, se trate por calor de tal forma que produzca resistencia a la corrosion maxima.
Description
SUJETADOR DE TORNILLO QUE FORMA ROSCA DE METAL LIGERO Y MÉTODO PARA FABRICARLO
La invención se relaciona con un sujetador de tornillo que forma rosca hecho de una aleación de metal ligero curable por calor con un eje que tiene una rosca que despliega los costados y en un extremo una punta cónica que forma rosca y si se requiere, roscado con macho para orificios. La invención también se refiere a un método para fabricar tales sujetadores de tornillo. Los metales ligeros tienen una densidad mucho más baja en comparación con otros metales tales como acero y hierro, y de este modo tienen un peso inferior por proporción de volumen. Por esta razón, los componentes de metal ligero se utilizan donde quiera que sea importante ahorrar peso, por ejemplo, en ingeniería automotriz. Muchos componentes de metal ligero se fabrican a partir de aleaciones de aluminio con, zinc o magnesio mediante fundición por inyección a presión. Sin embargo, esto puede provocar problemas cuando tales componentes son sujetados juntos con tornillos que forma rosca conocidos tradicionales hechos de marcas de acero cementado, tratado por calor o de
.fcAjjijfeÉS iiFA-JWIhifca M,. - -t jxt- . * , -* **-J ?Aií. ÁtAt&¿k.~>M* myM¿wAlA-alto grado. Pueden surgir frecuentemente señales de corrosión en el área de contacto debajo de la cabeza de un tornillo que ajusta los componentes de unión hechos a partir de aleaciones de magnesio que no han sido tratados antes o recubiertos en la superficie y en los cuales los sujetadores son marcas de acero cementado, tratado por calor o de alto grado, particularmente en casos en los que el tornillo es expuesto a medios corrosivos. La causa de tal corrosión de contacto cae en la amplitud de potenciales de resto electroquímico que difieren exhibidos por los componentes de metal ligero y sujetadores de acero respectivamente. Esta corrosión de contacto considerablemente restringe la seguridad operacional de los accesorios de tornillo. Aunque la corrosión de contacto puede reducirse aplicando sistemas de recubrimiento especial a sujetadores de acero de alto grado o sementados, tratados por calor utilizados, no se puede prevenir completamente. Un problema adicional en un tornillo que ajusta los componentes de metal ligero de unión con vastagos de sujetadores de acero de los diferentes coeficientes de expansión de metales ligeros y cero. La aplicación industrial de componentes de magnesio es tal que se limita debido a la conducta de relajación de este material tan pronto como se somete a elevaciones ligeras en temperaturas. Si se utilizan los sujetadores de acero para unir estos componentes, los diferentes coeficientes de expansión térmica de los dos materiales produce considerablemente fluctuaciones en la fuerza de ajuste del accesorio de tornillo. Esto además restringe la aplicación industrial de los componentes de magnesio. El objeto de la presente invención es prevenir t nto como sea posible las desventajas que surgen de la técnica anterior. De acuerdo con la invención, puede lograrse este objeto con un sujetador de tornillo que forma rosca del tipo descrito en lo establecido, en el cual el material exhibe una microestructura diferente en por lo menos una porción del sujetador de aquel en el resto como resultado de tratamiento por calor diferente. Un sujetador de este tipo puede incorporar dos propiedades conflictivas aparentemente, por lo menos una porción que despliega las propiedades de resistencia posibles máximas permitidas por el material y otra porción que despliega la resistencia a la corrosión posible máxima en el material utilizado. La emisión se base en el conocimiento que componentes hechos de aleaciones de aluminio curadas por calor, particularmente aquellas que contienen Co- que tienden a ser susceptibles a la corrosión por fisura de tensión, cuando se brata con calor para máxima resistencia. Este efecto se atribuye a la formación de precipitación coherente e incoherente, también en el dominio i n t e r gr anu 1 a r de fibra de cristalito, durante el tratamiento de precipitación y/o endurecimiento por el calor. Esto puede llevar a la corrosión i n t e r c r i s t a 1 i na . La microestructura del material en una porción del sujetador puede ajustarse para permitir que este segmento despliegue las propiedades de resistencia extremadamente altas con una reducción posible en la resistencia a la corrosión, mientras que el material en el restante del sujetador despliega la resistencia a la corrosión máxima aún cuando se somete a tensión extrema. Una modalidad preferida del sujetador es una en la cual tiene una punta cónica en forma de rosca en un extremo del eje, el material en esta porción de punta que forma rosca tiene una microestructura que da al material
^ ^y$m$^^^^ faé^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^ ^^&&a&^^ una resistencia especial, mientras que el resto del material de sujetador tiene una microestructura que lo proporciona con propiedades de resistencia a la corrosión particularmente buenas. Un sujetador en forma de tornillo se conoce de US 6,755,542 A; aunque este sujetador se fabrica en una pieza del mismo material base, tiene zonas que despliegan propiedades de material diferentes sobre toda su longitud. Sin embargo, aún si esto no se establece expresamente en la especificación, el material base que tiene que ver con esta patente debe ser acero; el metal ligero nunca podrá desplegar un endurecimiento de Rockwell de por lo menos 50 RH (columna 2, lineas 60/31 y reivindicación 9; un grado mayor de endurecimiento prácticamente nunca puede lograrse por el metal ligero de aproximadamente 30 RH) . La identidad con la materia objeto existe en el hecho de que la dureza mayor del material base se proporciona en la porción de punta cónica de sujetador que, en el resto del sujetador. Sin embargo, esta desviación en las propiedades de material en el resto de sujetador quiere decir que se relaciona con la suavidad mayor produciendo de este modo un contacto cerrado entre las roscas del sujetador y el material circundante del componente en su condición apretada final (columna 5, lineas 60-65) . En contraste, la presente invención proporciona resistencia a la corrosión posible máxima en la porción restante del sujetador de metal ligero. Tal tipo diferenciado de microestructura, en el material sobre las diferentes porciones del sujetador puede lograrse, por ejemplo, aplicando formas diferentes de tratamiento por calor en una base de porción a porción. Sin embargo, también es posible cambiar la microestructura del material sujetador por formación mecánica. La formación mecánica puede confinarse similarmente a una parte del sujetador. Puede llevarse bien a cabo de igual manera después del tratamiento por calor, por ejemplo, siguiendo el endurecimiento por maduración en calor. La forma de formación mecánica utilizada puede consistir entonces, por ejemplo, en el laminado del sujetador roscado. La forma preferible de material es una aleación de aluminio forjado por lo menos en parte del sujetador, conteniendo los constituyentes siguientes en las concentraciones establecidas: Sil ice : 0.1 a 0.5% Hierro: O a O.5%
^^^fcJ J Co re : 0.5 a 2.5% Manganeso : 0.1 a 0.4% Magnesio : 2.0 a 3.9% Cromo : 0 a 0.3% Zinc : 4.0 a 8.5% Titanio: 0 a 0.2% Zirconio : 0 a 0.25%
Si están unidos juntos los componentes de metal ligero, por ejemplo componentes de magnesio, con sujetadores que forman a la invención, estos problemas representados al principio no surgirán debido a que el aluminio y el magnesio tienen coeficientes de expansión térmica virtualmente idénticos de 27 x 10 ~ 6 por K_1 (magnesio) y 23.6 x 10 ~ 8 por K " 1 (aluminio) , respectivamente, en el rango de temperatura de 20 a 100°C. Los potenciales de corrosión de los dos metales también son similares, principalmente -1.67 Voltios para magnesio y -0.83 Voltios para aluminio. Los sujetadores hechos de aleación de aluminio forjado especificado en lo anterior pueden también cumplir un requerimiento adicional, principalmente para proporcionar dureza suficiente en los costados de la rosca. Un alto grado de
dureza de costado roscado es un requisito para un sujetador que forma su propia rosca en un componente con el fin de dispensar con el proceso de cortar la rosca en este componente como se 5 requerirla de otra manera. Solamente entonces los sujetadores de bote de aluminio compiten como sujetadores en forma de rosca con tornillos de acero asi como lo que tiene que ver con los costos de fabricación. 10 Loe tipos de sujetadores preferidos son sujetadores de tornillo que forman rosca de la especificación antes mencionada en la cual por lo menos los costados roscados se han analizados y de este modo tienen capas de óxido. Tal capa de óxido
15 incrementa considerablemente la dureza de la superficie del sujetador de tornillo y es ampliamente responsable de ser capaz de trizar tal tornillo como un sujetador que forma rosca. Si los materiales que se unirán son de dureza o
20 resistencia insuficiente, un recubrimiento base sobre la superficie del sujetador de tornillo es suficiente para asegurar que la contra-rosca se forme correctamente. Bajo condiciones de más demanda una capa anodizada dura puede mejorar las
25 propiedades de dirección del sujetador.
Las capas de óxido preferidas para el sujetador antes mencionado son aquellas impregnadas con agentes de reducción de fricción, por ejemplo compuestos de impregnación de Teflón. Tales compuestos de impregnación pueden reducir considerablemente la fricción entre la superficie del sujetador y el componente dentro del cual está siendo conducido. Las fuerzas que actúan sobre el sujetador también se reducen por consiguiente para que se someta a menos tensión. Inversamente, esto quiere decir que el sujetador de tornillo todavía puede ser utilizado donde su resistencia de otra manera no seria suficiente si el nivel de fricción no fuera reducido. El sujetador preferiblemente también puede tener un recubrimiento base, por lo menos sobre los costados de la rosca. El recubrimiento base además puede reducir las fuerzas de fricción descritas en lo anterior para que las ventajas antes mencionadas ser vuelvan más significantes. En principio, los sujetadores de aluminio que forman rosca pueden fabricarse teniendo diferentes geometrías adaptadas a las diversas aplicaciones para las cuales se emplearán y adecuadas para el uso general como sujetadores que forman rosca.
- ¿ ?t?. a . ? ?,¿k¿*y l •---"---y-'-'y-yy>¡ fimfpr tftfUÉ rr 11 Los tipos preferidos de sujetadores son aquellos en los cuales los costados despliegan salientes que se extienden más allá del diámetro exterior de la rosca. Las salientes de preferencia son acomodadas de tal forma como para producir por lo menos una linea helicoidal que corre alrededor del eje de sujetador a lo largo de las salientes que se alinean. En el caso de un sujetador que tiene un costado guia especifico, la linea helicoidal que corre alrededor del eje preferiblemente puede tener una guia que es considerablemente mayor que aquella de la rosca. Los sujetadores que tienen una geometría son conocidos de la especificación de patente Alemana No. 27 03 433, pero no como sujetadores hechos de aleación de aluminio forjado. Los experimentos han mostrado que los buenos resultados de la accesoria de tornillo se lograran con sujetadores de aluminio que tengan tal configuración. El objeto de la invención también se logra con un método para fabricar un sujetador que conforme a las especificaciones de la invención y que compre da las siguientes etapas: formar un sujetador laminando o cortando para generar la geometría de rosca,
re coc imi ento de la solución del suj etador, - enfriar bruscamente el sujetador en agua, y - endurecimiento por maduración en calor del sujetador, con lo que se trata por calor en forma diferente sobre las porciones separadas. Tal método de porción por porción del tratamiento por calor durante el endurecimiento por maduración en calor del sujetador hace posible establecer las microestructuras de material diferente en forma selectiva sobre las porciones separadas del sujetador. Tal establecimiento selectivo de las propiedades diferentes sobre toda la longitud del sujetador es escasamente posible por los medios tradicionales de tratamiento por calor en hornos, a medida que las temperaturas homogéneas se generan naturalmente en todo el sujetador en estos hornos, produciendo propiedades homogéneas correspondientes sobre toda su longitud y su sección transversal. Mientras que el reconocimiento de solución de la técnica anterior (US 5,755,542 A) impregna a todo el sujetador con dureza máxima posible cuando se aplica al sujetador con enfrentamiento brusco en
J^ ..Í.ÚyyykASL?*y ^ ^. ^mmtmtitiAA iá i?u * agua subsecuente, el calentamiento parcial (endurecimiento por maduración en calor) en solo la porción restante del sujetador (fuera de la punta cónica) lleva a "sobremaduración" en esta porción, 5 lo que a su vez lleva a la resistencia a la corrosión áxima requerida. Si embargo, valores de temperaturas diferentes pueden producirse en porciones separadas del sujetador por medio de calentamiento por 0 inducción. Con el fin de lograr esto, los sujetadores se calientan separadamente en bobinas, también llamadas inductores. El alineamiento apropiado hace posible someter al sujetador calentado y la longitud de rosca transfiriendo la 5 fuerza de ajuste a una temperatura y tiempo de secuencia que genere una condición de material de resistencia de corrosión máxima, mientras que la porción del sujetador responsable por la formación de la rosca en la cercanía de la punta cónica es 0 simultáneamente sometida a una temperatura diferente y secuencia de tiempo con el fin de lograr la dureza de material posible máxima. Los parámetros óptimos respectivos (temperatura, tiempo) para este proceso de tratamiento por calor
son dependientes de la composición química de material de sujetador en cada caso. El tratamiento por calor del sujetador durante el endurecimiento por maduración en calor preferiblemente se realiza en aquella porción del sujetador lejos de la cabeza de tal forma que produzca una dureza microestructural máxima en esta ubicación, por ejemplo, para que esta porción del material del sujetador asuma una microestructura de 0 dureza máxima. Correspondientemente, el tratamiento por calor del sujetador debe llevarse a cabo preferiblemente de tal forma que todo el sujetador asuma la propiedad de resistencia a la corrosión máxima excepto por aquella porción en el extremo lejos de la cabeza. Si los sujetadores terminados tendrán una cabeza de tornillo, la etapa de proceso de formación de sujetador incluye presionar la geometría de la cabeza apropiada antes de que se lamine o corte para generar la geometría roscada. Además, el sujetador se decapa mejor antes de que sea reconocido por solubilización. El recocido por solubilización y el endurecimiento por maduración en calor subsecuentemente ocurren en varias etapas de duración diferentes y a diferentes temperaturas.
Esta forma de tratamiento hace posible producir las características de resistencia óptima y rigidez. Las temperaturas apropiadas y periodos de duración son dependientes de la composición de material exacta en tal caso. En un ejemplo preferido para esta solicitud, el recocido por solubilización debe conducirse mejor a temperaturas de entre 160°C y 520°C preferiblemente a 4709° a 480°C. En la variación preferida de proceso, la geometría roscada se genera mejor después del endurecimiento por maduración en calor laminando o maquinando. Este medio de formación sujetador en esta varia c: ion de método se confina inicialmente al procesar la geometría roscada. El sujetador entonces selecciona, se recose por solubilización y se somete a endurecimiento por maduración en calor. La generación de la geometría roscada laminando o alternativamente maquinando entonces constituye la etapa final, ya que se logra mayor resistencia y dureza en la porción de los costados. La laminación de la rosca produce un cambio adicional en la microestructura del material sujetador como resultado de la operación de formación mecánica,
incrementa la resistencia de la microestructura en la porción asi formada. También es viable calentar el sujetador inductivamente por recocido por su solubilización, que reduce considerablemente en una forma ventajosa el tiempo de proceso requerido para el recocido por solubilización . Cor el fin de lograr los costados roscados con una dureza de >350 HV 0.3, el sujetador puede ser parcialmente o completamente anodizado, es decir, sometido a oxidación anódica. Esto produce una capa d e óxido dura sobre la superficie del sujetador. Estas capas de óxido pueden dárseles al final impregnación adicional para reducir la fricción, por ejemplo, a través de la impregnación del compuesto de Teflón. También esto logra las ventajas descritas en lo anterior, que puede identificarse adicionalmente aplicando subsecuentemente un recubrimiento base al sujetador. Este recubrimiento base actúa para disminuir el coeficiente de fricción cuando la rosca se forme subsecuentemente. También reduce la deformación plástica de los costados durante al formación roscada.
Una ventaja adicional sobre y aquellas ya establecidas en lo anterior es que en contraste con los tornillos de acero, un sujetador hecho de aleación de aluminio forjado también puede jugar una parte en la disminución del peso de los componentes de tornillo. Las dos variantes de la fabricación del método se describen en detalle a continuación, como siendo modalidades de sujetadores que conforman a la invención, las modalidades se ilustran con ayuda de figuras. Dichas figuras muestra los siguientes e j emp los: Figura 1, sujetador que forma rosca con cabeza redonda; Figura 2, sujetador que forma rosca con cabeza hexagonal y ranuras escariadas; Figura 3, sujetador de autoperforación; Ficfura 4, sujetador de autoperforación con orificio de extrusión que forma la porción del eje; Ficfura 5, sujetador de autoperforación que forma el orificio de extrusión con ranuras escareadas; y Figura 6, sujetador que forma orificio de extrusión alternativo sin ranuras desviadas.
«. L.- ^ . , . JA i... »^,,i.,.
Los sujetadores de tornillo ilustrados en las Figuras 1 a 7 todos se fabrican a partir de aleaciones de aluminio forjado; la composición de las aleaciones cae dentro del rango especificado en 5 lo anterior. Todos los sujetadores de tornillo fueron sementados mediante recocido por solubilización, enfriados bruscamente y endurecidos por maduración en calor y dependiendo de los requerimientos subsecuentemente tratados en la 0 superficie. El sujetador 10 de tornillo que forma rosca en la Figuira 1 tiene un eje 12 con rosca 14 externa y se fija en un extremo con la configuración 16 de cabeza. La superficie de la rosca 14 externa se 5 forma mediante sus costados 18. Cuando el sujetador 10 que forma la rosca es conducido dentro de una pieza de trabajo, estos costados 18 lejos de la cabeza del sujetador 10 se someten a la carga mayor, a medida que estos tienen que realizar la 0 mayor parte del trabajo de conformación durante el proceso de generación de la rosca. El sujetador 10 es tratado por calor para proporcionarlo con resistencia máxima. También puede ser adicionalmente anodizado, impregnado con el 5 compuesto de Teflón y proporcionado con un
m uáá m iím recubrimiento base en esta porción o toda. El resto del sujetador 10 es tratado por calor para que esta porción despliegue la resistencia a la corrosión máxima. La pieza de trabajo dentro del cual se conduce el sujetador 10 debe tener meramente un orificio sin una rosca interna, a medida que esta rosca será formada por el sujetador 10 mismo cuando se conduzca dentro del orificio. Exactamente como el sujetador 10 que forma la rosca en la Figura 1, el sujetador 20 de tornillo que forma la rosca en la Figura 2, consiste de un eje 22 que se corona en un extremo mediante la cabeza 24 hexagonal. El eje 22 tiene una rosca 26 externa que en contraste con la rosca del sujetador 10 en la Figura 1 tiene ranuras 28 escareadas adicionales. Estas soportan el proceso de formación de rosca y consisten de ranuras en forma de V en los costados de la rosca 26 que se alinean longitudinalmente en una serie de ranuras escareadas que corren una después de la otra en ángulos rectos a los costados roscados. Cuando el sujetador 20 es conducido dentro del orificio pre-perforado una rosca interna es formada en ese orificio en la misma forma que se logra por el sujetador 10 en la Figura 1. En el caso del
tzuL ±.i??kU x . ?. . .. ..^ztzz.
sujetador 20, sin embargo, este proceso es soportado por las ranuras 28 rayadas. Al menos en aquella porción y lejos de la cabeza que se hace responsable ampliamente por la formación de la 5 rosca, el sujetador 20 también se trata con calor de tal forma que la porción se proporciona por resistencia máxima. También puede anodizarse adicionalmente, impregnarse con el compuesto de Teflón y proporcionarse con un recubrimiento base
10 en esta porción o toda. El resto del sujetador 20 es tratado con calor para que esta porción despliegue la resistencia a la corrosión máxima. La Figura 3 muestra un sujetador 40 de tornillo de autoperforación que, exactamente como
15 un sujetador 20, en la Figura 2, tiene un eje 44 coronado en un extremo por la cabeza 42. El eje 44 tiene una rosca 48 externa con ranuras 46 rayadas. Al final lejos de la cabeza, el eje 44 tiene una punta 50 cónica de autoperforación. Los bordes 52
20 de corte de la punta cónica permiten al sujetador 40 perforar su propio orificio sin el pre- pe r f o r ami e n t o cuando se conduzca dentro de una pieza de trabajo. El sujetador 40 entonces forma una contra rosca en este orificio autoperforado por
25 medio de una rosca 48 externa localizada en la
^^H^^ cercanía de la punta 50 cónica sobre el eje 44. Al menos la punta 50 cónica es tratado por calor de tal forma que se proporciona con la resistencia máxima. También pude hacerse de un material diferente más duro que la aleación de aluminio forjado a partir del cual el resto del sujetador se fabrica. Ei resto del sujetador 10 es tratado por calor de tal forma que la porción muestra resistencia a la corrosión máxima. El sujetador 60 de tornillo que forma rosca en la Figura 4, el cual también tiene un eje 64 coronado por la cabeza 62 y una punta 66 cónica de autoperforación en el extremo del eje lejos de la cabeza, que comprende además un orificio de extrusión que forma la porción 68 del eje entre el punta 66 cónica y aquella porción del eje que tiene una rosca 70 externa. Cuando el sujetador 60 es conducido dentro de una pieza de trabajo sin un orificio p r e -pe r f or ado , el sujetador 60 primero perfora su propio orificio con la punta 66 cónica, este orificio entonces se expande por el orifico de extrusión que forma la porción del eje 68, con lo que se forma un reborde alrededor del orificio asi perforado. Si el orificio es perforado en forma recta a través de la pieza de trabajo, el orificio
... -.. ¿ ítistái*. ?tato¿a¡¡i¿a» entonces e hace más largo como resultado de este reborde. Cuando el sujetador 60 es conducido adicionalmente dentro de la pieza de trabajo, una rosca interna se forma tanto en el orificio 5 autoperforado como en el reborde, tal rosca interna es compatible con la rosca 70 externa sobre el sujetador 60. Debido a que se extiende esta rosca interna dentro del reborde asi formado, tiene más vueltas de soporte que las que habrían sido el caso
10 si el orificio en la pieza de trabajo solamente hubiera sido perforado por una punta cónica y expandido por la formación del orificio de extrusión. El sujetador 60 también se trata por calor para proporcionar una punta 66 cónica en
15 donde sea necesario el orificio de extrusión que forma la porción 68 de eje con resistencia máxima y otras porciones del eje con resistencia a la corrosión máxima. La punta 66 cónica de auto perforación también puede hacerse de un material
20 diferente más duro que el resto del sujetador. La Figura 5 muestra el sujetador 80 de tornillo que, como los otros sujetadores, tiene una cabeza 82 y un eje 84 que tiene una rosca 86 externa. La cabeza 86 externa tiene ranuras 88
25 rayadas. Al final del eje 84 lejos de la cabeza, el
,.. ^^...^^ ^.^^ sujetador 80 tiene un orificio de extrusión que forma la punta 90 cónica. El sujetador se somete a tragamientc por calor diferenciado en una forma similar a los sujetadores descritos en lo anterior. 5 El orificio de extrusión que forma la punta 90 cónica es adecuado para el uso en metal de lámina pre -per for a do . Cuando el sujetador 80 es conducido dentro de una pieza de trabajo con un orificio pre- perforado, el orificio de extrusión que forma la
10 punta 90 cónica primero expande este orificio desplazando material de la pieza de trabajo en el borde. Est: o provoca un reborde que se forma alrededor del orificio, extendiendo de este modo su longitud total. La rosca 86 sobre el sujetador 80
15 entonces forma una rosca interna compatible en el orificio con el reborde extendido. Las ranuras 88 rayadas soportan un proceso. Como los otros sujetadores, el sujetador 100 de tornillo mostrado en la Figura 6 tiene una
20 cabeza 102 y un eje 104 que tiene una rosca 106 externa. El sujetador 100 se somete a tratamiento por calor diferenciado similar como aquellos sujetadores descritos en lo anterior, con el fin de proporcionar resistencia máxima en la porción de
25 punta cónica y resistencia a la corrosión máxima en
^.^^^^.^ ym a tA iím A?i AAiiaUmAAiá el resto del sujetador. Ese extremo del eje 104 lejos de la cabeza tiene un orificio de extrusión que forma la punta 108 cónica. En contraste al orificio de extrusión que forma la punta 90 cónica 5 en el sujetador 80 mostrado en la Figura 5, la punta 108 cónica en el sujetador 100 está diseñado en tal forma que permite que el sujetador 100 se utilice para unir los metales de lámina sin orificios p re-perforados. El orificio de extrusión
10 que forma la punta 108 cónica produce este orificio mientras que el sujetador está siendo conducido dentro de la pieza de trabajo deformando el material originalmente localizado en el área del orificio desplazándolo para formar un reborde
15 alrededor del eje. Una rosca interna que corresponde a la rosca 106 externa sobre el sujetador 100 entonces se forma en este orificio. En lugar de las ranuras 28 o 88 rayadas con sus hendiduras características en los costados
20 roscados, los sujetadores 20 y/o 80 también pueden desplegar salientes o protuberancias tales como aquellas que se conocen de la especificación de patente Alemana no. 27 03 433. Tales salientes o protuberancias se localizan donde las hendiduras de
25 las ranuras 28 rayadas y/o 88 de otra manera
estarían localizadas. Las salientes o protuberancias que se extienden más allá del diámetro nominal de la rosca 26 y/o 86 roscada, respectivamente, y se alinean de tal forma que 5 producen lineas helicoidales severas que corren alrededor del eje 22 y/o 84 del sujetador 20 y/o 80 respectivamente a lo largo de las cuales las salientes o protuberancias se alinean. Estas lineas helicoidales corren alrededor del eje que tiene una
10 guia considerablemente mayor que aquella de la rosca correspondiente. Cuando un sujetador de tornillo despliega tales salientes o protuberancias se conduce dentro de un orificio previo perforado en una pieza de trabajo, un espacio roscado se
15 produce lo cual reduce considerablemente el par de torsión que forma la rosca. Por supuesto, también es posible proporcionar sujetadores que formen rosca con diferentes geometrías que produzcan una rosca
20 métrica cuando estos sujetadores se conduzcan dentro de una pieza de trabajo. Todos los sujetadores listados pueden producirse de la misma forma. En la primera variación del método, al
25 sujetador en cuestión primero se le proporciona su
forma apropiada presionando la configuración de cabeza requerida para el sujetador generando la geometría roscada requerida sobre el eje por ya sea laminación o corte. Este sujetador entonces se selecciona y subsecuentemente se recose por solubilización. La temperatura aplicada durante el recocido por solubilización cae dentro de los 470°C y 520°C. El sujetador entonces se enfria bruscamente enagua después del proceso de recocido por solubiiización, seguido por endurecimiento por maduración en calor conducido en dos etapas, seguido por endurecimiento por maduración en calor conducido en dos etapas. El calentamiento parcial para el propósito de endurecimiento por maduración en calor porción por porció puede llevarse a cabo por inducción. El calentamiento por inducción hace posible realizar las etapas respectivas del método a diferentes temperaturas y todo lo anterior en un periodo considerablemente reducido de tiempo. En particular, el calentamiento por inducción hace posible controlar el tratamiento por calor de un sujetador durante el endurecimiento por maduración en calor de tal forma que proporciona al sujetador con resistencia máxima en su porción de punta
'" "tfrtriHrii i Éhn - -urr cónica, aún si el material en esta ubicación consecuentemente despliega mayor susceptibilidad a la corrosión i n t e r - c r i s t a 11 na , mientras que el resto del sujetador es tratado por calor para proporcionarlo con resistencia a la corrosión máxima. Al lograr esto, el tratamiento por calor del sujetador se diferencia con respecto a la temperatura y tiempo para las porciones separadas interesadas . Con el fin de incrementar la resistencia y dureza del sujetador en la porción de los costados roscados, una segunda variación del método permite que la geometría roscada se genere ya sea laminando o cortando en una tapa posterior, siguiente aquella del endurecimiento por maduración. Esta segunda variación del proceso se caracteriza de ese modo en que inicialmente solo la geometría de la cabeza del sujetador se produce presionando. El sujetador entonces se selecciona y subsecuentemente se endurece por maduración en calor mediante recocido por s o 1 ub i J i z a c i ón , enfriando bruscamente y curando por calor. Solamente después se genera la geometría de la rosca. El tratamiento opcional subsecuente al cual un sujetador se somete, es el mismo para ambas
Sa^~ . A ^ j~ ty- M,. yyJ...
variaciones del proceso: primero se anodizan sus superficies, particularmente aquellas localizadas en la porción de costado roscado. Este proceso también se conoce como oxidación electrolítica o 5 recubrimiento adónico duro. Como resultado de la anodización, una capa de óxido particularmente dura se produce sobre la superficie del sujetador que ayuda a incrementar la dureza de los costados roscados, por ejemplo hasta las lecturas en exceso
10 de 350 HV 0,3. La anodización se sigue mejor impregnando la capa de óxido asi producida. Por ejemplo, esto puede realizarse con la ayuda de los compuestos de Teflón. Finalmente, al sujetador se le proporciona un recubrimiento de base con el fin
15 de reducir aún más las fuerzas de fricción que surgen durante la formación de la rosca. Esto provoca una reducción marcada adicional en la deformación plástica de los costados roscados en el curso de la generación de la rosca mientras el
20 sujetador está siendo conducido dentro de una pieza de trabajo.
^^?j^^&jfcj^ ^>ttí£_^_iiii É
Claims (17)
1. Sujetador de tornillo que forma rosca hecho de una aleación de metal ligero que se puede curar por alor como material sujetador, que tiene un eje que comprende una rosca de tornillo con costados roscados y en un extremo una punta que forma rose; a asi como orificios que tiene una microestructura que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia particularmente altas, con lo que el material de sujetador de otra manera despliega una microestructura que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia a la corrosión particularmente altas.
2. Sujetador de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque el material de sujetador es por lo menos en parte de la aleación de aluminio forjado que contiene, además de aluminio, los siguientes constituyentes en las concentrad ones dadas: Silice: 0.1 a 0.5%, Hierro: 0 a 0.5%, Cobre: 0.5 a 2.5%, Manganeso: 0.1 a 0.4%, Magnesio: 2.0 a 3.9%, Cromo: 0 a 0.3%, Zinc: 4.0 a 8.5%, Titanio: 0 a 0.2%, Zirconio: 0 a 0.25%. tJ j A*l, **¥ÉÜtfc r n ??
3. Sujetador de acuerdo con las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque al menos los costados roscados del sujetador de tornillo, son anodizados y tienen las capas de óxido correspondientes.
4. Sujetador de acuerdo con la reivindicación 3, caracterizado porque las capas de 10 óxido se proporcionan con impregnación para reducir la fricción.
5. Sujetador de acuerdo con la reivindicación 4, caracterizado porque las capas de 15 óxido se impregnan con un compuesto de Teflón.
6. Sujetador de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque por lo menos los costados roscados del sujetador tienen un 20 recubrimiento base.
7. Método para fabricar un sujetador de tornillo que conforma a una de las reivindicaciones precedentes y que comprende las siguientes etapas: 25 formar el sujetador laminando o cortando para ^^^H^H aÉMMMIa(allM generar l geometría roscada, - recocer por solubilización el sujetador, - enfriar bruscamente el sujetador en agua, y - endurecer por maduración en calor el sujetador, caracterizado porque durante el endurecimiento por maduración en calor, el sujetador es tratado por calor en esa porción lejos de la cabeza de tal forma que produzca dureza microestructural máxima, y con la excepción de que esta porción lejos de la cabeza, se trate por calor de tal forma que produzca resistencia a la corrosión máxima.
8. Método de acuerdo con la reivindicación 7, caracterizado porque el sujetador es calentado por inducción para los propósitos de endurecimiento por maduración en calor.
9. Método de acuerdo con la reivindicación 7 u 8, caracterizado porque la etapa de formación incluye presionar la geometría de la cabeza antes de laminar" o cortar para generar la geometría roscada .
10. Método de acuerdo con una de las reivindicaciones 7 a 9, caracterizado porque una etapa de selección adicional se realiza entre la etapa de formación y la etapa de recocido por solubilización . 5
11. Método de acuerdo con una de las reivindicaciones 7 a 10, en la cual la geometría roscada se genera laminando o cortando después del endurecimiento por maduración en calor. 10
12. Método de acuerdo con una de las reivindicaciones 7 a 11, caracterizado porque el recocido por solubilización se conduce a una temperatura de entre 460°C y 520°C. 15
13. Método de acuerdo con la reivindicación 12, caracterizado porque el recocido por solubilización se conduce a una temperatura de entre 470°C y 480°C. 20
14. Método de acuerdo con una de las reivindicaciones 7 a 13, caracterizado porque una etapa de anodización siguiendo aquellas etapas especificadas en las reivindicaciones 9 a 10 y en la que una capa de óxido se produce por oxidación 25 anódica al menos en la porción del costado roscado.
15. Método de acuerdo con la reivindicación 14, en la cual la capa de óxido producida durante la anodización se proporciona en una etapa adicional con impregnación con el fin de reducir la fricción .
16. Método de acuerdo con la reivindicación 15, en la cual la capa de óxido es impregnada con el compuesto de Teflón con el fin de reducir la fricción .
17. Método de acuerdo con una de las reivindicaciones 7 a 16, caracterizado porque una etapa de recubrimiento base final en la cual el sujetador se proporciona con un recubrimiento base. - ???.Í?A^:. fifUilu -r t A^ S?t?Aü aMl Síßí^ RESUMEN La invención se relaciona con un sujetador de tornillo que forma rosca (10, 20, 40, 60, 80, 100) hecho de una aleación de metal ligero de que 5 se puede curar por calor como material sujetador, que tiene un eje (12, 22, 44, 64, 84, 104) que comprende una rosca de tornillo (14, 26, 48, 70, 88, 106) con costados roscados y en un extremo una punta cónica que forma rosca y, si se requiere, 10 roscado con macho para orificios. La punta cónica tiene una microestructura que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia particularmente altas, con lo que el material de sujetador de otra manera tiene una microestructura 15 que proporciona al sujetador con propiedades de resistencia a la corrosión particularmente altas. La invención también se relaciona con un método para fabricar un sujetador de tornillo, el método comprende las siguientes etapas: - formar el 20 sujetador laminando o cortando para generar la geometría roscada, - recocer por solubilización el sujetador, - enfriar bruscamente el sujetador en agua, y - endurecer por maduración en calor el sujetador, con lo que se tratado por calor en forma 25 diferente sobre diversas porciones; durante el endurecimiento por maduración en calor, el sujetador es tratado por calor en esa porción lejos de la cabeza de tal forma que produzca dureza microestructural máxima, y con la excepción de que esta porción lejos de la cabeza, se trate por calor de tal forma que produzca resistencia a la corrosión máxima . &ggj| íi -
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19840298A DE19840298A1 (de) | 1998-09-04 | 1998-09-04 | Selbstgewindeformende Schraube aus Leichtmetall und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| PCT/EP1999/005925 WO2000013817A1 (de) | 1998-09-04 | 1999-08-12 | Selbstgewindeformende schraube aus leichtmetall und verfahren zu ihrer herstellung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MXPA01002313A true MXPA01002313A (es) | 2002-04-09 |
Family
ID=7879759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MXPA01002313A MXPA01002313A (es) | 1998-09-04 | 1999-08-12 | Sujetador de tornillo que forma rosca de metal ligero y metodo para fabricarlo.. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20020051695A1 (es) |
| EP (1) | EP1109637B1 (es) |
| JP (1) | JP2002524691A (es) |
| KR (1) | KR20010074962A (es) |
| CN (1) | CN1324278A (es) |
| AT (1) | ATE267651T1 (es) |
| AU (1) | AU742707B2 (es) |
| BR (1) | BR9913402A (es) |
| CZ (1) | CZ2001700A3 (es) |
| DE (2) | DE19840298A1 (es) |
| ES (1) | ES2221422T3 (es) |
| MX (1) | MXPA01002313A (es) |
| PL (1) | PL346400A1 (es) |
| TR (1) | TR200100687T2 (es) |
| TW (1) | TW466309B (es) |
| WO (1) | WO2000013817A1 (es) |
| ZA (1) | ZA200101734B (es) |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10103543A1 (de) * | 2001-01-26 | 2002-08-14 | Festo Ag & Co | Schraube, Verfahren zur Schraubenherstellung und aus mehreren Schrauben bestehender Schraubenstrang |
| DE20213998U1 (de) * | 2002-09-11 | 2004-02-12 | Weidmüller Interface Gmbh & Co. | Gehäuse, insbesondere zur Aufnahme elektrischer oder elektronischer Bauteile |
| JP4284405B2 (ja) * | 2002-10-17 | 2009-06-24 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | タッピングネジとその製造方法 |
| DE10254319B3 (de) * | 2002-11-21 | 2004-09-16 | Duve Kaltformtechnik Gmbh | Verfahren zum Herstellen einer Schraube mit einer Bohrspitze |
| SE525664C2 (sv) * | 2003-05-16 | 2005-03-29 | Atlas Copco Secoroc Ab | Skarvstång samt förfarande för framställning av denna |
| US7905902B2 (en) * | 2003-06-16 | 2011-03-15 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical implant with preferential corrosion zone |
| US20060052825A1 (en) * | 2003-06-16 | 2006-03-09 | Ransick Mark H | Surgical implant alloy |
| DE20319690U1 (de) * | 2003-12-18 | 2005-05-04 | Sfs Intec Holding Ag | Schraube für den Einsatz bei Fenster- oder Türprofilen |
| DE102004046427A1 (de) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Universität Kassel | Fließlochformwerkzeug |
| DE102004046424A1 (de) * | 2004-09-24 | 2006-04-06 | Universität Kassel | Fließlochformwerkzeug |
| DE102005024383B3 (de) * | 2005-05-27 | 2007-02-22 | Siemens Ag | Anordnung zur elektrischen Anbindung einer Magnesiumtragstruktur an ein Massepotential eines Kraftfahrzeugs |
| DE102005026883A1 (de) * | 2005-06-10 | 2006-12-14 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Mit einer Längsbohrung versehener Hohlbolzen |
| JP2008093334A (ja) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Bridgestone Sports Co Ltd | 中空ゴルフクラブヘッド |
| JP2008093335A (ja) * | 2006-10-16 | 2008-04-24 | Bridgestone Sports Co Ltd | 金属製ゴルフクラブヘッド |
| JP2009030736A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Nitto Seiko Co Ltd | 高硬度アルミニウム合金製ねじ部品 |
| US9095005B2 (en) * | 2008-05-20 | 2015-07-28 | Kenyon International, Inc. | Induction cook-top apparatus |
| EP3251618B8 (en) | 2009-01-16 | 2019-11-13 | Carbofix Orthopedics Ltd. | Composite material bone implant |
| JP2011080138A (ja) * | 2009-10-11 | 2011-04-21 | Koji Yamaguchi | アルミニウム合金製ネジ及びボルトの陽極酸化処理用冶具と、その冶具により製造されたネジ及びボルト |
| ES2527288T3 (es) * | 2009-11-18 | 2015-01-22 | Simpson Strong-Tie Company, Inc. | Sujetador con roscas endurecidas |
| CN103200887B (zh) | 2010-06-07 | 2015-08-26 | 卡波菲克斯整形有限公司 | 复合材料骨植入物 |
| US10154867B2 (en) | 2010-06-07 | 2018-12-18 | Carbofix In Orthopedics Llc | Multi-layer composite material bone screw |
| DE102010043837A1 (de) * | 2010-11-12 | 2012-05-16 | Hilti Aktiengesellschaft | Schlagwerkskörper, Schlagwerk und Handwerkzeugmaschine mit einem Schlagwerk |
| CN102367533A (zh) * | 2011-09-19 | 2012-03-07 | 宁波曙翔铁路设备制造有限公司 | 一种高强度防腐合金材料 |
| KR20130057106A (ko) * | 2011-11-23 | 2013-05-31 | 삼성에스디아이 주식회사 | 연료전지 스택 |
| US9526549B2 (en) | 2012-01-16 | 2016-12-27 | Carbofix Orthopedics Ltd. | Bone screw with insert |
| DE102012102019B3 (de) * | 2012-03-09 | 2013-07-04 | Sfs Intec Holding Ag | Bolzenartiges Befestigungselement, insbesondere Bohrschraube, und damit hergestellte Verbindung |
| DE102012215908A1 (de) | 2012-09-07 | 2014-05-28 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum vorlochfreien Direktverschrauben von wenigstens zwei Bauteilen unter Einsatz eines Niederhalters |
| US9315885B2 (en) * | 2013-03-09 | 2016-04-19 | Alcoa Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
| DE102013210578A1 (de) | 2013-06-06 | 2014-12-11 | Adolf Würth GmbH & Co. KG | Schraube zum Bohren und Gewindeschneiden in einem ersten Untergrundabschnitt und einem härteren zweiten Untergrundabschnitt |
| FR3008754B1 (fr) | 2013-07-19 | 2015-09-04 | Lisi Aerospace | Fixation metallique |
| FR3013781A1 (fr) | 2013-11-25 | 2015-05-29 | Airbus Operations Sas | Element de fixation de pieces d'un assemblage |
| JP6378317B2 (ja) * | 2014-03-20 | 2018-08-22 | 日本発條株式会社 | 締結部材および締結部材用棒状部材 |
| DE102014006885A1 (de) * | 2014-05-09 | 2015-11-12 | GM Global Technology Operations LLC (n. d. Gesetzen des Staates Delaware) | Furchschraube |
| DE102014019322A1 (de) * | 2014-12-20 | 2015-06-18 | Daimler Ag | Verbindungselement und Verfahren zum Herstellen eines Verbindungselements |
| CN107923429B (zh) * | 2015-08-28 | 2020-07-28 | 日本发条株式会社 | 紧固部件以及紧固部件用棒状部件 |
| CN105441753A (zh) * | 2015-11-28 | 2016-03-30 | 丹阳市宸兴环保设备有限公司 | 一种铝合金轨道及其制备方法 |
| US10617458B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-04-14 | Carbofix In Orthopedics Llc | Multi-layer composite material bone screw |
| CN105734369B (zh) * | 2016-04-21 | 2017-12-22 | 辽宁忠旺集团有限公司 | φ784mm的7xxx系超硬铝合金圆棒的热顶铸造工艺 |
| CN106086323A (zh) * | 2016-07-13 | 2016-11-09 | 马鞍山市万鑫铸造有限公司 | 高性能铝镁合金钢螺母连接件及其制备方法 |
| EP3276189B1 (de) * | 2016-07-29 | 2020-03-25 | KAMAX Holding GmbH & Co. KG | Hochfeste schraube mit einer enthärtungsschicht |
| CN107868891A (zh) * | 2016-09-23 | 2018-04-03 | 镇江龙源铝业有限公司 | 一种汽车翼子板用铝合金板材新材料 |
| CN107868892A (zh) * | 2016-09-23 | 2018-04-03 | 镇江龙源铝业有限公司 | 一种线缆铠装保护薄壁型软管用铝合金新材料 |
| US10495130B2 (en) | 2016-11-11 | 2019-12-03 | The Boeing Company | Fasteners having enhanced electrical energy dispersion properties |
| WO2018094535A1 (en) * | 2016-11-28 | 2018-05-31 | Sumanth Shankar | Aluminium alloys for structural and non-structural near net casting, and methods for producing same |
| DE202017104918U1 (de) * | 2017-08-16 | 2017-10-23 | Pfeifer Holding Gmbh & Co. Kg | Zugstab oder Druckstab mit korrosionsbeständigen Gewindeflanken |
| TWI645921B (zh) * | 2018-03-14 | 2019-01-01 | 李育洋 | Pre-punching screw forming method and screw thereof |
| CN110076581A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-08-02 | 浙江台玖精密机械有限公司 | 一种热处理表面硬化后的攻螺丝方法 |
| DE102019121772A1 (de) * | 2019-08-13 | 2021-02-18 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Lageranordnung, insbesondere für ein Kraftfahrzeug |
| US12000421B2 (en) * | 2021-01-07 | 2024-06-04 | Illinois Tool Works Inc. | Self-drilling self-tapping fastener |
| CN113047089A (zh) * | 2021-04-08 | 2021-06-29 | 北京铁科首钢轨道技术股份有限公司 | 一种螺旋道钉热成型自动生产系统及生产方法 |
| CN113737069B (zh) * | 2021-08-19 | 2022-10-04 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种紧固件用7xxx系铝合金及其棒线材的加工方法 |
| CN114227179A (zh) * | 2022-01-28 | 2022-03-25 | 苏州德朋精密五金有限公司 | 螺丝生产工艺 |
| CN117961454A (zh) * | 2024-04-02 | 2024-05-03 | 上海核工程研究设计院股份有限公司 | 一种镍基合金丝杠制造方法及镍基合金丝杠 |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3318182A (en) * | 1965-11-03 | 1967-05-09 | Textron Ind Inc | Self-thread-forming screw with drill point and method of making same |
| US3884117A (en) * | 1971-04-07 | 1975-05-20 | Star Expansion Ind Corp | Drilling and tapping screw formation |
| US3884116A (en) * | 1971-12-15 | 1975-05-20 | Midwest Chrome Process Company | Screw threaded fastening means and like products |
| US3983304A (en) * | 1973-09-19 | 1976-09-28 | Hi-Shear Corporation | Fastener with protective metal-organic base coating |
| US4114505A (en) * | 1977-01-31 | 1978-09-19 | Loeser William J | Coatings and methods of application |
| US4233880A (en) * | 1978-07-20 | 1980-11-18 | Illinois Tool Works Inc. | Stainless steel drill screw |
| US4431354A (en) * | 1981-09-03 | 1984-02-14 | Carrier Corporation | Lead screw assembly |
| US4488135A (en) * | 1982-07-29 | 1984-12-11 | Schwartz Charles A | Transformer for welding gun |
| US4730970A (en) * | 1986-11-12 | 1988-03-15 | Whyco Chromium Company | Selectively hardened self drilling fasteners |
| US4799974A (en) * | 1987-05-27 | 1989-01-24 | Rockwell International Corporation | Method of forming a fine grain structure on the surface of an aluminum alloy |
| US4802807A (en) * | 1988-04-14 | 1989-02-07 | Illinois Tool Works Inc. | Threaded fastener |
| DE4445815C2 (de) * | 1994-12-21 | 1999-10-07 | Sfs Ind Holding Ag | Loch- und gewindeformende Schraube sowie Verfahren zum Eindrehen derselben |
| US6595733B1 (en) * | 1995-11-21 | 2003-07-22 | Wayne A. Willert | Fastener having torque reducing thread |
| US5605423A (en) * | 1996-04-26 | 1997-02-25 | Elco Textron, In. | Self-drilling stud |
| PL186643B1 (pl) * | 1996-07-29 | 2004-02-27 | Toge Duebel Agerhard Kg | Wkręt nacinający gwint, zwłaszcza do betonu |
| US5755542A (en) * | 1996-08-06 | 1998-05-26 | Elco Textron, Inc. | Self-drilling/self-tapping fastener |
| ATE195557T1 (de) * | 1997-03-06 | 2000-09-15 | Alusuisse Lonza Services Ag | Verbindungselement |
| US5976278A (en) * | 1997-10-03 | 1999-11-02 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant, drawable and bendable aluminum alloy, process of making aluminum alloy article and article |
| US6109851A (en) * | 1999-01-13 | 2000-08-29 | Illinois Tool Works Inc. | Screws having selected heat treatment and hardening |
| US6338600B2 (en) * | 1999-11-15 | 2002-01-15 | Ejot Verbindungstechnik Gmbh & Co. Kg | Self-tapping, corrosion-resistant screw with hardened tip |
-
1998
- 1998-09-04 DE DE19840298A patent/DE19840298A1/de not_active Ceased
-
1999
- 1999-08-12 ES ES99941604T patent/ES2221422T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 AT AT99941604T patent/ATE267651T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 BR BR9913402-0A patent/BR9913402A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 CZ CZ2001700A patent/CZ2001700A3/cs unknown
- 1999-08-12 KR KR1020017002877A patent/KR20010074962A/ko not_active Application Discontinuation
- 1999-08-12 EP EP99941604A patent/EP1109637B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 PL PL99346400A patent/PL346400A1/xx unknown
- 1999-08-12 WO PCT/EP1999/005925 patent/WO2000013817A1/de not_active Application Discontinuation
- 1999-08-12 TR TR2001/00687T patent/TR200100687T2/xx unknown
- 1999-08-12 JP JP2000568609A patent/JP2002524691A/ja active Pending
- 1999-08-12 DE DE59909605T patent/DE59909605D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 MX MXPA01002313A patent/MXPA01002313A/es not_active Application Discontinuation
- 1999-08-12 CN CN99812693A patent/CN1324278A/zh active Pending
- 1999-08-12 AU AU55155/99A patent/AU742707B2/en not_active Ceased
- 1999-09-02 TW TW088115148A patent/TW466309B/zh not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-03-01 ZA ZA200101734A patent/ZA200101734B/en unknown
- 2001-05-24 US US09/798,442 patent/US20020051695A1/en not_active Abandoned
-
2006
- 2006-12-04 US US11/633,354 patent/US20070110544A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR9913402A (pt) | 2001-05-22 |
| DE19840298A1 (de) | 2000-03-16 |
| DE59909605D1 (de) | 2004-07-01 |
| EP1109637A1 (de) | 2001-06-27 |
| AU742707B2 (en) | 2002-01-10 |
| ZA200101734B (en) | 2002-09-17 |
| JP2002524691A (ja) | 2002-08-06 |
| ES2221422T3 (es) | 2004-12-16 |
| ATE267651T1 (de) | 2004-06-15 |
| CZ2001700A3 (cs) | 2002-05-15 |
| EP1109637B1 (de) | 2004-05-26 |
| KR20010074962A (ko) | 2001-08-09 |
| TR200100687T2 (tr) | 2001-10-22 |
| WO2000013817A1 (de) | 2000-03-16 |
| TW466309B (en) | 2001-12-01 |
| PL346400A1 (en) | 2002-02-11 |
| CN1324278A (zh) | 2001-11-28 |
| US20020051695A1 (en) | 2002-05-02 |
| AU5515599A (en) | 2000-03-27 |
| US20070110544A1 (en) | 2007-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| MXPA01002313A (es) | Sujetador de tornillo que forma rosca de metal ligero y metodo para fabricarlo.. | |
| CA2646356C (en) | High performance thread forming screw | |
| US4958972A (en) | Breakable composite drill screw | |
| US20040192452A1 (en) | Manufacturing process of a clinch nut and clinch nut achieved by such a process | |
| KR100902226B1 (ko) | 블라인드 나사 인서트 제조방법 | |
| US20140335345A1 (en) | Corrosion-resistant screw, use of a screw of this type in a corrosive environment, and method for the fabrication of a screw of this type | |
| US4300379A (en) | Method of producing a coating on a core | |
| US20180216652A1 (en) | High-Strength Screw Including an Unhardened Thread End | |
| JP2009030736A (ja) | 高硬度アルミニウム合金製ねじ部品 | |
| JP2012112476A (ja) | 高硬度アルミ製タッピンねじ及びその製造方法 | |
| JP7348921B2 (ja) | 接合要素、接合要素との接続構造、接合要素の製造方法、および対応する接続方法 | |
| RU2431538C1 (ru) | Способ изготовления стержневых резьбовых деталей крепления с головками из термически упрочняемых высокопрочных титановых сплавов | |
| US20230129583A1 (en) | Torque reducing flow drilling fastener for thick materials and method of using such fastener | |
| CN117840700A (zh) | 铆螺母的生产工艺及成品铆螺母 | |
| CA2008383A1 (en) | Breakable composite drill screw |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FA | Abandonment or withdrawal |