CS274262B2 - Method of forced pices thermal treatment - Google Patents

Method of forced pices thermal treatment Download PDF

Info

Publication number
CS274262B2
CS274262B2 CS402885A CS402885A CS274262B2 CS 274262 B2 CS274262 B2 CS 274262B2 CS 402885 A CS402885 A CS 402885A CS 402885 A CS402885 A CS 402885A CS 274262 B2 CS274262 B2 CS 274262B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
temperature
forging
less
equivalent
nickel
Prior art date
Application number
CS402885A
Other languages
English (en)
Other versions
CS402885A2 (en
Inventor
Andre Coulon
Chantal Loir
Jean-Pierre Badeau
Original Assignee
Andre Coulon
Loier Chantal
Badeau Jean Pierre
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Andre Coulon, Loier Chantal, Badeau Jean Pierre filed Critical Andre Coulon
Publication of CS402885A2 publication Critical patent/CS402885A2/cs
Publication of CS274262B2 publication Critical patent/CS274262B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
  • Semiconductor Lasers (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu tepelného zpracováni výkovků, zejména rotorů parních turbin, z oceli, hmotnostně obsahující 0,16 až 0,22 % uhlíku, méně než 0,3 %, výhodně méně než 0,1 % křemíku, méně než 0,5 %, výhodně méně než 0,3 % manganu,
0,6 až 0,9 % niklu,
10,7 až 12,3 % chrómu,
0,8 až 1,1 % molybdenu,
0,22 až 0,35 % vanadu,
0,07 až 0,020 % niobu,
0,05 až 0,11 dusíku, méně než 0,008, výhodně 0,005 %, bóru a maximálrti, zbytková množství /v procentech hmotnosti/:
0,020 % siry,
0,020 % fosforu,
0,025 % kobaltu,
0,010 % hliníku,
0,020 % titanu,
0,020 % cínu,
0,10 % mědi,
0,015 % wolframu,
0,020 % arsenu a
0,0025 % antimonu, přičemž zbytek je tvořen železem a tato ocel má niklový ekvivalent, vypočtený podle vzoece
Ni eq b 30 C + 0,5 Mn + 2 Ni + 25 N2 + 40 B, v rozmezí 9 až 10,2 a chromový ekvivalent, vypočtený podle vzorce
Cr eq - Cr + 2 Si + 1,5 Mo + 5 V + 1,75 Nb.
v rozmezí 14,5 až 15,5, výhodně v rozmezí 14,7 až 15,3, přičemž poměr Cr eq a Ni eq leži v rozmezí 1,49 až 1,65·
Rotory klasických parních turbin mohou pracovat s párou o teplotě aai 550 °C v případě, že jaou vyrobeny z oceli Cr-Mo-V.
V případě použiti páry vyšší teploty je nezbytné v zájmu zachováni dobrých mechanických vlastností materiálu turbiny vyrobit tyto turbiny z oceli silně legovaných chromém, které jsou například popsány ve francouzském patentu 1 407 452.
Oceli pro výrobu velkých výkovků jsou bohatě legované, přičemž přídavek niobu v těchto ocelích, který obvykle podmiňuje zvýšenou odolnost oceli proti tečeni za tepla, je korelativně limitován s přídavkem dueiku, přičemž souhrn těchto přídavků by měl být vyvážen tak, aby se zamezilo přítomnosti feritu ve struktuře oceli.
Oe známo, že oceli s 12 % hmot.chrómu /10 až 14 %/ a s velkým obsahem niobu /0,2 až 0,5 % hmot./ vedle vanadu mají dobrou odolnost proti tečeni. Nicméně v případě velkých výkovků může mit nadměrný obsah karbidu niobu v Jádře za následek nedostatečnou tažnost ve směrech kolmých ke směru kováni. Nezbytné sníženi obsahu niobu může korelativně ovlivnit vlastnosti oceli, což není žádoucí. Oa tedy důležité limitovat v přesně nezbytné miře společné obsahy niobu a dusíku za účelem dosaženi přijatelné tažnosti ve všech směrech, při snaze úplného převedeni do roztoku karbonitrldu,· vytvořeného během tepelného zpracováni. Volba austenizačni teploty, jako i výdrž na této teplotě bude záviset na průměru výkovku a přesném obsahu niobu v ocelové kompozici, za účelem maximálCS 274262 B2 ního využiti uvedené přísady.
Spatné vyvážené složeni oceli může mit za následek přebytek feritu ve struktuře velkých výkovků. Tomu se může zabránit pečlivým dávkováním obsahu přísad jednotlivých prvků. Dosti přesnou metodou pro uskutečněni takovéhoto dávkováni je metoda chromového a niklového ekvivalentu, umožňující pomoci určených koeficientů vyhodnotit pro každý prvek jeho schopnost tvorby feritu /alfagenni prvek/ a tvorbu austenitu /gamagenni prvek/. Mezi alfagenni prvky patři křemík, chrom, molybden, vanad,1 niob, titan a hliník. Mezi gamagenni prvky patři uhlík, mangan, nikl, kobalt a měň.
Existuje odborná literatura poskytující výběr vzorců, podle kterých lze vypočítat chromový a niklový ekvivalent. Lze například citovat práce Schneidera nebo Ricketta, Whita, Waltona a Butlera. V následující tabulce jsou uvedeny koeficienty, indikující schopnost tvorby feritu nebo austenitu pro každý přísadový prvek.
Tabulka 1
Gamagenni prvky /austenit/ Ekvivalent
Uhlík - 30
Mangan - 0.5
Nikl - 2
Dusík - 25
Kobalt - 2
Měň - 0,5
Bor - 40
Alfagenni prvky /ferit/ Ekvivalent
Křemík + 2
Chrom + 1
Molybden + 1,5
Vanad + 5
Niob + 1,75
Wolfram + 0,75
Titan + 1,5
Hliník + 5,5
Vyhodnoceni se provádí výpočtem následujících rovnic, ve kterých symboly odpovídají hmotnostnímu obsahu prvku v oceli:
niklový ekvivalent β 30 C + 0,5 Mn + 2 Ni + 25 N2 + 40 B;
chromový ekvivalent = Cr + 2 Si + 1,5 Mo + 5 V + 1,75 Nb.
Tato ocel má podle výše uvedených rovnic chromový ekvivalent mezi 14,5 a 15,5, výhodou mezi 14,7 a 15,3 a niklový ekvivalent mezi 9 a 10,2, přičemž optimální poměr mezi chromovým a niklovým ekvivalentem by měl být 1,49 až 1,65.
Předmětem vynálezu je způsob tepelného zpracováni výkovku z oceli, která hmotnostně obsahuje méně než 0,3 %, výhodně méně než 0,1 %, křemíku, méně než 0,5 %, výhodně méně než 0,3 %, manganu.
0,6 ež 0,9 % niklu,
10,7 až 12,3 % chrómu,
0,8 až 1,1 % molybdenu,-
0,22 až 0,35 % vanadu,
0,07 až 0,20 % niobu,
0,05 až 0,11 % dusíku,β méně než 0,008 %, výhodně 0,005 %, boru, jakož i maximální zbytková množství činici v procentech hmotnosti
0,020 % pro siru,
0,020 % pro fosfor,
0,025 % pro kobalt,
0,010 % pro hliník,
0,020 % pro titan,
0,020 % pro cín,
0,10 % pro mě3,
0,015 % pro wolfram,
0,020 % pro arsen a
0,0025 % pro antimon, přičemž zbytek je tvořen železem a ocel má niklový ekvivalent, vypočtený podle vzorce
Ni eq = 30 C + 0,5 Mn + 2 Ni + 25 Ng + 40 B rovný 9 až 10,2 a chromový ekvivalent, vypočtený podle vzorce
Cr eq = Cr + 2 Si + 1,5 Mo + 5 V + 1,75 Nb, rovný 14,5 až 15,5, výhodně 14,7 až 15,3, a poměr mezi chromovým ekvivalentem a niklovým ekvivalentem Cr eq/Ni eq leží v rozmezí 1,49 až 1,65, jehož podstata spočivá v tom, že se výkovek podrob! homogenizaci při teplotě 1 130 až 1 170 °C po dobu 25 až 48 h, která Je dostačující k převedeni do roztoku, potom se ochladl v peci na teplotu 250 až 350 °C při rychlosti ochlazováni 0,5 až 1,2 °C.min-1, výhodně 0,8 °C.min“\ a podrobí se austenitisaci při teplotě 1 058 až 1 130 °C a následnému kaleni ochlazením na teplotu 250 °C a popouštěni poskytujícímu výkovku požadované vlastnosti,
S výhodou se popouštění provádí zvýšením teploty výkovku na teplotu 540 až 600 °C e výdrži na této teplotě po dobu 25 až 48 h, následujícím ochlazením na teplotu okoli při rychlos ti chlazeni 0,5 až 1,2 “c.min-1, druhým zvýšením teploty výkovku na teplotu 650 až 710 °C ·;
výdrží na této teplotě po dobu 25 až 48 h a opětovným ochlazením na teplotu okoli při rychlosti ochlazováni 0,5 až 1,2 °C,min“'L.
S výhodou se výkovek po výše uvedeném popouštěni zahřeje na teplotu 620 až 680 °C 8 výdrží na této teplotě 25 ež 48 h.
Bylo zjištěno, že při použití oceli, jejiž složeni Je uvedené v úvodu, pro výrobu velkých výkovků, zejména rotorů parních turbin ee za předpokladu specifického tepelného zpracování podle vynálezu dosáhne zlepšeni mechanických vlastností uvedených výkovků, a to jak za normální, tek 1 zvýšené teploty. V případě parních turbin vyrobených z takto zpracované oceli výše uvedeného složeni může být použito páry o teplotě až 600 °C.
Způsob podle vynálezu Je také ilustrován pomoci připojeného výkresu, kde na obr. 1 je oblast složeni oceli. Jejíhož zpracováni ee vynález týká, ne diagramu, ve kterém je na ose x vynošen chromový ekvivalent a na use y je vynesen niklový ekvivalent a na obr. 2 je tato oblast v témže diagramu avšak ve větším měřítku.
Obrázek 1 tedy představuje diagram, ve kterém je na ose x vynesen chromový a na ose y niklový ekvivanelt. Na tomto obrázku jsou taká vymezeny finální získané struktury, přičemž zobrazené přímky představuji přechody z jedné struktury do druhé /A znamená austenit, M znamená marteneit a _F znamená dalta-ferit/. Obdélník £ b c di představuje zónu vymezenou extrémními použitelnými složeními /7,25 Ne eq 11,72 e 13,12 Cr eq 16,'65/.
CS 274262 82
Optima se dosáhne uvnitř malého obdélníku c. χ £ Jh, odpovídajícího: 9< Ni aq<l0,2 a 14,5 < Cr eq < 15,5, v zóně i, f. J. k. £ 1. tohoto malého obdélníku vymezené přímkami D a £' danými poměrem chromového a niklového ekvivalentu Cr eq/Ni eq rovným 1,49 a 1,65
Nad přímkou £ existuje zbytkový austenit. Pod přímkou 0' existuje zbytkový ferit.
V zóně ϊ X J, £ £ i existuje martensit prostý zbytkového austenitu a/nebo zbytkového feritu.
Na obrázku 2 je taká tečkované vyznačen čtverec R vymezující výhodná složení oceli popsaná ve francouzském patentu č. 1 407 452.
Příklad
V tomto přikladu bude popsáno tepelné zpracováni výkovku o průměru 1 400 mm a hmot nosti asi 30 tun způsobem podle vynálezu.
Homogenizace výkovku se provádí při teplotě 1 130 °C po dobu nezbytnou k úplnému převedeni do roztoku a je následována ochlazením v peci až na teplotu 700 UC, přičemž se k tomuto chlazeni použije oleje, vodni mlhy nebo pulzujícího vzduchu a postupuje se tak, aby rychlost ochlazováni v jádru pece nebyla nižší než 40 °C.h_1; to má za účel vyhnout se perlitové transformaci, ke které by došlo při pomalejších rychlostech ochlazováni. Teplota výkovku se potom přivede na 250 °C, přičemž martansitická transformace je při této teplotš úplná.
Potom se výkovek popouští postupem zahrnujícím: prvni zvýšeni teploty až na 650 °C s výdrži po dobu 25 hodin, ochlazeni na teplotu okoli, druhá zvýšeni teploty až na 685 °C s výdrži po dobu 25 hodin /za účelem úplného dokončeni transformace popřípadě zbylého austenitu na martensit a uděleni požadovaných vlastnosti výkovku/ a ochlazeni na teplotu okolí.
Po uvedeném popouštěni se výkovek tepelně zpracuje za účelem odstraněni vnitřního pnuti zahřátim na teplotu 655 °C s výdrži na této teplotě po dobu 25 hodin.
Timto způsobem bylo provedeno několik testů s výkovky z oceli, jejich složeni je uvedeno v následující tabulce II.
Tabulka II
Složeni oceli č. [% hmo t.j 1 2 3 4
Uhlík 0,185 0,191 0,19 0,193
Nikl 0,75 0,78 0/80 0,79
Chrom 11,5 11,3 H.4 11,5
Molybden 0,90 0,95 0,98 0,95
Vanad 0,32 0,30 0,29 0,31
Niob 0,13 0,135 0,198 0,201
Dusík 0,0035 0,0040 0,0032 0,0036
Obsah hmot.J
Sira méně než 0,020
Fosfor méně než 0,020
Kobalt méně než 0,025
Hliník méně než 0,010
Titan méně naž 0,02
Cín méně než 0,02
Měd méně než 0,10
Wolfram méně než 0,015
Arsen méně než 0,020
Antimon méně než 0,0025
železo tvoři zbytek oceli
U zhotovených výkovků bylo dosaženo následujících výsledků! zkoušky tahem při teplotě 550 °C;
Rm min = 535 MPa R 0,2 min » 460 MPa
Rm max = 600 MPa R 0,2 max » 530 MPa zkoušky tečení - extrapolace Lareon-Millerova při 550 °C /parametr TK /25 + log t/ 10”3/
104 h : 282 MPa + 28
XO® h : I05 MPa Ϊ I·4?
tažnosti Αθ Jsou mezi 13,5 a 20 % j kontrakce Z jsou mezi 41 a 70 %,

Claims (3)

1, Způsob zpracováni výkovku z oceli, která hmotnostně obsahuje méně než 0,3 %, výhodně méně než 0,1 %, křemíku, méně než 0,5 %, výhodně méně než 0,3 %, manganu,
0,6 až 0,9 % niklu,
10,7 až 12,3 % chrómu,
0,8 až 1,1 % molybdenu,
0,22 až 0,35 % vanadu,
0,07 až 0,20 % niobu,
0,05 až 0,11 % dusíku a méně než 0,008 %, výhodně 0,005 %, boru, jakož i maximální zbytková množstvi činíci v % hmotnosti 0,020 % pro síru,
0,020 % pro fosfor,
0,025 % pro kobalt,
0.010 % pro hliník,
0,02 % pro titan.
0,02 % pro cin,
0,10 % pro měň,
0,015 % pro wolfram,
0,020 % pro arsen a
0,0025 % pro antimon, přičemž zbytek Je tvořen železem a ocel má niklový ekvivalent, vypočtený podle vzorce
Ni eq = 30 C + 0,5 Mn + 2 Ni + 25 N2 + 40 B, rovný 9 až 10,2 a chromový ekvivalent, vypočtený podle vzorce
Cr eq = Cr + 2 Si + 1,5 Mo + 5 V + 1,75 Nb, rovný 14,5 až 15,5, výhodně 14,7 až 15,3, a poměr mezi chromovým ekvivalentem a niklovým ekvivalentem Cr eq/Ni eq leži v rozmezí mezi 1,49 až 1,65, vyznačující se tim, že se výkovek podrobí homogenizaci při teplotě 1 130 až L 170 °C po dobu 24 až 48 h, potom ae ochladí v peci na teplotu 250 až 350 °C při rychlosti ochlazováni 0,5 až 1,2 °C. min“·1· a podrobí se austenitisaci při teplotě 1 050 až 1 130 °C a následnému kaleni ochlazením na teplotu 250 °C a popouštění poskytujícímu výkovku požadované vlastnosti.
2. Způsob podle bodu 1. vyznačující se tim. že se popouštěni provádí zvýěenim teploty výkovku na teplotu 540 až 600 °C s výdrží na této teplotě po dobu 25 až 48 hodin, následným ochlazením na teplotu okolí při rychloeti chlazeni 0,5 až 1,2 °C.min“1, druhým zvýšením teploty výkovku na teplotu 650 až 710 °C s výdrží na této teplotě po dobu 25 až 48 hodin a opětovným ochlazením na teplotu okolí při rychlosti chlazeni 0,5 až 1,2 °C. min“1.
3. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tim, že se výkovek po popouštěni zahřeje na teplotu 620 až 680 °C s výdrži na této teplotě po dobu 25 až 48 hodin.
CS402885A 1984-06-05 1985-06-05 Method of forced pices thermal treatment CS274262B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8408785A FR2565251B1 (fr) 1984-06-05 1984-06-05 Acier pour la fabrication de grosses pieces forgees et procede de traitement de cet acier

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS402885A2 CS402885A2 (en) 1990-09-12
CS274262B2 true CS274262B2 (en) 1991-04-11

Family

ID=9304714

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS402885A CS274262B2 (en) 1984-06-05 1985-06-05 Method of forced pices thermal treatment

Country Status (8)

Country Link
US (1) US4689095A (cs)
EP (1) EP0164678B1 (cs)
JP (1) JPS61566A (cs)
KR (1) KR930003604B1 (cs)
AT (1) ATE42347T1 (cs)
CS (1) CS274262B2 (cs)
DE (1) DE3569576D1 (cs)
FR (1) FR2565251B1 (cs)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62222027A (ja) * 1986-03-25 1987-09-30 Nippon Chiyuutankou Kk 耐熱ロ−タ−の製造法
JPH0621323B2 (ja) * 1989-03-06 1994-03-23 住友金属工業株式会社 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼
SE9002276D0 (sv) * 1990-06-28 1990-06-28 Abb Powdermet Ab Saett att framstaella fulltaeta kroppar av varmhaallfast martensitiskt cr-staal
FR2746333B1 (fr) * 1996-03-22 1998-04-24 Usinor Sacilor Procede de coulee continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulee pour sa mise en oeuvre
KR20040012227A (ko) * 2002-08-01 2004-02-11 서명원 재봉기의 구동 및 흡진장치
US7591909B2 (en) * 2007-08-23 2009-09-22 Transportation Technology Center, Inc. Railroad wheel steels having improved resistance to rolling contact fatigue
KR101444750B1 (ko) * 2012-08-31 2014-09-26 한국원자력연구원 템퍼취화 저항성이 향상된 니켈-크롬-몰리브덴계 저합금강 및 이의 제조방법
CN103774061B (zh) * 2014-01-07 2015-11-18 无锡市派克重型铸锻有限公司 叶环锻件及其制作工艺

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB833240A (en) * 1956-07-18 1960-04-21 Firth Vickers Stainless Steels Ltd Improvements relating to ferritic alloy steels
FR1407452A (fr) * 1964-09-10 1965-07-30 Gen Electric Alliage pour fabrication de grosses pièces forgées présentant de bonnes propriétés à température ambiante et à haute température
US3767390A (en) * 1972-02-01 1973-10-23 Allegheny Ludlum Ind Inc Martensitic stainless steel for high temperature applications
JPS5226311A (en) * 1975-08-26 1977-02-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd High-chrome steel for high temperature parts
JPS57123964A (en) * 1981-01-26 1982-08-02 Toshiba Corp Heat resistant 12% cr steel
JPS5837159A (ja) * 1981-08-26 1983-03-04 Hitachi Ltd マルテンサイト系耐熱鋼
JPS58110661A (ja) * 1981-12-25 1983-07-01 Hitachi Ltd 耐熱鋼

Also Published As

Publication number Publication date
US4689095A (en) 1987-08-25
KR930003604B1 (ko) 1993-05-08
CS402885A2 (en) 1990-09-12
EP0164678A1 (fr) 1985-12-18
DE3569576D1 (en) 1989-05-24
JPS61566A (ja) 1986-01-06
KR860000400A (ko) 1986-01-28
ATE42347T1 (de) 1989-05-15
EP0164678B1 (fr) 1989-04-19
FR2565251A1 (fr) 1985-12-06
FR2565251B1 (fr) 1987-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0664342B1 (en) Case carburized stainless steel alloy for high temperature applications
EP0210122B1 (en) Steam turbine rotor for high temperature and method for manufacturing same
JP5558887B2 (ja) 低サイクル疲労強度に優れるＴｉ、Ｂ添加鋼を用いた高強度部品の製造方法
KR102464899B1 (ko) 석출 경화 강(precipitation hardening steel) 및 그의 제조
KR20020042648A (ko) 침전 경화된 마르텐사이트 철강 제품의 제조 방법, 이러한방법으로 얻어진 철강 제품, 및 상기 철강 제품의 용도
JPH05287455A (ja) 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼
JP5076535B2 (ja) 浸炭部品およびその製造方法
CZ135597A3 (cs) Ocel na odlitky
JPS5845354A (ja) はだ焼鋼
CS274262B2 (en) Method of forced pices thermal treatment
CN108866453B (zh) 一种马氏体耐热钢及其制备方法
KR20050063010A (ko) 고 크롬 페라이트/마르텐사이트 내열합금의 제조방법
JP2019183215A (ja) 浸炭機械部品及びその製造方法
CA1043591A (en) Precipitation hardenable stainless steel
CN113840935A (zh) 用于锯切装置的钢
KR100561605B1 (ko) 고크롬 함유 페라이트계 내열강
JPH0483848A (ja) 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼
JP2004018993A (ja) 高温環境下での強度変化の小さい低合金非調質耐熱鋼およびその製造方法
JP7501802B1 (ja) ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに、ステンレス鋼製品およびその製造方法
JPH07252598A (ja) 軸受鋼および軸受部材
JP7647373B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼、並びに、マルテンサイト系ステンレス鋼部材及びその製造方法
JPS62278251A (ja) 耐応力腐食割れ性に優れた低合金鋼
KR900006688B1 (ko) 열처리 생략형 열간단조용강
KR101444750B1 (ko) 템퍼취화 저항성이 향상된 니켈-크롬-몰리브덴계 저합금강 및 이의 제조방법
JPS6289811A (ja) 高強度高Ｃｒフエライト鋼の熱処理法