CS272203B2 - Centrifugal-cast tube from cast iron with spheroidal graphite - Google Patents
Centrifugal-cast tube from cast iron with spheroidal graphite Download PDFInfo
- Publication number
- CS272203B2 CS272203B2 CS831369A CS136983A CS272203B2 CS 272203 B2 CS272203 B2 CS 272203B2 CS 831369 A CS831369 A CS 831369A CS 136983 A CS136983 A CS 136983A CS 272203 B2 CS272203 B2 CS 272203B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- oven
- temperature
- centrifugal
- cast iron
- mold
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims description 24
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 11
- 239000010439 graphite Substances 0.000 title description 6
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 title description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 14
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 26
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 19
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 17
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 6
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 6
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 4
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 3
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 3
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010420 art technique Methods 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011083 cement mortar Substances 0.000 description 2
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 239000002966 varnish Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
(57) Řešení se týká odstředivě odlité trouby z litiny s kuličkovým grafitem a záleží na tom, že má následující složení v % hmotnosti uhlík 3,6 %, křemík 2,4 X, mangan 0,5 %, nikl 0,2 %, mě5 0,5 %, síra max. 0,01 %, fosfor max. 0,06 % a zbytek je železo, přičemž má bainitickou strukturu.
CS 272203 Β 2
Vynález se týká odstředivě odlité trubky z litiny s kuličkovým grafitem a způsobu jeji výroby odstředivým litím a zejména tepelným zpracováním, které následuje za odstředivým litím a má za účel udělit odstředivě odlité trubce strukturu, která umožňuje její vylehčení.
Trouby - tj. válcové trouby o konstantní tloušťce - z litiny s kuličkovým grafitem mají ve skutečnosti po odstředivém odlití a tepelném zpracování ferritickou strukturu, která má dvě výhody: jednak dodává tato struktura troubám dobré mechanické vlastnosti (elastický odpor a tažnost) a jednak se tato ferritická struktura snadno obdrží tepelným zpracováním po odstředivém lití, a to buď v kokile opatřené uvnitř hustým povlakem z práš kové směsi kysličníku křemičitého a bentonitu suspendovaných ve vodě (povlak se obvykle nazývá vlhký poprašek nebo v kokile, která takový povlak nemá.
V případě přítomnosti povlaku vlhkým popraškem na kokile se trouba, vytažená z její kokily a rychle zavedené do pece, než se příliš ochladí, vystaví tepelnému zpracování zvanému udržení ferritizace při teplotě řádu 750 °C po dobu řádově 20 až 25 minut, a pak se nechá přirozeně vychladnout.
V případě nepřítomnosti povlaku vlhkým popraškem na kokile se trouba vytáhne z její licí kokily a zavede se rychle do pece, kde se vystaví grafitizačnímu žíhání při teplo tě řádově 950 °C po dobu řádově 20 až 25 minut, načež se vystaví udržení ferritizace při teplotě řádově 750 °C po dobu řádově 15 až 20 minut.
Vynález vychází z úlohy získat hospodárně odstředivě odlité litinové trouby, které by byly lehčí než dosud známé trouby bez znatelné ztráty mechanických vlastností. Byl učiněn pokus získat tento výsledek tím, že se troubě z litiny s kuličkovým grafitem dodá místo obvyklé ferritické struktury struktura bainitická, která má odolnost proti tahu a má vlastnost protahování, jakož i rázovou houževnatost, kteréžto vlastnosti jsou stejné nebo lepší než u ferritické struktury.
Bainitická struktura litiny s kuličkovým grafitem byla již vyhledávána pro lité před mety odlévané v kokile, zejména pro mechanické součásti automobilů, jak například ukazuje francouzský patentní spis δ. 1 056 330, a to v důsledku dobrých mechanických vlastností vyvolaných takovou strukturou.
V jednom článku časopisu Hommes et Fonderie č. 84 z dubna 1978 je popsáno tepelné zpracování pro získání této bainitické struktury. Popsané tepelné zpracování záleží ve zpracování zvaném stupňovité kalení, které umožňuje dosáhnout bainitické struktury přechodem přes austenitisaci postupnými obdobími chlazení s různými rychlostmi, přičemž kalení vychází z teplého kusu, jak byl právě odlit. Toto zpracování má tu výhodu, že není zapotřebí počátečního zahřívání pro austenitisaci.
Avšak v důsledku skutečnosti, že litina s kuličkovým grafitem se málo hodí pro kalení, je podle techniky popsané ve shora uvedeném článku nejen zapotřebí velmi těsně kontrolovat obsahy uhlíku, křemíku a manganu v litině, avšak jestliže mají být zpracovávány kusy poměrně silné, je třeba přidat drahé legovací prvky jako molybden, které jsou zvlášť účinné, i v malých množstvích, pro zlepšení vhodnosti litiny pro kalení v míře dostatečné, aby stupňovité kalení zabránilo vytvoření perlitu a. dospělo k vytvoření bainitu.
Účelem vynálezu tedy je vyřešit problém, jak získat odstředivě lité trubky z bainitické litiny s kuličkovým grafitem bez přidávání zvláštních drahých prvků, jako molybdenu, i v nepatrném množství.
Odstředivě odlitá trouba z litiny' s kuličkovým grafitem, podle vynálezu má následují cí složení v hmotnostních procentech:
| uhlík | 3,6 % |
| křemík | 2,4 % |
| mangan | 0,5 % |
| nikl | 0,2 % |
| měří | 0,5 % |
| síra | >0,01 % |
| fosfor | £0,06 % |
| zbytek železo, |
přičemž tato litina má bainitickou strukturu.
Pro vytvoření takové trouby se podle vynálezu vyjde z litiny s kuličkovým grafitem mající shora uvedené složení, tato litina se nalévá do odstřeáovací kokily opatřené žáruvzdorným povlakem a zvenčí ochlazované vodou, odstředěná trouba se nechá ochladit v kokile až na teplotu řádově 800 až 1 000 °C pro získání austenitické struktury, potom se stále v kokile prudce a rovnoměrně ochlazuje po celé její délce rozprašováním vody nebo směsi vzduchu a vody na její vnitřní stěnu, až de teploty přibližně 250 až 400 °C tak, že se jí udělí austenitická nebo bainitická struktura, potom se trouba z kokily vyjme, umístí se do vnitřku pece udržované na teplotě mezi 250 až 450 °C za účelem vytvoření nebo udržení bainitické struktury a trouba se vytáhne z pece a nechá se vychladnout na vzduchu
Výhodné provedení vynálezu záleží v tom, že prvním období ochlazování až na asi 800 až 1 000 °C a v období prudkého ochlazování rozprašováním vlhkosti na vnitřní stě nu trouby na teplotu z 800 až 1 000 °C na teplotu 250 až 400 °C, se tato trouba uvádí v otáčení pomocí odstreSovací kokily.
Pokusy ukázaly, že trouba podle vynálezu má jednotnou značně sníženou hmotnost a má značně zvýšený provozní tlak, a to na úkor zvýšené ovalisace pod vlastní hmotností trouby, kterážto ovalisace však zůstává v přijatelných mezích.
Vynález bude vysvětlen na přikladu provedení v souvislosti s výkresy.
Obr. 1 je částečný podélný řez strojem pro odstředivé lití trub, který je opatřen skrápěcím zařízením, pro provádění způsobu podle vynálezu, přičemž stroj jé' v poloze na konci odlévání.
Obr. 2 je pohled analogický k obr. 1 na stroj při období skrápění trouby v kokile při způsobu podle vynálezu.
Obr. 3 je příčný řez podle čáry na °br. 2·
Obr. 4 je příčný řez a ilustruje období udržení bainitisace uvnitř pece způsobem podle vynálezu.
Obr. 5 a 6 jsou diagramy srovnávající tepelné zpracování způsobem podle vynálezu (pl ně vytažené křivky) se známými dřívějšími tepelnými zpracováními, jednak pro dosažení bai nitické struktury s austenitisačním zahříváním a pro získání ferritické struktury při kla sické výrobě odstředivě litých litinových trub, přičemž tyto křivky odpovídají troubám o jmenovitém průměru 1600 mm.
Obr. 7 a 8 jsou mikrofotografie struktury stěny odstředivě litých trub z litiny s ku ličkovým grafitem, jednak s bainitickou strukturou při zvětšeni 1000 a s ferritoperlitickou strukturou při zvětšení 100.
Podle příkladu provedení znázorněného na obr. 1 až 3 je vynálezu použito při výrobě trub z litiny s kuličkovým grafitem odstředivým litím.
Způsob podle vynálezu záleží v tom, že se vyjde z následujícího složení litiny s kuličkovým grafitem, vyjádřeného v hmotnostních procentech:
| uhlík | 3,6 X |
| křemík | 2,4 X |
| mangan | 0,5 X |
| nikl | 0,2 X |
| měď | 0,5 X |
| hořčík | 0,03 X |
| síra | 0,1 X maximálně |
| fosfor | 0,06 X maximálně |
zbytek činí železo.
Toto složení litiny bylo modifikováno oproti složení, které normálně slouží pro výrobu trub z litiny s kuličkovým grafitem s ferrito-perlitickou strukturou, a to přidáním prvků Ni a Cu a s výhodou přidáním značného doplňku Mn, nebot základní litina ho obsahuje pouze jen 0,1 až 0,2 X. Prvky Ni, Cu, Mn mají vlastnost zlepšovat tavitelnost litiny.
Litina s kuličkovým grafitem shora uvedeného složení je odstředivě odlévána v odlévacím stroji, znázorněném schematicky na obr. 1 až 3.
Tento stroj obsahuje v zásadě vozík A pohyblivý postupným pohybem za pomoci pracovní ho válce B_. Tento vozík £ nese odstřeďovací kovovou kokilu 2 s přibližně vodorovnou osou X-,Χ pomocí kladek £, z nichž alespoň jedna je poháněna motorem M. Kokila 2 má válcovou od dělovací dutinu stejného průměru od jednoho konce ke druhému za účelem získání trouby T mající na celé délce konstantní průměr a konstantní tloušiku stěny, avšak bez hrdla Trou ba £ má například délku 6 až 8 metrů pro vnitřní průměr v rozmezí od 60 mm až 2000 mm podle odstřeďovacího stroje a užité kokily 2·
Stroj je, jak je známo, opatřen zařízením pro vnější chlazení kokily 2· Může jít o rozprašovací rampy pro vodu, rozložené kolem kokily 2 uvnitř krytu, nebo karosérie obklopující tuto kokilu nebo o plášt s vodou obíhající od jednoho konce kokily ke druhému a vně této kokily v uzavřeném oběhu. Za účelem přehlednosti nebylo znázorněno zařízení pro vnější chlazení kokily 2> nebot je o sobě známé.
jelikož vynález je s výhodou, avšak nikoliv výlučně určen pro výrobu litinových trub o velkých průměrech, to znamená o průměrech větších než 700 mm, které mohou dosáhnout až 2000 mm, byla po straně stroje vpravo na obr. 1 znázorněna lidská silueta 2 Pro ilustraci značného průměru kokily 2» ve které má být odlévána trouba 2·
Do vnitřku kokily 2 může přibližně rovnoběžně s její osou X-5( vniknout licí kanál 2 opatřený nahoře přepadem G zásobovaným tekutou litinou pomocí sklopné licí pánve 2·
Celek kanálu 2 a jeho přepadu G je namontován na způsob konzoly na vozíku 2 pohyblivém napříč vůči ose X-J<, znamená v směru ke konci vůči rovině obr. 1. Příčný vozík 2 nese rovněž na způsob konsoly dlouhé nepoddajné vedení nebo rampu 3_ pro rozprašování vody, spojenou s neznázoměným zásobníkem tlakové vody. Nepoddajné vedení 3 má délku odpovídající délce kanálu 2, tedy délce kokily 2> a je rovněž přibližně rovnoběžné s osou X-X kokily 1.. Je namontováno na příčném vozíku 2 s přesazením vůči kanálu £ o příčnou vzdálenost takovou, že při příčném posunutí vozíku 2, když kanál E. je uvnitř kokily 1., je nepoddajné vedení 3_ zvenčí a obráceně.
Nepoddajné vedení 2 čili rampa je na celé své délce opatřeno dvojicemi dvojčitých trysek 4. pro rozprašovánívody. Vyústění trysek j4, ležících po dvou proti sobě, mají regulovatelné průřezy a jsou regulovány tak, že každá dodává vhodné množství vody ve funkci tloušíky trouby, která je v podstatě konstantní po celé délce proudu J. Ústrojí pro regulaci průřezů vyústění trysek 4. nejsou znázorněna, jelikož jsou o sobě známa.
Kokila 1 se před každým odléváním opatří žáruvzdorným povlakem ha, označovaným jako vlhký poprašek, to znamená směsí prášku kysličníku křemičitého a bentonitu ve vodní suspenzi. Tento povlak má například tlouštku v rozmezí 0,05 a 0,8 mm. Složky této povlékací směsi jsou v následujících poměrech: 500 až 3000 g prášku kysličníku křemičitého o granulometrii v rozmezí mezi 40 a 100 um a 10 až 40 g bentonitu na jeden litr vody. Ústrojí · pro rozprášení tohoto povlaku nejsou znázorněna, jelikož jsou o sobě známa.
Je třeba poznamenat, že na obr. 1, kde kanál E. je částečně uvnitř kokily 2> není viditelná část vedení 3 s tryskami 4., protože toto vedení je bočně odsunuto. Je zapotřebí prohlédnout obr. 2, kde je vidět vedení 2 se všemi jeho tryskami £ zavedenýmo do vnitřku' kokily 2 při skrápěcím postavení; licí kanál 2 Je potom v postavení bočně odsunutém před jen částečně za účelem přehlednosti. Toto postavení je tase provádí odlévání trouby 2 odstřeáováním, 2e se do kokily tam vlévá tímto kanálem litina a kanál se postupně z kokido odstřeSovací kokily 2 vlévá jen takové množství litiny, které může odstředivě lité troubě udělit tlouštku mnohem menší než je obvyklá tlouštka s přihlédnutím na průměr (viz níže tabulku číselných hodnot).
Když je lití trouby 2 ukončeno, vystaví se trouba následujícímu tepelnému zpracování, které záleží ve stupňovitém kalení, prováděné z části uvnitř odstřeSovací kokily 2> a z části v udržovací peci, za účelem získání a zachování bainitické struktury a zabránění vytvoření perlitu.
V první fázi tohoto tepelného zpracování (obr. 5 a 6, plně vytažená křivka) ponechá se trouba 2 uvnitř odstřeSovací kokily 2> aby byla vystavena bainitisačnímu kalení s přechodem přes austenitisaci, bez zahřívání za využití kalorií z odlévání. Vychází se tedy z trouby, která byla právě odstředěna a ztuhla a je ještě na teplotě řádově 1 150 °C (po přechodu od bodu £ k bodu b na plně vytažené křivce na obr. 5 a 6).
V důsledku toho, že kokila 2 je zvenčí chlazena a že se trouba 2 otáčí, ochlazuje se trouba pomalu z bodu a. do bodu b. a z bodu 2 do bodu c, to znamená z 1 300 °C na 1 150 °g a z 1 150 °C na 1 000 °C způsobem prakticky homogenním; v okolí bodu £ plně vytažené křiv ky na obr. 5 a 6 a i pod tímto bodem, například až do 800 °C, lze pozorovat nepatrný odrovinou obr. 2 a byl znázorněn ké patrno na obr. 3.
Za pomoci tohoto zařízení zavede licí kanál 2 a potom se ly vytahuje. Podle vynálezu se stup teploty mezi vnitřní a vnější stěnou, menší než 20 °C. Takto je trouba _T při homogenní teplotě austenitisována, to znamená, má austenitickou strukturu v bodě c bez přívodu tepla, avšak v důsledku ochlazení, které nastává po odlití uvnitř kokily 1_.
Počínaje tímto stavem homogenním co do teploty a s austenitickou strukturou provádí se tepelné zpracování kalením nebo rychlým chlazením uvnitř odstřeďovací kokily za pomoci skrápěcí rampy 3. a rozprašovacích trysek 4 rozprašováním vody nebo směsi vzduchu a vody.
Za tím účelem se těsně po odlití odsune bočně licí kanál posunutím vozíku 2 a do odstřeďovací kokily £ se zcela zavede skrápěcí rampa 3_ s tryskami 4. a provádí se skrápění dutiny trouby _T která byla v kanálu odlita, přičemž se pokračuje v otáčení kokily _1. Dodávané množství skrápění, které je teoreticky konstantní po celé délce odstředivě odlité trouby, může být ovšem místně seřízeno, jestliže se zjistí místní nepravidelnosti teploty kokily 1., i když je snaha, aby vnější chlazení kokily bylo konstantní a rovnoměrné.
Při tomto postupu se trouba T homogenně ochlazuje. Tato fáze kalení je znázorněna úsekem £-£ na plně vytažených křivkách na obr. 5 a 6. Teplota trouby _T klesne takto v několika minutách z teploty přibližně 1 000 °C (nebo menší, např. 800 °C) na přibližně 35D°C.
Rozprašovaná voda se odpařuje uvnitř rotující trouby a odvádí vhodným způsobem nezná zorněnými prostředky.
Teplota na konci kalení je mezi 250 °C a 450 °C. V tomto teplotním pásmu, které je buď poněkud nad nebo poněkud pod hodnotou 350 °C zaznamenanou na křivkách v obr. 5 a 6, má trouba JT dostatečnou nepoddájnost, aby již nebylo nebezpečí ovalisace mimo odstřeďova cí kokily. Trouba rovněž dostala v důsledku kalení £-d strukturu prostou perlitu. Na křivkách v obr. 5 a 6 je oblast odpovídající perlitu umístěna vpravo od této křivky v určité vzdálenosti od úseku c d.
Druhá fáze tepelného zpracování záleží v udržení teploty pro konsolidování nebo zajištění bainitické struktury (udržení bainitisace). Za tím účelem se po předcházejícím období rychlého ochlazování nebo kalení vytáhne trouba T z odstřeďovací kokily, buď se její otáčení zastaví, nebo že se ponechá otáčet při vytahování, a to podle daného vytahovacího » zařízení, lak je znázorněno na obr. 4, zavede se trouba T, vyjmutá z formy, do tunelové pece .5 se zahřívacími tryskami £ námého typu, naregulované tak, že udržuje troubu na konstantní teplotě v rozmezi 250 až 4-50 °C, například na 350 °C, po dobu 5 až 120 minut (úsek d-e_ taviči křivky v obr. 5 a 6), přičemž tato udržovací doba je přibližně stejná pro všechny průměry trub a to asi 10 minut.
Období udržované teploty má za účel získat homogenní bainitickou strukturu vedoucí k optimálním mechanickým vlastnostem uvedeným níže.
Trouba 7 je nesena do pece _5 dopravním řetězem, který může být typu zajištujícího současně otáčení trouby kolem její osy.
Poslední fáze tepelného zpracování záleží v rychlém ochlazení na volném vzduchu: při uplynutí doby udržování bainitisace vytáhne se trouba JT z udržovací pece _5 a nechá se vychladnout na volném vzduchu podle úseku £-f plně vytažených křivek na obr.5 a 6, což vyvolá rychlé ochlazení, přibližně v 10 minutách téměř až na okolní teplotu. Sestava úseků c-d-£-f chladicí plně vytažené křivky představuje stupňovité kalení trouby.
Obr. 5 a 6 ilustrují výhodu tepelného zpracování podle vynálezu znázorněného plně vytaženými křivkami, vůči dřívějším známým zpracováním představovaným přerušovaně zakreslenými křivkami. Je zřejmý důležitý a značný zisk času, avšak to není jediná výhoda.
Jak to ukazuje přerušovaně zaznamenaná křivka podle obr. 5, je klasické zpracování pro obdržení bainitické struktury pro staticky odlitý předmět (který tedy není odstředivě litá trouba), které obsahuje úsek h-j-k-l_, podobný úseku £-d-£-f. postupu podle vynálezu, avšak je v čase posunut přibližně 1 až 2 hodiny v důsledku dvou předcházejících fází 0-£ austenitisačního zahřívání, které může trvat 20 minut až 2 hodiny podle zamýšleného použití a fáze £-h udržení austenitisace při teplotě přibližně 1 000 °C, obvyklé při teplotě mezi 900 a 1 000 °C. Známé dřívější zpracování tedy vyžaduje přívod kalorií nebo tepla, aby se zpracovávané kusy uvedly na austenitisační teplotu, místo aby tyto kusy byly zpracovány ve formě bezprostředně po jejich odlití. Je tedy jasné, že způsob podle vynálezu při ušetření austenitisačního zahřívání přináší značnou úsporu energie oproti dřívějšímu zpracování. 'q
Na obr. 6 je tepelné zpracování podle vynálezu srovnáno s dřívější technikou tepelného feritisačního zpracpvání (temperování). Dřívější tepelné zpracování (křivka zaznamenaná přerušovanou čároví má společný úsek a-b-c s plně vytaženou křivkou podle vynálezu. Potom je zbytek křivky £;£-£-£-£ značně odlišný od křivky £-£-£-1 způsobu podle vynálezu. Při feritisačním postupu’se ponechá trouba uvnitř její odstřeďovací kokily podle křivky £-£-£-m; to odpovídá ochlazování odstřeďovací kokily a přirozeného vnitřního chladnutí odstředěné trouby. Od bodu a až do bodu c se tvoří austenitická struktura. Za bodem £ se tato struktura nepodrží, nýbrž ochlazování pokračuje až do m, což je bod, kde se provádí vytažení trouby dostatečně ochlazené z kokily, aby se zabránilo větší ovalisaci. Z toho vyplývá ochlazování na vzduchu poněkud pomalejší, až se trouba zavede do temperovací pece pro feritisaci při teplotě řádově 750 °C. Jak je patrné, je uvnitř temperovací pece nutný přived kalorií za účelem získání feritické struktury podle úseku m-π křivky, jakož i pro udržení teploty podle úseku £-£. Tento přívod tepla je značně vyšší než ten, který je nutný pro udržení bainitisace podle úseku d-e plně vytažené křivky v udržovací peci 2, a to tím spíše, že teplota udržování bainitisace je daleko nižší (přibližně 350 °C) než teplota udržování feritisace ©C přibližně 750 °C). Zejména třeba poznamenat, že teplota udrže ní bainitisace je dostatečně nízká, aby vytažení trouby při této teplotě nepůsobilo žádné problémy a aby nebylo zapotřebí znovu tuto troubu ohřívat po jejím zavedení do pece 5. V důsledku toho dovoluje způsob podle vynálezu rovněž značnou úsporu energie ve srovnání s dřívější technikou tepelného feritisačního zpracování odstředivě litých litinových trub.
V důsledku otáčení trouby, zatímco je ještě uvnitř odstřeďovací kokily, to znamená v období tepelného zpracování představovaných úseky £-b-£-.d plně vytažených křivek na obr. 5 a 6, tedy v průběhu přirozeného chladnutí a při kalení skrápěním je ochlazování trouby homogenní.
Bainitické struktura umožňuje snížit tloušíku stěny a tedy jednotné hmotnosti trub v důsledku jejich dobrých mechanických vlastností. Toto značné zmenšení tloušíky je kromě toho výhodné pro homogennost ochlazování v obdobích £-£-£-£ a zejména pro vhodnost ke ka lení: zajišíuje účinnost popřípadě působivost tohoto kalení v období £-d křivky tepelného zpracování napříč celé tloušíky odstředivě lité trouby, aniž by bylo zapotřebí přidávat ke složení litiny drahé kovové prvky mající kalicí účinek, to znamená usnadňující kalení, jako je molybden. Jinými slovy, značné snížení tloušíky litinových dstredivě litých trub přináší značnou úsporu pro složení litiny.
CS 272203 0 2
Bylo již uvedeno, že austenitisační a bainitisační zpracování podle fází £-£-£ křivky tepelného zpracováni trouby T uvnitř odstřeáovací kokily zabraňuje jakékoliv deformaci trouby a zejména jakékoliv ovalisaci, dokud je ještě na vysoké teplotě ve skutečnosti odstřeSovací kokila, sloužící jako podpěra trouby, udržuje její tvar dokonale válcový, a to vzdor značnému snížení tlouštky, které zvyšují její sklon k ovalisaci. Tento sklen k ovalisaci by kladl vážné problémy, kdyby trouba byla vytažena z odstřeSovací kokily při vyš ší teplotě, například při teplotě vyšší než 500 °C.
Provádění tepelného zpracovávání podle vynálezu a zejména období skrápění nebo rozprašování vody uvnitř dutiny trouby podle úseku ic-cl je zvlášť jednoduché a hospodárné ve srovnání s klasickým kalicím zpracováním uvnitř solné lázně, které by vyžadovalo ostatně dopravu trouby mimo její kokilu, pokud je ještě teplá a manipulaci ponoření trouby do sol né lázně. Způsob podle vynálezu umožňuje vynechat tuto manipulaci a odstraňuje současně nebezpečí ovalisace, které obsahuje.
Značný časový zisk shora uvedený umožňuje zvýšit tempo výroby odstředivě litých trub z litiny s kuličkovým grafitem a s bainitickou strukturou. Skrápění vnitřku odstředivě odlité trouby v období kalení zmenšuje čas pobytu odstředivě lité trouby v odstřeSovací kokile. To je patrno na srovnání obou křivek na obr. 6, na kterých se vytažení trouby mimo kokilu nalézá v bodě m podle známé techniky, kdežto u způsobu podle vynálezu leží v bodě £, 6 až 10 minut před tím.
Pro odstřeSovací kokily z toho výhodně vyplývá značné snížení tepelného namáhání, jelikož teplo jež má být odvedeno, je nižší přibližně o 30 až 40 % oproti dřívější technice výroby litinových trub s ferritickou strukturou, a to v důsledku odvádění tepla skrápění vodou a snížením množství litiny nalévané do vnitřku kokily. V důsledku toho může životnost odstřeďovacích kokil, které jsou nejdůležitějšími a nejdražšími součástmi odstřeúovací soustavy být značně prodloužena oproti dřívější technice.
Kromě toho odstředěná trubka podle vynálezu z litiny s kuličkovým grafitem a s bainitickou strukturou si vzdor značnému snížení tlouštky, které přináší vylehčení usnadňující manipulaci, uchovává mechanické vlastnosti v podstatě ekvivalentní vlastnostem dílčím ferritických trub na účet větší citlivosti pro ovalisaci, která však zůstává únosná v důsledku okolností, že se s trubkou nemanipuluje, pokud je na vysoké teplotě podléhající ovalisaci.
Pokud jde o mechanické vlastnosti trouby podle vynálezu, jsou v následující tabulce podány číselné příklady rozměrů, hmotnosti, zaručeného provozního tlaku a ovalisace pro trouby, jež mají.být zapuštěny do země do hloubky 4 m a pro trouby o velkém průměru, to znamená o průměru větším než 700 mm jmenovitého průměru. Hodnoty týkající se bainitické trouby podle vynálezu jsou srovnávány s troubami podle dřívější techniky týkající se ferritické trouby a vylehčené ferritické trouby, V této tabulky charakterizuje koefioient K, definovaný mezinárodní normou ISO 2531, tlouštku trouby podle vzorce:
e = K (0,5 + 0,001 D N), ve kterém : e = tlouštka stěny v mm ON = jmenovitý průměr.
Trouby o velkých průměrech Výška stanovené pokrývky - 4 m
Jmenovitý průměr dřívější technika éerritická a perlitická trouba (K=9)
| tloušíka stěny [mm] | střední hmotnost | provozní tlak [MPa] | ovalisace pod vlastní tíhou .......LLl........ | |
| 800 | Π.5 | 211 | 2,85 | 0,09 |
| 1000 | 13,2 | 303 | 2,8 | 0,13 |
| 1200 | 15,0 | 412 | 2,75 | |
| 1400 | 16,8 | 536 | 2,73 | |
| 1600 | 18,5 | 677 | 2,69 | |
| 1800 | 20,3 | 833 | 2,65 | 0,30 |
| 2000 | 22,1 | 1006 | 2,63 | 0,34 |
| Trouby o velkých průměrech | ||||
| Jmenovitý průměr | Výška stanovené pokrývky = 4 m dřívější technika | |||
| vylehčení | ferritická trouba (s povlakem)* | |||
| tloušíka | střední | provozní | ovalisace pod | |
| stěny | hmotnost | tlak | vlastní tíhou | |
| [mml | [kg . m1] | [MPa] | ||
| 800 | 8 | 147,8 | 2,3 | ______......... 0,22 |
| 1000 | 9,7 | 223,1 | 2,32 | 0,28 |
| 1200 | 11,3 | 311,3 | 2,3 | |
| 1400 | 13,0 | 417,2 | 2,32 | |
| 1600 · | 14,5 | 531 | 2,3 | |
| 1800 | 16,2 | 666,6 | 2,3 | 0,51 |
| 2000 | 17,8 | 813 | 2,3 | 0,56 |
X0bvykle vnitřní povlak z odstředěné cementové malty a vnitřní povlak z černého laku
CS 272203 Β 2
Trouby o velikých průměrech Výška stanovené pqkrývky = 4 m
Jmenovitý průměr vynález
| bainitická trouba vylehčená, s povlakem* | ||||
| tloušíka stěny [mml | střední hmotnost ______ [kg.m“1^ ..... | provozní tlak P ÍMPa] | ovalisace pod vlastní tíhou C % J | |
| 800 | 5,? | 109,3 | 2,9 | 0,56 |
| 1000 | 6,8 | 156,8 | 2,87 | 0,74 |
| 1200 | 7,9 | 218,2 | 2,85 | 0,90 |
| 1400 | 9,0 | 189,6 | 2,85 | 1,05 |
| 1600 | 10,0 | 367,2 | 2,84 | 1,21 |
| 1800 | n,i | 458 | 2,83 | 1,36 |
| 2000 | 12,3 | 563,3 | 2,8 | 1,47 |
| x0bvykle vnitřní povlak | z odstředěné | cementové malty a | vnitřní povlak | z černého laku. |
| Na shora uvedené tabulce je patrno, že zisk jednotné hmotnosti, | jaký vynález umožňu- |
je dosáhnout, je tím větší, čím je větší průměr trouby.
Pro srovnání a pro ozřejmění výhody trouby bainitickou strukturou podle vynálezu jsou dole uvedeny získané mechanické vlastnosti:
- mez pružnosti 55 až 75 MPa (místo přibližně 30 pro ferritickou strukturu).
- tažnost vyšší než 10 % (jako u ferritické trouby).
- mez pevnosti 70 až 110 MPa (ferritická trouba 45 MPa přibližně).
Obr. 7 znázorňuje mikrofotografii bainitické struktury. V této struktuře jsou černé plošky viditelné v horním a dolním levém rohu, částice grafitových kuliček. Protáhlé útva ry podobající se kapradí jsou feritová pásma; je patrno, že kryjí největší část povrchu mikrofotografie. Největší bílá pásma odpovídají zbytkovému austenitu; je vidět, že pokrývají jen malou část povrchu mikrofotografie. Celek této struktury, která je rozeznatelná pouze při zvětšení 1000 a nikoliv při zvětšení 100, se nazývá bainitická struktura.
Pro srovnání se u mikrofotografie podle obr. 8 se zvětšením stokrát při působení NITALem se jedná o litinu s kuličkovým grafitem ferrito-perlitickou, se 4O£ perlitu a 5(5 js ferritu, přičemž je zbytek kuličkový grafit. Černé okrouhlé plošky jsou kuličky grafitu. Kuličky jsou obklopeny bílými pásmy tvořenými feritem. Zbývající šedá pásma jsou z perlitu. Jde o strukturu odstředěním lité trouby klásického typu.
Claims (3)
- PŘEDMĚT VYNÁLEZU1. Odstředivě odlitá trouba z litiny's kuličkovým grafitem, vyznačující se tím, že má následující složení v procentech hmotnosti:
uhlík 3,6 % křemík 2,4 % mangan 0,5 % nikl 0,2 % měď 0,5 % síra maximálně 0,01 % fosfor maximálně 0,06 % zbytek železo, a má bainitickou strukturu. - 2. Způsob výroby odstředivě lité trouby podle bodu 1, vyznačující se tím, že litina s kuličkovým grafitem uvedeného složení se nalévá do odstřeďovací kokily opatřené žáruvzda? ným povlakem a zvenčí ochlazované vodou, odstředěná trouba se nechá ochladit v kokile až na teplotu 800 až 1 000 °C pro získání austenitické struktury, potom se stále v kokile prudce a rovnoměrně ochlazuje po celé její délce rozprašováním vody nebo směsu vzduchu a vody na její vnitřní stěnu, až do teploty 250 až 400 °C tak, že se jí udělí austenitické nebo bainitická struktura, potom se trouba z kokily vyjme, umístí se do vnitřku pece udržované na teplotě mezi 250 až 450 °C za účelem vytvoření nebo udržení bainitické struktury a trouba se vytáhne z pece a nechá se vychladnout na vzduchu.
- 3. Způsob podle bodů 1 a 2, vyznačující se tím, že při prvním období ochlazování až na 800 až 1 000 °C a ·ν období prudkého ochlazování rozprašováním vlhkosti na vnitřní stěnu trouby na teplotu z 800 až 1 000 °C na teplotu 250 až 400 °C, se tato trouba uvádí v otáčení pomocí odstřeďovací kokily.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8203327A FR2522291A1 (fr) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | Tube centrifuge en fonte a graphite spheroidal et son procede de fabrication |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS136983A2 CS136983A2 (en) | 1989-11-14 |
| CS272203B2 true CS272203B2 (en) | 1991-01-15 |
Family
ID=9271434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS831369A CS272203B2 (en) | 1982-03-01 | 1983-02-28 | Centrifugal-cast tube from cast iron with spheroidal graphite |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4448610A (cs) |
| EP (1) | EP0087634B1 (cs) |
| JP (1) | JPS58161748A (cs) |
| KR (1) | KR900001096B1 (cs) |
| AT (2) | ATE17375T1 (cs) |
| AU (1) | AU553544B2 (cs) |
| BE (1) | BE896059A (cs) |
| BR (1) | BR8300976A (cs) |
| CH (1) | CH651768A5 (cs) |
| CS (1) | CS272203B2 (cs) |
| DD (1) | DD209124A5 (cs) |
| DE (1) | DE3361739D1 (cs) |
| EG (1) | EG15781A (cs) |
| ES (1) | ES520165A0 (cs) |
| FR (1) | FR2522291A1 (cs) |
| GB (1) | GB2117000B (cs) |
| IN (1) | IN157332B (cs) |
| IT (1) | IT1158814B (cs) |
| MX (1) | MX161630A (cs) |
| MY (1) | MY8700117A (cs) |
| PL (2) | PL139262B1 (cs) |
| RO (1) | RO87318A (cs) |
| SE (1) | SE8301060L (cs) |
| YU (1) | YU43820B (cs) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2575683B1 (fr) * | 1985-01-04 | 1987-01-30 | Pont A Mousson | Procede et installation pour la fabrication continue de tuyaux en fonte a graphite spheroidal a structure controlee |
| EP0281249A1 (en) * | 1987-03-06 | 1988-09-07 | William H. Moore | Improved method of heat treating ferrous metals |
| FR2697535B1 (fr) * | 1992-11-02 | 1995-01-13 | Schissler Jean Marie | Procédé amélioré de traitement thermique d'alliages ferreux ou non-ferreux, et son application à l'élaboration de fonte bainitique. |
| DE19528291C2 (de) * | 1995-08-02 | 1998-06-04 | Ald Vacuum Techn Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Partikeln aus gerichtet erstarrten Gußkörpern |
| US5784851A (en) * | 1996-04-23 | 1998-07-28 | Waugh; Tom W. | Centrifugally cast pole and method |
| DE19750144A1 (de) * | 1997-11-12 | 1999-06-02 | Krupp Polysius Ag | Verfahren zur Herstellung einer Mahlwalze |
| RU2166389C2 (ru) * | 1999-03-10 | 2001-05-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства бесшовных горячекатаных труб |
| KR100372011B1 (ko) * | 1999-12-15 | 2003-02-14 | 사단법인 대학산업기술지원단 | 오스템퍼드 구상흑연주철 및 그 제조방법 |
| RU2172793C1 (ru) * | 2000-03-28 | 2001-08-27 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Чугун |
| RU2175986C1 (ru) * | 2000-03-28 | 2001-11-20 | Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН | Способ термической обработки центробежно-литой трубы из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом |
| JP4698098B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2011-06-08 | 株式会社クボタ | 高強度高耐食性ダクタイル鋳鉄 |
| DE10201218A1 (de) * | 2002-01-14 | 2003-07-24 | Fischer Georg Fahrzeugtech | Sphärogusslegierung |
| FR2839727B1 (fr) * | 2002-05-14 | 2004-06-25 | Technologica Sarl | Procede d'elaboration et de mise en forme de pieces en fonte a graphite spheroidal a caracteristiques mecaniques elevees |
| US20050189043A1 (en) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Technologica | Method of fabricating spheroidal graphite cast iron parts of high precision, geometrically and dimensionally, and having improved mechanical characteristics |
| FI118738B (fi) * | 2005-01-05 | 2008-02-29 | Metso Paper Inc | Pallografiittivalurauta ja menetelmä pallografiittivaluraudan valmistamiseksi lujuutta ja sitkeyttä vaativia koneenrakennusosia varten |
| US8567155B2 (en) | 2006-07-19 | 2013-10-29 | Tom W Waugh | Centrifugally cast pole and method |
| FR2918908B1 (fr) * | 2007-07-16 | 2009-10-30 | C T I F Ct Tech Des Ind De La | Procede de fabrication d'une piece en fonte bainitique |
| USD629531S1 (en) | 2009-03-03 | 2010-12-21 | Mcwane Global | Centrifugally cast ductile iron utility pole having stepped portions |
| USD617471S1 (en) | 2009-03-06 | 2010-06-08 | Mcwane Global | Centrifugally cast ductile iron utility pole having stepped portions |
| USD624667S1 (en) | 2009-03-19 | 2010-09-28 | Mcwane Global | Interconnected centrifugally cast, ductile iron utility pole members |
| US20120152413A1 (en) * | 2010-12-16 | 2012-06-21 | General Electric Company | Method of producing large components from austempered ductile iron alloys |
| US8376024B1 (en) | 2011-12-31 | 2013-02-19 | Charles Earl Bates | Foundry mold insulating coating |
| US8524016B2 (en) * | 2012-01-03 | 2013-09-03 | General Electric Company | Method of making an austempered ductile iron article |
| US8833433B2 (en) | 2013-01-16 | 2014-09-16 | Charles Earl Bates | Foundry mold insulating coating |
| FR3060607B1 (fr) * | 2016-12-19 | 2021-09-10 | Saint Gobain Pont A Mousson | Objet en fonte a graphite spheroidal, element et procede de fabrication correspondants |
| CN108326252A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-07-27 | 嘉善超盛五金材料有限公司 | 一种铜套浇注方法及其浇注装置 |
| CN111560559A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-08-21 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 基于等温淬火球铁的避震器毛坯及其生产工艺 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE148237C (cs) * | ||||
| US2867555A (en) * | 1955-11-28 | 1959-01-06 | Curry Thomas Wetzel | Nodular cast iron and process of manufacture thereof |
| US2855336A (en) * | 1957-02-04 | 1958-10-07 | Thomas W Curry | Nodular iron process of manufacture |
| US3549430A (en) * | 1967-11-14 | 1970-12-22 | Int Nickel Co | Bainitic ductile iron having high strength and toughness |
| US3702269A (en) * | 1971-01-22 | 1972-11-07 | Int Nickel Co | Ultra high strength ductile iron |
| US3860457A (en) * | 1972-07-12 | 1975-01-14 | Kymin Oy Kymmene Ab | A ductile iron and method of making it |
| US3784416A (en) * | 1972-09-29 | 1974-01-08 | Canron Ltd | Manufacture of white cast iron |
| JPS5522528B2 (cs) * | 1974-02-23 | 1980-06-17 | ||
| US4157111A (en) * | 1976-01-06 | 1979-06-05 | Kubota, Ltd. | Method of heat-treating ductile cast iron pipe |
| JPS5284118A (en) * | 1976-01-06 | 1977-07-13 | Kubota Ltd | Heat treatment of ductile cast iron tube made by centrifugal casting |
| FR2382502A1 (fr) * | 1977-03-02 | 1978-09-29 | Pont A Mousson | Procede et installation de traitement thermique de recuit de tuyaux en fonte a graphite spheroidal ou lamellaire |
| JPS5836664B2 (ja) * | 1978-08-24 | 1983-08-10 | 株式会社クボタ | 金型遠心力鋳造による耐摩耗薄肉鋳鉄スリ−ブの製造法 |
| DE2853870A1 (de) * | 1978-12-13 | 1980-07-03 | Schmidt Gmbh Karl | Gusseisen mit kugelgraphit mit austenitisch-bainitischem mischgefuege |
| JPS55128563A (en) * | 1979-03-28 | 1980-10-04 | Nissan Motor Co Ltd | Cast iron excellent in wear and seizure resistance |
| JPS56127747A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Mazda Motor Corp | Vibration isolating semispherical graphite cast iron |
| JPS56130453A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-13 | Riken Corp | Tough spheroidal graphite cast iron and its heat treatment |
-
1982
- 1982-03-01 FR FR8203327A patent/FR2522291A1/fr active Granted
-
1983
- 1983-02-10 DE DE8383101259T patent/DE3361739D1/de not_active Expired
- 1983-02-10 EP EP83101259A patent/EP0087634B1/fr not_active Expired
- 1983-02-10 AT AT83101259T patent/ATE17375T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-16 GB GB08304308A patent/GB2117000B/en not_active Expired
- 1983-02-23 AT AT0062883A patent/ATA62883A/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-24 US US06/469,601 patent/US4448610A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-02-25 PL PL1983240787A patent/PL139262B1/pl unknown
- 1983-02-25 PL PL1983252162A patent/PL139257B1/pl unknown
- 1983-02-25 SE SE8301060A patent/SE8301060L/ not_active Application Discontinuation
- 1983-02-26 RO RO83110169A patent/RO87318A/ro unknown
- 1983-02-27 EG EG135/83A patent/EG15781A/xx active
- 1983-02-28 IT IT67229/83A patent/IT1158814B/it active
- 1983-02-28 ES ES520165A patent/ES520165A0/es active Granted
- 1983-02-28 BR BR8300976A patent/BR8300976A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-02-28 MX MX196411A patent/MX161630A/es unknown
- 1983-02-28 DD DD83248329A patent/DD209124A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-28 CS CS831369A patent/CS272203B2/cs unknown
- 1983-02-28 YU YU472/83A patent/YU43820B/xx unknown
- 1983-02-28 KR KR1019830000805A patent/KR900001096B1/ko not_active Expired
- 1983-03-01 AU AU11940/83A patent/AU553544B2/en not_active Ceased
- 1983-03-01 BE BE0/210239A patent/BE896059A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-03-01 CH CH1122/83A patent/CH651768A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-03-01 IN IN249/CAL/83A patent/IN157332B/en unknown
- 1983-03-01 JP JP58033668A patent/JPS58161748A/ja active Granted
-
1987
- 1987-12-30 MY MY117/87A patent/MY8700117A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS272203B2 (en) | Centrifugal-cast tube from cast iron with spheroidal graphite | |
| CN104087820B (zh) | 高强度球墨铸铁电杆及其制备工艺 | |
| FI80621B (fi) | Foerfarande och anordning foer framstaellning av ett roer med en homogen och kontrollerad bainitisk och austenitisk struktur av segjaern. | |
| JPH09296215A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄部材の製造方法 | |
| US3954133A (en) | Spheroidal graphite cast iron pipe of ferritic structure and method of producing the same | |
| US4504042A (en) | Apparatus for heat treating steel | |
| WO2012125031A1 (en) | A method of heat treating a cast iron, in particular a nodular cast iron | |
| US4490187A (en) | Method for heat treating steel | |
| JPS54137423A (en) | Heat treatment of high strength nodular cast iron | |
| EP0086408B1 (en) | Method and apparatus for heat treating steel | |
| CA1201366A (en) | Centrifugally cast tube of spheroidal graphite cast- iron and its method of manufacture | |
| CN106929648B (zh) | 大尺寸1.2382铸钢模具镶块的铸造方法 | |
| JPS6141721A (ja) | 延性に富んだ高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 | |
| JPH0512411B2 (cs) | ||
| JPH0647693B2 (ja) | 鋳物の熱処理装置 | |
| JPH0313938B2 (cs) | ||
| JPS6247424A (ja) | 鋳物の熱処理装置 | |
| JPH0255489B2 (cs) | ||
| US5129632A (en) | Heat treatment apparatus for thin spheroidal graphite cast iron products | |
| JPS60221525A (ja) | 高強度ダクタイル鋳鉄管の製造法 | |
| CN107520431A (zh) | 铸态奥贝球铁生产中的降温保温自动化装置 | |
| RU2175986C1 (ru) | Способ термической обработки центробежно-литой трубы из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом | |
| JPH0335363B2 (cs) | ||
| SU596361A1 (ru) | Способ центробежного лить чугунных труб | |
| PL188013B1 (pl) | Sposób utwardzania prętów stalowych do betonu sprężonego |