PL139257B1 - Nodular cast iron - Google Patents
Nodular cast iron Download PDFInfo
- Publication number
- PL139257B1 PL139257B1 PL1983252162A PL25216283A PL139257B1 PL 139257 B1 PL139257 B1 PL 139257B1 PL 1983252162 A PL1983252162 A PL 1983252162A PL 25216283 A PL25216283 A PL 25216283A PL 139257 B1 PL139257 B1 PL 139257B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- cast iron
- pipe
- pipes
- cast
- iron
- Prior art date
Links
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 6
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N decane Chemical compound CCCCCCCCCC DIOQZVSQGTUSAI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest zeliwo sferoidalne o strukturze bainitycznej, odlewane odsrod¬ kowo, zawierajace wagowo wegiel 2,5 do 4,0tf, krzem 2 do 4,0#, mangan 0,1 do 0,6#, fosfor max. 0,0ó#, siarke max. 0,01#, magnez do 0,5 oraz nikiel i miedz, reszte zelazo. Zeliwo wedlug wy¬ nalazku przeznaczone jest zwlaszcza do wytwarzania rur o duzych srednicach moetoda odlewania odsrodkowego, dzieki czemu rury te w wyniku odpowiedniej obróbki cieplnej nabieraja struktury, umozliwiajacej znaczne zmniejszenie ich ciezaru.Obecnie stosowane zeliwo z grafitem sferoidalnym posiada po odsrodkowym odlaniu i obróbce termicznej strukture ferrytyczna, która ma zalety polegajace na tym, ze z jednej strony daje dobre charakterystyki mechaniczne, jak sprezystosc i ciagliwosc, z drugiej zas strony struktu¬ ra ferrytyczna moze byc latwo otrzymywana przez obróbke cieplna, wykonana po odsrodkowym odla¬ niu badz w kokili z gruba wewnetrzna powloka, badz tez w kokili zupelnie pozbawionej warstwy zaroodpornej. Natomiast bainityczna struktura zeliwa sferoidalnego byla juz stosowana w elemen¬ tach zeliwnych odlewanych w kokilach, zwlaszcza do mechanicznych czesci samochodowych, jak to ujawnione zostalo przykladowo w patencie francuskim nr 1 056 330, szczególnie ze wzgledu na dobra charakterystyke mechaniczna, wykazywana przez te strukture.W artykule w przegladzie "Hommes et Fonderie" (Ludzie i odlewnia) nr 84 z kwietnia 1978 r. jest opisana z kolei obróbka termiczna dla otrzymania struktury bainitycznej. Podana obróbka termiczna nazywa sie hartowaniem stopniowym i pozwala osiagnac strukture bainityczna, przecho-" dzac przez strukture austenityczna, poprzez fazy sukcesywnego chlodzenia o róznej predkosci, z których jedna, a mianowicie hartowanie jest wykonywane na goracym odlewie, zaraz po odlaniu.Ta obróbka ma te zalete, ze omija koniecznosc nagrzewania, inicjujacego austenityzacje. Jednak wedlug techniki opisanej w tym artykule, przy zalozeniu slabej zdolnosci hartowania sie zeliwa z grafitem sferoidalnym, nie tylko nalezy kontrolowac bardzo dokladnie zawartosc wegla, krzemu i manganu w tym zeliwie, ale ponadto, jezeli chce sie otrzymac odlewy, na przyklad rury wzgled-ie nie grube, trzeba dodac, w celu powiekszenia zdolnosci do hartowania zeliwa, drogie elementy stopowe jak molibden, który jest szczególnie wydatny nawet w niewielkich ilosciach, lecz wystar-2 139 257 czajacych, aby hartowanie stopniowe ominelo formacje perlityczna i doprowadzilo do formacji bainitycznej• Celem wiec niniejszego wynalazku jest opracowanie skladu sferoidalnego zeliwa bainitycz- nego bez koniecznosci dodawania skladników specjalnych, uciazliwych w stosowaniu nawet w ma¬ lych ilosciach na przyklad takich, jak molibden. Cel ten zostal osiagniety dzieki opracowaniu skladu zeliwa sferoidalnego o strukturze balnitycznej zgodnie z wynalazkiem, a którego istota polega na tym, ze zeliwo to zawiera wagowo nikiel 0,3 do 3,5% oraz miedz 0,3 do 11%. Wyniki otrzymane w przypadku zastosowania tego zeliwa sferoidalnego potwierdzaja w sposób jednoznacz¬ ny, ze wykonana z niego na przyklad rura o duzej srednicy posiada znacznie mniejszy ciezar, wyzsze nominalne cisnienie robocze oraz inne zalety, lecz osiagniete jednak kosztem nieco wiekszej owalizacji wywolanej wlasnym ciezarem, mieszczacej sie pomimo to w dozwolonych gra¬ nicach.Zgodnie z wynalazkiem do wyrobu rur stosuje sie zeliwo sferoidalne, przy czym zeliwo to posiada nastepujacy sklad w procentach wagowych: wegiel 2,5 do 4,096, korzystnie 3,6, krzem 2 do 4,0%, korzystnie 2,4%, magnez do 0,5%, korzystnie 0,03%, siarka najwyzej 0,01%, fosfor najwyzej .0,06%, oraz mangan 0,1 do 0,6%, korzystnie 0,5%f nikiel 0,3 do 3,5%, miedz 0,3 do 11%, zas reszte zelazo* Sklad zeliwa zostal zmieniony w stosunku do tego, który normalnie byl dotychczas stosowa¬ ny przy wykonywaniu rur o duzej srednicy z zeliwa z grafitem sfero.idalnym o strukturze ferry¬ tyczno-perlitycznej przez zastosowanie dodatkowych skladników Ni oraz Cu, które nie byly uzy¬ wane, oraz przez wprowadzenie znacznego dodatku Mn, którego zeliwo o znanym skladzie zawiera nie wiecej niz 0,1- do 0,2%. Skladniki Mi, Cu, Vzi maja wlasnosci polepszajace hartownosc zeliwa.Zeliwo o podanym wyzej skladzie z grafitem sferoidalnya odlewa sie odsrodkowo w maszynie do odlewania odsrodkowego. Po zakonczeniu odlewania rure poddaje sie obróbce termicznej, która polega na stopniowym hartowaniu, wykonywanym partiami wewnatrz odsrodkowej kokili, a nastepnie w piecu wyrównawczym w celu otrzymania i stabilizacji bainitu oraz unikniecia powstawania per¬ litu.W pierwszej fazie tej obróbki termicznej odlana rure pozostawia sie wewnatrz odsrodkowej kokili i dokonuje sie jej chlodzenia w celu otrzymania bainitu poprzez przemiane austenitu bez grzania, gdyz wykorzystuje sie cieplo zeliwa. Tak wiec odlana rura jest skrzepnieta i ma jesz¬ cze temperature rzedu 1150°C. Poniewaz odsrodkowa kokila jest chlodzona z zewnatrz i pozosta¬ wia sie ja obracajaca sie dokola swej osi, rura chlodzi sie powoli, to znaczy od 1300°C do 1150°C i od 1150°C do 1000°C w sposób praktycznie jednorodny. Rura o jednolitej temperaturze osiaga w pewnym momencie strukture austenitu bez doprowadzenia dodatkowego ciepla. Poczawszy od tego homogenicznego stanu temperatury i struktury austenitycznej, dokonuje sie obróbki ter¬ micznej polegajacej na zraszaniu, to znaczy gwaltownym chlodzeniu wewnatrz odsrodkowej kokili przy pomocy przewodu nawilzajacego i dysz natryskowych. Czynnikiem chlodzacym jest rozpylona woda lub mieszanina powietrza i wody. Natryskiwana woda paruje wewnatrz obracajacej sie rury i jest stamtad usuwana przy pomocy odpowiedniego urzadzenia. Temperature przy koncu zraszania ustala sie na 250-450°C. W tym obszarze temperatur, umiejscowionym nieco nizej lub nieco wyzej 350°C, rura ma juz dostateczna sztywnosc, zapobiegajaca owalizacji po wyjeciu jej z odsrodko^ wej kokili. Rura dzieki jej polewaniu uzyskuje strukture perlitu.Druga faza obróbki polega na podtrzymaniu odpowiedniej temperatury, aby ustabilizowac strukture bainityczna. W tym celu po fazie gwaltownego chlodzenia, czyli nawilzania, rure wyj¬ muje sie z odsrodkowej kokili i wprowadza do pieca tunelowego, zaopatrzonego w regulowane dy¬ sze grzejne. W tym piecu rura jest utrzymywana w stalej temperaturze w granicach 250-450°C, przykladowo 350°C podczas 15-20 minut. Czas pobytu rury w piecu tunelowym jest w przyblizeniu dla rur wszystkich srednic jednakowy i wynosi okolo 10 minut. Czas utrzymania temperatury jest wystarczajacy, aby spowodowac powstanie jednolitej struktury balnitycznej, dajacej optymalne charakterystyki mechaniczne.139257 ' 3 Ostatnia faza obróbki termicznej polega na szybkim oziebieniu rury na wolnym powietrzu* Oziebienie to wykonuje sie po uplywie czasu utworzenia sie bainitu i po wyciagnieciu rury z pieca tunelowego. Na wolnym powietrzu chlodzenie jest intensywne i trwa okolo 10 minut az do osiagniecia temperatury otoczenia.Struktura bainityczna ze wzgledu na doskonale wlasciwosci mechaniczne pozwala na znacz¬ ne zmniejszenie grubosci scianek rur, a wiec przede wszystkim ich ciezaru. Zmniejszenie gru¬ bosci scianki rury wplywa ponadto korzystnie na jednorodne jej stygniecie* a w szczególnosci na zdolnosc hartowania przy wyzarzaniu, co zapewnia skutecznosc tego wyzarzania na calej gru¬ bosci odsrodkowo odlanej rury bez potrzeby dodawania do skladu zeliwa drogich dodatków meta¬ licznych ulatwiajacych wyzarzanie, takich jak molibden. Tak wie znaczne zmniejszenie grubosci rur odlewanych odsrodkowo przy uzyciu zeliwa wedlug wynalazku przynosi dodatkowe oszczednosci w ilosci zuzytego zeliwa.Zastosowanie zeliwa wedlug wynalazku pozwala na powiekszenie czestotliwosci wytwarzania rur odlewanych odsrodkowo z zeliwa, zawierajacego grafit sferoidalny o strukturze bainitu, bo¬ wiem natryskiwanie wnetrza wirujacej rury podczas fazy hartowania zmniejsza czas przebywania tej rury w kokili odsrodkowej. Rura odlana odsrodkowo przy uzyciu zeliwa wedlug wynalazku, za¬ wierajacego grafit sferoidalny i o strukturze bainitu, mimo znacznego zmniejszenia jej grubos¬ ci scianki, co przynosi zmniejszenie ciezaru ulatwiajace manipulowanie, zachowuje charakterys¬ tyki mechaniczne równorzedne w stosunku do znanych rur ferrytycznych za cene wiekszej podat¬ nosci na owalizacje, która miesci sie jednak w granicach tolerancji ze wzgledu na to, ze rura nie jest transportowana gdy posiada wysoka temperature, co jest przyczyna owalizacji.Odnosnie charakterystyk mechanicznych rur otrzymanych przy uzyciu zeliwa wedlug wynalaz¬ ku, to rury te, w szczególnosci o duzych srednicach, to znaczy powyzej 700 mm, nadaja sie do ukladania na glebokosciach ponizej 4 m. Stwierdzic mozna równiez latwo, ze laczny spadek cie¬ zaru, który pozwala osiagnac zeliwo wedlug wynalazku, ma tym wieksze znaczenie, im wymagana grubosc scianki rury jest wieksza. Porównanie wlasnosci rur o strukturze bainitycznej wykona¬ nych z zeliwa wedlug wynalazku, w stosunku do rur wykonanych ze znanego zeliwa: granica spre- zystosci 55-75 dekaN/mm , zamiast okolo 30 dla struktury ferrytycznej, przy czym wydluzenie jest wieksze od 10%, czyli tak, jak dla rur ferrytycznych. Udamosc wynosi 70-110 dekaN/mm , podczas gdy u rury ferrytycznej okolo 45 dekaN/mm .Zastrzezenie patentowe Zeliwo sferoidalne o strukturze bainitycznej, przeznaczone na rury odlewane odsrodkowo, zawierajace wagowo wegiel 2,5 do 4,0$, krzem 2 do 4,0%, mangan 0,1 do 0,6%, fosfor max. 0,06%, siarke max. 0,01%, magnez do 0,5% oraz nikiel i miedz, reszte zelazo, znamienne tym, ze zawiera nikiel 0,3 do 3,5% oraz miedz 0,3 do 11%. PL PL PL PL
Claims (1)
1. Zastrzezenie patentowe Zeliwo sferoidalne o strukturze bainitycznej, przeznaczone na rury odlewane odsrodkowo, zawierajace wagowo wegiel 2,5 do 4,0$, krzem 2 do 4,0%, mangan 0,1 do 0,6%, fosfor max. 0,06%, siarke max. 0,01%, magnez do 0,5% oraz nikiel i miedz, reszte zelazo, znamienne tym, ze zawiera nikiel 0,3 do 3,5% oraz miedz 0,3 do 11%. PL PL PL PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8203327A FR2522291A1 (fr) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | Tube centrifuge en fonte a graphite spheroidal et son procede de fabrication |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL139257B1 true PL139257B1 (en) | 1987-01-31 |
Family
ID=9271434
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1983240787A PL139262B1 (en) | 1982-03-01 | 1983-02-25 | Method of heat treating the pipes made of nodular cast iron |
PL1983252162A PL139257B1 (en) | 1982-03-01 | 1983-02-25 | Nodular cast iron |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1983240787A PL139262B1 (en) | 1982-03-01 | 1983-02-25 | Method of heat treating the pipes made of nodular cast iron |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4448610A (pl) |
EP (1) | EP0087634B1 (pl) |
JP (1) | JPS58161748A (pl) |
KR (1) | KR900001096B1 (pl) |
AT (2) | ATE17375T1 (pl) |
AU (1) | AU553544B2 (pl) |
BE (1) | BE896059A (pl) |
BR (1) | BR8300976A (pl) |
CH (1) | CH651768A5 (pl) |
CS (1) | CS272203B2 (pl) |
DD (1) | DD209124A5 (pl) |
DE (1) | DE3361739D1 (pl) |
EG (1) | EG15781A (pl) |
ES (1) | ES520165A0 (pl) |
FR (1) | FR2522291A1 (pl) |
GB (1) | GB2117000B (pl) |
IN (1) | IN157332B (pl) |
IT (1) | IT1158814B (pl) |
MX (1) | MX161630A (pl) |
MY (1) | MY8700117A (pl) |
PL (2) | PL139262B1 (pl) |
RO (1) | RO87318A (pl) |
SE (1) | SE8301060L (pl) |
YU (1) | YU43820B (pl) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2575683B1 (fr) * | 1985-01-04 | 1987-01-30 | Pont A Mousson | Procede et installation pour la fabrication continue de tuyaux en fonte a graphite spheroidal a structure controlee |
EP0281249A1 (en) * | 1987-03-06 | 1988-09-07 | William H. Moore | Improved method of heat treating ferrous metals |
FR2697535B1 (fr) * | 1992-11-02 | 1995-01-13 | Schissler Jean Marie | Procédé amélioré de traitement thermique d'alliages ferreux ou non-ferreux, et son application à l'élaboration de fonte bainitique. |
DE19528291C2 (de) * | 1995-08-02 | 1998-06-04 | Ald Vacuum Techn Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Partikeln aus gerichtet erstarrten Gußkörpern |
US5784851A (en) * | 1996-04-23 | 1998-07-28 | Waugh; Tom W. | Centrifugally cast pole and method |
DE19750144A1 (de) * | 1997-11-12 | 1999-06-02 | Krupp Polysius Ag | Verfahren zur Herstellung einer Mahlwalze |
KR100372011B1 (ko) * | 1999-12-15 | 2003-02-14 | 사단법인 대학산업기술지원단 | 오스템퍼드 구상흑연주철 및 그 제조방법 |
JP4698098B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2011-06-08 | 株式会社クボタ | 高強度高耐食性ダクタイル鋳鉄 |
DE10201218A1 (de) * | 2002-01-14 | 2003-07-24 | Fischer Georg Fahrzeugtech | Sphärogusslegierung |
FR2839727B1 (fr) * | 2002-05-14 | 2004-06-25 | Technologica Sarl | Procede d'elaboration et de mise en forme de pieces en fonte a graphite spheroidal a caracteristiques mecaniques elevees |
US20050189043A1 (en) * | 2004-02-12 | 2005-09-01 | Technologica | Method of fabricating spheroidal graphite cast iron parts of high precision, geometrically and dimensionally, and having improved mechanical characteristics |
FI118738B (fi) * | 2005-01-05 | 2008-02-29 | Metso Paper Inc | Pallografiittivalurauta ja menetelmä pallografiittivaluraudan valmistamiseksi lujuutta ja sitkeyttä vaativia koneenrakennusosia varten |
US8567155B2 (en) * | 2006-07-19 | 2013-10-29 | Tom W Waugh | Centrifugally cast pole and method |
FR2918908B1 (fr) * | 2007-07-16 | 2009-10-30 | C T I F Ct Tech Des Ind De La | Procede de fabrication d'une piece en fonte bainitique |
US20120152413A1 (en) * | 2010-12-16 | 2012-06-21 | General Electric Company | Method of producing large components from austempered ductile iron alloys |
US8376024B1 (en) | 2011-12-31 | 2013-02-19 | Charles Earl Bates | Foundry mold insulating coating |
US8524016B2 (en) * | 2012-01-03 | 2013-09-03 | General Electric Company | Method of making an austempered ductile iron article |
US8833433B2 (en) | 2013-01-16 | 2014-09-16 | Charles Earl Bates | Foundry mold insulating coating |
FR3060607B1 (fr) * | 2016-12-19 | 2021-09-10 | Saint Gobain Pont A Mousson | Objet en fonte a graphite spheroidal, element et procede de fabrication correspondants |
CN108326252A (zh) * | 2018-01-17 | 2018-07-27 | 嘉善超盛五金材料有限公司 | 一种铜套浇注方法及其浇注装置 |
CN111560559A (zh) * | 2020-06-19 | 2020-08-21 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 基于等温淬火球铁的避震器毛坯及其生产工艺 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE148237C (pl) * | ||||
US2867555A (en) * | 1955-11-28 | 1959-01-06 | Curry Thomas Wetzel | Nodular cast iron and process of manufacture thereof |
US2855336A (en) * | 1957-02-04 | 1958-10-07 | Thomas W Curry | Nodular iron process of manufacture |
US3549430A (en) * | 1967-11-14 | 1970-12-22 | Int Nickel Co | Bainitic ductile iron having high strength and toughness |
US3702269A (en) * | 1971-01-22 | 1972-11-07 | Int Nickel Co | Ultra high strength ductile iron |
US3860457A (en) * | 1972-07-12 | 1975-01-14 | Kymin Oy Kymmene Ab | A ductile iron and method of making it |
US3784416A (en) * | 1972-09-29 | 1974-01-08 | Canron Ltd | Manufacture of white cast iron |
JPS5522528B2 (pl) * | 1974-02-23 | 1980-06-17 | ||
US4157111A (en) * | 1976-01-06 | 1979-06-05 | Kubota, Ltd. | Method of heat-treating ductile cast iron pipe |
JPS5284118A (en) * | 1976-01-06 | 1977-07-13 | Kubota Ltd | Heat treatment of ductile cast iron tube made by centrifugal casting |
FR2382502A1 (fr) * | 1977-03-02 | 1978-09-29 | Pont A Mousson | Procede et installation de traitement thermique de recuit de tuyaux en fonte a graphite spheroidal ou lamellaire |
JPS5836664B2 (ja) * | 1978-08-24 | 1983-08-10 | 株式会社クボタ | 金型遠心力鋳造による耐摩耗薄肉鋳鉄スリ−ブの製造法 |
DE2853870A1 (de) * | 1978-12-13 | 1980-07-03 | Schmidt Gmbh Karl | Gusseisen mit kugelgraphit mit austenitisch-bainitischem mischgefuege |
JPS55128563A (en) * | 1979-03-28 | 1980-10-04 | Nissan Motor Co Ltd | Cast iron excellent in wear and seizure resistance |
JPS56127747A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Mazda Motor Corp | Vibration isolating semispherical graphite cast iron |
JPS56130453A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-13 | Riken Corp | Tough spheroidal graphite cast iron and its heat treatment |
-
1982
- 1982-03-01 FR FR8203327A patent/FR2522291A1/fr active Granted
-
1983
- 1983-02-10 EP EP83101259A patent/EP0087634B1/fr not_active Expired
- 1983-02-10 AT AT83101259T patent/ATE17375T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-10 DE DE8383101259T patent/DE3361739D1/de not_active Expired
- 1983-02-16 GB GB08304308A patent/GB2117000B/en not_active Expired
- 1983-02-23 AT AT0062883A patent/ATA62883A/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-24 US US06/469,601 patent/US4448610A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-02-25 PL PL1983240787A patent/PL139262B1/pl unknown
- 1983-02-25 PL PL1983252162A patent/PL139257B1/pl unknown
- 1983-02-25 SE SE8301060A patent/SE8301060L/ not_active Application Discontinuation
- 1983-02-26 RO RO83110169A patent/RO87318A/ro unknown
- 1983-02-27 EG EG135/83A patent/EG15781A/xx active
- 1983-02-28 MX MX196411A patent/MX161630A/es unknown
- 1983-02-28 YU YU472/83A patent/YU43820B/xx unknown
- 1983-02-28 DD DD83248329A patent/DD209124A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-02-28 IT IT67229/83A patent/IT1158814B/it active
- 1983-02-28 BR BR8300976A patent/BR8300976A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-02-28 CS CS831369A patent/CS272203B2/cs unknown
- 1983-02-28 ES ES520165A patent/ES520165A0/es active Granted
- 1983-02-28 KR KR1019830000805A patent/KR900001096B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1983-03-01 JP JP58033668A patent/JPS58161748A/ja active Granted
- 1983-03-01 BE BE0/210239A patent/BE896059A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-03-01 CH CH1122/83A patent/CH651768A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-03-01 IN IN249/CAL/83A patent/IN157332B/en unknown
- 1983-03-01 AU AU11940/83A patent/AU553544B2/en not_active Ceased
-
1987
- 1987-12-30 MY MY117/87A patent/MY8700117A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL139257B1 (en) | Nodular cast iron | |
US5139579A (en) | Method for preparing high silicon, low carbon austempered cast iron | |
US8524016B2 (en) | Method of making an austempered ductile iron article | |
US20120152413A1 (en) | Method of producing large components from austempered ductile iron alloys | |
US4194906A (en) | Wear resistant low alloy white cast iron | |
JPH08117965A (ja) | 遠心鋳造製複合ロールの製造方法 | |
US4619713A (en) | Method of producing nodular graphite cast iron | |
JPS58207354A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄製揚重機部品の製造方法 | |
CN101921903B (zh) | 获得高珠光体高韧性球墨铸铁曲轴的方法 | |
JP2002356737A (ja) | 遠心力鋳造法によるダクタイル鋳鉄管およびその製造方法 | |
JPS6141721A (ja) | 延性に富んだ高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 | |
JPS6347773B2 (pl) | ||
JPS54137423A (en) | Heat treatment of high strength nodular cast iron | |
JPH0313939B2 (pl) | ||
JPS60190549A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄及びその製造法 | |
JPH0512411B2 (pl) | ||
US4791976A (en) | Method of making dual graphite structured pipe | |
JPH0255489B2 (pl) | ||
RU2175986C1 (ru) | Способ термической обработки центробежно-литой трубы из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом | |
CN116638060A (zh) | 一种离心球墨铸铁管的生产方法 | |
JPS55158872A (en) | Production of high alloy cast iron roll | |
JPS62148067A (ja) | 高強度ダクタイル鋳鉄管の製造方法 | |
JPS6358893B2 (pl) | ||
JP3163561B2 (ja) | 複合ロールの製造方法 | |
JPS6176612A (ja) | 高強度球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |