CS271332B2 - Circuit for pattern distortion correction - Google Patents
Circuit for pattern distortion correction Download PDFInfo
- Publication number
- CS271332B2 CS271332B2 CS863211A CS321186A CS271332B2 CS 271332 B2 CS271332 B2 CS 271332B2 CS 863211 A CS863211 A CS 863211A CS 321186 A CS321186 A CS 321186A CS 271332 B2 CS271332 B2 CS 271332B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- horizontal
- winding
- frequency
- voltage
- vertical
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
- H04N3/23—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction
- H04N3/233—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction using active elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
Description
Vynález se týká obvodu korekce zkreslení rastru v rozkladovém systému obrazovky obsahujícím vychylovací systém, mající horizontální vychylovací vinutí a vertikální vychylovací vinutí, zdroj horizontálního rozkladového proudu připojený к horizontálnímu vychylovacímu vinutí a zdroj vertikálního vychylovacího proudu připojený к vertikálnímu vychylovacímu vinutí, pro zajištění elektromagnetického vychylování elektronového paprsku obrazovky pro vytvoření rastru se sníženým zkreslením, к němuž dochází při vytváření rastru.
V televizním přístroji, který má prostředky pro elektromagnetické vychylování elektronového paprsku v obrazovce, je okolo hrdla obrazovky umístěn vychylovací systém. Elektrické obvody způsobují, že vychylovacími cívkami vychylovacího systému periodicky protékají proměnné proudy. Takto generované proměnné elektromagnetické pole vychyluje elektronové paprsky a vytváří rastr na stínítku obrazovky. Všeobecně je žádoucí, aby takto vytvořený rastr měl pravoúhlý tvar.
Hlavní nevýhodou stávajícího stavu jsou různé typy zkreslení rozmítání elektronového paprsku, které způsobují, že vytvořený rastr se od požadovaného provoúhelníku odchyluje.
Jedna dobře známá forma zkreslení rastru, kterou se zabývá tento vynález je tzv. poduškovité zkreslení, zvláště v horní a dolní části rastru. Tento typ zkreslení se vyznačuje středovým klenutím rastrových čar, přičemž charakter tohoto vyklenutí se mění od maximálního vyklenutí směrem dolů v horní části rastru přes minimum poblíž středu rastru až к maximálnímu vyklenutí směrem nahoru na spodku rastru. Vyklenutí je přibližně hyperbolické nebo parabolické. Obrázek 1 znázorňuje účinek poduškovitého zkreslení, když se ponechá nekorigováno, na mřížkovém vzoru. Toto zkreslení vyplývá z fyzické geometrie vychylovacího systému, určené takovými faktory, jako je velikost a konfigurace stínítka a relativní poloha středu vychylování elektronového paprsku vzhledem ke stínítku.
Dobře známé řešení problému horního a dolního poduškovitého zkreslení je modulace vertikálního rastrovacího proudu korekčním proudem o kmitočtu horizontálního vychylování fg. Takto v průběhu rastrování horizontální Čáry například v horní Části stínítka obrazovky způsobuje korekční proud o horizontálním kmitočtu proměnnou změnu ve vertikálním rastrovacím proudu. Tato kolísající změna je taková, že ve středu takové horizontální čáry je vertikální rastrovací proud větší než na okrajích· Takto vertikální vychýlení ve středové části takové horizontální rastrovací Čáry je větší než v krajových oblastech horizontální rastrovací čáry· Odtud obloukovítě tvarovaná horizontálně rastrovaná čára je modifikována tak, že se jeví blíže horizontální přímé čáře.
Dalším druhem zkreslení rastru, kterého se týká tento vynález je tzv. vlnovité zkreslení· Tento typ zkreslení se vyznačuje mnohonásobným prohnutím nebo poklesy rastrovacích čar, které jsou již v podstatě korigovány na poduškovité zkreslení, jak je znázorněno na obr. 2. Velikost poklesů se mění podle typu použité obrazovky. V jednom příkladě obrazovky je velikost poklesů maximální ve středové zóně mezi středem stínítka a horní částí stínítka nebo mezi středem stínítka a dolní částí stínítka. Původ vlnovitého zkreslení je rozdíl mezi poloměrem zakřivení vychýlení elektronového svazku a poloměrem zakřivení čelní desky obrazovky. Nové plošší čelní desky obrazovek, které mají asférické zakřivení čelní desky, vyžadují korekci takového vlnitého zkreslení .
СБ 271 332 В2
Jeou známy obrazovky typu mající známém tvaru obrazovky s plošší čelní
Čelní desku в komplexním zakřivením. V jednom deskou je vzorec pro sagitální výšku čelní des ky obrazovky z v mm ve vztahu ke středu Čelní desky dán rovnicí
Z = A1X2 + AjX4 + A3X2X2 + A5X4y2 + AgX4 + A?X2Y4 + ΑθΧ4Υ4, kde X, Y jsou souřadnice vzdálenosti v mm od středu čelní desky podél hlavní, případné vedlejší osy a kde;
A = -0,236424229 x 1O4 A2 = -0,363538575 x 108
A3 = -0,422441063 x 103
A4 = -0,213537355 x Ю8
A5 = +0,883912220 x 10~13
A6 = -0,100020398 x 1O“9
A? = +0,117915353 x 1O”14
A8 = +0,527722255 x Ю-21
Celní deska obrazovky definovaná tímto vzorcem má relativné mélké zakřivení v blízkosti středu čelní desky, které vzrůstá v blízkosti okrajů podél drah rovnoběžných jak s hlavní, tak e vedlejší osou obrazovky. Celkovým výsledkem je čelní deska relativně plochého zjevu a s rovinnými okraji, zejména s body podél horní, 6podní, levé a pravé hrany uspořádanými v podstatě ve společné rovině·
Vlnovité zkreslení se objevuje v důsledku geometrie čelní desky obrazovky. Když se používá obrazovka s plochým čelem, je vlnovité zkreslení znatelné. V obrazovkách s plochou Čelní deskou je Čelo obrazovky ploché v blízkosti okrajů. Násobné poloměry zakřivení způsobují odpovídající poklesy, které charakterizují vlnovité zkreslení.
Uvedené nevýhody dosavadního stavu do značné míry odstraňuje obvod korekce zkreslení rastru v rozkladovém systému obrazovky obsahujícím vychylovací systém, mající horizontální vychylovací vinutí a vertikální vychylovací vinutí, zdroj horizontálního rozkladového proudu připojený к horizontálnímu vychylovacímu vinutí a zdroj vertikálního vychylovacího proudu připojený к vertikálnímu vychylovacímu vinutí, jehož podstatou je, že je opatřen nelineární tlumivkou obsahující první vinutí a druhé vinutí, prvním rezonančním obvodem připojeným к prvnímu vinutí nelineární tlumivky, naladěným na harmonickou horizontálního rozkladového kmitočtu, к prvnímu rezonančnímu obvodu je připojen zdroj rozkladového proudu vertikálního kmitočtu, reagující na signál pracující na vertikálním kmitočtu, reagující na signál pracující na vertikálním kmitočtu, к vertikálnímu vychylovacímu vinutí а к prvnímu rezonančnímu obvodu je připojena druhá indukčnost а к prvnímu vinutí nelineární tlumivky je připojen druhý rezonanční obvod, naladěný na kmitočet horizontálního rozkladu.
Ve výhodném příkladném provedení obsahuje nelineární tlumivka těleso víceokénkového magnetického obvodu majícího první a druhý vnější segment a středový segment, druhé vinutí nelineární tlumivky je tvořeno prvním vstupním vinutím a druhým vstupním vinutím a je umístěno na prvním a druhém vnějším segmentu tělesa nelineární tlumivky, přičemž první vinutí nelineární tlumivky je tvořeno prvním výstupním vinutím a druhým výstupním vinutím a je umístěno na středovém segmentu tělesa nelineární tlumivky, přičemž první výstupní vinutí je zapojeno v dráze vertikálního rozkladového proudu pro vyvíjení v jednom z uvedeného prvního a druhého výstupního vinutí proudu o amplitudě měnící se ve shodě s vertikálním rozkladovým proudem a první rezonanční obvod je naladěn na harmonivkou horizontálního rozkladového kmitočtu, přičemž první rezonanční obvod je citlivý na proud v jednom vinutí z prvního a druhého výstupního vinutí.
CS 271 332 B2
V dalším výhodném příkladném provedení pak druhý rezonanční obvod obsahuje druhou indukčnost a druhý kondenzátor, je naladěn na horizontální rozkladový kmitočet a je připojen к druhému výstupnímu vinutí nelineární tlumivky.
Výhody obvodu korekce zkreslení rastru podle vynálezu spočívají zejména v dokonale jším vy korigování poduškovitého, ale zejména vlnovítého zkreslení.
Vynález bude dále podrobněji popsán podle přiložených výkresů, kde obr. 1 znázorňuje poduškovité zkreslení rastru, obr. 2 znázorňuje vlnovíté zkreslení na rastru, obr. 3 znázorňuje korekční obvod horního a dolního poduákovitého zkreslení a vlnovítého zkreslení, obr. 4 znázorňuje nelineární tlumivku, která se používá v obvodu z obr. 3, obr. 5a znázorňuje průběh signálu druhé harmonické horizontálního rozmítacího proudu, který se používá pro modulaci rozmítacího proudu o vertikálním kmitočtu pro korekci vlnovítého zkreslení, obr. 5b znázorňuje napětí horizontálního zpětného běhu, které je vytvářeno současně s průběhem signálu z obr. 5a, obr. 6 znázorňuje průběh signálu korekčního napětí poduškovitého zkreslení a vlnovítého zkreslení, použitého na vertikální vychylování к vinutí z obr. 3, které způsobuje modulaci vertikálního rozmítacího proudu v průběhu celého vertikálního rozmítacího intervalu, obr. 7 znázorňuje průběh napětí signálu s obr. 6 v průběhu jediné horizontální rozmítací periody a obr. 8 znázorňuje druhé provedení korekčního obvodu pro korekci vlnovítého zkreslení a horního a dolního poduškovitého zkreslení, který zahrnuje první a druhý rezonanční obvod naladěné na f^ případně 2fg, které jsou vzájemně propojeny činností transformátoru.
V horizontálním vychylovacím obvodu 200. znázorněném na obr. 3 je na sedmé svorce 48 filtrované stejnosměrné napětí z napájecího zdroje 45. Napětí je připojeno přes primární vinutí 53a výstupního horizontálního transformátoru neboli transformáitoru 53 zpětného běhu ke svorce 90 generátoru 86 horizontálního vychylování.
Horizontální vychylovací vinutí je připojeno ke generátoru 66 horizontálního vychylování. Generátor 86 horizontálního vychylování obsahuje sériové zapojení tlumivky 83 linearity, sledovacího kondenzátoru 62. do se'rie zapojených druhých vinutí W3 a W4 nelineární tlumivky TI. obvodu 150 korekce dynamického S a paralelní zapojení kondenzátoru 80 zpětného běhu a spínače 87 stopy. Spínač 87 stopy obsahuje paralelní zapojení horizontálního výstupního tranzistoru 88 a tlumicí diody 89. Generátor 86 horizontálního vychylování je schopen generovat horizontální rozkladový proud i v horizontálním vychylovacím vinutí L v každém horizontálním vychylovacím cyklu. Konvenční synchronizovaný horizontální oscilátor a budicí obvod 85 zajišťuje spínací řídicí signály na řídicí bázi horizontálního výstupního tranzistoru 88 pro jeho zapnutí v průběhu intervalu horizontálního dopředného běhu a jeho odepnutí pro inicializaci horizontálního intervalu zpětného běhu. Vyeokonapělové vinutí 53b transformátoru 53, zpětného běhu je připojeno ke konvenčnímu vysokonapělovému obvodu 63 pro vytvoření urychlovacího potenciálu poslední urychlovací anody pro proud elektronového paprsku.
Obvod 150 korekce dynamického HS zahrnuje cívku připojenou paralelně ke kondenzátoru C 150. Cívka má střední odbočku, která je připojena pro vedení horizontálních vychylovacího proudu iy. Obvod 150 korekce dynamického ”6” superponuje napěťový signál na signál na horizontálním vychylovacím vinutí Ly, takže výsledný signál zahrnuje na normálním lineárním průběhu signálu superponovanou druhou harmonickou horizontálního kmitočtu pro snížení zbytkových chyb S, které jsou spojeny s obrazovkou 8 plochou čelní deskou.
CS 271 332 B2
V činnosti je spínač 87 stopy vodivý v průběhu intervalu dopředného běhu· Když je spínač 87 stopy vodivý* isoluje transformátor 53 zpětného běhu od horizontálního vychylovacího vinutí Iy. Zvyšující se primární proud i2 v primárním vinutí 53a zvyšuje energii uloženou v transformátoru 53 zpětného běhu v průběhu intervalu dopředného běhu. Tato uložená energie nahrazuje ztráty v generátoru 86 horizontálního vychylování a vybuzuje vysokonapěťový obvod 83 v průběhu intervalu zpětného běhu· Když je spínač 87 stopy nevodivý* generátor 86 horizontálního vychylování vytváří s transformátorem 53 zpětného běhu a kondenzátorem 80 zpětného běhu rezonanční obvod.
Energie uložená v transformátoru 53 zpětného běhu a horizontálním vychylovacím vinutím Iy na konci intervalu dopředného běhu se přenese do kondenzátoru 80 zpětného běhu pro vytvoření napětí Vp zpětného běhu na kondenzátoru 80 zpětného běhu v průběhu intervalu zpětného běhu. Generátor 86 horizontálního vychylování generuje hori zontální rozkladový proud iy o horizontálním kmitočtu v každém z druhých vinutí W3 a W4 nelineární tlumivky TI. která jsou sériově zapojena s horizontálním vychylovacím vinutím Ly. Je zřejmé* že horizontální vychylovací proud iy zahrnuje navíc к proudu na základním kmitočtu proud na kmitočtu* který je harmonickou nebo násobkem základního kmitočtu fg.
Zdroj 57 rozkladového proudu vertikálního kmitočtu* který generuje budicí napětí Vy o vertikálním kmitočtu* je připojen к první svorce 82 vertikálního vychylovacího vinutí Ly. Obvod 84 korekce zkreslení je zapojen mezi druhou svorkou 81a. která je připojena ke druhé koncové svorce vertikálního vychylovacího vinutí Iy a třetí svorku 81b. Třetí svorka 81b je připojena к zemi přes proud vzorkující rezistor 59 do série s vazebním kondenzátorem 58. Obvod 84 korekce zkreslení vytváří mezi druhou a třetí svorkou 81a a 81b napětí VDIC* které moduluje vertikální vychylovací proud iv vychylovacím vinutím Iy.
Obr. 6 znázorňuje průběh napěťového signálu VQya na druhé svorce 81a z obr. 3* který představuje korekční napětí na druhém kondenzátoru 64. Napětí VDIC má amplitudu* která se mění s vertikálním kmitočtem. Obr. 7 znázorňuje průběh napěťového signálu z obr. 3 v roztaženém měřítku. Je třeba si všimnout* že složka o kmitočtu 2x fH je zahrnuta v něpětí V81a* což jest znázorněno zvlněním průběhu korigovaného signálu 120 z obr. 7.
Napětí V^xc ® obr. 3 moduluje vertikální rozkladový proud iy a proto mění vertikální polohu elektronového paprsku v obrazovce* což není na obrázcích znázorněno. Napětí kompenzuje poklesy* způsobené vlnovítým zkreslením znázorněným na obr. 2* modulací vertikálního vychylovacího proudu iy harmonickou horizontálního kmitočtu tak* aby to způsobilo vertikální odchylku* která je co do směru opačná к odchylce poklesu. Takto je vlnovíté zkreslení korigováno superponováním vertikálního vychylovacího proudu* který sleduje zkreslení a takto napřimuje horizontální rozmítací čáry.
Obvod 84 korekce zkreslení zahrnuje nelineární tlumivku TI* což jest například transformátor se saturovatelným jádrem* mající první a druhé výstupní vinutí WI a W2 zapojená do série. Obvod 84 korekce zkreslení zahrnuje sériový druhý rezonanční obvod 84* který je naladěn na horizontální kmitočet fg. Druhý rezonanční obvod 84f zahrnuje výstupní vinutí W2 nelineární tlumivky mezi čtvrtou svorkou 12 a pátou svorkou 15. které vybuzuje druhý kondenzátor 64 mezi druhou svorkou 81a a třetí svorkou 81b a druhou indukčnoet L4 mezi čtvrtou svorkou 12 a třetí svorkou 81b.
CS 271 332 B2
Druhý kondenzátor 64. druhá indukčnost L4 a druhé výstupní vinutí W2 vytvářejí sériový druhý rezonanční obvod 84^. Jak bude vysvětleno později, proud i^ o horizontálním kmitočtu fH* který teče v druhé indukčnosti L4 a druhém kondenzátoru 64« generuje složku o horizontálním kmitočtu f^ o napětí VDIC obvodu 84 korekce zkreslení.
Podle jednoho aspektu vynálezu obvod θ4 korekce zkreslení také zahrnuje první rezonanční obvod 84,^. který je naladěn příkladně na druhou harmonickou 2^ základního kmitočtu horizontálního rozkladového proudu iy. Druhý rezonanční obvod á±2f zahrnuje první vinutí W1 a W2 nelineární tlumivky Tle zapojené do série mezi šestou svorku 16 a čtvrtou svorku 12., která vybuzují sériové zapojení první indukčnosti Li pro korekci vlnovítého zkreslení, první kondenzátor C4 a induktivní impedanci druhé indukčnosti L4, která je vložena mezi osmou svorku L4C druhé indukčnosti L4 a čtvrtou svorku 12 nelineární tlumivky TI. Takto první indučnost Li, druhá indukčnost L4, první vinutí W1 a W2 a první kondenzátor 04 vytvářejí sériový první rezonanční obvod 8£2f· de vysvětleno dále, proud i2f1 který protéká první indukčnosti L3 a prvním kondenzátorem C4 zajišťuje složku o kmitočtu druhé harmonické na napětí obvodu 84, korekce zkreslení, který koriguje vlnovíté zkreslení. Je zřejmé, že druhá indukčnost L4 kombinuje proudy i2ř a if na kmitočtu harmonické 2fH, případně na základním kmitočtu fjj pro vytváření příslušných složek korekčního napětí VDIC poduŠkovitého zkreslení a vlnovítého zkreslení.
Saturovatelná nelineární tlumivka TI z obr. 3 je znázorněna na obr. 4. Podobná čísla a symboly v obr. 3 až 4 indukují podobné prvky nebo funkce. První a druhé výstupní vinutí W1 a W2 jsou navinuta na středovém segmentu TCC tělesa TC. První a druhé vstupní vinutí W3 a W4 jsou vinuta na druhém segmentu TCB, příp· prvním segmentu TCA tělesa TC. Permanentní magnet 40 zavádí magnetický tok 0^ předpětí ve směru znázorněném na obr. 4. V podstatě celý vertikální vychylovací proud iy z obr. 3 protéká pátou svorkou 15 na spojení prvního a druhého výstupního vinutí W1 a W2 pro vytváření toku 02 z obr. 4, který je co do velikosti a polarity vztažen к vertikálnímu vychylovacímu proudu iy z obr. 3· Horizontální rozkladový proud iy v prvním a druhém vstupním vinutí V3 a W4 z obr. 3 vytváří první tok 0^A, případně druhý tok 0βΒ· První tok 0^A je opačný vůči druhému toku 0jB ve středovém segmentu TCC vzhledem ke způsobu, jak jsou druhé a první vstupní vinutí УЗ a V4 z obr. 3 zapojeny pro vedení horizontálního proudu rozkladového iy.
Když je vertikální rozkladový proud iy nulový, jak tomu je, když je elektronový paprsek ve středu rastru, je tok v prvním i druhém segmentu TCB i TCA tělesa TC vyrovnán a první tok 03A je roven druhému toku Proto nebude v prvním a druhém výstupním vinutí W1 a _W2 indukováno žádné napětí.
V jednom extrému, například když je elektronový paprsek v horní části rastru a vertikální rozkladový proud iy je na své maximální kladné hodnotě, tok 02 je příkladně polarizován pro přičtení к tomu 0y v druhém segmentu TCB а к odečtení od toku 0^ v prvníи segmentu TCA tělesa TC. Permeabilita tělesa TC může být příkladně charakterizována křivkou ve tvaru závislosti permeability na toku, která je typická pro ferromagnetický materiál.
Takto tok 02 v druhém segmentu TCB má tendenci snižovat permeabilitu tělesa TC v druhém segmentu TCB, zatímco tok 02 v prvním segmentu TCA má tendenci zvyšovat permeabilitu v prvním segmentu TCA.
CS 271 332 B2
Poněvadž je permeabilita v prvním segmentu TCA a druhém segmentu TCB rozdílná, první tok 0^A a druhý tok 0^B už se ve středovém segmentu TCC nerovnají· Odtud se na prvním a druhém výstupním vinutí VI a W2 indukují napětí případně napětí V^. Každé z napětí a V^2 je v tomto případě například přímo vztaženo к hodnotě prvního toku 0^A mínus druhého toku 0^B·
Oproti toau na dplnén spodku rastru, když vertikální rozkladový proud iy z obr· 3 je na své maximální záporné hodnotě, indukovaná napětí VW1 * VW2 jsou úměrná hodnotě druhého toku 0^B mínus prvního toku 0^. Takto každé z indukovaných napětí a je v opačné fázi na spodku rastru vzhledem ke své příslušné fázi na vršku rastru.
V bodech mezi těmito extrémy je rozdíl mezi prvním tokem 0^д a druhým tokem 03B přímo závislý na velikosti a fázi toku 02» který je způsoben vertikálním rozkladovým proudem i^. Takto se dosahuje snižující korekce směrem ke středu rastru. Reverzace fáze korekce se dosahuje poblíž středu a zvýšení korekce se dosahuje u spodku rastru.
Je zřejmé, že magnet 40 není podstatný pro vytváření nelinearity toku v tělese TC. Taková nelinearita může být získána vhodnou volbou materiálu tělesa TC.
Napětí 2 obr· 3 vytváří ve druhém rezonančním obvodu 84 proud i^ o horizontálním kmitočtu. Proud if vytváří odpovídající složku s horizontálním kmitočtem napětí Vpjc na druhém kondenzátoru 64. Fáze složky horizontálního kmitočtu a harmonické složky napětí VDIC je řízena fázi nastavující druhou indukčností L4 pro zajištění například maximální amplitudy modulace o horizontálním kmitočtu ve středu každého Čárového rozmítání pro správně fázovanou severojižní korekci.
Součet napětí a mezi čtvrtou svorkou 12 a šestou svorkou 16 nelineární tlumivky TI z obr. 3 vytváří proud i2f v prvním rezonančním obvodu ^21· je převážně na druhé harmonické základního horizontálního kmitočtu. Obr. 5a znázorňuje průběh proudu i2f z obr. 3. Obr. 5b znázorňuje současný průběh napětí VR zpětného běhu na kondenzátoru 80 zpětného běhu.
Filtrovací činností prvního kondenzátoru C4 a první indukčností L3 vytváří proud i2f, který má v podstatě kosinový průběh, jak je znázorněno na obr. 5a. Amplituda proudu i2^> ee mění в vertikálním kmitočtem, jak je znázorněno na obr. 6 v souladu se změnami vertikálního rozkladového proudu iy ve druhém výstupním vinutí W2 o amplitudě vertikálního kmitočtu. Proud i2j₽> reverzuje svou fázi ve středu vertikální stopy. Tato obálka vertikálního kmitočtu proudu i2^ zajišíuje do přibližného stupně úroveň vertikálního posuvu korekce vlnovitého zkreslení, poněvadž takové vlnovíté zkreslení se mění co do velikosti vertikálním způsobem, jak je znázorněno na obr. 2.
Nastavení obvodu 84 korekce zkreslení se provádí příkladně nastavením druhé indukčností L4 pro dosažení maximální amplitudy napětí V81a, nastavením první indukčnosti L3 pro dosažení maximálního proudu i2f, přestavením druhé indukčností L4 pro dosažení symetrické korekce pravého a levého zkreslení na stínítku obrazovky a pak nastavením rezistoru 61 pro získání přímých čar na horní a dolní části stínítka obrazovky.
Obr. 8 znázorňuje další příkladné provedení vynálezu. Podobné čísla a symboly v obr. 3 a 8 indikují podobné prvky nebo funkce. Obvod z obr. 8 se podobá obvodu z obr.
CS 271 332 B2
8 rozdíleny který je zaznamenán níže· V obr· Θ je první rezonanční obvod 84připojen ke druhému kondenzátoru 64 činností transformátoru· Takto na rozdíl od obvodu z obr· 3 není rezonanční obvod 84 z obr· 4 vodivě nebo stejnosměrně připojen ke druhému kondenzátoru 64·
První a druhé výstupní vinutí Wl a W2 nelineární tlumivky TI z obr. 4 mají kombinovaný odpor 3,3 ohmů mezi čtvrtou svorkou 12 a Šestou svorkou 16. Každé ze vstupních vinutí W3 a W4 má odpor 0,08 ohmů. Induktance na 15.750 Hz mezi čtvrtou svorkou 12 a šestou svorkou 16 je 320 mikrohenry. Induktance mezi devátou svorkou 14 a desátou svorkou 17. když jsou jedenáctá svorka 13 a dvanáctá svorka 11 zkratovány, je 26 mikrohenry.
Claims (3)
1· Obvod korekce zkreslení rastru v rozkladovém systému obrazovky obsahujícím vychylovací systém, mající horizontální vychylovací vinutí a vertikální vychylovací vinutí, zdroj horizontálního rozkladového proudu připojený к horizontálnímu vychylovací mu vinutí a zdroj vertikálního vychylovacího proudu připojený к vertikálnímu vychylovacímu vinutí, vyznačený tím, že obsahuje nelineární tlumivku (TI) obsahující první vinutí (Wl, W2) a druhé vinutí (W3, W4), první rezonanční obvod (842^) připojený к prvnímu vinutí (Wl, W2) nelineární tlumivky (TI), naladěný na harmonickou horizontálního rozkladového kmitočtu, к prvnímu rezonančnímu obvodu (842^) je připojen zdroj (57) rozkladového proudu vertikálního kmitočtu, reagující na signál pracující na vertikálním kmitočtu а к vertikálnímu vychylovacímu vinutí (Ly) а к prvnímu rezonančnímu obvodu (84£f) je připojena druhá indukčnost (L^) а к prvnímu vinutí (Wl, W2) nelineární tlumivky (TI) je připojen druhý rezonanční obvod (84f), naladěný na kmitočet horizontálního rozkladu.
2. Obvod korekce zkreslení rastru podle bodu 1, vyznačující se tím, že nelineární tlumivka (Tl) obsahuje těleso (TC) z feromagnetického materiálu, uspořádané do konfigurace víceokénkového magnetického obvodu majícího první a druhý vnější segment (TCA, TCB) tělesa (TC) a středový segment (TCC), přičemž druhé vinutí (W3, W4) nelineární tlumivky (Tl) je umístěno na prvním a druhém vnějším segmentu (TCA, TCB) tělesa (TC) nelineární tlumivky (Tl), přičemž první vinutí (Wl, W2) nelineární tlumivky (Tl) je umístěná na středovém segmentu (TCC) tělesa (TC) nelineární tlumivky (Tl), zatímco první rezonanční obvod (842f) je naladěn na harmonickou horizontálního rozkladového kmitočtu a na proud v jednom z prvních vinutí (Wl, W2).
3. Obvod korekce zkreslení rastru podle bodu 2, vyznačující se tím, Že druhý rezonanční obvod (84f) obsahuje druhou indukčnost (L4) a druhý kondenzátor (64) je naladěn na horizontální rozkladový kmitočet a je připojen к druhému výstupnímu vinutí (W2) nelineární tlumivky (Tl).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/732,693 US4642530A (en) | 1985-05-10 | 1985-05-10 | Raster distortion correction circuit |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS321186A2 CS321186A2 (en) | 1989-11-14 |
CS271332B2 true CS271332B2 (en) | 1990-09-12 |
Family
ID=24944613
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS863211A CS271332B2 (en) | 1985-05-10 | 1986-05-04 | Circuit for pattern distortion correction |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4642530A (cs) |
EP (1) | EP0201336B1 (cs) |
KR (1) | KR940001826B1 (cs) |
CA (1) | CA1261072A (cs) |
CS (1) | CS271332B2 (cs) |
DD (1) | DD244873A5 (cs) |
DE (1) | DE3689204T2 (cs) |
FI (1) | FI81231C (cs) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4737691A (en) * | 1986-04-11 | 1988-04-12 | Rca Corporation | Television apparatus for generating a phase modulated deflection current |
DE3619279A1 (de) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | Thomson Brandt Gmbh | Schaltungsanordnung zur beseitigung von geometrieverzerrungen |
US4845409A (en) * | 1987-01-06 | 1989-07-04 | Zenith Electronics Corporation | Independent top/bottom raster correction |
FI86127C (fi) * | 1987-03-23 | 1992-07-10 | Rca Licensing Corp | Korrigeringskrets foer maosvingedistorsion. |
GB8706822D0 (en) * | 1987-03-23 | 1987-04-29 | Rca Corp | Active modulator circuit |
DE3729676A1 (de) * | 1987-09-04 | 1989-03-23 | Thomson Brandt Gmbh | Schaltungsanordnung zur korrektur von geometrieverzerrungen |
DE3814563A1 (de) * | 1988-04-29 | 1989-11-09 | Thomson Brandt Gmbh | Verfahren zur korrektur von geometrieverzerrungen auf dem bildschirm einer kathodenstrahlroehre |
US4859846A (en) * | 1988-07-21 | 1989-08-22 | Burrer Gordon J | Dual-mode resonant scanning system |
DE3942908A1 (de) * | 1989-12-23 | 1991-06-27 | Thomson Brandt Gmbh | Verstaerker mit einem abgestimmten ausgangsuebertrager |
US4972127A (en) * | 1990-04-27 | 1990-11-20 | Rca Licensing Corporation | Pincushion correction circuit with gullwing compensation |
US5047630A (en) * | 1990-08-22 | 1991-09-10 | Confer Charles L | Modified dual-mode resonant scanning system |
US5162705A (en) * | 1991-11-27 | 1992-11-10 | North American Philips Corporation | Dynamic focussing circuit for cathode ray tube and transformer for use therein |
EP0614310A3 (en) * | 1993-03-04 | 1994-10-26 | Philips Nv | Display device with a circuit for correcting vertical distortion, and circuit for correcting vertical distortion. |
JP3514317B2 (ja) * | 1993-12-08 | 2004-03-31 | トムソン コンシューマ エレクトロニクス インコーポレイテッド | ラスタ歪み補正配置 |
JP3137574B2 (ja) * | 1995-11-21 | 2001-02-26 | 松下電子工業株式会社 | 画像歪補正装置 |
US6081078A (en) * | 1996-05-17 | 2000-06-27 | Thomson Consumer Electronics, Inc. | Vertical deflection circuit with raster correction |
US6437523B1 (en) | 1999-01-12 | 2002-08-20 | Thomson Licensing S.A. | Deflection circuits coupled via a filter |
JP3863037B2 (ja) * | 2001-03-15 | 2006-12-27 | 松下電器産業株式会社 | 垂直偏向装置 |
US6522091B1 (en) * | 2001-10-17 | 2003-02-18 | Zilog, Inc. | Circuit and method that allows the amplitudes of vertical correction signal components to be adjusted independently |
US6686707B1 (en) * | 2002-08-14 | 2004-02-03 | Genesis Microchip Inc. | Method and apparatus for providing a dynamic rotational alignment of a cathode ray tube raster |
US9228387B2 (en) | 2013-08-06 | 2016-01-05 | Gregory Header | Door catch |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3346765A (en) * | 1964-08-31 | 1967-10-10 | Rca Corp | Raster distortion correction |
US3329862A (en) * | 1964-08-31 | 1967-07-04 | Rca Corp | Pincushion correction circuit having saturable reactor with asymmetrical parabolic waveform applied to the control winding |
DE1266798B (de) * | 1964-10-29 | 1968-04-25 | Philips Patentverwaltung | Schaltungsanordnung zur Korrektur der Elektronenstrahlablenkung einer Fernsehbildroehre mittels eines einzigen Transduktors |
US3611004A (en) * | 1969-08-20 | 1971-10-05 | Rca Corp | Bilateral pincushion correction circuit |
JPS5417309Y2 (cs) * | 1973-08-25 | 1979-07-04 | ||
US3940662A (en) * | 1974-03-14 | 1976-02-24 | Whitewater Electronics, Inc. | Saturable reactor for pincushion distortion correction |
US4020390A (en) * | 1975-09-29 | 1977-04-26 | Gte Sylvania Incorporated | Side pin-cushion distortion correction circuit |
US3982156A (en) * | 1975-10-14 | 1976-09-21 | Gte Sylvania Incorporated | Top-bottom pin-cushion correction circuit |
US4093895A (en) * | 1976-05-03 | 1978-06-06 | Gte Sylvania Incorporated | Assymetric top-bottom pincushion correction circuit |
-
1985
- 1985-05-10 US US06/732,693 patent/US4642530A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-05-01 CA CA000508067A patent/CA1261072A/en not_active Expired
- 1986-05-02 FI FI861844A patent/FI81231C/fi not_active IP Right Cessation
- 1986-05-04 CS CS863211A patent/CS271332B2/cs unknown
- 1986-05-08 EP EP86303497A patent/EP0201336B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-05-08 DE DE3689204T patent/DE3689204T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-05-09 DD DD86290089A patent/DD244873A5/de not_active IP Right Cessation
- 1986-05-09 KR KR1019860003609A patent/KR940001826B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3689204T2 (de) | 1994-05-19 |
EP0201336B1 (en) | 1993-10-27 |
EP0201336A3 (en) | 1988-08-31 |
FI861844A (fi) | 1986-11-11 |
CA1261072A (en) | 1989-09-26 |
KR940001826B1 (ko) | 1994-03-09 |
FI81231B (fi) | 1990-05-31 |
FI861844A0 (fi) | 1986-05-02 |
EP0201336A2 (en) | 1986-11-12 |
CS321186A2 (en) | 1989-11-14 |
DE3689204D1 (de) | 1993-12-02 |
DD244873A5 (de) | 1987-04-15 |
KR860009575A (ko) | 1986-12-23 |
FI81231C (fi) | 1990-09-10 |
US4642530A (en) | 1987-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS271332B2 (en) | Circuit for pattern distortion correction | |
JPH0228947B2 (cs) | ||
US4024432A (en) | Circuit arrangement in an image display apparatus for (horizontal) line deflection | |
EP0522602B1 (en) | North-south pincushion corrected deflection circuit | |
EP0177585B1 (en) | S-corrected deflection circuit | |
US3748531A (en) | Circuit arrangement for generating in a picture display device a sawtooth current of line frequency having an amplitude varying at field frequency | |
US4682085A (en) | Gullwing distortion corrected deflection circuitry for a square-planar picture tube | |
US3611004A (en) | Bilateral pincushion correction circuit | |
JPH05244448A (ja) | 動集束回路 | |
EP0185082B1 (en) | Gullwing distortion corrected deflection circuitry for a square-planar picture tube | |
US7166972B2 (en) | Vertical deflection apparatus | |
US3803444A (en) | Television display apparatus employing convergence correction | |
US5179322A (en) | Linearity correction apparatus | |
US4777412A (en) | Gullwing distortion correction circuit | |
JP3366327B2 (ja) | 陰極線管のスクリーン上の幾何学ひずみを補正する方法および装置 | |
EP0284348B1 (en) | Gullwing distortion correction circuit | |
EP0797350B1 (en) | Horizontal deflection circuit with parallelogram raster correction | |
KR800000328B1 (ko) | 영상 디스플레이 장치내의 수평편향회로 배열 | |
US3444423A (en) | Pincushion correction circuit | |
JPS62268272A (ja) | 陰極線管の走査装置 | |
JPH1021854A (ja) | 偏向装置 | |
JPS61501743A (ja) | 上下ピンクツシヨン修正偏向回路 | |
JPH0377709B2 (cs) | ||
JPH0738903A (ja) | コンバージェンス補正回路 |