KR840001292B1 - 라스터 왜곡 교정 편향 회로 - Google Patents

라스터 왜곡 교정 편향 회로 Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

라스터 왜곡 교정 편향 회로
제1도는 측방향 핀쿠숀 교정을 제공하는 본 발명을 구체화한 전력공급 및 편양회로를 도시한 도면.
제2도 및 3도는 제1도의 회로에 연관된 파형들을 도시한 도면.
제4도는 펄스-폭 변조기 핀제어회로의 특정실시예를 포함한 제1도 회로의 일부분을 도시한 도면.
본 발명은 편향회로에 대한, 축방향 핀쿠숀 왜곡교정과 같은 라스터 왜곡교정에 관한 것이다.
텔레비젼 수신기에 있어서, 텔레비젼 수신기의 수상관 내부에서 움직이는 전자비임들은 수평 및 수직편향권선들내에 흐르는 톱니파 편향전류들에 의해서 발생되는 자장들에 의해서 편향된다. 편향된 전자비임들은 수상관의 인광스크린상에 라스터패턴을 주사한다. 교정되지 않은 라스터 패턴은 측방향 즉, 동-서 핀쿠숀 왜곡, 그리고 상·하 또는 북-남 핀쿠숀왜곡과 같은 다양한 기하학적 왜곡들을 나타낸다.
측방향 핀쿠숀 왜곡을 교정하기위하여, 피이크 대 피이크 수평편향 전류는 포물선 형태의 수직비율로 변조된다. 어떤 측방향 핀쿠숀 교정회로들에 있어서, 가포화 리액터(reactor)는 수평편향권선과 직렬로 배치된다. 가포화 리액터의 인덕턴스는 축방향 핀쿠숀 교정을 제공하도록 포물선 형태내의 수직비율로 변화 된다. 이러한 회로들에 있어서, 가포화 리액터는 비교적 값비싼 소자를 가지며 100˚또는 110˚편향각도에 대하여 요구된 비교적 큰 값의 핀쿠숀 교정을 제공하기에 적합하지 않다.
다이오드 변조기 회로들은 축방향 핀쿠숀 교정을 제공하도록 사용된 또 하나의 회로이며, 특히 비교적 커다란 편향각도의 수상관에 대한 것이다. 다이오드 변조기 회로들은 통상적으로 제어할 수 잇는 병렬 결합된 변조기 캐패시터 양단에 발생되는 포물선 형태의 전압내의 수직비율 변화로써 작동한다. 제어할 수 있는 병렬회로는 병렬소자에 걸쳐서 전력을 소산시키거나, 또는 스위칭병렬형태로 배열되어 있다면, 스위칭 작용을 성취하기 위해서는 비교적 복잡한 회로가 요구된다.
다른 핀쿠숀 교정회로들은 직류전류 B+공급과 수평편향회로 사이에 직렬 통과소자를 사용한다. 직렬 통과소자의 임피턴스는 수평편향회로에 인가된 효과적인 DC 전압과 같이 변화되도록 포물선 형태내의 수직비율로 변화된다. 이러한 배열은 직렬통과소자내에서 의전력을 불필요하게 소산시키며 비교적 공고한 장치가 요구된다.
본 발명의 특징은 소산이 비교적 적으며 커다란 편향각도의 수상관들의 사용될 수 있는 축방향 핀쿠숀 왜곡과 같은 라스터왜곡에 대한 교정회를 제공하는 것이다.
본 발명의 양호한 실시예에 따라, 라스터 왜곡교정을 하는 편향회로는 교류성분 전압을 포함하는 제1전압공급원과 수평편향권선을 포함한다. 수평편향발생기는 소인전압을 발생시키기 위하여 제1전압공급원에 결합된다. 편향발생기는 편향권선내에 수평주사전류를 발생하도록 편향권선에 소인 전압을 주기적으로 인가하기위하여 수평편향권선에 결합된 소인스위치를 포함한다. 또한 라스터 왜곡교정신호를 발생시키기 위한 장치가 제공된다. 상기 장치는 라스터왜곡을 교정하기 위한 방법으로 소인전압이 변화하도록 교류성분 전압의 각 주기에 대해서만 수평편향발생기에 제2전압의 공급원을 결합시키기 위하여 라스터 왜곡교정신호에 응답한다.
특별한 실시예에 있어서, 반전기는 전력변압기의 1차 권선에 구형파전압을 인가한다. 전력변압기의 2차권선의 양단에 발생된 전압은 반파정류기의 출력단자에 제1전압을 제공하도록 반파정류된다. 입력쵸크는 소인 커패시터와 수평편향권선의 직렬배열과 반파정류기의 출력단자 사이에 결합된다. 스위칭소자는 반파정류기의 비도통간격내의 제이순간에서 입력쵸크에 제2전압을 인가한다. 입력쵸크에 인가된 전압의 평균값은 스위칭소자의 작동시작 순간을 제어하므로써 제어된다. 이러한 평균값은 소인 커패시터의 양단에 발생된 전압의 평균값과 동일하다. 포물선형태내의 수직비율로 스위치소자의 작동시작순간을 변화시키므로써 소인 커패시터 전압의 평균값이 축방향 핀쿠숀 교정을 제공하는 방법과 피이크 대 피이크 수평주사 전류를 변조하도록 유사하게 변화된다.
본 발명의 또 다른 실시예에 있어서, 전력변압기는 전술된 반파정류기에 결합된 2차권선을 포함하는 변압기 권선들 양단에 발생된 조절된 전압들을 갖는 강자성체 공진변압기를 포함한다. 고전압 2차권선은 수상관 얼터(ultor)에 대하여 조절된 DC 가속전위를 제공하도록 고전압회로에 결합된다.
텔레비젼 수신기내의 전력공급 및 수평편향회로(10)가 제1도내에 도시되어 있으며, 조절되지 않은 DC공급전압 V1의 공급원이 단자(20)에 제공된다. 공급전압은 도시되지 않은 정류 및 여파된 주성분의 공급 전압으로부터 얻어질 수 잇다. 공급전압 Vi는 입력전력 변압기(23)의 1차권선(23a)의 중간탭에 인가된다.
1차권선(23a)은 종래 설계의 반전기(22)에 결합된다. 반전기(22)는 공급전압 Vj에 의해서 구동되며 전력변압기의 1차권선(23a)에 인가되는 입력여기전압(123a)를 발생하기 위한 구형파발생기로서의 기능을 수행한다.
전력변압기(23)의 2차권선(23b)은 수평편향발생기 또는 출력단(37)을 구동시키기 위한 AC 전압 공급원으로서의 기능을 수행한다. 여기전압주파수에서 순환하는 교류출력전압(122b)은 2차권선(23b)에 결합된 단자(a)에 나타난다. 반전기(22)가 실제적으로 50%의 충격계수(dutycycle)를 가지므로실 써예적으로 250볼트의 피이크 출력전압(123b)의 피이크대 피이크 변화분은 125볼트의 피이크출력전압 변화분으로 된다.
전력변압기(23)의 또 다른 2차권선(23d)을 거쳐서 제공된 전압은 다이오드(38)에 의해서 반파정류되고 커패시터(39)에 의해서 여과되어 단자C에 실예적으로 +24볼트 DC 전압 Vc로 나타난다. 그러므로 전압 Vc는 구형파출력전압(123b)의 피이크 변화분의 크기보다 더 작은 크기가 된다. 전력변압기의 고전압 3차권선(23C)은 고전압회로(45)에 결합되어 단자(a)에서 가속전위가 발생되어 도시되지 않은 텔레비젼 수신기의 수상관의 얼러에 인가된다.
2차권선(23b) 및 (23d) 양단의 출력전압들 및 고전압권선(23c) 양단의 출력전압을 조절하도록 전력변압기(23)는 강자성체 공진변압기를 포함한다. 제1도내에 전기적 도시형태로만 도시된 전력변압기(23)의 자성코어(123)는, 예를 들어, 장방형코어의 하나의 다리 둘레에 감겨진 1차권선(23a)를 갖는 장방형 코어로 구성될 수도 있다. 출력권선들(23b) 내지 (23d)을 1차권선(23a)에 자기적으로 느슨하게 결합되도록 코어(123)의 주위에 감으므로서 강자성체 공진작동에 요구된 바와 같은 미리 규정된 양의 누설자속을 제공한다. 출력권선들을 거쳐 조절된 전압을 발생하도록, 출력권선들의 하부의 코어영역은 여기전압(123a)의 매반주기에다 자기적으로 포화된다. 자기포화를 목적으로, 출력권선들 하부의 코어 단면부는 1차권선 밑의 코어단면부보다 더 작으며 공진커패시터(24) 도는 공진커패시터(44)는 제각기 권선(23b) 또는 (23c)를 거쳐 결합될 수도 있다. 강자성체전력 변압기의 설계 및 구성은 영구특허 출원서 2041668A에 상응하는 에프·더블유·웬트의 1980년 4월 28일(출원된 미합중국 특허출원 일련번호 144,150호 “편향 및 고전압회로를 위한 고주파수 강자성체 공진전력공급”에 기술된 것과 유사하며, 또는 1981년 4월 14일 미합중국 특허 4,262,245호 허여된 1979년 1월 30일 출원의 미합중국특허 일련번호 007,814호, 에프·더블유·웬트의 “고주파수 강자성체 변압기”에 기술된 것과 유사할 수도 있다.
강자성체 공진전력변압기 1차권선(23a)에 인가되는 50%의 충격계수를 갖는 교류구형파 여기전압(123a)에 대하여 조절된 구형파출력전압(123b)의 피이크정극성 및 피이크 부극성변화분은, 만일 출력전압(123b)에 덧붙혀진 고조파 리플전압이 무시된다면, 비조절된 DC 공급전압 Vi의 변화에 그다지 변화되지 않을 것이다.
수평편향발생기(37)는 수평발진 및 구동기(35)와, 수평출력 트랜지스터(29) 및 완충 다이오드(30)를 포함하는 소인스위치(36)와, 직렬결합된 귀선 커패시터(31) 및 (32)를 포함하는 귀선 커패시턴스와, 수평편향권선(33)과 S형 또는 소인 커패시턴(34)의 연속배열과, 소인 스위치와 귀선 커패시턴스에 걸친 연속배열을 포함한다.
수평발진기 및 구동기(35)는 매 편향주기의 수평소인 간격동안 수평출력 트랜지스터(29)를 작동시키며, 수평귀선 간격을 일으키도록 트랜지스터를 비작동시킨다. 수평귀선동안, 귀선 커패시턴스는 수평편향권선(33)을 거쳐서 귀선펄스전압을 발생시키며, t0-t1및 t6-t7의 시간동안 제2a도에 실선으로 도시된 바와 같은 귀선펄스전압 Vr를 수평출력 트랜지스터(29)의 콜렉터에 발생시킨다.
제2a도 및 제2b도의 수평소인간격 t1-t6동안, 소인스위치(36)는 도통상태로 되며, t1-t6동안 제2도에 실선으로 도시된 바와같이, 수평편향권선(33)내에 정방향진행 S형태의 수평주사전류 iy를 발생시키도록 수평편향코일(33)에 소인 커패시터(34) 양단에 발생된 소인전압을 인가한다. 수평소인의 중심은 거의 t3시간에서 발생한다. 텔레비젼 수신기의 수상관의 스크린상에 화상정보가 재현되도록 수평주사를 등기화시키기 위하여 권선 커패시터(32) 양단에 발생된 귀선펄스전압이 신호라인(47)을 따라 수평발진기 및 구동기(35)에 인가되며, 수평동기펄스(50)가 신호라인(48)을 따라 인가된다.
발전기(22)가 수평주서와 동기작동하도록, 신호라인(49)은 수평발진기 및 구동기(35)로부터 얻어진 동기신호(51)를 발전기(22)에 인가한다. 그러므로 구형파 입력여기전압(123a) 및 출력전압(123)과 같이 조절된 출력전압은 동기화된 반전기 작동동안 수평편향주파수 I/TH에서 발생한다. 2차권선(23b)에 의해서 단자 A에 발생된 출력전압은 제2C도 내에 전압 VA로 도시되어지며, 전압 VA의 정부분 끝순간이 귄선간격의 끝순간, 즉 t1및 t7의 시간 가까이에서 발생하도록 위상되어진다. 일반적으로 전압 VA는 제1도의 이상형 구형파전압(123b)과 거의 유사한 파형을 가지지만, 예를 들어 제2c도의 전압 VA가 수직상승 및 하강부분을 가지지 않고 비교적 작은 크기로 덧붙혀진 AC 리플성분을 갖는 전압파형이라는 점에서 다르다.
수평편향발생기(37)내의 소산으로 인하여, 매편향주기마다 소인커패시터(34)의 전하의 손실을 보충하도록 단자B로부터 전류가 얻어지며, 수평편향권선(33) 및 수평출력 트랜지스터(29)의 콜렉터에 결합된 단자 D와 단자 B 사이에 결합된 인덕터 또는 입력초크(28)내의 입력전류 i0와 같이 전류가 흐른다. 소산은 수평편향권선(33), 입력쵸크(28)와 소인스위치(36)와 같은 소자들내에서 저항성 손실로 발생한다.
수평편향주기의 실제수에 걸쳐 평균될 때, 소인 커패시터(34)에 발생된 소인전압의 DC 또는 평균값 VT는 수평주사전류 iy의 피이크 대 피이크값을 결정한다. 인덕터에 어떠한 DC 전압도 유지되지 않기 때문에 소인전압의 평균값 VT는 B단자에 발생된 그리고 입력쵸크(28)에 인가된 전압 VB의 평균값과 동일하다.
본 발명의 특징에 따라, 핀쿠숀 교정회로(52)는 제3도내에 도시된 바와 같이, 소인전압의 평균값 VT를 변화시키도록 하는 것과 같이 포물선 형태의 수직비율로 전압 VB의 평균값을 변화시킨다. 제3도 내에 도시된 바와 같이, T1및 T3시간 근방에서의 수직주사의 상 및 하부들 동안, 평균추적전압 VT는 낮은 값을 보이며, T2시간 근방의 수직주사의 중심부동안, 평균추적전압 VT는 높은 값을 보이므로써 측방향 핀쿠숀교정을 성취하기 위한 피이크 대 피이크 수평주사전류의 요구된 포물선 변조를 제공한다.
실제 수의 수평편향주기들에 걸쳐 평균될 때, 쵸크(28)의 입력전류 iO의 평균값 IL은 제3도내의 도시된다. 평균입력전류 IL은 실제적으로 수직비율로 변화한다.
평균부하전류 IL은 실제적으로 전압 VT와 동위상성분을 포함하며, 수평편향발생기(37)내의 저항성손실을 보충하도록 요구된 전류이다. 평균부하전류 IL은 또한 핀쿠숀교정회로(52)에 의해서 제공된 전압 VB의 변조에 따라 소인 커패시터의 수직비율의 충전 및 방전을 나타내는, T1에서 최대 및 T3에서 최소인 90˚이상 전류성분을 포함한다.
110˚또는 광각수상관용 수평편향회로들에서와 같이, 만이 소인 커패시터(34)가 비교적 작은 값이라면, 전류 IL의 등위상 전류성분은 통상적으로 이상성분보다 더 크다. 전류파형 IL은 제3도의 T2시간 근방에서 발생하는 피이크 값을 일반적인 포물선 파형을 나타낸다.
핀쿠숀 교정회로(52)는 제어할 수 있는 스위칭 트랜지스터(41), 수직비율 1/TV에 응답하는 펄스-폭 변조기 핀제어회로(43), 수직편향회로(42)로부터 얻어지는 신호(53)를 포함한다. 스위칭 트랜지스터(41)의 에미터는 단자C에 결합되고 콜렉터는 다이오드(27)를 통하여 단자B에 결합된다. 저항(46)은 트랜지스터(41)의 베이스와 에미터전극들 사이에 결합된다.
스위칭 트랜지스터(41)가 도통상태에 있을 때, DC 전압은 단자 B에 인가되며 전류 i1은 단자 C로부터 단자B로 흐른다. 트랜지스터(41)의 전도는 핀제어회로(43)에 의해서 트랜지스터의 베이스에 인가된 펄스폭 변조된 스위칭전압(54)에 의해서 제어된다.
스위칭전압(54)의 부방향진행 또는 하강부분은 측방향 핀쿠숀교정을 제공하도록 포물선 형태내의 수직비율로 핀제어회로(53)에 의해서 시간에 맞춰 변화된다.
제2a도 내지 2e도내의 실설파형들은 제3도의 T2시간, 즉 수직주사의 중앙부근의 수평편향주기에 걸쳐 취해진 제1도 회로내의 여러 전압 및 전류들을 도시한 것이다. 제2a 내지 2c도 내의 점선파형들은 제3도의 T3시간, 즉 수직주사의 하부 근방의 전압 및 전류들을 도시한 것이다.
제2a 내지 2e도의 실선파형들로 도시된 바와 같은 수평주사의 중아부근의 수평편향주기에 걸치 수평편향회로(10) 및 측방향 핀쿠숀 교정전력공급의 작동을 고려해 보면 다음과 같다. 제1도의 다이오드(25)는 정극성 전압간격동안 교류구형파 출력전압 VA를 반파정류하며 t5-t7시간 동안 단자 B에 발생된 전압 VB에 의해서 제2d도내에 도시된 바와 같이, 단자 B에 반파전류된 전압을 인가한다.
간격 t5-t6동안, 입력쵸크(28)의 D단자는 소인스위치(36)에 의해서 접지된다. 그러므로 t5-t6시간사이에 입력쵸크(28)에 걸쳐 발생된 전압 VO는 단자 B에 발생된 전압 VB와 동등하다. 이러한 간격동안 전류 iO는 제2e도내에 도시된 바와 같이, 정방향진행 톱니파전류와 동일하다.
수평귀선간격 t0-t1및 t6-t7동안 수평귀선 펄스전압 Vr은 입력쵸크(28)에 인가된다. 입력쵸크(28)에 양단에 발생된 전압 VO는 부극성이며 입력전류 iO는 제2도내에 도시된 바와 같이 감소한다.
간격 t5-t7동안, 구형파전압 VA, 입력전류 iO의 정극성간격은 변압기의 2차권선(23b)으로부터 얻어지며, 권선 및 반파정류기 라이오드(25)를 통하여 전류 i2로서 흐른다. 구형파전압 VA의 부 또는 교류전압 간격은 수평소인간격의 시작인 t1시간 근방에서 시작하여 t5시간까지 계속된다. 반파정류기 다이오드 25는 t1시간 근방에서 역방향 바이어스되며, 플라이휠(flywheel) 다이오드(26)는 단자 B에 결합된다. 플라이휠 다이오드(26)는 반파정류기 다이오드(25)가 즉, t1시간의 근방에 시작하는 영값을 갖는 전압 VB로 제2d도내에 도시된 바와 같이, t1시간의 근방에서 역방이서될 때 도통된다. 플라이휠 다이오드(26)는 제어순간 t2까지 계속 도통된다. t1-t2동안 입력쵸크(28)에 걸쳐 어떤 전압도 발생되지 않으므로, 전류 iO는 제2e도내에 도시된 바와같이, 기울기가 제로이며 비교적 일정한 전류로 남는다. t1-t2시간 동안, 전류 iO는 플라이휠 다이오드(26)내에서 전류 i3로 흐른다.
펄스-폭 변조된 스위칭 전압의 부방향 진행단부에 일치하는 순간 t2에서, 핀 스위칭 트랜지스터(41)는도통되, 고다이오드(27)는 순방향 바이어스가 되며, DC전압 VC가 입력쵸크(28)의 입력단자 B에 인가된다. 플라이휠 다이오드(26)는 역방향 바이어스되며 t2-t5동안 단자 B의 전압 VB는 DC 전압 VC과 동일하다.
그러므로 트랜지스터(41)의 도전간격 t2-t5동안 입력쵸크(28)양단에 발생된 전압 VO는 DC 공급전압 VC와 동일하다. 정의기울기를 갖는 톱니파 입력전류 iO는 t2-t5동안 입력 쵸크(28)내에 흐른다. t2-t5동안의 입력 전류 iO는 VC전압 공급으로부터 얻어지며 트랜지스터(41) 및 다이오드(27)를 통하여 전류 i1으로서 흐른다.
t5시간에서, 전압 VA는 전압 VC보다 더 큰 전압이 되며, 반파정류 다이오드(25)는 순방향바이어스되고 다이오드(27)는 역방향 바이어스된다. 동일시간에서, 스위칭전압(54)의 상승부분 또는 정방향 진행 단부는 트랜지스터(41)를 역방향 바이어스시킨다.
전술된 바와같이, 단자 B에서의 전압의 평균값은 실재적으로 커패시터(34)의 추적전압의 평균값 VT와 동일하다. 트랜지스터(41)의 작동순간 제어에 의해서, 전압 VC가 단자 B에 인가되는 동안 기간이 제어되므로써, 전압 VB및 VT의 평규값들을 제어한다.
전술된 바와같이, 제2d도의 실선파형은 수직 주사의 중앙부근의 수평편향주기동안이 전압 VB를 도시한 것이다. 스위칭 트랜지스터(41)의 작동시작 순간은 최대 평균소인 전압 VT를 제공하도록 t2시간 근방으로 진전된다. 제2d도의 점선파형은 수직주사의 하부 근방의 수평편향주기 동안의 전압 VB를 도시한 것에 있어서, 트랜지스터 작동순간은 최대평균소인 전압 VT를 제공하도록 t4근방으로 지연된다. 수직 주사의 상부 근방의 수평편향 주기 동안의 전압 VB는 제2d도의 점선 파형으로 도시된 바와 유사한 파형이며, 트랜지스터(41)의 작동시작순간은 또한 t4근방에서 발생한다.
전압 VB및 소인 전압의 평균값은 실제로 동등하기 때문에, 실제적으로 선형관계가 평균소인전압과 트랜지스터(41)의 제어된 작동시작순간 사이에 존재한다. 펄스-폭 변조기 핀제어회로(43)는 제어회로의 입력에 인가되는 신호(53)만 갖는 개방 루우프로 작동된다. 핀제어회로(43)에 대해 소인전압의 부궤환이 필요치 않으며, 제어회로가 간단하게 된다.
입력단자 B에 제어할 수 있는 전압 VC를 인가하도록 스위칭 장치를 사용하므로써, 단자에서의 평균전압은 핀쿠숀 고정회로내에서 실제적인 소산없이 변화되도록 정해질 수 있다. 더우기, 반파정류기 다이오드(25)의 비도전간격동안 단자 B에 DC전압 VC를 인가함에 의해, 단자 B에서의 전압이 영일 때, 비교적 낫은 공급전압이 DC전압 VC′를 제공하도록 사용되므로써, 스위칭 트랜지스터(41)에의 압박을 감소시킨다. 아직까지도, 강자성체 전력변압기(23)는 고전압 3차 권선(23C)양단에 발생된 전압으로부터 단자 U에 얼터 가속전위를 발생시키기 때문에, 제2도 내에 도시된 바와같이, 측방향 핀쿠숀 교정으로 인한 귀선 펄스진폭 변조는 라스터폭에 불필요한 결과를 끼치지 않는다.
제4도는 핀쿠숀 고정회로(52)의 상세한 실시예를 포함한 제1도 회로의 일부를 도시한 것이다. 수직비율 입력신호(53)는 수직편향회로(42)의 수직 출력단(56)의 S형 커패시터에 발생된 전압으로부터 얻어진다. 수수직비율입력 신호(53)는 저항(58)을 통하여 제어회로(43)의 비교기 트랜지스터957)의 베이스에 인가된다. 단자(60)에 발생된 수평비율 램프(ramp)전압(59)은 또한 저항(63)을 통하여 비교기 트랜지스터(57)의 베이스에 인가된다. 기준전압은 비교기 트랜지스터(57)의 에미터에 인가된다. 이러한 기준전압은 전위창계(68)의 접속자에 결합된 완충트랜지스터(67)에 의하여 발생된다. 전위차계(68)의 종단들은 +24볼트 공급전압에 걸쳐 결합된다. 비교기 트랜지스터(57)의 콜렉터는 저항(69)을 통하여 스위칭 트랜지스터(41)의 베이스에 결합된다.
매 수평편향 주기내의 제어순간에서, 램프전압(59)이 비교기 트랜지스터(57)를 작동시킬만큼 충분히 증가되므로써, 스위칭 트랜지스터(41)은 작동을 시작하고 입력단자 B에 전압 VC를 인가한다. 스위칭 트랜지스터(41) 및 비교기 트랜지스터(57)의 제어된 작동시작순간은 수직비율신호(53)에 의해서 포들선 형태내의 수직비율로 변화된다. 제2a내지 2e도의 수평편향주기내의 작동시작순간은 수직주사의 중앙근방의 순간 t2로부터 수직주사의 상부 및 하부 근방의 순간 t4까지 변화한다.
단자 B의 전압이 영일 때 스위칭 트랜지스터(41)의 제어된 작동시작순간 t3-t4의 범위가 반파정류기 다이오드(25)의 비도전 간격동안, 즉, 전압 VA의 부극성 전압간격동안 발생하도록, 방진트랜지스터(64)는 단자(60)에 접속된다. 전압(123b)과 같이 이상화된 교류 구형파 전압 VA는 저항(65)을 통하여 방전 트랜지스터(64)의 베이스에 인가된다. 클램핑 다이오드(66)는 트랜지스터(64)의 베이스에 접속된다.
전압 VA의 정극성 간격동안, 방전 트랜지스터(64)는 도통되어 단자(60)에 접지전위가 유지된다. 구형파 전압 VA의 부근성 간격동안, 방전 트랜지스터(64)는 비도통되어, 램프 전압(59)은 단자(60)에 함께 결합된 저항(61) 및 커패시터(62)를 포함하는 집적회로망에 의해서 단자(60)에 발생된다.
라스터폭이 전위차계(68)의 접속자(70)의 위치조절에 의해서 쉽게 제어되므로써 비교기 트랜지스터(57)의 에미터에 발생된 기준전압의 크기를 변화시킨다. 조정 접속자(70)는 반파정류기 다이오드(25)의 비도통 간격 t1-t5동안 스위칭 트랜지스터(41)의 작동시작 순간범위 t2-t4(제2a내지 2e도)의 위치를 변경시킨다. t2-t4범위의 위치조정이 제3도의 영볼트 전압라인 상부의 포물선형 평균 소인 전압 VT의 높이를 조절하므로써, 요구된 폭제어를 제공한다.
축방향 핀쿠숀 교정과 유사한 방법에 있어서, 보상은 얼터 가속전위 내에서는 부하에 기인한 변화들로 생성되는 바와같은 불필요한 라스터왜곡 또는 변조의 다른 형태들에도 제공될 수도 있다. 얼터부하 또는 라스터 왜곡 생성양의 표시 신호는 단자 E양단에 발생되며 저항(71)을 통하여 비교기 트랜지스터(57)의 베이스에 인가된다. 얼터부하표현 신호의 위상은 얼터부하에 의해서 유도되는 불필요한 라스터왜곡을 막는 방법으로 스위칭 트랜지스터(41)의 작동시작 순간을 변화시킨다.

Claims (1)

  1. 라스터 왜곡 교정을 하는 편향회로에 있어서, 교류성분 전압을 포함하는 제1전압공급원(23b)과, 수평편향권선(33)과, 소인 전압을 발생하기 위한 제1전압 공급원(23b)에 결합되고, 상기 편향권선내에 수평편향 주사 전류를 발생하도록 상기 편향권선(33)에 상기 소인 전압을 주기적으로 인가하기 위한 상기 수향권향 권선에 결합된 소인 스위치(36)를 포함하는 수평 편향 발생기(37)와, 제2전압 공급원(VC)과, 라스터왜곡 교정신호를 발생하기 위한 장치(43)와, 라스터 왜곡을 고정하기 위한 방법으로 상기 소인 전압이 변화하도록 상기 교류 성분 전압의 각 주기의 부분에 대해서만 상기 수평편향 발생기(37)에 제2전압의 상기 공급원(VC)을 결합시키기 위하여 상기 라스터 왜곡교정신호에 응답하는 장치(41)로 이루어진 것을 특징으로 하는 라스터 왜곡 교정 편향회로.
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