CS199691A3 - Process and system for detecting and controlling of a combined turbine unit excessive speed - Google Patents

Process and system for detecting and controlling of a combined turbine unit excessive speed Download PDF

Info

Publication number
CS199691A3
CS199691A3 CS911996A CS199691A CS199691A3 CS 199691 A3 CS199691 A3 CS 199691A3 CS 911996 A CS911996 A CS 911996A CS 199691 A CS199691 A CS 199691A CS 199691 A3 CS199691 A3 CS 199691A3
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
steam
turbine
signal
power
generator
Prior art date
Application number
CS911996A
Other languages
English (en)
Inventor
Kure-Jensen Jens
Irwin Rowen William
Original Assignee
Gen Electric
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gen Electric filed Critical Gen Electric
Publication of CS199691A3 publication Critical patent/CS199691A3/cs
Publication of CZ279459B6 publication Critical patent/CZ279459B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/12—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled
    • F01K23/16—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engines being mechanically coupled all the engines being turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D21/00—Shutting-down of machines or engines, e.g. in emergency; Regulating, controlling, or safety means not otherwise provided for
    • F01D21/02—Shutting-down responsive to overspeed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/106—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle with water evaporated or preheated at different pressures in exhaust boiler
    • F01K23/108—Regulating means specially adapted therefor
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D13/00—Control of linear speed; Control of angular speed; Control of acceleration or deceleration, e.g. of a prime mover
    • G05D13/62—Control of linear speed; Control of angular speed; Control of acceleration or deceleration, e.g. of a prime mover characterised by the use of electric means, e.g. use of a tachometric dynamo, use of a transducer converting an electric value into a displacement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
    • F05B2200/00—Mathematical features
    • F05B2200/10—Basic functions
    • F05B2200/11—Sum
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)

Description

Způsob a systém pro zjištování a regkombinované turbinové jednotky
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a systému zjištování a regulace nadměrných otáček kombinované cyklové turbinové - jednotky, obsahují-cí plynovou turbinu a parní turbinu na jednom společném hřídeli.Zejména se vynález týká způsobu a systému pro omezení nadměrnýchotáček při výskytu přechodných nepříznivých provozních podmínek ukombinované turbinové jednotky, pohánějící generátor, který jesynchronizován a sfázován s elektrickou sítí a který je také chrá-něn proti překročení otáček při snížení odběru elektrického prou-du. Tento typ kombinovaných cyklových turbinových jednotek, způ-sob regulace jejich provozu a sfázování a systém pro regulaci je-jich Činnosti je blíže popsán v US-PA 451 892.
Dosavadní stav techniky V některých velkých kombinovaných cyklových elektrárnách sepoužívá turbinových jednotek sestávajících z parní turbiny a zplynové turbiny, které jsou pevně vzájemně spojeny jedním společ-ným hřídelem pro pohon jednoho elektrického generátoru. Primár-ním zdrojem energie pro rotační elektrický stroj je palivo spa-lované v plynové turbině, které se tak přímo přeměňuje v energiidodávanou plynovou turbinou. Odpadním teplem z plynové turbinyse vyrábí pára, která se produkuje v rekuperačním parním gene-rátoru /HRSG/ pro zpětné využití ztrát a která se potom využíváv parní turbině jako sekundární zdroj energie pro rotační sou-pravu s jedním hřídelem. I když je funkce parní turbiny o něcozpožděná oproti rozběhu plynové turbiny, protože k získání te-pla z plynové turbiny, k jeho využití pro výrobu páry a k přivě-šení této páry do parní turbiny ve formě vstupního zdroje ener-íle je třeba určité doby, může tento systém pracovat uspokojivěpři dokonalé koordinaci ovládání obou zdrojů energie, aby bylosprávně zajištěno a chráněno rotující zařízení.
Je-li elektrický stroj sfázován s elektrickou veřejnou sítí,je jeho rychlost určena frekvencí sítě. Z celkového množství roe- 2 chánické energie, získávané z paliva pro pohon generátoru, sepřibližně dvě třetiny získávají v plynové turbině a jedna třetinase získává v parní turbině z tepelné energie, zpět získané zespalin odváděných z plynové turbiny. Ve většině případů se ve-škerá pára vyráběná teplem získávaným z parní turbiny na jejímvýstupu nechává expandovat ve vnitřním prostoru parní turbiny. V někteých jiných případech se část páry odebírá z výrobníhocyklu pro jiné účely. Jestliže se veškerá pára vyráběná pomocíspalin z plynové turbiny nechá expandovat v parní turbině a ce-lá jednotka je synchronizována , je dosaženo trvalé kontroly vý-stupního výkonu pouhou regulací přívodu paliva do plynové turbi-ny, přičemž regulační ventily pro rozvod páry jsou v tomto pří-padě zcela otevřeny. Jestliže turbinová jednotka není synchro-nizovaná, je třeba při regulaci rychlosti otáčení generátoru kon-trolovat bud přívod paliva do plynové turbiny nebo přívod párydo parní turbiny, popřípadě obě tyto hodnoty, přičemž se nedá ve všech případech říci, že by mezi těmito hodnotymi byla přímáúměrnost. U plynových turbin a parních turbin se jejich rychlost otá-čení nebo jejich výkon ovládá zvětšováním nebo zmenšováním prů-toku paliva nebo páry v závislosti na odchylkovém signálu, vy-sílaném kontrolním systémem. Odchylkovým signálem je rozdíl mezireferenční požadovanou hodnotou pro provozní podmínky a okamži-tou naměřenou hodnotou provozních podmínek. Kontrolní systém ply-nových turbin používá několika takových odchylkových signálů prozíškání podkladů pro přípravu povelových signálů pro přívod pa-liva na "propust minimální, hodnoty". Nejmenší povelový signálpro přívod paliva, produkovaný spouštěcím programem pro přívodpaliva je volen touto propustí minimální hodnoty, pokud si te-plota nebo jiné omezení nevyžádá ještě menší povelový signál propřívod paliva. Jak se rychlost otáčení rotačních částí přibližu-je hodnotě nastavené na regulátoru, jsou pro regulaci odchylekrychlosti potřebné jen velmi malé povelové signály pro dodávkupaliva, které se stávají žídicími signály. Integrovaný řídicísystém pro ovládání pljmové turbiny s otevřenou smyčkou řízenínajíždění turbiny a s několika uzavřenými smyčkami pro současnéřízení plynové turbiny podle provozních podmínek, daných teplo-tou, rychlostí a zrychlením, je popsán v US-PS 3 520 133· Jak- mile se turbinová jednotka dostane na vypočtenou rychlost a sfá-zuje se se sítí, je výkon regulován nastavením průtoku paliva po-dle nastavené hodnoty na regulačním ústrojí.
Parní turbina se sama rozbíhá po přívodu páry vstupním regu-lačním ventilem, avšak protože je třeba nechat vyrovnat teplo-ty rotoru turbiny a jejího pláště, byl vyvinut program pro spou-štění a napájení parní turbiny. Kombinovaným ovládáním zrychle-ní a rychlosti turbiny pomocí "propusti minimální hodnoty" byl vytvořen kombinovaný ovládací systém, popsaný v US-PS 5 340 883.Jakmile je parní turbina synchronizována a sfázována, ovládá sejejí výkon regulací průtoku páry řídicím ventilem podle nastave-ní regulačního ústrojí, jak je to podrobněji popsáno v US-PS3 097 488.
Pro kombinované cyklové provozy s jediným hřídelem a doda-tečným a podpůrným spalováním paliva v rekuperačním parním gene-rátoru byly navrženy spojené řídicí systémy, které se pokoušelyodstranit rozdíl v progranovaných výkonech parní turbiny a plyno-vé turbiny; tyto systémy jsou popsány v US-PS 3 505 811. Pro zvý-šení termodynamické účinnosti soustavy je vhodná taková jeho kon-strukce, která umožňuje ponechat parní ventily v plně otevřenépoloze. Při tomto řešení je možno parní turbinou využít celé pro-dukční kapacity parního generátoru v celém rozsahu zatížení, anižby soustava reagovala na malé změny rychlosti, které by jinakvyžadovaly jiné nastavení ventilu. Při zvyšování výkonu plynové turbiny proudí více tepelnéenergie ve spalinách do rekuperačního parního generátoru, kdese zvyšuje výroba páry, proudící do parní turbiny. Tím začne na-růstat tlak páry, přičemž parní turbina absorbuje tento zvýšenýprůtok bez potřebného regulačního zásahu. Podobně se projevísnížení výkonu plynové turbiny ve snížení průtoku páry do parníturbiny. Parní turbina tak sleduje změny výkonu plynové turbi-s určitým časovým zpožděním. Z toho důvodu se normální regulacekombinovaného cyklového zařízení s jediným společným hřídelemprovádí pomalými změnami podmínek pro získání potřebného výkonuplynové turbiny, uskutečňovanými zvýšením nebo snížením přívodupaliva za jednotku času, což má za následek zvýšení nebo sníže-ní výkonu plynové turbiny i parní turbiny. - 4 - I když toto řešení zajišťuje optimální termodynamickou účin-nost za ustálených podmínek nebo při pomalu se měnících podmín-kách, může dojít k poruchám stabilního nebo zdánlivě stabilníhoprovozního stavu. Bylo by proto třeba zajistit proporcionální ovlá-dání jak průtoku paliva, tak i průtoku páry nad předepsanou ry-chlostí, I když při postupném zvýšení rychlosti otáčení hřídelenad předepsanou hodnoty sníží kontrolní ústrojí pro regulovánírychlosti plynové turbiny přívod paliva a v důsledku toho i vý-kon na hřídeli úměrně podle růstu rychlosti, nemůže být takovéřízení vyhovující v průběhu změny výkonu. Bylo by proto třebamít k dispozici řídicí systém, ve kterém by parní turbina reago-vala na rychlost hřídele sníženou pod požadovanou hodnotu reduko-vaným výkonem v důsledku redukce přívodu páry z rekuperačníhoparního generátoru, avšak ve kterém se zvýšení rychlosti otáčeníhřídele nad stanovenou hodnotu projeví postupným uzavíráním par-ních ventilů v závislosti na růstu rychlosti. Tím by se omezilprůtok páry na minimální průtokovou úroveň a nemohla by se takdalším nadměrným průtokem páry dále zvyšovat rychlost otáčeníhřídele. Při výskytu náročnějších přechodných podmínek, například vpřípadě náhlého výpadku plného elektrického výkonu, nestačí ten-to známý regulační systém proporcionálního řízení průtoku pali-va a průtoku páry reagovat dostatečně rychle, aby dokázal omezitnárůst rychlosti turbinové jednotky aktivací omezovacího ústrojía aby dokázal zamezit nárůstu rychlosti například na 100% jmeno-vité rychlosti hřídele. Moderní parní turbiny, poháněné parou zí-skávanou v kotli vytápěném fosilními palivy, používají systémuzaloženého na nevyváženosti dodané energie a výkonu pro omezová-ní rychlosti na hodnotu nižší než je nastavená hodnota vypína-cího ústrojí pro omezování nadměrných otáček. Tím se zachováturbinová jednotka i při výpadku vnějšího zatížení pod kontrolousvé rychlosti otáčení nebo dokonce ještě na synchronizovanýchotáčkách. U tohoto provedení tak může turbinová jednotka pokra-čovat v případě potřeby v otáčení při pomocném zatížení stanicea je ve stavu, kdy může být okamžitě znovu sfázována se systémem.Tyto systémy pracující s nevyváženosti dodávaného energie a výko-nu jsou popsány v US-PS 3 198 954-a v US-PS 3 601 617.
Dosud známé systémy pracující s nevyváženosti výkonu a za- - 5 - tížení pro generátory poháněné parní turbinou jsou upravenypouze pro jeden druh vstupní energie. Omezování nadměrných otá-ček je složitější a obtížnější u kombinovaných cyklů, obsahují-cích jak parní turbinu, tak i plynovou turbinu na jednom společ-ném hřídeli. Úkolem vynálezu je proto vyřešit jiný způsob řízení tako-vých systémů a zamezování zrychlení otáčení hřídele do nadměr-ných otáček, který by byl vhodný pro ovládání kombinovaných tur-binových soustav zejména při výskytu přechodných poruch v odběruvýkonu. Dále má být vynálezem vyřešen zdokonalený řídicí systém nabázi využívání nerovnováhy mezi výkonem a odběrem výkonu, kterýby byl vhodný pro zamezování vzniku nadměrných otáček u kombino-vané turbinové jednotky.
Ještě dalším úkolem vynálezu je zdokonalit jednotný řídicísystém pro zamezování nadměrného zvyšování otáček společného hřídele turbinové jednotky a kombinovaného zařízení, kterým by bylomožno provádět také proporcionální řízení vzájemného vztahu meziparní turbinou a plynovou turbinou v průběhu přechodných zhorše-ných provozních podmínek.
Podstata vynálezu
Nedostatky dosud známých kontrolních a regulačních postupůjsou do značné míry odstraněny způsobem zjiŠtování a omezovánípřekročení rychlosti otáčení společného hřídele kombinované tur-binové jednotky, obsahující plynovou turbinu zásobovanou palivempřes regulační palivový ventil pro nastavování průtoku paliva aparní turbinu zásobovanou parou přes regulační parní ventil, uložený spolu s palivovým ventilem na společném hřídeli, a obsahu-jící také rekuperační parní generátor, vyhřívaný spalinami ply-nové turbiny a spojený se vstupem páry do regulačního parníhoventilu, přičemž kombinovaná cyklová turbinová jednotka je opa-třena jednotným řídicím systémem a pohání elektrický generátor.
Podstata způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že nejprve sezajistí první vstupní výkonový signál, určující okamžitý výkon - 6 - dodávaný parní turbinou, vztažený k plnému jmenovitému výkonuparní turbiny, zajistí se druhý vstupní výkonový signál, určují-cí okamžitý výkon dodávaný plynovou turbinou, vztažený k plnémujmenovitému výkonu parní turbiny, zajistí se odezvový signál,určující skutečné zatížení na generátoru, vztažený na plné jme-novité zatížení generátoru, zavedou se úměrové přepočítací fak-tory k tomuto prvnímu a druhému vstupnímu výkonovému signálu prozískání prvního a druhého redukovaného signálu, sečtou oba tytoredukované signály s odezvovým signálem a redukuje se otevřeníparního regulačního ventilu a redukuje se průtok paliva palivo-vým regulačním ventilem, jestliže součet prvního a druhého redu-kovaného signálu překročí odezvový signál o předem nastavenouhodnotu. K provádění tohoto způsobu slouží systém zjistování a ome-zování nadměrných otáček turbinové jednotky podle vynálezu, jehožpodstata spočívá v tom, že obsahuje prostředky pro zajištění prv-ního vstupního výkonového signálu, určujícího okamžitý výkon par-ní turbiny ve vztahu k plnému jmenovitému výkonu parní turbiny,prostředky pro zajištění druhého vstupního výkonového signálu,určujícího okamžitý výkon dodávaný plynovou turbinou, vztaženýk plnému jmenovitému výkonu plynové turbiny, prostředky pro za-jištění odezvového signálu, určujícího užitečný elektrický výkongenerátoru, vztažený k plnému jmenovitému výkonu generátoru, pro-středky pro přidání součinitelů velikosti k tomuto prvnímu a dru-hému vstupnímu výkonovému signálu, prostředky pro sčítání prvníhoa druhého odezvového signálu s výstupním zátěžovým signálem aprostředky pro redukci otevření parního regulačního ventilu a re-gulování průtoku paliva palivovým regulačním ventilem, jestližeje součet prvního a druhého odezvového signálu větší než zátě-žový odezvový signál o stanovenou hodnotu.
Způsob zjištování a omezování nadměrných otáček podle vyná-lezu je tedy zvláště určen pro kombinovanou cyklovou turbinovoujednotku obsahující plynovou turbinu a parní turbinu, uložené naspolečném hřídeli. Otáčí-li se společný hřídel nižšími než pře-depsanými otáčkami, je výkon řízen pouze příkazovými signály propřívod paliva do plynové turbiny. Při překročení stanovených otá-ček hřídele se na ovládání výkonu podílí rychlostní signály proparní turbinu. Výskytu nadměrných otáček za některých nepřižni- - 7 - vých odběrových podmínek, například při výpadku odběru elektric-kého výkonu, se předchází zjišťováním nevyváženosti výkonu a od-běru, přičemž výkonové signály z parní turbiny a z plynové tur-biny se sčítají po jejich velikostní redukci, jestliže redukova-né výkonové odezvové signály překročí odběrové signály o předemstanovenou hodnotu, načež se provádějí potřebná opatření pro re-dukci výkonu obou turbin dříve než by rychlost otáčení hřídelemohla příliš stoupnout. Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže objasněn pomocí výkresů, na kterých zná-zorňuje obr. 1 schematický pohled na kombinovanou turbinovou jednotku s jedním společným hřídelem, obr. 2 zjednodušené blokovéschéma jednotné kontrolní soustavy pro kombinovanou turbinovoujednotku, obr. 3a zjednodušené blokové schéma typického regulač-níhp ústrojí pro regulaci rychlosti parní turbiny, obr. 3b grafznázorňující kolísání výkonu parní turbiny a plynové turbiny ja-ko funkci rychlosti rotoru a obr. 4 zjednodušené logické schémasystému založeného na nerovnováze výkonu a zatížení u kombinova-né turbinové jednotky. Příklady provedení vynálezu V příkladu na obr. 1 obsahuje turbinová jednotka plynovouturbinu 2, spojenou v tandemu s parní turbinou 4» a je spojenase zatěžovacím prvkem, v tomto případě generátorem 6. Horké vý-fukové plyny z plynové turbiny 2 jsou vedeny rekuperačním parnímgenerátorem 8 /HRSG/, který zásobuje parou parní turbinu 4. Ce-lý systém je řízen jednotným regulačním systémem 10.
Plynová turbina 2 obsahuje vlastní turbinu 12, vzduchový kom-presor 14 a spalovací komoru £6, zásobovanou palivem přes uza-vírací ventil 17 paliva a regulační ventil 18 paliva. Tlak pa-liva je měřen tlakovým snímačem 19, umístěným před regulačnímventilem 18 paliva, a je udržován na potřebné hodnotě v závis-losti na počtu otáček ovládáním uzavíracího ventilu 17 paliva.Parní turbina 4 obsahuje vysokotlaký úsek 20 /H.P./ a nízkotla-ký úsek 22, sestávající z kombinace střednětlakého a nízkotla-kého dílčího úseku /I.P.-L.P./. primární regulovaná pára z reku- - 8 - peračního parního generátoru 8 proudí parním uzavíracím ventilem24 a regulačním ventilem 26 do vstupu vysokotlakého úseku 20 par-ní turbiny 4. Přídavný proud sekundární páry s nižším tlakem jepřiváděn sekundárním parním ventilem 28 a sdružuje se v místě 29s parou, která expandovala ve vysokotlakém úseku 20 parní turbi-ny 4, před jejím vstupem do přihřívacího úseku 56 rekuperačníhoparního generátoru 8. Po průchodu nízkotlakým úsekem 22 vstupujepára do kondenzátoru /COND./, který není zobrazen, ale který jeběžného provedení. Kondenzát se vede pomocí vodních čerpadel, kte-rá rovněž nejsou zobrazena, do rekuperačního parního generátoru 8.
Rekuperační parní generátor 8 je sdružen s vysokotlakým par-ním bubnem 50 a s nízkotlakým parním bubnem 52 a obsahuje svazkyvyvíjecích trubek pro vyvíjení páry, přehřívacích trubek, přihří-vacích trubek a ohřívacích trubek pro ohřev přiváděné vody, jejichžmnožství a uspořádání se u jednotlivých zařízení může podle po-třeby měnit. Zobrazené příkladné provedení obsahuje vysokotlakýpřehřívací úsek 54.» přihřívací úsek 56, vysokotlaké vyvíjecí trub-ky 58 pro vyvíjení páry, nízkotlaké přehřívací trubky 40 a nízko-tlaké vyvíjecí trubky 42 pro vyvíjení páry.
Jednotný regulační systém 10 obsahuje prostředky pro snímáníprovozních podmínek v kombinovaném cyklovém zařízení, obsahujícísnímač 44 rychlosti, snímající rychlost otáčení ozubeného kola46 spojeného se společným otáčejícím se hřídelem 45, vzájemněpropojujícím plynovou turbinu 2, parní turbinu 4 a generátor 6.Snímač 44 rychlosti otáčení také slouží jako ústrojí reagujícína zrychlení, protože rychlostní signály mohou být rozlišoványs ohledem na časový průběh. Hlavní tlak páry před parním regu-lačním ventilem 26 je měřen snímačem 47 tlaku páry. Měření příko-nu parní turbiny 4 se provádí pomocí druhého snímače 48 tlakupáry, který zjištuje tlak přihřívané páry na vstupu do kombino-vaného střednětlakého a nízkotlakého dílčího úseku nízkotlaké-ho úseku22.parní turbiny 4. Měření zjistující odběr proudu zgenerátoru 6 se provádí pomocí snímače 50 proudu, zjištujícíhoproud ve výstupním vedení generátoru 6. Teplota kovových částíparní turbiny 4 se měří nejméně jedním teplotním snímačem 52.
Ve znázorněném příkladném provedení jsou zobrazeny jen některésnímače, zatímco v praktickém provedení se používá daleko větší-ho počtu snímačů různých fyzikálních hodnot. - 9 -
Systém obsahuje také řadu dalších přídavných a pomocnýchprvků, například parní obtokové ventily 54, 56, přídavný parnígenerátor 58, vyhřívaný samostatně a přídavný parní vstupní ven-til 60, přičemž pro praktické provedení zařízení je třeba ještěřady dalších podobných jednotek. Místo přídavného parního gene-rátoru 58 je možno použít jiných zdrojů přídavné páry, napoje-ných na přídavný parní vstupní ventil 60, například rekuperač-ního parního generátoru jiné kombinované turbinové jednotky. Všechny ventily 24, 26, 28, 60 pro ovládání přívodu páryjsou opatřeny ovládacími ústrojími pro nastavování jejich polo-v závislosti na signálech vysílaných jednotným regulačním systé-mem JO. Regulační ventil 18 paliva u plynové turbiny 2 určujehodnoty průtoku paliva do plynové turbiny 2 v závislosti na po-velových signálech, určujících požadované množství paliva zajednotku času.
Rotační prvky parní turbiny 4» obsažené ve vysokotlakémúseku 20 a v nízkotlakém úseku 22, jsou vzájemně spojeny tuhoua neohebnou spojkou, přičemž parní turbina 4 je spojena rovněžtuhou spojkou s generátorem 6 elektrického proudu. Rotující čás-ti plynové turbiny 2 jsou pevně spojeny s rotujícími částmi par-ní turbiny 4 pomocí tuhých spojek a celý systém je opatřen je-diným axiálním ložiskem pro všechny tandemově spojené hřídele,které jsou vzájemně spojeny tuhými spojkami, protože se tatosoustava má chovat jako společný jediný hřídel; v další částipopisu se tedy o této hřídelové soustavě mluví jako o jedinémhřídeli 45. Plynová turbina 2 a parní turbina 4 tedy pracují ja-ko jediná jednotka, kontrolovaná a řízená jednotným regulačnímsystémem 10. Parní potrubí 62 spojuje přímo výstup přihřívacíhoúseku 56 se vstupem nízkotlakého úseku 22 parní turbiny 4. Páraproudící parním potrubím 62 sestává z expandované páry z výstupuvysokotlakého úseku 20 parní turbiny 4, smíchané v místě 29 spřídavnou parou, proudící sekundárním parním ventilem 28 z níz-kotlakých přifřívacích trubek 40« V některých zařízeních, majícíchrekuperační parní generátor s jedinou tlakovou úrovní,nemusí býtvyráběna přídavná pára, přidávaná do páry vstupující do přihří-vacího úseku 56. Řešení podle vynálezu je využitelné také u kom- 10 - binovaných cyklových zařízeních, kde je pára vyvíjena se třemirůznými tlaky, přiváděnými do parní turbiny.
Na obr. 2 je zobrazeno blokové schéma jednotného regulačníhosystému 10 z obr. 1. Horní část tohoto schématu nad čerchovanoučarou 65 obsahuje část určenou pro ovládání plynové turbiny 2,která produkuje výstupní signál 64 ve formě povelových signálůpro řízení průtoku paliva do plynové turbiny 2 přes regulačníventil 18 paliva z obr. 1. Prostředky pro ovládání průtoku pali-va do plynové turbiny 2, ovládané tímto výstupním signálem 64,nejsou předmětem vynálezu a nejsou proto ani blíže popisoványa zobrazeny.
Spodní část obr. 2 pod čerchovanou čarou 65 se týká částijednotného regulačního systému 10, určené pro ovládání parníturbiny 4» která produkuje povelový signál 66 pro ovládání prů-toku páry parními ventily, určující požadovanou polohu těchtoventilů. Systém může být opatřen řadou ventilů, řízených signá-ly podle plánu otevírání a zavírání těchto ventilů; počet těch-to ventilů nemá vliv na řešení podle vynálezu. Všechny ventilyjsou v příkladu provedení reprezentovány parním regulačním ven-tilem 26, vedoucím do vysokotlakého úseku 20 parní turbiny 4 zobr. 1 a označovaným v další části jednoduše jako parní regulač-ní ventil.
Na vstup regulačního systému je přiváděno několik provoz-ních parametrů kombinovaného cyklového zařízení, zejména rychlost-ní signál 68, určující rychlost otáčení hřídele, zjištovanou sní-mačem 44 rychlosti z obr. 1, hlavní parní tlakový signál 79 otlaku páry, snímaném snímačem 47 tlaku páry z obr. 1, teplotnísignál 72, oznamující teplotu kovových částí parní turbiny 4,zjištovanou teplotním snímačem 52 z obr. 1, a vstupní signál 74o nerovnovážném vztahu mezi výkonem a odběrem výkonu, přiváděnýze střádače 162 na obr. 4· Přídavné konstantní nebo proměnné úda-je nebo referenční signály jsou generovány digitálními počíta-čovými programy, označovanými jako spouštěcí program 76 regulač-ní jednotky, zatěžovací program 78 jednotky a rozběhový program80 parní turbiny 4. 11
První výstup rozběhového programu 80 parní turbiny 4 jepřiveden k nastavovacímu generátoru 62 pro nastavení polohy re-gulačního ventilu pro regulaci přívodu páry, produkujícího na-stavovací signál 84 pro nastavení proměnné polohy regulačníchventilů pro regulaci přívodu páry v rozsahu od 0%, to znamenáod uzavřené polohy, do 100%, což odpovídá plně otevřené poloze.Druhý výstup rozběhového programu 80 pro ovládání rozběhu parníturbiny 4 je referenčním signálem 86 o volitelné rychlosti, ur-čující požadovanou rychlost otáčení turbiny. Referenční signál86 o volitelné rychlosti může být využit pro ovládání rychlostiotáčení hřídele pro různé mezilehlé rychlosti, používané v roz-běhovém cyklu turbiny.
Podobně je výstup zatěžovacího programu 78 jednotky spojens regulačním generátorem 88 pro nastavení regulační polohy ovlá-dacích prostředků pro ovládání rychlosti plynové turbiny 2. Vý-stupem regulačního generátoru 88 je referenční signál ve forměrychlostního referenčního signálu 90» určujícího požadovanou ry-chlost otáčení hřídele, pohybující se mezi 95% a 107% jmenovitérychlosti hřídele. Výstupy ze spouštěcího programu 76 jednotky obsahují časo-vou plánovanou výstupní hodnotu 92, přiváděnou do rozběhovéhoprogramu 80 parní turbiny, spouštěcí palivový plánovaný signál94» který má určovat některé omezující funkce, nutné pro spou-štění plynové turbiny, akcelerační referenční signál 96, urču-jící zrychlení parní turbiny, a druhý akcelerační referenční sig-nál 98, určující zrychlení plynové turbiny. Různé vyvolávané hodnoty, určující průtok paliva do plynovéturbiny, jsou vyhodnocovány a voleny regulátorem 100 zrychlení ply- nové turbiny a regulátorem 102 rychlosti plynové turbiny a takéregulátorem teploty výstupních plynů plynové turbiny a skupinoudalších regulátorů, které jsou všechny reprezentovány jediným re-gulačním blokem 106. Výstupy z těchto regulačních ústrojí proovládání různých funkcí mohou ovládat v poměrně širokém rozsahuprůtok paliva do plynové turbiny. Všechny tyto výstupy jsou při-váděny na hradlo 108 minimální hodnoty společně se spouštěcímpalivovým plánovaným signálem 94. Hradlo 108 minimální hodnotyvybere pouze jeden z přivedených vstupních signálů, který sě pře- 12 vede na regulační signál, určující nejnižší průtok paliva, jak jeto blíže popsáno v US-PS 3 520 133. Hradlo 108 minimální hodnotymůže být elektronickým analogovým ústrojím, vybírajícím nejmenšíanalogový vstupní signál, V jiném příkladném provedení může býthradlem 108 minimální hodnoty podprogram počítačového programu,který průběžně probírá dogotální hodnoty několika regulačníchbloků, zahrnujících spouštěcí program 76, regulátor 100 zrychle-ní, regulátor 102 rychlosti, regulátor 104 teploty a regulačníblok 106, a vybírá nejnižší digitální hodnoty podle v praxi zná-mého algoritmu.
Protože spalovací proces v plynové turbině není možno udržet,jestliže přívod paliva poklesne pod minimální hodnotu, vysílá re-gulátor 110 minimálního průtoku paliva výstupní signál na hradlo-vé ústrojí 112 maximální hodnoty plynové turbiny, na které se při-vádí také vstup hradla 108 minimální hodnoty plynové turbiny. Vý-stup hradlového ústrojí 112 maximální hodnoty plynové turbiny jepovelovým výstupním signálem 64 pro stanovení průtoku paliva. Část regulační jednotky, která se týká ovládání parní turbi-ny, obsahuje regulátor 114 zrychlení parní turbiny, regulátor116 rychlosti parní turbiny a nastavovací generátor 82 pro na-stavení regulační polohy parního regulačního ventilu, přičemžvšechny tyto prvky produkují samostatné vstupní signály určují-cí požadovanou polohu regulačních prostředků regulačních ventilůa vedené do hradla 118 minimální hodnoty pro parní turbinu. Hrad-lo 118 minimální hodnoty vybírá jen jeden ze všech přiváděnýchsignálů a výsledkem tohoto výběru je nejméně jedna poloha ote-vření regulačního parního ventilu. Podobně jako tomu bylo u re-gulace minimální hodnoty přívodu paliva do plynové turbiny, jetaké parní turbina doplněna ve svých regulačních prostředcíchregulátorem 120 minimálního přívodu páry, zajištujícím minimálníprůtok páry parním regulačním ventilem. Minimální průtok páryslouží k chlazení parní turbiny při jejím otáčení jmenovitourychlostí otáčení při ovládání přívodu paliva do plynové turbi-ny a při přechodu napájení přídavnou parou na napájení parou zrekuperačního parního generátoru .
Signál z hradla 118 minimální hodnoty pro parní turbinu a 13 - z regulátoru 120 minimmlního přívodu páry jsou přiváděny nahradlo 122 maximální hodnoty pro parní turbinu. Povelový signál66 z výstupu hradla 122 maximální hodnoty nastaví polohu ovlá-dacích prvků parních regulačních ventilů. V další části popisu budou objasněny podrobnosti a vzájemnévztahy mezi jednotlivými kroky při regulaci rychlosti a zrych-lení plynové turbiny a parní turbiny. Protože plynová turbina 2a parní turbina 4 jsou na společném hřídeli, rozumí se pod poj-mem signál o okamžité rychlosti hodnotu určující okamžitou sku-tečnou rychlost jak plynové turbiny 2, tak i parní turbiny 4·Nastavovací hodnoty nebo referenční signály pro tyto rychlostijsou však samostatné a jsou volitelné podle potřeby.
Jeden požadovaný signál o palivu se získává z regulátoru102 rychlosti plynové turbiny 2 součtem referenčního signálu90 pro rychlost plynové turbiny 4 se skutečným rychlostním sig-nálem 68 v prvním sčítacím zařízení 124 pro získání odchvlkovýsignál o odchylce rychlosti. Jiný požadovaný signál o palivu sezíská porovnáním referenčního signálu 98 o zrychlení plynovéturbiny 2 s časovou derivací nebo s rychlostí změny rychlost-ního signálu 68, aby se získal odchylkový signál o odchylcezrychlení.
Podobně se získá první požadovaný signál o požadované polo-ze parního ventilu z regulátoru 116 rychlosti parní turbiny sčí-táním rychlostního signálu 68 o skutečné rychlosti s referenč-ním signálem 86 pro parní turbinu v druhém sčítacím zařízení126 pro získání odchylkového signálu o odchylce rychlosti od po-žadované hodnoty. Druhý signál o požadované poloze parního ven-tilu se získá z regulátoru 114 zrychlení parní turbiny porovná-ním referenčního signálu 96 pro zrychlení parní turbiny s časo-vou derivací nebo s rychlostí změny rychlostního signálu 68,aby se získal odchylkový signál o odchylce zrychlení od poža-dované hodnoty.
Popsané získávání derivovaných rychlostních signálů a srov-návání v hradlech minimálních hodnot pro jednotlivé regulačníprvky je možno provádět pomocí analogových elektronických prv-ků, popsaných v US-PS 3 520 133 a 3 340 883- V alternativním 14 - provedení mohou být sumace a hradlování mohou být prováděny po-mocí dobře známých postupů po jejich zavedení do číslicových po-čítačových programů.
Pro ilustraci funkční Činnosti regulátoru 116 rychlosti proparní turbinu zobrazuje obr. 3a blokové schéma a výstup se změ-nami rychlosti.v závislosti na poloze regulačního ventilu parníturbiny. Zvolený referenční signál 86 pro rychlost parní turbinykterý je v tomto případě roven 105% jmenovité rychlosti, je po-rovnán s rychlostním signálem 68,určujícím skutečnou rychlost,ve druhém sčítacíra zařízení 126. Regulátor 116 rychlosti parníturbiny z obr. 2 obsahuje prostředky pro volbu regulace rychlos-ti změnou polohy ventilu při změně rychlosti, reprezentované lo-gickým blokem 128, přičemž tato volba se provádí násobením ry-chlostní odchylky, to znamená rozdílu mezi referenční rychlostía skutečnou rychlostí, součinitelem zesílení, který je převráce-nou hodnotou regulace rychlosti, jak je patrno z US-PS 3 097 488Regulátor 116 rychlosti parní turbiny obsahuje dále prostředkypro omezení minimálních a maximálních výchylek výstupního signá-lu, reprezentované generátorem funkcí, vyznačeným v bloku 130.
Obr. 3b obsahuje složený graf zobrazující charakteristikyregulace rychlosti pro regulátor 116 rychlosti parní turbiny aregulátor 102 rychlosti plynové turbiny při zvláštních nastave-ních. Ra vodorovné souřadné ose jsou zobrazeny rychlosti turbi-nového rotoru jak u parní turbiny, tak i u plynové turbiny, vyjádřené v procentech jmenovité rychlosti. Levá pořadnice je opatřena stupnicí vyjadřující výkon parní turbiny a průtok páry, kte-ré jsou vyjádřeny v procentech plného průtoku páry a výkonu přijmenovité rychlosti. Pravá pořadnice je určena pro plynovou tur-binu, kde je výkon vyjádřen v procentech z plného výkonu a prů-tok paliva je vyznačen na samostatné stupnici tak, aby odpovídalvyznačenému výkonu plynové turbiny, přičemž je také vyjádřen vprocentech. Protože pro udržování plynové turbiny na jmenovitýchotáčkách při nulovém vnějším zatížení je přeba jen minimálníhopřívodu paliva, začátky obou pravých stupnic si neodpovídají. Činnost regulátoru rychlosti parní turbiny je zobrazena prv- -15 - ní čarou 132 na obr. 3b. Změna rychlosti jednotky s parní turbi-nou nastavenou na 105% jmenovité rychlosti a se změnou rychlos-ti 2% má za následek přemístění ovládacích prvků parního regulač-ního ventilu z plně otevřené polohy, odpovídající 100% průtokupři 103% jmenovité rychlosti, do plně uzavřené polohy s průto-kem 0% při 105% jmenovité rychlosti. V závislosti na těchto změ-nách průtoku páry se podíl parní turbiny na celkovém výkonu měníze 100% na 0% výkonu.
Ve stejném grafu označuje druhá čára 134 změny průtoku pa-liva a výkonu plynové turbiny jako funkci rychlosti otáčení roto-ru při nastavení rychlosti na 105% jmenovité rychlosti a s regu-lací rychlosti o 5%· Průtok paliva a výkon parní turbiny jsou vy-značeny na pořadnicích v pravé části obr. 3b, přičemž C% výkonuplynové turbiny odpovídá 23% průtoku paliva. Kvůli širšímu a mé-ně přesnému přizpůsobení rychlosti plynové turbiny se průtok pa-liva plynovou turbinou mění ze 100% průtoku při 100% jmenovitérychlosti na 23%, což je minimální průtok paliva při 105% jmenovité rychlosti.
Obě čáry 132, 134 zobrazují regulaci překročené rychlostikombinovaným účinkem regulátora 116 rychlosti parní turbiny aregulátoru 102 rychlosti plynové turbiny. Samotné regulování ry-chlosti plynové turbiny mezi 100% a 103% jmenovité rychlosti seprovádí regulačními ventily pro přívod páry, zůstávajícími v pl-ně otevřené poloze. Při regulaci mezi 103% a 105% jmenovité ry-chlosti zůstávají regulační ventily pro přívod páry přemístěnyz plně otevřené polohy do plně uzavřené polohy, takže průtok pá-ry se omezuje a výkon parní turbiny klesá ze 100% na 0%. Součas-ně se snižuje průtok paliva, aby se snižoval výkon plynové tur-biny. Při přechodně změněných zatěžovacích podmínkách se tak kom-binovaným uzavíráním parních regulačních ventilů a redukcí průto-ku paliva rychle snižuje příkon při rychlosti pohybující se mezi103% a 105% jmenovité rychlosti, aniž by se na výkonu podílelaparní turbina.
Souhrnně je možno konstatovat, že při překročení rychlostina 100% až 103% jmenovité rychlosti se redukuje průtok paliva apři překročení rychlosti na 103% až 105% jmenovité rychlosti se 16 - dále snižuje průtok paliva a současně se uzavírá parní redukčníventil. Tyto hodnoty jsou pouze příkladné a mohou se u jednotli-vých typů kombinovaných turbinových jednotek a regulačních sy-stémů měnit.
Regulační systém, založený na nevyváženosti výkonu a odbě-ru výkonu, zobrazený v blokovém schématu na obr. 4, je zahrnutdo programu jednotného regulačního systému 10, který má zjišťo-vat nebezpečí výskytu nadměrných otáček a při jejich vzniku máúčinně a rychle počet otáček rotoru turbinové jednotky snížit,přičemž se předpokládá, že ke zvýšení otáček dojde při rychlémpoklesu odběru elektrické energie. Na vstup tohoto systému jsoupřiváděny tři signály: jedním z nich je proudový signál 140, při-cházející od snímače 50 proudu a oznamující okamžitou hodnotu od-běru elektrického proudu z generátoru 6, druhým signálem je tlako-vý signál 142, informující o tlaku páry v parní turbině při zpět-ném využívání ztrát a přiváděný ze snímače 48 tlaku páry, kterýudává okamžitý mechanický výkon parní turbiny, a konečně třetímsignálem je výkonový signál 144 informující o okamžitém výkonuparní turbiny a získávaný z výstupních signálů 64 ve formě pove-lových signálů pro přívod paliva do plynové turbiny /viz obr. 2/.
Skutečný přívod paliva do plynové turbiny je úměrný součinuprůtočného průřezu ventilu a vstupního tlaku ve ventilu, kon-krétně v regulačním ventilu 18 pro regulaci přívodu paliva, pro-tože průtok paliva nedosahuje nadzvukových rychlostí, takže jenazávislý na tlaku za regulačním ventilem 18 ve směru proudění.Vstupní tlak v regulačním ventilu 18 pro regulaci přívodu pali-va je udržován jako explicitní funkce rychlosti otáčení plynovéturbiny, která je velmi blízká 100%, jestliže je generátor 6 za-pojen do sítě a zatěžován vnějším odběrem, přičemž ovšem v pří-padě poklesu nebo dokonce výpadku vnějšího zatížení odběrem jetato rychlost snadno zvýšitelná. Protože vstupní tlak na regu-lačním ventilu 18 je konstantní a vztah mezi průřezovou plochouregulačního ventilu 18 a výtlačnou výškou je lineární, přičemžvýtlačná výška je přímo úměrná výstupnímu signálu 64, který jepovelovým signálem pro přívod paliva, je okamžitý průtok palivapřímo úměrný povelovému výstupnímu signálu 64» 17 -
Mechanický výkon plynové turbiny je velmi blízký lineárnífunkci průtoku paliva pro normální rozsah okolních teplot. Tentovztah mezi oběma uvedenými hodnotami je následující: Výkon - 1,5/průtok paliva - 23/, kde výkon a průtok palivajsou uváděny v procentech a n23n reprezentuje průtok při plnérychlosti a nulovém odběru.
Jestliže je například průtok paliva roven 100%, potom je vý-kon turbiny = 1,3 /100-23/, to znamená prakticky je roven 100%okamžitého výkonu. Jestliže je průtok paliva 70%ní, potom výkon ==1,3 /70-23/ = 61% okamžitého výkonu. Tento výpočet se provádípomocí vhodného generátoru funkce nebo algoritmem, představova-ným blokem 149 na obr. 4, aby se získal výkonový signál 144, vyja-dřující skutečný okamžitý výkon plynové turbiny 2.
Protože výstupní proudový signál 140 a dvě naměřené hodnotypříkonu jsou v různých fyzikálních jednotkách, musí být převede-ny na bezrozměrné hodnoty, vyjadřující jejich procentový vztahke jmenovitým hodnotám, například tlakový signál 142 o tlakudosahovaném při zpětném získávání ztrát je dělen tlakem vyžado-vaným pro vypočtený stav turbiny, výkonový signál 144 je dělenprůtokovým signálem, udávajícím průtok paliva, vypočtený pro pl-né vnější zatížení bez minimální dávky paliva atd. V případě dvousignálů o mechanickém výkonu, to znamená tlakového signálu 142a výkonového signálu 144, je každý z nich vynásoben jiným souči- .pitelem velikosti, vyjadřujícím relativní podíl parní turbiny navýkonu v porovnání s podílem plynové turbiny za předpokládanýchpodmínek. Podíl parní turbiny na příkonu může například činit1/3 a podíl plynové turbiny může činit 2/3. Aplikace velikost-ního součinitele může být vyjádřena blokem 146 pro proudový sig-nál 140, blokem 148 pro tlakový signál 142 o tlaku páry při zpět-ném využití ztrát a blokem 150 pro výkonový signál 144 o skuteč-ném výkonu parní turbiny 4.
Například blok 146 pro určení zatížení generátoru 6 obsahujealgoritmy nebo obvody k provedení následujícího výpočtu: - 18 - < užitečné zatížení generátoru _ užitečný proud generátorujmenovité zatížení generátoru jmenovitý proud generátoruobsahujícím poměr bezrozměrných hodnot užitečného zatížení gene-rátoru a jmenovitého zatížení generátoru, který má odpovídat po-měru mezi užitečným proudem, měřeným v generátoru, a jmenovitýmproudem generátoru.
Blok 148 pro příkon parní turbiny obsahuje algoritmus neboobvod k provedení následujícího výpočtu: užitečný výkon parní turbiny užitečný tlak při přihřívání jmenovitý výkon parní turbiny jmenovitý tlak při přihřívání a potom k dělení bezrozměrného výsledku konstantou Kg^, představu-jící část mechanického výkonu, kterým přispívá parní turbina kvýkonu kombinované turbinové jednotky při jmenovitých zatíženíchjak plynové turbiny, tak i parní turbiny.
Blok 149 pro příkon plynové turbiny obsahuje algoritmus neboobvod k provedení následujícího výpočtu: užitečný výkon plynové turbiny jmenovitý výkon plynové turbiny « skutečný průtok paliva - průtok paliva při nulovém zatížení jmenovitý průtok paliva - průtok paliva při nulovém zatížení kde skutečný průtok paliva je udáván výstupním signálem 64 a prů-tok paliva při nulovém zatížení je takovým průtokem paliva, kte-rý je nutný k udržení provozního chodu plynové turbiny při plnérychlosti otáčení a při nulovém odběru proudu z generátoru 6 as přívodem chaldicí páry jen do parních turbin. Bezrozměrné čí-slo je v bloku 190 děleno konstantou představující část me- chanického výkonu, kterým se podílí plynová turbina na kombino-vaném cyklu jmenovitých zatížení jak plynové turbiny, tak i par-ní turbiny.
Dva dělené výkonové výsledky z bloků 148 a 150 se sčítajíve sčítacím zařízení 152 takto: 19 - celkový skutečný výkon celkový jmenovitý výkon π užit.výkon plynové turbinv J užit.výkon parní turbiny s &amp; _- -+ K - jmen.výkon plynové turbiny jmen.výkon parní turbiny
Dva výkonové signály a zatěžovací signál jsou algebraickysečteny ve sčítačím zařízení 152 nebo komparátoru. Výstup zesčítacího zařízení 192 představuje rozdíl mezi výkonem turbina výstupním výkonem generátoru a přivádí se do komparátoru 194-do spodní logické sekce, na kterém se objevuje výstup v případě,když je rozdíl mezi výkonem kombinované plynové a parní turbinya výstupním výkonem generátoru větší než nastavená prahová hod-nota, kterou je v daném příkladu provedení 0,4 na jednotku, toznamená 40%. V horní logické sekci komparátoru 194 je signál od-povídající proudu generátoru derivován vůči času, jak je zobra-zeno v logickém bloku '196. Vzorec je vyjádřen pomocí komplexníproměnné LaPlaceovy konstanty ”s". V praxi je tento vzorec imple-mentován do číslicového počítačového programu vhodným algorit-mem, i když může být implementován také do sítě diskriminátoru.Rychlost změn zatížení podléhá porovnání v logickém zařízení198, na kterém se objevuje výstupní signál v případě, když jerychlost změny výkonu menší než nastavená negativní rychlost,která je v daném příkladu 0,55 nebo 55%. Výstupní signály kom-parátoru 194 a logického zařízení 198 jsou přiváděny do souči-nového obvodu 160, který vysílá zase výstupní signál do střáda-če 162. Výstup střádače 162 vysílá signál různým ovládacím ústro-jím k provedení rychlých změn ke snížení příkonu. Funkce střá-dače 162 se udržuje, dokud se neodblokuje signálem 165 oznamují-cím, že nevyváženost mezi výkonem a zatížením je pod prahovouhodnotou.
Funkce systému podle vynálezu je následující: Jakmile kombi-novaná cyklová turbinová jednotka dosáhne své provozní rychlosti,je sfázována, což spočívá v připojení generátoru 6 elektrickéhoproudu na elekrickou sít, načež se rychlost otáčení turbinovéjednotky ustálí pomocí kmitočtu elektrické sítě. Po tomto sfázo-vání a synchronizování turbinové jednotky se nastavovací signál84 pro nastavení ovladačích ventilů parní turbiny 4 sníží na nulua referenční signál 86 pro rychlost otáčení parní turbiny 4 se 20 - nastaví na maximum, to znamená na 105% jmenovité rychlosti, na-čež se se pára přestane dodávat z pomocného zdroje, tvořenéhopřídavným parním generátorem 58, a začne se přivádět z rekupe-račního parního generátoru 8. Povelové signály pro dodávku páryjsou před změnou zdroje páry vydávány regulátorem 120 minimál-ního přívodu páry do parní turbiny 4 přes hradlo 122 maximální-ho přívodu páry do parní turbiny 4, aby se udržovalo chlazeníparní turbiny 4.
Jestliže je pára z rekuperačního parního generátoru 8 k di-spozici v dostatečném množství a při dostatečném tlaku, což by-lo potvrzeno měření tlaku páry, vyšle se povelový signál rozbě-hovým programem 80 parní turbiny 4, který automaticky zvýší hod-notu nastavovacího signálu 84 pro nastavení polohy ovládacíchprvků parních ventilů. Tato poloha se změní na plné otevřeníparních ventilů rychlostí, která je omezena určitými podmínkamivyplývajícími z teploty kovových částí parní turbiny 4, z tla-ku a teploty páry a jiných skutečností. Na konci této operaceje parní regulační ventil 26 a sekundární parní ventil 28 plněotevřen a všechna pára z rekuperačního parního generátoru 8 při-chází do parního regulačního ventilu 26 a do parní turbiny 4 přitlaku potřebném pro průchod páry parní turbinou 4, kde pára ex-panduje do kondenzátoru při současném předání své energie naspolečný hřídel 45 turbinové jednotky.
Normální regulace zatížení při stabilním stavu nebo při po-malu se měnícícm zatížení se provádí regulačním systémem pro-střednictvím zvyšování nebo snižování průtoku paliva. Tato re-gulace se provádí regulačním systémem z obr. 2 a podle regulač-ní charakteristiky, vyjádřené čarou 154 z obr. 5b. Pokud všakpřechodné zatěžovací podmínky vyvolají zvýšení rychlosti nad 105%jmenovité rychlosti otáčení ve znázorněném příkladu provedení,začne se parní regulační ventil 26 uzavírat podle regulační cha-rakteristiky, vyjádřené první Čarou 152 na obr. 5b. Při zvýšenírychlosti otáčení na hodnotu mezi 105% a 105% se jednotným regu-lačním systémem podle vynálezu sníží jak průtok paliva, tak iprůtok páry podle regulačních charakteristik, vyjádřených čara-mi 154, 152 na obr. 5b. - 21 -
Jestliže součet měrných vstupních výkonů plynové turbiny2 a parní turbiny 4 překročí hodnotu odběru elektrického prouduz generátoru 6 o nastavenou hodnotu, projeví se tato skutečnostbezprostředně rychlým nárůstem počtu otáček turbinové jednotky.Jestliže je dále rychlost změny odběru proudu negativní a menšínež stanovaná hodnota, naznačuje to, že nevyváženost není způso-bena změnami odběru nebo jeho výkyvy. Koincidence oboutěchtopodmínek v regulačním systému, pracujícím na principu nevyváže-nosti výkonu a zatížení, vyvolá okamžité rychlé uzavření parní-ho regulačního ventilu 26 pomocí neznázorněného rychlouzavíra-cího zařízení na ovládacím ústrojí parního regulačního ventilu26 a také přestavení nastavovacího signálu 84 pro nastavení par-ního regulačního ventilu 26 a palivového plánovaného signálu 94na nulu. Povelový signál pro přívod páry tak bude zcela potlačena převzat rychlouzávěrným ústrojím, takže přívod paliva do plyno-vé turbiny 2 bude rychle snížen na minimální průtokovou hodnotu.Regulační systém s využitím nevyváženosti mezi výkonem a zatíže-ním se potom automaticky přestaví pomocí střadače 162 a povelo-vé signály pro ovládání průtoku plynu a páry potom znovu převez-mou kontrolu nad ovládáním polohy ventilů. Nastavovací signál 84pro nastavení parního regulačního ventilu 26 zůstane na nulovéhodnotě, dokud zařízení není znovu sfázováno a dokud není při-praveno pro další odběr elektrického výkonu, jak bylo popsánopři objasňování spouštění zařízení. V předchozím popisu jsou popsány jen některé možnosti kon-krétní realizace vynálezu, přičemž je pochopitelné, že toto pří-kladné provedení může být dále obměňováno v rozsahu patentovýchnároků v alternativních provedení, která jsou odborníkům zřejmá. JUDr. Otakar JVORCkadvekát

Claims (10)

  1. 22 - PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob zjištování a regulace nadměrných otáček kombino-vané turbinové jednotky, obsahující plynovou·turbinu, zásobova-nou palivem přes palivový regulační ventil, a parní turbinu sparním regulačním ventilem, které jsou uloženy na společném hří-deli, a která je opatřena rekuperačním parním generátorem, za-hřívaným plynovou turbinou a připojeným k parnímu regulačnímuventilu pro přívod páry, přičemž kombinovaná cyklová turbinovájednotka je vybavena jednotným regulačním systémem a pohánígenerátor elektrického proudu, vyznačující setím, že nejprve se zajistí první příkonový signál, určují-cí okamžitý výkon dodávaný parní turbinou ve vztahu k plnémujmenovitému výkonu parní turbiny, zajistí se druhý příkonový vý signál, určující okamžitý výkon dodávaný plynovou turbinouve vztahu k plnému jmenovitému výkonu plynově turbiny, zajistíse odezvový signál, určující užitečné zatížení na generátoru vevztahu k plnému jmenovitému zatížení generátoru, načež se upra-ví první příkonový signál a druhý příkonový signál proporcionál-ními součiniteli velikosti a vytvoří se první souměřitelný signála druhý souměřitelný signál a tyto první a druhé souměřitelné sig·nály se sečtou s odezvovým signálem o užitečném zatížení generá-toru, přičemž otevření regulačního ventilu pro přívod páry a prů-tok paliva regulačním ventilem pro regulaci průtoku paliva se re-dukuje, jestliže součex prvního souměřitelného signálu a druhéhosouměřitelného signálu překročí hodnotu odezvového signálu o uži-tečném zatížení generátoru o zvolenou hodnotu.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující setím, že první příkonový signál se mění podle tlaku páry adruhý příkonový signál se mění podle průtoku paliva, přičemžodezvový signál se mění v závislosti na proudu generátoru.
  3. 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í m , že první příkonový signál je úměrný tlaku páry přihří-vané při zpětném využití ztrát. - 23 -
  4. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující setím, že druhý příkonový signál je úměrný průtoku paliva doplynové turbiny, sníženému o konstantní minimální průtok paliva.
  5. 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující setím, že kombinovaná cyklová turbinová jednotka se udržujepod zvolenou hodnotou překročení rychlosti otáčení změnou prů-toku paliva regulačním ventilem pro regulaci průtoku paliva atato kombinovaná cyklová turbinová jednotka se ovládá při pře-kročení zvolené hodnoty překročené rychlosti za přechodnýchzatěžovacích podmínek regulačním ventilem pro ovládání průtokupaliva a současným měněním průtoku páry parním regulačním ven-tilem.
  6. 6. Systém pro zjišťování a regulování nadměrných otáčekkombinované. cyklové turbinové jednotky způsobem podle nej-méně jednoho z nároků 1 až 5, obsahující plynovou turbinu s pří-vodem paliva regulačním ventilem a parní turbinu s parním regu-lačním ventilem, které jsou uloženy na společném hřídeli, při-čemž turbinová jednotka je opatřena rekuperačním parním generá-torem, vyhřívaným plynovou turbinou a připojeným na vstup párydo parního regulačního ventilu, jednotným ovládacím a regulačnímsystémem a poháněným generátorem elektrického proudu, vyznáčující se tím, že obsahuje prostředky pro zajiš-tění prvního příkonového signálu, určujícího okamžitý výkon do-dávaný parní turbinou /4/ ve vztahu k plnému jmenovitému výkonuparní turbiny /4/, prostředky pro zajištění druhého příkonovéhosignálu, určujícího okamžitý výkon dodávaný plynovou turbinou /2/ve vztahu k plnému jmenovitému výkonu plynové turbiny /2/, pro-středky pro zajištění odezvového signálu, určujícího užitečný vý-kon generátoru /6/ ve vztahu k plnému jmenovitému zatížení gene-rátoru /6/, prostředky pro upravení prvního příkonového signálua druhého příkonového signálu proporcionálními součiniteli veli-kosti pro získání prvního a druhého souměřitelného signálu, pro-středky pro sečtení prvního a druhého souměřitelného signálu aprostředky pro redukování otevření parního regulačního ventilu/26/ a pro redukování průtoku paliva regulačním ventilem /18/paliva, jestliže součet prvního a druhého souměřitelného signá- - 24 - lu překročí hodnotu odezvového signálu o zatížení generátoru /6/o stanovenou velikost.
  7. 7. Systém podle nároku 6, vyznačující setím, že první příkonový signál odpovídám tlaku páry, druhýpříkonový signál odpovídá průtoku paliva do plynové turbiny /2/a odezvový signál o zatížení generátoru /6/ je úměrný proudu na výstupu generátoru /6/.
  8. 8. Systém podle nároku 6, vyznačující se t í m , že první příkonový signál je úměrný tlaku páry přihřívanépři zpětném využití ztrát.
  9. 9. Systém podle nároku 6, vyznačující setím, že druhý příkonový signál je úměrný průtoku paliva doplynové turbiny /6/, redukovanému konstantním minimálním průto-kem paliva
  10. 10. Systém podle nároku 6, vyznačující setím, že obsahuje prostředky pro ovládání kombinované cyklo-vé turbinové jednotky pod zvolenou hodnotou překročení rychlostiotáčení změnou průtoku paliv.a regulačním ventilem /18/ a obsahu-je prostředky pro ovládání kombinované cyklové turbinové jednotkynad zvolenou hodnotou překročení rychlosti otáčení změnou průtokupaliva regulačním ventilem /18/ a současnou změnou průtoku páryparním regulačním ventilem /26/.
    JUDr. Otakar ŠVORČkadvokát
CS911996A 1990-06-28 1991-06-28 Způsob a systém pro zjišťování a regulaci nadměrných otáček kombinované turbinové jednotky CZ279459B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/544,983 US5301499A (en) 1990-06-28 1990-06-28 Overspeed anticipation and control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS199691A3 true CS199691A3 (en) 1992-01-15
CZ279459B6 CZ279459B6 (cs) 1995-05-17

Family

ID=24174398

Country Status (5)

Country Link
US (1) US5301499A (cs)
EP (1) EP0465137A1 (cs)
JP (1) JP3197578B2 (cs)
KR (1) KR100220307B1 (cs)
CZ (1) CZ279459B6 (cs)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10094288B2 (en) 2012-07-24 2018-10-09 Icr Turbine Engine Corporation Ceramic-to-metal turbine volute attachment for a gas turbine engine

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5555719A (en) * 1994-02-15 1996-09-17 General Electric Co. Method of operating a combined cycle steam and gas turbine power generating system with constant settable droop
US5761895A (en) * 1995-08-28 1998-06-09 General Electric Company Transient load controller for gas turbine power generator
DE19621926C2 (de) * 1996-05-31 2000-07-27 Abb Patent Gmbh Verfahren zum Anfahren einer Kombi-Kraftwerksanlage bei Netzausfall
US5896736A (en) * 1997-03-06 1999-04-27 General Electric Company Load rejection rapid acting fuel-air controller for gas turbine
EP0908602B1 (de) * 1997-10-06 2003-03-12 ALSTOM (Switzerland) Ltd Verfahren zum Betrieb einer Kombianlage
US6321525B1 (en) 2000-02-03 2001-11-27 Rolls-Royce Corporation Overspeed detection techniques for gas turbine engine
US6619027B1 (en) 2000-10-13 2003-09-16 General Electric Company Gas turbine having rotor overspeed and overboost protection
JP4451997B2 (ja) * 2001-02-15 2010-04-14 三菱重工業株式会社 コンバインドサイクル発電プラントの速度制御装置
AUPR418901A0 (en) * 2001-04-04 2001-05-03 Applidyne Pty Ltd Control system for cogeneration unit
JP3706552B2 (ja) * 2001-07-09 2005-10-12 三菱重工業株式会社 一軸コンバインドプラント
US6895325B1 (en) * 2002-04-16 2005-05-17 Altek Power Corporation Overspeed control system for gas turbine electric powerplant
JP3716244B2 (ja) * 2002-09-19 2005-11-16 三菱重工業株式会社 クラッチを備えた一軸コンバインドプラントの運転制御装置及び運転制御方法。
US6832134B2 (en) * 2002-11-12 2004-12-14 Honeywell International Inc. Coordination in multilayer process control and optimization schemes
JP3702267B2 (ja) * 2002-11-13 2005-10-05 三菱重工業株式会社 一軸形コンバインドサイクルプラント
US7188475B2 (en) * 2003-12-18 2007-03-13 Honeywell International, Inc. Starting and controlling speed of a two spool gas turbine engine
US7303632B2 (en) * 2004-05-26 2007-12-04 Cree, Inc. Vapor assisted growth of gallium nitride
DE102004026366A1 (de) * 2004-05-29 2005-12-15 Mtu Aero Engines Gmbh Einrichtung zur Detektion eines Wellenbruchs an einer Gasturbine sowie Gasturbine
EP1753939B1 (en) * 2004-06-03 2009-08-05 Goodrich Pump & Engine Control Systems, Inc. Overspeed limiter for turboshaft engines
DE102004033924A1 (de) * 2004-07-14 2006-02-09 Mtu Aero Engines Gmbh Einrichtung zur Detektion eines Wellenbruchs an einer Gasturbine sowie Gasturbine
DE102004047892A1 (de) * 2004-10-01 2006-04-06 Mtu Aero Engines Gmbh Gasturbine und Verfahren zum Abschalten einer Gasturbine bei Identifikation eines Wellenbruchs
KR100639558B1 (ko) 2004-10-20 2006-10-30 한국전력공사 발전기의 부하변동에 따른 증기터빈의 과속도 발생 예측및 제어방법
US7343744B2 (en) * 2005-07-27 2008-03-18 General Electric Company Method and system for controlling a reheat turbine-generator
EP1870565A1 (de) * 2006-06-23 2007-12-26 Siemens Aktiengesellschaft Vermeidung unzulässig hoher Drehzahlen an Turbosätzen
US7535684B2 (en) * 2007-01-09 2009-05-19 Honeywell International Inc. Overspeed protection for sensorless electric drives
PL2098691T3 (pl) * 2008-03-06 2013-12-31 Ansaldo Energia Spa Sposób sterowania instalacją o cyklu kombinowanym oraz instalacja o cyklu kombinowanym
JP4929226B2 (ja) * 2008-04-28 2012-05-09 三菱重工業株式会社 一軸型複合サイクルプラントのガスタービン制御装置及びその方法
EP2208867A1 (de) * 2008-08-25 2010-07-21 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Regeln eines Dampfkraftwerks
GB0816636D0 (en) * 2008-09-12 2008-10-22 Rolls Royce Plc Controlling rotor overspeed
GB0816637D0 (en) * 2008-09-12 2008-10-22 Rolls Royce Plc Blade Pitch Control
US8756939B2 (en) * 2010-03-23 2014-06-24 General Electric Company Method and system for testing an overspeed protection system of a powerplant machine
IT1400053B1 (it) * 2010-05-24 2013-05-17 Nuovo Pignone Spa Metodi e sistemi per ugelli di ingresso a geometria variabile per uso in turboespansori.
JP5677020B2 (ja) * 2010-10-19 2015-02-25 株式会社東芝 発電プラント及びその運転方法
US9080466B2 (en) * 2010-12-16 2015-07-14 General Electric Company Method and system for controlling a valve of a turbomachine
EP2466077A1 (en) * 2010-12-17 2012-06-20 Alstom Technology Ltd Steam turbine overspeed protection
US9003809B2 (en) * 2011-02-09 2015-04-14 General Electric Company Power generation system and methods for monitoring operation of same
CN102678194A (zh) * 2011-03-18 2012-09-19 中国电力工程顾问集团华东电力设计院 带过热蒸汽给水加热器的两次再热汽轮发电机组系统
ITMI20112010A1 (it) * 2011-11-04 2013-05-05 Ansaldo Energia Spa Metodo per il controllo di un impianto a ciclo combinato per la produzione di energia elettrica e impianto a ciclo combinato per la produzione di energia elettrica
US9903231B2 (en) * 2011-12-14 2018-02-27 General Electric Company System and method for warming up a steam turbine
US9291107B2 (en) 2013-03-15 2016-03-22 Paccar Inc Engine overspeed shutdown systems and methods
WO2014143187A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Michael Armstrong Lifing and performance optimization limit management for turbine engine
EP2848772A1 (de) * 2013-09-17 2015-03-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Testen einer Überdrehzahlschutzeinrichtung einer Einwellenanlage
EP2848771A1 (de) * 2013-09-17 2015-03-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Prüfen einer Überdrehzahlschutzeinrichtung einer Einwellenanlage
WO2015193979A1 (ja) * 2014-06-18 2015-12-23 株式会社日立製作所 多軸可変速ガスタービン装置およびその制御方法
CN104196576B (zh) * 2014-09-01 2015-11-25 大唐保定热电厂 氢冷汽轮机发电组密封油系统
US10338576B2 (en) * 2016-05-17 2019-07-02 General Electric Company Intelligent management system for balance of plant
EP3318732A1 (de) * 2016-11-07 2018-05-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum betreiben eines gud-kraftwerks
US10263552B2 (en) 2017-08-08 2019-04-16 Rolls-Royce North American Technologies Inc. Anticipatory control using output shaft speed
JP7247071B2 (ja) * 2019-10-01 2023-03-28 東芝エネルギーシステムズ株式会社 プラント制御装置、プラント制御方法、および発電プラント

Family Cites Families (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2936028A (en) * 1956-01-26 1960-05-10 Gen Electric Multi-nozzle gas turbine fuel system with positive metering devices
US3098190A (en) * 1960-12-08 1963-07-16 Gen Electric Control apparatus for regulating an overspeed condition of an electric generator
US3198954A (en) * 1961-11-03 1965-08-03 Gen Electric Overspeed anticipation device
US3097488A (en) * 1961-11-03 1963-07-16 Gen Electric Turbine control system
US3150487A (en) * 1963-04-08 1964-09-29 Gen Electric Steam turbine-gas turbine power plant
GB1050063A (cs) * 1963-08-19 1900-01-01
US3340883A (en) * 1966-04-12 1967-09-12 Gen Electric Acceleration, speed and load control system with redundant control means
US3418806A (en) * 1966-11-14 1968-12-31 Westinghouse Electric Corp Elastic fluid turbine apparatus
US3520133A (en) * 1968-03-14 1970-07-14 Gen Electric Gas turbine control system
US3505811A (en) * 1968-09-23 1970-04-14 Gen Electric Control system for a combined gas turbine and steam turbine power plant
US3561216A (en) * 1969-03-19 1971-02-09 Gen Electric Thermal stress controlled loading of steam turbine-generators
US3601617A (en) * 1970-05-28 1971-08-24 Gen Electric Turbine control system with early valve actuation under unbalanced conditions
US3738104A (en) * 1971-07-16 1973-06-12 Gen Electric Gas turbine fuel flow metering control system
US3826094A (en) * 1971-10-14 1974-07-30 Westinghouse Electric Corp System and method for operating a steam turbine with independent overspeed protection especially adapted for a nuclear reactor powered steam turbine
US3848138A (en) * 1972-04-17 1974-11-12 Fast Load Control Inc Method of effecting fast turbine valving for improvement of power system stability
US3879616A (en) * 1973-09-17 1975-04-22 Gen Electric Combined steam turbine and gas turbine power plant control system
US3930367A (en) * 1974-10-23 1976-01-06 General Electric Company Fluid flow control system
US4095119A (en) * 1976-06-23 1978-06-13 Westinghouse Electric Corp. System for responding to a partial loss of load of a turbine power plant
US4091956A (en) * 1977-06-21 1978-05-30 Vecchio Fiore M Splatter-proof lid
US4166221A (en) * 1978-02-09 1979-08-28 Westinghouse Electric Corp. Overspeed protection controller employing interceptor valve speed control
SE410641B (sv) * 1978-03-01 1979-10-22 Stal Laval Turbin Ab Ventilanordning for gasturbin
GB2099516A (en) * 1981-05-30 1982-12-08 Rolls Royce Idle braking in marine gas turbine engines
JPS5874809A (ja) * 1981-10-29 1983-05-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 同軸コンバインドプラント
JPS58117306A (ja) * 1981-12-29 1983-07-12 Hitachi Ltd コンバインドプラント
JPS58160502A (ja) * 1982-03-19 1983-09-24 Toshiba Corp コンバインドサイクルプラントの起動方法
JPS5947936A (ja) * 1982-09-10 1984-03-17 株式会社東芝 コンバインドサイクルタ−ビンプラントの負荷制御装置
US4550565A (en) * 1984-01-16 1985-11-05 Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha Gas turbine control systems
JPS6187902A (ja) * 1984-10-05 1986-05-06 Hitachi Ltd タービン制御装置
JPH0678724B2 (ja) * 1986-04-25 1994-10-05 株式会社日立製作所 １軸コンバインドプラントにおける蒸気タービンのクーリング方法及びクーリング装置
US5042246A (en) * 1989-11-06 1991-08-27 General Electric Company Control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10094288B2 (en) 2012-07-24 2018-10-09 Icr Turbine Engine Corporation Ceramic-to-metal turbine volute attachment for a gas turbine engine

Also Published As

Publication number Publication date
KR100220307B1 (ko) 1999-09-15
EP0465137A1 (en) 1992-01-08
CZ279459B6 (cs) 1995-05-17
US5301499A (en) 1994-04-12
JPH04232311A (ja) 1992-08-20
KR920001067A (ko) 1992-01-29
JP3197578B2 (ja) 2001-08-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS199691A3 (en) Process and system for detecting and controlling of a combined turbine unit excessive speed
US5042246A (en) Control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit
EP0034614B1 (en) Control system for cheng dual-fluid cycle engine system
US4081956A (en) Combined gas turbine and steam turbine power plant
US5203159A (en) Pressurized fluidized bed combustion combined cycle power plant and method of operating the same
US6226974B1 (en) Method of operation of industrial gas turbine for optimal performance
WO1983001651A1 (en) Hrsg damper control
JPH01285608A (ja) コンバインドプラントの運転方法及び装置
JPS6158644B2 (cs)
JP3869490B2 (ja) ガスタービン群の作動の際の主制御量の調整設定方法
CN110671162A (zh) 一种蒸汽压力匹配器及其控制方法
JP2692973B2 (ja) 複合サイクルプラントの蒸気サイクル起動方法
EP3306043B1 (en) Combined cycle plant, device for controlling said plant and method for starting up said plant
US4549397A (en) Control system for Cheng dual-fluid cycle engine system
US3979904A (en) Combined cycle electric power plant and a gas turbine having improved liquid fuel flow detection
CN115263565A (zh) 一种燃气轮机宽负荷节能控制方法
JP2002106305A (ja) コンバインドサイクル発電プラントの起動制御装置
JP2823342B2 (ja) コンバインドサイクル発電設備における過熱器・再熱器の蒸気温度制御装置
GB2176248A (en) Turbine control
US11619145B2 (en) Coordinated combined cycle power plant response for block loading in grid restoration
US4417438A (en) Control system for Cheng dual-fluid cycle engine system
JP2692978B2 (ja) コンバインドサイクルプラントの起動運転方法
JP2839668B2 (ja) コージェネレーションプラントの出力制御装置
JPS58107805A (ja) コンバインドサイクル発電用タ−ビンの制御方法
EP1835592A1 (en) Method and system for controlling a combination-cycle electric power plant, in particular a single-shaft plant