JP2692978B2 - コンバインドサイクルプラントの起動運転方法 - Google Patents
コンバインドサイクルプラントの起動運転方法Info
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- JP2692978B2 JP2692978B2 JP1224825A JP22482589A JP2692978B2 JP 2692978 B2 JP2692978 B2 JP 2692978B2 JP 1224825 A JP1224825 A JP 1224825A JP 22482589 A JP22482589 A JP 22482589A JP 2692978 B2 JP2692978 B2 JP 2692978B2
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は、ガスタービン、排熱回収ボイラおよび蒸気
タービンを組合わせたコンバインドサイクルプラント、
特にガスタービンに低NOx燃焼器を採用したコンバイン
ドサイクルプラントにおける起動運転方法に関する。
タービンを組合わせたコンバインドサイクルプラント、
特にガスタービンに低NOx燃焼器を採用したコンバイン
ドサイクルプラントにおける起動運転方法に関する。
（従来の技術） 最近の発電プラントとしては、エネルギーの有効利用
を図る目的で、ガスタービンから放出される排ガスを排
熱回収ボイラに導いて蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気
タービンを回転させるコンバインドサイクルプラントが
多用される傾向にある。
を図る目的で、ガスタービンから放出される排ガスを排
熱回収ボイラに導いて蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気
タービンを回転させるコンバインドサイクルプラントが
多用される傾向にある。
第４図はコンバインドサイクルプラントの構成例を示
すもので、ガスタービン１は圧縮器２、燃焼器３および
ガスタービン本体４から構成されており、圧縮器２の入
口には吸込空気流量を調節するための入口可変静翼５が
取付けられている。排熱回収ボイラ６は節炭器７、蒸発
器８、過熱器９および蒸気ドラム10から構成されてい
る。ガスタービン本体４と蒸気タービン11は発電機12に
直結されている。蒸気タービン11の排気側には復水器13
が接続され、この復水器と排熱回収ボイラ６との間を結
ぶ給水配管14には給水ポンプ15が介挿されている。
すもので、ガスタービン１は圧縮器２、燃焼器３および
ガスタービン本体４から構成されており、圧縮器２の入
口には吸込空気流量を調節するための入口可変静翼５が
取付けられている。排熱回収ボイラ６は節炭器７、蒸発
器８、過熱器９および蒸気ドラム10から構成されてい
る。ガスタービン本体４と蒸気タービン11は発電機12に
直結されている。蒸気タービン11の排気側には復水器13
が接続され、この復水器と排熱回収ボイラ６との間を結
ぶ給水配管14には給水ポンプ15が介挿されている。
このような構成のコンバインドサイクルプラントにお
いて、圧縮器２で圧縮された空気は燃焼器３に導かれて
燃料を燃焼させ、得られた高温・高圧のガスはガスター
ビン本体４に導入されてこれを回転させた後、排熱回収
ボイラ６に導かれ、節炭器７、蒸発器８、過熱器９内を
流れる水および蒸気と熱交換を行う。排熱回収ボイラ６
の過熱器９で発生した高圧の過熱蒸気は蒸気タービン11
に導かれてこれを回転させ、熱エネルギーを放出した
後、復水器13に導入されて凝縮し、復水となる。復水器
13の下部に溜まった復水は給水配管14の途中に介挿した
給水ポンプ15や給水昇圧ポンプ（図示せず）などによっ
て加圧され、排熱回収ボイラ６に戻る。
いて、圧縮器２で圧縮された空気は燃焼器３に導かれて
燃料を燃焼させ、得られた高温・高圧のガスはガスター
ビン本体４に導入されてこれを回転させた後、排熱回収
ボイラ６に導かれ、節炭器７、蒸発器８、過熱器９内を
流れる水および蒸気と熱交換を行う。排熱回収ボイラ６
の過熱器９で発生した高圧の過熱蒸気は蒸気タービン11
に導かれてこれを回転させ、熱エネルギーを放出した
後、復水器13に導入されて凝縮し、復水となる。復水器
13の下部に溜まった復水は給水配管14の途中に介挿した
給水ポンプ15や給水昇圧ポンプ（図示せず）などによっ
て加圧され、排熱回収ボイラ６に戻る。
第５図は上記構成のコンバインドサイクルプラントに
おける負荷の大きさと、ガスタービン本体４の入口温度
と出口温度および吸込み空気流量の関係を示すもので、
通常の負荷運転時には、同図中の点線の関係を保って運
転されている。
おける負荷の大きさと、ガスタービン本体４の入口温度
と出口温度および吸込み空気流量の関係を示すもので、
通常の負荷運転時には、同図中の点線の関係を保って運
転されている。
すなわち、負荷が100％負荷の状態から減少する場
合、圧縮器２の入口可変静翼５閉めることにより吸込空
気量を減少させタービン入口温度の低下を防ぐことによ
り、コンバインドサイクルプラントの熱効率を高く保持
することができる。また、入口可変静翼５が最少開度に
なると、それ以下の負荷状態では入口可変静翼をその状
態に保ったまま燃料の流量を減少させることになるが、
その場合はガスタービン本体４の入口温度は低下する。
合、圧縮器２の入口可変静翼５閉めることにより吸込空
気量を減少させタービン入口温度の低下を防ぐことによ
り、コンバインドサイクルプラントの熱効率を高く保持
することができる。また、入口可変静翼５が最少開度に
なると、それ以下の負荷状態では入口可変静翼をその状
態に保ったまま燃料の流量を減少させることになるが、
その場合はガスタービン本体４の入口温度は低下する。
このようなコンバインドサイクルプラントを、仮に第
５図点線の通常負荷運転ラインで起動すると、100％負
荷になる前に、ガスタービン本体４の出口ガス温度が10
0％負荷時の温度よりも高い最高温度になり、しかもそ
の温度上昇率も非常に大きなものとなる。この場合、排
熱回収ボイラ６の過熱器９から出てくる蒸気温度はガス
タービン本体４の出口ガス温度の温度上昇傾向に似てお
り、ガスタービンの出口ガス温度が急激に上昇すると、
過熱器９から出てくる過熱蒸気温度も急激に上昇する。
５図点線の通常負荷運転ラインで起動すると、100％負
荷になる前に、ガスタービン本体４の出口ガス温度が10
0％負荷時の温度よりも高い最高温度になり、しかもそ
の温度上昇率も非常に大きなものとなる。この場合、排
熱回収ボイラ６の過熱器９から出てくる蒸気温度はガス
タービン本体４の出口ガス温度の温度上昇傾向に似てお
り、ガスタービンの出口ガス温度が急激に上昇すると、
過熱器９から出てくる過熱蒸気温度も急激に上昇する。
このような過熱蒸気を蒸気タービン11に導入してプラ
ントの起動を行うと、蒸気タービンの高圧ロータの熱応
力が過大になり、ロータ材料の寿命消費が著しくなる。
ントの起動を行うと、蒸気タービンの高圧ロータの熱応
力が過大になり、ロータ材料の寿命消費が著しくなる。
そのため、従来のコンバインドサイクルプラントで
は、第５図の実線で示すように、プラントの起動運転の
途中の負荷で、ガスタービン排ガス温度が予め設定した
温度になると、入口可変静翼５を開き、排ガス温度の上
昇を抑えていた。このようにすることによって、排熱回
収ボイラ６の発生蒸気の急激な温度上昇を抑えることが
でき、プラントの起動運転時の蒸気タービンの高圧ロー
タの熱応力による寿命消費を小さく抑えることができ
る。
は、第５図の実線で示すように、プラントの起動運転の
途中の負荷で、ガスタービン排ガス温度が予め設定した
温度になると、入口可変静翼５を開き、排ガス温度の上
昇を抑えていた。このようにすることによって、排熱回
収ボイラ６の発生蒸気の急激な温度上昇を抑えることが
でき、プラントの起動運転時の蒸気タービンの高圧ロー
タの熱応力による寿命消費を小さく抑えることができ
る。
ところで、最近では、NOx対策としてガスタービンに
低NOx燃焼器を採用することが多くなってきた。この低N
Ox化の原理は、燃料を空気中に薄く予混合して燃焼器に
噴射し、燃焼域の燃焼ガスの温度を下げてNOxの発生を
抑制するものである。この場合、ベース負荷において、
燃空比を小さく予混合するので、部分負荷に移行する際
に、空気流量を変えずに燃料流量のみを減少させていく
と、予混合部での燃空比が更に小さくなり、一酸化炭素
の発生が多くなる。このため、低NOx燃焼器を採用する
場合、部分負荷時においては、空気流量を絞って運転す
る必要があった。
低NOx燃焼器を採用することが多くなってきた。この低N
Ox化の原理は、燃料を空気中に薄く予混合して燃焼器に
噴射し、燃焼域の燃焼ガスの温度を下げてNOxの発生を
抑制するものである。この場合、ベース負荷において、
燃空比を小さく予混合するので、部分負荷に移行する際
に、空気流量を変えずに燃料流量のみを減少させていく
と、予混合部での燃空比が更に小さくなり、一酸化炭素
の発生が多くなる。このため、低NOx燃焼器を採用する
場合、部分負荷時においては、空気流量を絞って運転す
る必要があった。
（発明が解決しようとする課題） 以上説明したように、低NOx燃焼器を採用したコンバ
インドサイクルプラントにおいては、起動時に、従来採
用されていた先行的に入口可変静翼を開く方法を採用す
ることができなくなり、ガスタービンの排ガス温度およ
び主蒸気温度は第６図の点線61′、63′で示すルートで
起動せざるを得なくなる。なお、第６図中の実線61、6
2、63は、先行的に入口可変静翼を開く方法を採用した
場合におけるガスタービンの排ガス温度、排ガス流量お
よび主蒸気温度を示す。
インドサイクルプラントにおいては、起動時に、従来採
用されていた先行的に入口可変静翼を開く方法を採用す
ることができなくなり、ガスタービンの排ガス温度およ
び主蒸気温度は第６図の点線61′、63′で示すルートで
起動せざるを得なくなる。なお、第６図中の実線61、6
2、63は、先行的に入口可変静翼を開く方法を採用した
場合におけるガスタービンの排ガス温度、排ガス流量お
よび主蒸気温度を示す。
その結果、排熱回収ボイラで発生する蒸気温度の急激
な上昇による蒸気タービンの高圧ロータの寿命消費の増
加を避けることができないという欠点があった。
な上昇による蒸気タービンの高圧ロータの寿命消費の増
加を避けることができないという欠点があった。
本発明はこのような課題を解決するためになされたも
ので、低NOx燃焼器を採用したガスタービンを使用する
コンバインドサイクルプラントにおいて、プラントの起
動時に、排ガス中に一酸化炭素が発生することを抑制で
きるコンバインドサイクルプラントの起動運転方法を提
供することを目的とするものである。
ので、低NOx燃焼器を採用したガスタービンを使用する
コンバインドサイクルプラントにおいて、プラントの起
動時に、排ガス中に一酸化炭素が発生することを抑制で
きるコンバインドサイクルプラントの起動運転方法を提
供することを目的とするものである。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 本発明のコンバインドサイクルプラントの起動運転方
法は、ガスタービンと、このガスタービンからの排ガス
を持っている熱エネルギーを回収する排熱回収ボイラ
と、この排熱回収ボイラで発生した蒸気によって駆動さ
れる蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気ター
ビンによって駆動される発電機とからなるコンバインド
サイクルプラントにおいて、前記排熱回収ボイラの過熱
器を２分割としてそれらの間に減温器を設置し、プラン
ト起動時に、主蒸気温度を計測し、それが設定値に達し
た際に、前記減温器でスプレーを開始し、このスプレー
開始時点からの時間と主蒸気の温度上昇率から主蒸気温
度設定値を求め、前記主蒸気計測温度を前記排ガスの温
度の微分値および排ガス流量の微分値により補正した補
正主蒸気温度と前記主蒸気温度設定値との差に基づいて
スプレー流量を調節して主蒸気温度を制御することを特
徴とするものである。
法は、ガスタービンと、このガスタービンからの排ガス
を持っている熱エネルギーを回収する排熱回収ボイラ
と、この排熱回収ボイラで発生した蒸気によって駆動さ
れる蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気ター
ビンによって駆動される発電機とからなるコンバインド
サイクルプラントにおいて、前記排熱回収ボイラの過熱
器を２分割としてそれらの間に減温器を設置し、プラン
ト起動時に、主蒸気温度を計測し、それが設定値に達し
た際に、前記減温器でスプレーを開始し、このスプレー
開始時点からの時間と主蒸気の温度上昇率から主蒸気温
度設定値を求め、前記主蒸気計測温度を前記排ガスの温
度の微分値および排ガス流量の微分値により補正した補
正主蒸気温度と前記主蒸気温度設定値との差に基づいて
スプレー流量を調節して主蒸気温度を制御することを特
徴とするものである。
（作用） 上述のように構成し本発明のコンバインドサイクルプ
ラントの起動運転方法によれば、蒸気タービン入口の蒸
気温度がスプレーによって制御され、高圧ロータの熱応
力による寿命短縮が低減される。
ラントの起動運転方法によれば、蒸気タービン入口の蒸
気温度がスプレーによって制御され、高圧ロータの熱応
力による寿命短縮が低減される。
（実施例） 次に、図面を参照しながら本発明の実施例を説明す
る。なお、第１図において、第４図におけると同一部分
には同一符号を付し、同一部分の説明は、必要ある場合
を除き、省略する。
る。なお、第１図において、第４図におけると同一部分
には同一符号を付し、同一部分の説明は、必要ある場合
を除き、省略する。
第１図は本発明が適用されるコンバインドサイクルプ
ラントの系統構成の一例を示すもので、過熱器は第一過
熱器9aと第二過熱器9bとの２つに分割されており、それ
らの接続点にはスプレー機構（図示せず）を備えた減温
器20が介挿されている。この減温器と給水配管14との間
はスプレー配管21で連結されており、このスプレー配管
の途中にはスプレー調節弁22が介挿されている。
ラントの系統構成の一例を示すもので、過熱器は第一過
熱器9aと第二過熱器9bとの２つに分割されており、それ
らの接続点にはスプレー機構（図示せず）を備えた減温
器20が介挿されている。この減温器と給水配管14との間
はスプレー配管21で連結されており、このスプレー配管
の途中にはスプレー調節弁22が介挿されている。
ガスタービン１の排ガス配管23にはガスタービン排ガ
ス温度計24と排ガス流量計25が介挿されており、また排
熱回収ボイラ６と蒸気タービン11とを連結する主蒸気管
26には主蒸気温度計27が接続されている。
ス温度計24と排ガス流量計25が介挿されており、また排
熱回収ボイラ６と蒸気タービン11とを連結する主蒸気管
26には主蒸気温度計27が接続されている。
これらのガスタービンに排ガス温度計24、排ガス流量
計25および主蒸気温度計27の出力は主蒸気温度制御装置
28に入力され、またこの主蒸気温度制御装置からはスプ
レー調節弁22に向けてスプレー流量制御信号が出力され
る。
計25および主蒸気温度計27の出力は主蒸気温度制御装置
28に入力され、またこの主蒸気温度制御装置からはスプ
レー調節弁22に向けてスプレー流量制御信号が出力され
る。
第２図は主蒸気温度温度制御装置28の具体的構成例を
示すもので、演算器30には、主蒸気温度計27からの信号
が直接入力されるとともに、ガスタービン排ガス温度計
24の出力が排ガス温度微分器31を介して入力され、また
排ガス流量計25の出力が排ガス流量微分器32を介して入
力される。
示すもので、演算器30には、主蒸気温度計27からの信号
が直接入力されるとともに、ガスタービン排ガス温度計
24の出力が排ガス温度微分器31を介して入力され、また
排ガス流量計25の出力が排ガス流量微分器32を介して入
力される。
タイマー33には、主蒸気温度計27からの主蒸気温度計
測信号および温度設定器37からのスプレー開始時の主蒸
気温度設定信号が入力され、主蒸気温度計測値がスプレ
ー開始時の主蒸気温度設定値と等しくなってから時間が
タイマー33によって計測される。
測信号および温度設定器37からのスプレー開始時の主蒸
気温度設定信号が入力され、主蒸気温度計測値がスプレ
ー開始時の主蒸気温度設定値と等しくなってから時間が
タイマー33によって計測される。
タイマー33からの時間信号は乗算器35に入力され、こ
こで温度変化率設定器34からの主蒸気温度上昇率設定信
号と乗算されることにより、主蒸気温度上昇分が演算さ
れる。乗算器35からの信号は、さらに加算器36において
温度設定器37からのスプレー開始時の主蒸気温度設定信
号と加算されることによって、目標とすべき主蒸気温度
設定信号が演算される。
こで温度変化率設定器34からの主蒸気温度上昇率設定信
号と乗算されることにより、主蒸気温度上昇分が演算さ
れる。乗算器35からの信号は、さらに加算器36において
温度設定器37からのスプレー開始時の主蒸気温度設定信
号と加算されることによって、目標とすべき主蒸気温度
設定信号が演算される。
主蒸気温度上限設定器38からの上限値設定信号と加算
器36の出力信号は低値優先回路39に入力され、この低値
優先回路によって選択された信号は、演算器30からの信
号とともに差分器40に入力される。この差分器の出力は
スプレー調節弁制御器41を介してスプレー調節弁22に入
力され、その開度を調節する。
器36の出力信号は低値優先回路39に入力され、この低値
優先回路によって選択された信号は、演算器30からの信
号とともに差分器40に入力される。この差分器の出力は
スプレー調節弁制御器41を介してスプレー調節弁22に入
力され、その開度を調節する。
ところで、第１図に示すコンバインドサイクルプラン
トにおいては、減温器20と、制御対象の主蒸気温度計27
との間には、第二過熱器9bが設置されているので、減温
器20でスプレー水の流量を変化させても、主蒸気温度の
変化として検知できるのは数秒後である。そこで、本発
明においては、ガスタービン１の排ガス、即ち排熱回収
ボイラ６の入口ガスの変化特性（温度と流量）を検知す
ると、それらの微分値をそれぞれ排ガス温度微分器31お
よび排ガス流量微分器32によって求め、それらの値を演
算器30に入力することによって制御信号を先行的に補正
するようにしている。
トにおいては、減温器20と、制御対象の主蒸気温度計27
との間には、第二過熱器9bが設置されているので、減温
器20でスプレー水の流量を変化させても、主蒸気温度の
変化として検知できるのは数秒後である。そこで、本発
明においては、ガスタービン１の排ガス、即ち排熱回収
ボイラ６の入口ガスの変化特性（温度と流量）を検知す
ると、それらの微分値をそれぞれ排ガス温度微分器31お
よび排ガス流量微分器32によって求め、それらの値を演
算器30に入力することによって制御信号を先行的に補正
するようにしている。
次に、本発明方法の作用を説明する。
低NOx燃焼器を採用したコンバインドサイクルプラン
トにおいて、プラント起動時のガスタービンの排ガス温
度と流量の関係は第３図に示すようになる。第３図
（ａ）中、曲線51は回転数、52はガスタービン出力であ
り、これに蒸気タービン出力を加えたプラント出力は曲
線53に示すようになる。また、ガスタービンの圧縮器２
の入口可変静翼５を絞って起動させていくので、ガスタ
ービンの排ガス温度と排ガス流量および主蒸気温度は、
それぞれ第３図（ｂ）中の曲線61、62、63のように変化
する。
トにおいて、プラント起動時のガスタービンの排ガス温
度と流量の関係は第３図に示すようになる。第３図
（ａ）中、曲線51は回転数、52はガスタービン出力であ
り、これに蒸気タービン出力を加えたプラント出力は曲
線53に示すようになる。また、ガスタービンの圧縮器２
の入口可変静翼５を絞って起動させていくので、ガスタ
ービンの排ガス温度と排ガス流量および主蒸気温度は、
それぞれ第３図（ｂ）中の曲線61、62、63のように変化
する。
プラント起動時に排ガスが排熱回収ボイラに入ってく
ると、発電機を併入した後、ある出力において主蒸気温
度63が設定値に達するので、その時点Ａからスプレーを
開始する。
ると、発電機を併入した後、ある出力において主蒸気温
度63が設定値に達するので、その時点Ａからスプレーを
開始する。
この場合、第二過熱器9bによる時間遅れがあるので、
主蒸気温度63は第３図に示すように少し低下するが、時
間がたてば加算器36の出力信号である主蒸気温度設定値
が高くなるので、主蒸気温度63も次第に高くなる。
主蒸気温度63は第３図に示すように少し低下するが、時
間がたてば加算器36の出力信号である主蒸気温度設定値
が高くなるので、主蒸気温度63も次第に高くなる。
出力上昇に応じて、主蒸気流量が増加すると共にスプ
レー水による温度降下量も増加するので、スプレー流量
は増加してゆく。
レー水による温度降下量も増加するので、スプレー流量
は増加してゆく。
第３図（ｂ）に示すように排ガス温度がＢ点に達する
と、入口可変静翼を開き始める。これにより排ガス流量
は増加してゆくので、排ガス温度は同図に示すようにＢ
点以降、不連続に変化し始める。その結果、スプレー水
による主蒸気温度63の降下量が減少するので、これを検
知してスプレー流量の増加割合いを変化させ、その後、
スプレー流量を減少させてゆく。
と、入口可変静翼を開き始める。これにより排ガス流量
は増加してゆくので、排ガス温度は同図に示すようにＢ
点以降、不連続に変化し始める。その結果、スプレー水
による主蒸気温度63の降下量が減少するので、これを検
知してスプレー流量の増加割合いを変化させ、その後、
スプレー流量を減少させてゆく。
上述のコンバインドサイクルプラントの起動運転方法
において、排ガス温度の微分値を使うことにより、その
値がプラスかマイナスに変化するので制御は容易であ
る。また、運転中の大気圧力と大気温度によるガスター
ビン排ガスの温度と流量の変化特性が異なるので、それ
らの微分値を使うことにより、全ての運転条件におい
て、制御性のよい運転が可能となる。
において、排ガス温度の微分値を使うことにより、その
値がプラスかマイナスに変化するので制御は容易であ
る。また、運転中の大気圧力と大気温度によるガスター
ビン排ガスの温度と流量の変化特性が異なるので、それ
らの微分値を使うことにより、全ての運転条件におい
て、制御性のよい運転が可能となる。
［発明の効果］ 本発明に係るコンバインドサイクルプラントの起動運
転方法によれば、プラント起動時にガスタービンの排ガ
ス温度が急激に上昇しても排熱回収ボイラの出口蒸気温
度を徐々に上昇させることができ、蒸気タービンの高圧
ロータの熱応力による寿命消費を低減させることができ
る。
転方法によれば、プラント起動時にガスタービンの排ガ
ス温度が急激に上昇しても排熱回収ボイラの出口蒸気温
度を徐々に上昇させることができ、蒸気タービンの高圧
ロータの熱応力による寿命消費を低減させることができ
る。
また、出力上昇時の制限であった蒸気タービンロータ
の寿命消費がクリティカルな制限とならなくなるので、
プラントの出力上昇率を高めることができ、コンバイン
ドサイクルプラントの起動時間を短縮できるという効果
がある。
の寿命消費がクリティカルな制限とならなくなるので、
プラントの出力上昇率を高めることができ、コンバイン
ドサイクルプラントの起動時間を短縮できるという効果
がある。
第１図は本発明方法が適用されるコンバインドサイクル
プラントを例示する構成図、第２図は本発明方法におい
て使用される主蒸気温度制御システムの構成例を示す系
統図、第３図は（ａ）、（ｂ）は本発明方法の作用を説
明するグラフ、第４図は従来の排熱回収式コンバインド
サイクルプラントを例示する構成図、第５図はガスター
ビンの部分付加時の特性曲線図、第６図は従来の従来の
プラント起動カーブを示すグラフである。 １……ガスタービン ２……圧縮器 ３……燃焼器 ４……ガスタービン本体 ５……入口可変静翼 ６……排熱回収ボイラ ７……節炭器 ８……蒸発器 ９……過熱器 9a……第一過熱器 9b……第二過熱器 10……蒸気ドラム 11……蒸気タービン 12……発電機 13……復水器 14……給水配管 15……給水ポンプ 20……減温器 21……スプレー配管 22……スプレー調節弁 23……排ガス配管 24……排ガス温度計 25……排ガス流量計 26……主蒸気管 27……主蒸気温度計 28……主蒸気温度制御装置 30……演算器 31……排ガス温度微分器 32……排ガス流量微分器 33……タイマー 34……温度変化率設定器 35……乗算器 36……加算器 37……温度設定器 38……主蒸気温度上限値設定器 39……低値優先回路 40……差分器 41……スプレー調節弁制御器 51……回転数 52……ガスタービン出力 53……プラント出力 61……排ガス温度 62……排ガス流量 63……主蒸気温度
プラントを例示する構成図、第２図は本発明方法におい
て使用される主蒸気温度制御システムの構成例を示す系
統図、第３図は（ａ）、（ｂ）は本発明方法の作用を説
明するグラフ、第４図は従来の排熱回収式コンバインド
サイクルプラントを例示する構成図、第５図はガスター
ビンの部分付加時の特性曲線図、第６図は従来の従来の
プラント起動カーブを示すグラフである。 １……ガスタービン ２……圧縮器 ３……燃焼器 ４……ガスタービン本体 ５……入口可変静翼 ６……排熱回収ボイラ ７……節炭器 ８……蒸発器 ９……過熱器 9a……第一過熱器 9b……第二過熱器 10……蒸気ドラム 11……蒸気タービン 12……発電機 13……復水器 14……給水配管 15……給水ポンプ 20……減温器 21……スプレー配管 22……スプレー調節弁 23……排ガス配管 24……排ガス温度計 25……排ガス流量計 26……主蒸気管 27……主蒸気温度計 28……主蒸気温度制御装置 30……演算器 31……排ガス温度微分器 32……排ガス流量微分器 33……タイマー 34……温度変化率設定器 35……乗算器 36……加算器 37……温度設定器 38……主蒸気温度上限値設定器 39……低値優先回路 40……差分器 41……スプレー調節弁制御器 51……回転数 52……ガスタービン出力 53……プラント出力 61……排ガス温度 62……排ガス流量 63……主蒸気温度
Claims (1)
- 【請求項１】ガスタービンと、このガスタービンからの
排ガスが持っている熱エネルギーを回収する排熱回収ボ
イラと、この排熱回収ボイラで発生した蒸気によって駆
動される蒸気タービンと、前記ガスタービンおよび蒸気
タービンによって駆動される発電機とからなるコンバイ
ンサイクルプラントにおいて、前記排熱回収ボイラの過
熱器を２分割としてそれらの間に減温器を設置し、プラ
ント起動時に、主蒸気温度を計測し、それが設定値に達
した際、前記減温器でスプレーを開始し、このスプレー
開始時点からの時間と主蒸気の温度上昇率から主蒸気温
度設定値を求め、前記主蒸気計測温度を前記排ガスの温
度の微分値および排ガス流量の微分値により補正した補
正主蒸気温度と前記主蒸気温度設定値との差に基づいて
スプレー流量を調節して主蒸気温度を制御することを特
徴とするコンバインドサイクルプラントの起動運転方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224825A JP2692978B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | コンバインドサイクルプラントの起動運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224825A JP2692978B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | コンバインドサイクルプラントの起動運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0388904A JPH0388904A (ja) | 1991-04-15 |
| JP2692978B2 true JP2692978B2 (ja) | 1997-12-17 |
Family
ID=16819787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1224825A Expired - Lifetime JP2692978B2 (ja) | 1989-08-31 | 1989-08-31 | コンバインドサイクルプラントの起動運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2692978B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102010041964A1 (de) | 2010-10-05 | 2012-04-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung einer kurzfristigen Leistungserhöhung einer Dampfturbine |
| JP6450605B2 (ja) * | 2015-02-06 | 2019-01-09 | 株式会社神鋼環境ソリューション | 蒸気温度制御装置、及び、蒸気温度制御方法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP1224825A patent/JP2692978B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0388904A (ja) | 1991-04-15 |
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