CN1764733A - 弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢 - Google Patents

弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢 Download PDF

Info

Publication number
CN1764733A
CN1764733A CNA2004800079200A CN200480007920A CN1764733A CN 1764733 A CN1764733 A CN 1764733A CN A2004800079200 A CNA2004800079200 A CN A2004800079200A CN 200480007920 A CN200480007920 A CN 200480007920A CN 1764733 A CN1764733 A CN 1764733A
Authority
CN
China
Prior art keywords
spring
content
steel
fatigue
sag resistance
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CNA2004800079200A
Other languages
English (en)
Inventor
须田澄惠
茨木信彦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Publication of CN1764733A publication Critical patent/CN1764733A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium

Abstract

本发明提供一种弹簧钢，其特征在于，以质量％计，含有C：0.5～0.8％、Si：1.2～2.5％、Mn：0.2～1.5％、Cr：1.0～4.0％、V：0.5％以下(包括0％)、P：0.02％以下(不包括0％)、S：0.02％以下(不包括0％)、Al：0.05％以下(不包括0％)，余量由Fe以及不可避免的杂质构成，上述Si含量以及Cr含量还满足下式(1)，0.8×[Si]+[Cr]≥2.6(1)(式中的[Si]、[Cr]分别表示Si含量(质量％)以及Cr含量(质量％))。此弹簧钢对提高弹簧的弹性减退抗力和疲劳特性两方均有效。

Description

弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢
技术领域
本发明涉及一种适合用于制造弹簧(例如，机械的复原机构中使用的弹簧)的弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢。
背景技术
随着近年来的汽车轻量化和高输出化的发展趋势，汽车发动机的阀门弹簧、(汽车)悬架的悬挂弹簧、离合器弹簧、制动器弹簧等被要求设计为能够承受高应力。即，随着弹簧的负载应力的增大，需求一种疲劳特性以及弹性减退抗力优异的弹簧。
已知如果对弹簧原材料进行高强度化则可以提高弹性减退抗力。例如通过使Si含量提高而使材料高强度化则可提高弹性减退抗力，故通常在0.8～2.5％左右的范围内的就被使用(日本专利授权公报第2898472号、日本专利公开公报2000-169937号公报等)。还有，如果对弹簧原材料进行高强度化，从疲劳极限的角度出发，则可以期待疲劳特性上升。但是，对弹簧原材料进行高强度化要使缺陷敏感性易变高，反而有时会降低疲劳寿命，而且卷绕时还容易发生折损。因此，弹性减退抗力与疲劳特性两者同时提高比较困难。
发明内容
本发明是着眼于上述情况而做出的，其目的在于，提供一种适合用于制造弹性减退抗力和疲劳特性两者均可提高的弹簧的钢材。
本发明人在为了解决上述课题所进行的不断的锐意研究中，发现了Cr的意外的作用。即虽然已知因为Cr是对提高淬火性以及提高抗回火软化性有效的元素，所以与Si同样，其对提高弹性减退抗力以及提高疲劳极限有效，但是由于使用再多的Cr也不会再使疲劳寿命提高，相反会降低韧性及延展性，因此Cr的使用量实际上控制在大约1％左右(参照上述专利文献1以及2的实施例)。但是，本发明人最新发现Cr不会使缺陷敏感性下降，而且具有可以提高疲劳强度和弹性减退抗力的作用。更详细地进行说明为，历来，弹簧是由钢材(线材)通过例如拉丝、油回火、卷绕、喷丸硬化、立定处理等的顺序进行处理而制造的，其中特别重要的是喷丸硬化会在表面赋予压缩残余应力而提高疲劳寿命。但是如果钢材中Cr的含量大，则在油回火时发生晶界氧化，晶界氧化层会降低喷丸硬化时赋予的压缩残余应力量，结果没提高疲劳寿命。本发明人发现，如果能够抑制油回火时的晶界氧化，就可以有效地利用Cr潜在具有的降低缺陷敏感性的作用，从而可以抑制缺陷存在时的疲劳寿命下降。
并且本发明人进行了更进一步的开发研究。即确认了通过减少在含有给定量以上的Cr的钢丝中的晶界氧化层能够提高疲劳寿命，而且还留有可以进一步改善的余地。于是发现了如果使钢材中Si和Cr的含量平衡度(balance)适当，就可以进一步改善疲劳特性，从而完成了本发明。
即，本发明的弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢，其特征在于，
以质量％计，含有C：0.5～0.8％、Si：1.2～2.5％、Mn：0.2～1.5％、Cr：1.0～4.0％、V：0.5％以下并且包括0％、P：0.02％以下并且不包括0％、S：0.02％以下并且不包括0％、Al：0.05％以下并且不包括0％，余量由Fe以及不可避免的杂质构成，上述Si含量以及Cr含量还满足下式(1)，
0.8×[Si]+[Cr]≥2.6     (1)
式中的[Si]、[Cr]分别表示以质量％计的Si含量以及以质量％计的Cr含量。
还有，上述“弹簧钢”，更正确地指通过热轧等得到的wire rod(线材)。本发明的弹簧钢，特别推荐含有0.5％以上的Mn、1.3％以上的Cr。上述弹簧钢，还可以含有0.5％以下且不包括0％的Ni及/或0.4％以下且不包括0％的Mo。
附图说明
图1是表示实施例中钢的Si含量、Cr含量与疲劳特性的关系的图。
具体实施方式
本发明的钢材含有给定量的C、Si、Mn、Cr、V、P、S以及Al，余量由Fe以及不可避免的杂质构成。以下，就各成分含量及其限定理由进行说明。
C：0.5～0.8％(质量％的意思，下同)
C是为了对负载高应力的弹簧确保充分强度而添加的元素，通常添加为0.5％左右以上，优选为0.52％以上，进一步优选为0.54％左右以上，特别优选为0.6％左右以上。但是过多则会恶化韧性、延展性，在将弹簧钢加工成弹簧时或在所得到的弹簧的使用中，容易以表面缺陷或内部缺陷作为起点而会产生裂纹，因此通常为0.8％左右以下，优选为0.75％左右以下，进一步优选为0.7％左右以下。
Si：1.2～2.5％
Si是作为炼钢时的脱氧剂所必要的元素，对提高抗软化性而增强弹性减退抗力也有效用。为了使其有效地发挥这样的效果，通常添加为1.2％左右以上，优选为1.4％左右以上，进一步优选为1.6％左右以上。但是过多则不仅会恶化韧性、延展性，还会增加伤痕，或在热处理时会使表面易脱碳，而且易使晶界氧化层加深从而易使疲劳寿命降低。因此Si通常为2.5％左右以下，优选为2.3％左右以下，进一步优选为2.2％左右以下。
Mn：0.2～1.5％
Mn也是炼钢时对脱氧有效的元素，又是有助于提高淬火性而增加强度的元素。为了使其有效地发挥这样的效果，通常添加为0.2％左右以上，优选为0.3％以上，进一步优选为0.4％以上，特别优选为0.5％左右以上(例如，0.6％左右以上，最好在0.65％以上)。但是，本发明的钢材，热轧后，根据需要进行铅淬火，之后进行拉丝、油回火、卷绕等处理而制成弹簧，因此Mn过多，则在上述热轧或铅淬火时容易生成贝氏体等过冷组织，使拉丝性下降，由此，上限通常为1.5％左右，优选为1.2％左右，进一步优选为1％左右。
Cr：1.0～4.0％
Cr具有提高弹性减退抗力以及降低缺陷敏感性的作用，对本发明是极其重要的元素。再说，虽然Cr还具有加厚晶界氧化层而降低疲劳寿命的作用，但是这一点通过控制油回火时的气氛，可使晶界氧化层的厚度单薄，因此在本发明中能够消除该问题。由此，Cr(的添加)越多越好，例如，1.0％以上，优选为1.03％以上，进一步优选为1.2％以上，特别优选为1.3％以上。还有，如果大量含有Cr，则表面硬化处理(例如，氮化处理)后的弹性减退抗力也能够上升。在提高表面硬化处理后的弹性减退抗力的情况下，Cr量推荐为1.3％以上，优选为1.4％以上，进一步优选为1.5％以上。另外如果过量含有Cr，则拉丝时的铅淬火的时间要过长，又会降低韧性和延展性，因此Cr含量为4.0％以下，优选为3.5％以下，进一步优选为3％以下，特别优选为2.6％以下。
V：0.5％以下(包括0％)
虽然有时不添加V(0％)，但是在对拉丝后的本发明的钢材进行油回火处理时V呈示细化晶粒的作用，又有效于提高韧性、延展性，还有，在上述油回火或卷绕(弹簧成形)后进行消除应力退火等时候，产生2次析出强化而有助于高强度化，因此有时添加例如，0.01％左右以上，优选为0.05％左右以上，进一步优选为0.1％左右以上。但是，如果过量添加，则到油回火处理为止的阶段要生成马氏体组织或贝氏体组织，容易降低拉丝加工性，因此如果添加(超过0％)也好，其量为0.5％左右以下，优选为0.4％左右以下，进一步优选为0.3％程度以下。
P：0.02％以下(不包括0％)
S：0.02％以下(不包括0％)
P以及S，均是降低钢材韧性和延展性的杂质元素，为了避免拉丝工序中的断线，应尽量进行抑制。P量以及S量优选为0.015％以下，进一步优选为0.013％左右以下。也可将P量以及S量的上限不同地设定。
Al：0.05％以下(不包括0％)
Al在例如用其他元素(例如Si)脱氧时或真空熔炼时，就并不需要，但当Al脱氧时则为有用。可是Al要生成Al2O3等氧化物，会成为拉丝时断线的原因，另外因成为断裂的起点而成为降低弹簧疲劳特性的原因，故此应尽量降低。Al量优选为0.03％以下，进一步优选为0.01％以下，特别优选为0.005％以下左右。
还有，在本发明中，除上述元素之外，也可以进一步单独或者组合添加Ni、Mo等。以下，就这些选择元素的量以及添加理由进行说明。
Ni：0.5％以下(不包括0％)
Ni是对提高淬火性，防止低温脆化有效的元素。Ni量优选为0.05％左右以上，更优选为0.1％左右以上，进一步优选为0.15％左右以上。但是过多则在热轧制钢时，要生成贝氏体组织或马氏体组织，会容易降低韧性、延展性，因此Ni含量为0.5％左右以下，优选为0.4％左右以下，进一步优选为0.3％左右以下。
Mo：0.4％以下(不包括0％)
Mo从提高抗软化性的观点，又因发挥析出硬化而使温退火后的屈服强度提升的观点来看，均有效用。Mo量优选为0.05％以上，进一步优选为0.1％以上。但是如果过量添加，则本发明的钢材到油回火处理为止的阶段要生成马氏体组织或贝氏体组织，恶化拉丝加工性，因此Mo含量为0.4％以下，优选为0.35％以下，进一步优选为0.30％以下。
再有，在本发明的钢材中，不仅限于将各成分控制在上述范围，还要针对Si和Cr的含量平衡度进行适当的控制，具体地说，将Si和Cr的含量平衡度以满足下式(1)，优选满足下式(2)而进行控制。
0.8×[Si]+[Cr]≥2.6          (1)
0.8×[Si]+[Cr]≥3.0          (2)
(式中的[Si]、[Cr]分别表示Si含量(质量％)以及Cr含量(质量％))
通过对Si和Cr的含量平衡度进行适当的控制，能够确实改善制成弹簧后的缺陷敏感性，可以进一步提高疲劳寿命。
本发明的钢材，例如以从钢坯、铸坯、或者将这些热轧而成的线材来可以获得。再说，本发明的钢材，例如，通过下述过程可以制成弹簧。
即上述线材经过拉丝、淬火·回火处理(油回火等)形成钢丝后，通过弹簧成形而可以得到弹簧。再说，上述淬火·回火处理推荐在含有水蒸气的气氛下进行。在含有水蒸气的气体中进行淬火·回火处理，能够使钢丝表面的氧化膜致密地形成，可以薄薄地形成晶界氧化层，因此可以避免添加Cr而出现的不良。
还有在拉丝之前，通常，进行退火软化、剥皮、铅淬火等处理。另外在弹簧成形后，通常，进行消除应力退火、双喷丸硬化、低温退火、冷立定等处理。
本发明的钢材，由于添加了给定量以上的Si以及Cr，而且对Si和Cr的含量平衡度进行了适当的设定，因此能够提高制成到弹簧之后的弹性减退抗力，还能够确实提高疲劳特性。
实施例
以下，通过举实施例对本发明更具体地进行说明，本发明当然并不受本实施例的限制，当然能够在符合前述和后述构思的范围内进行适当地变更而实施。这些都包括在本发明的技术范围内。
实验例1～19
熔炼后述表1中所示化学成分的钢材，再将其热轧，以制作成直径8.0mm的钢线材。
为了调查上述线材在作为弹簧使用时的特性，进行了下述试验。
[疲劳特性]
对上述线材进行退火软化、剥皮、铅淬火(加热温度：950℃、铅炉温度：620℃)、拉丝处理之后，进行油回火处理(加热温度：960℃、淬火油温度：70℃、回火温度：450℃、回火后的冷却条件：空冷、炉内气氛：10体积％H2O+90体积％N2)，以制成直径4.0mm的油回火钢丝。
对所得到的油回火钢丝施予与消除应力退火相当的400℃×20分的回火处理之后，进行了双喷丸硬化、低温退火(220℃×20分)。将该低温退火后的钢丝设置在岛津制作所制TYPE4中村式旋转弯曲疲劳试验机上，进行了以旋转速度：4000rpm、试样长度：600mm、公称应力：826MPa的条件下的旋转弯曲疲劳试验，调查了断裂寿命(旋转次数)和断裂面位置。还有在不断裂的情况下，旋转次数达到2×107次时中止了试验。
[弹性减退抗力]
将上述疲劳特性时制作的油回火钢丝进行弹簧成形(卷绕平均直径：28.0mm、卷数：6.5、有效卷数：4.5)、消除应力退火(400℃×20分)、端面磨削、双喷丸硬化、低温退火(230℃×20分)、冷立定处理，以制成弹簧(弹簧常数：2.6kgf/mm)。另外，除了在喷丸硬化之前进行氮化处理(温度450℃×3小时)以外，还制成了与上述同样的弹簧。
对没施予氮化处理的弹簧和有施予氮化处理的弹簧两者，依照以下方法进行了残余剪切应变量的测定。即，将弹簧在1372MPa的应力下持续紧压48小时(温度：120℃)之后，除去应力，测定试验前后的弹性减退量，计算出残余剪切应变量。
还有，根据JIS G0551为基准调查了原奥氏体晶粒的级别指数。其结果在表1以及图1中表示。在图1中，○为对应实验例1～11，△为对应实验例12～13、15～16以及19，×为对应实验例14以及17～18。
从表1以及图1明显看出，实验例12～14以及16～17因为Si和Cr的至少一种的含量不足，所以疲劳寿命较短。如实验例15以及18～19所示，虽然通过添加给定量以上的Si以及Cr，则与上面的实验例12～14以及16～17相比较可以确认其疲劳寿命得到改善，但是例如在实验例18中发生了以氧化物类夹杂物为起点的断裂(疲劳极限以下的断裂)，还要求进一步提高疲劳寿命。
相对于此，根据实验例1～11，由于添加了给定量以上的Si以及Cr，而且对Si和Cr的含量平衡度进行了适当的设定，因此疲劳特性确实得到显著的提高，并且弹性减退抗力也得到了改善。特别是在实验例1、3～6、8以及10～11中，要比实验例2、7、9添加了更多的Cr，从而氮化后的弹性减退抗力也得到了改善。
工业上的利用可能性
使用本发明的钢材，如上述制成弹簧的时候，弹性减退抗力和疲劳特性两方均能够得到确实的提高。
                                                                                            表1
实验例                                        化学成分(质量％)※   晶粒度级别指数   0.8Si+Cr计算值  疲劳寿命(×106次) 断裂的起点   残余剪切应变量(％)   氮化后的残余剪切应变量(％)
  C   Si   Mn   P   S   Ni   Cr   V   Mo   Al
  1   0.75   2.00   0.75   0.010   0.009   0.00   1.50   0.21   0.00   0.003   10.5   3.1  20   -   0.041   0.038
  2   0.60   1.95   0.69   0.008   0.007   0.00   1.24   0.32   0.00   0.002   10.5   2.8  20   -   0.037   0.051
  3   0.59   1.44   0.68   0.008   0.011   0.00   3.10   0.18   0.00   0.002   11.0   4.3  20   -   0.029   0.030
  4   0.53   2.07   1.22   0.005   0.006   0.00   1.81   0.11   0.00   0.002   11.0   3.5  20   -   0.045   0.039
  5   0.72   1.85   0.85   0.006   0.011   0.18   1.69   0.24   0.00   0.003   10.5   3.2  20   -   0.025   0.033
  6   0.52   2.26   0.94   0.008   0.005   0.00   2.05   0.23   0.28   0.035   10.0   3.9  20   -   0.038   0.029
  7   0.61   2.00   0.85   0.013   0.005   0.25   1.05   0.11   0.00   0.001   10.5   2.7  20   -   0.047   0.059
  8   0.78   1.24   0.67   0.007   0.008   0.00   2.01   0.16   0.00   0.003   11.0   3.0  20   -   0.033   0.041
  9   0.63   2.43   0.71   0.009   0.007   0.43   1.12   0.12   0.00   0.003   10.5   3.1  20   -   0.041   0.063
  10   0.61   2.05   0.32   0.008   0.010   0.00   1.68   0.27   0.00   0.002   12.0   3.3  20   -   0.029   0.031
  11   0.68   1.37   0.47   0.015   0.012   0.00   1.51   0.17   0.00   0.003   11.5   2.6  20   -   0.039   0.041
  12   0.55   1.45   0.70   0.010   0.009   0.00   0.70   0.00   0.00   0.003   9.5   1.9  5.0   表面   0.075   0.079
  13   0.63   1.40   0.60   0.007   0.012   0.00   0.65   0.11   0.00   0.003   10.0   1.8  7.8   表面   0.064   0.081
  14   0.60   1.50   0.70   0.011   0.010   0.25   0.90   0.06   0.00   0.041   10.0   2.1  7.0   氧化物类夹杂物   0.065   0.075
  15   0.59   1.29   0.75   0.008   0.014   0.00   1.51   0.00   0.09   0.002   10.5   2.5  10.3   表面   0.059   0.059
  16   0.72   0.80   0.78   0.006   0.009   0.00   1.49   0.05   0.15   0.002   11.0   2.1  4.3   表面   0.084   0.081
  17   0.65   2.01   0.90   0.005   0.005   0.00   0.80   0.15   0.00   0.001   10.0   2.4  1.7   氧化物类夹杂物   0.049   0.055
  18   0.59   1.51   0.83   0.007   0.012   0.00   1.31   0.23   0.00   0.003   10.5   2.5  8.3   氧化物类夹杂物   0.055   0.055
  19   0.68   1.25   1.22   0.011   0.009   0.00   1.16   0.35   0.00   0.003   10.5   2.2  12.7   表面   0.102   0.105
※：余量为Fe以及不可避免的杂质

Claims (4)

1.一种弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢，其特征在于，以质量％计，含有C：0.5～0.8％、Si：1.2～2.5％、Mn：0.2～1.5％、Cr：1.0～4.0％、V：0.5％以下并且包括0％、P：0.02％以下并且不包括0％、S：0.02％以下并且不包括0％、Al：0.05％以下并且不包括0％，余量由Fe以及不可避免的杂质构成，上述Si含量以及Cr含量还满足下式(1)，
0.8×[Si]+[Cr]≥2.6     (1)
式中的[Si]、[Cr]分别表示以质量％计的Si含量以及以质量％计的Cr含量。
2.根据权利要求1所述的弹簧钢，其特征在于，Mn含量为0.5％以上。
3.根据权利要求1所述的弹簧钢，其特征在于，Cr含量为1.3％以上。
4.根据权利要求1所述的弹簧钢，其特征在于，还含有选自Ni：0.5％以下并且不包括0％以及Mo：0.4％以下并且不包括0％中的至少一种。
CNA2004800079200A 2003-03-28 2004-03-25 弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢 Pending CN1764733A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003092599 2003-03-28
JP092599/2003 2003-03-28

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN1764733A true CN1764733A (zh) 2006-04-26

Family

ID=33127325

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNA2004800079200A Pending CN1764733A (zh) 2003-03-28 2004-03-25 弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢

Country Status (5)

Country Link
US (1) US7615186B2 (zh)
EP (1) EP1612287B1 (zh)
KR (1) KR20050103981A (zh)
CN (1) CN1764733A (zh)
WO (1) WO2004087977A1 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101397629B (zh) * 2007-09-26 2010-09-08 南京依维柯汽车有限公司 承受高应力的高强度变截面簧片及其制造方法
CN103537674A (zh) * 2013-10-11 2014-01-29 芜湖市鸿坤汽车零部件有限公司 一种粉末冶金弹簧钢材料及其制备方法
CN103859866A (zh) * 2012-12-17 2014-06-18 施丽卿 床垫用的弹簧
CN105121680A (zh) * 2013-04-23 2015-12-02 新日铁住金株式会社 耐疲劳特性优异的弹簧钢及其制造方法
WO2020020066A1 (zh) * 2018-07-27 2020-01-30 宝山钢铁股份有限公司 一种疲劳寿命优良的弹簧钢及其制造方法
CN111118398A (zh) * 2020-01-19 2020-05-08 石家庄钢铁有限责任公司 一种高淬透性高强度低温韧性弹簧钢及其生产方法

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4486040B2 (ja) * 2005-12-20 2010-06-23 株式会社神戸製鋼所 冷間切断性と疲労特性に優れた冷間成形ばね用鋼線とその製造方法
US8613809B2 (en) 2006-06-09 2013-12-24 Kobe Steel, Ltd. High cleanliness spring steel and high cleanliness spring excellent in fatigue properties
US8789817B2 (en) * 2009-09-29 2014-07-29 Chuo Hatsujo Kabushiki Kaisha Spring steel and spring having superior corrosion fatigue strength
JP5711539B2 (ja) 2011-01-06 2015-05-07 中央発條株式会社 腐食疲労強度に優れるばね
JP5624503B2 (ja) * 2011-03-04 2014-11-12 日本発條株式会社 ばねおよびその製造方法
JP6452454B2 (ja) * 2014-02-28 2019-01-16 株式会社神戸製鋼所 高強度ばね用圧延材および高強度ばね用ワイヤ

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2650225B2 (ja) * 1986-01-30 1997-09-03 大同特殊鋼株式会社 ばね用鋼
JPS63153240A (ja) 1986-12-17 1988-06-25 Kobe Steel Ltd 耐へたり性に優れたばね用鋼
AU633737B2 (en) 1990-06-19 1993-02-04 Nisshin Steel Company, Ltd. Method of making steel for springs
CA2057190C (en) * 1991-02-22 1996-04-16 Tsuyoshi Abe High strength spring steel
JPH06228734A (ja) 1993-02-02 1994-08-16 Nisshin Steel Co Ltd クラッチダイヤフラムスプリング用鋼の製造方法
JP2932943B2 (ja) * 1993-11-04 1999-08-09 株式会社神戸製鋼所 高耐食性高強度ばね用鋼材
JPH08170152A (ja) * 1994-12-16 1996-07-02 Kobe Steel Ltd 疲労特性の優れたばね
JP3754788B2 (ja) 1997-03-12 2006-03-15 中央発條株式会社 耐遅れ破壊性に優れたコイルばね及びその製造方法
JPH10251760A (ja) 1997-03-12 1998-09-22 Suzuki Kinzoku Kogyo Kk ばね成形加工性に優れた高強度オイルテンパー線および その製造方法
JP3595901B2 (ja) 1998-10-01 2004-12-02 鈴木金属工業株式会社 高強度ばね用鋼線およびその製造方法
JP2000326036A (ja) 1999-05-17 2000-11-28 Togo Seisakusho Corp 冷間成形コイルばねの製造方法
WO2002050328A1 (fr) * 2000-12-20 2002-06-27 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Tige de fil d'acier pour ressort etire dur, tige de fil etire pour ressort etire dur, ressort etire dur et procede de production de ce ressort
JP2002212665A (ja) * 2001-01-11 2002-07-31 Kobe Steel Ltd 高強度高靭性鋼
US7597768B2 (en) 2002-04-02 2009-10-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Steel wire for hard drawn spring excellent in fatigue strength and resistance to settling, and hard drawn spring and method of making thereof

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101397629B (zh) * 2007-09-26 2010-09-08 南京依维柯汽车有限公司 承受高应力的高强度变截面簧片及其制造方法
CN103859866A (zh) * 2012-12-17 2014-06-18 施丽卿 床垫用的弹簧
CN105121680A (zh) * 2013-04-23 2015-12-02 新日铁住金株式会社 耐疲劳特性优异的弹簧钢及其制造方法
US10350676B2 (en) 2013-04-23 2019-07-16 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Spring steel with excellent fatigue resistance and method of manufacturing the same
CN103537674A (zh) * 2013-10-11 2014-01-29 芜湖市鸿坤汽车零部件有限公司 一种粉末冶金弹簧钢材料及其制备方法
WO2020020066A1 (zh) * 2018-07-27 2020-01-30 宝山钢铁股份有限公司 一种疲劳寿命优良的弹簧钢及其制造方法
CN111118398A (zh) * 2020-01-19 2020-05-08 石家庄钢铁有限责任公司 一种高淬透性高强度低温韧性弹簧钢及其生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1612287B1 (en) 2016-06-01
EP1612287A4 (en) 2007-11-21
KR20050103981A (ko) 2005-11-01
US7615186B2 (en) 2009-11-10
WO2004087977A1 (ja) 2004-10-14
EP1612287A1 (en) 2006-01-04
US20070163680A1 (en) 2007-07-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2374904B1 (en) Steel wire material for spring and its producing method
CN1768155A (zh) 加工性优异的高强度弹簧用钢丝以及高强度弹簧
CN1774521A (zh) 具有良好的滚动疲劳寿命的钢材及其制造方法
CN1900343A (zh) 耐延迟断裂特性优良的抗拉强度为1600MPa级或以上的钢及其成型品的制造方法
CN1646714A (zh) 疲劳强度和弹力减弱抗性优异的弹簧用冷拉钢丝以及其冷拉弹簧
CN1764733A (zh) 弹性减退抗力以及疲劳特性优异的弹簧钢
JP6073167B2 (ja) 面疲労強度と冷間鍛造性に優れた肌焼用鋼材
JP5332517B2 (ja) 浸炭用鋼の製造方法
JP7152832B2 (ja) 機械部品
JP4097151B2 (ja) 加工性に優れた高強度ばね用鋼線および高強度ばね
JP3793391B2 (ja) 引張強度１３００ＭＰａ以上の耐遅れ破壊特性の優れた高強度ボルトおよびその製造方法
JP3606024B2 (ja) 高周波焼入部品およびその製造方法
JP5707938B2 (ja) 冷間加工性に優れる肌焼鋼および高疲労強度浸炭材
KR101789944B1 (ko) 코일 스프링 및 그 제조 방법
JP4133515B2 (ja) 耐へたり性及び耐割れ性に優れたばね用鋼線
JP2002180201A (ja) 疲労強度および延性に優れた硬引き線用鋼材および硬引き伸線材
JP3644217B2 (ja) 高周波焼入部品およびその製造方法
JP4062612B2 (ja) 疲労強度および耐へたり性に優れた硬引きばね用鋼線並びに硬引きばね
JP2006183095A (ja) 歯面疲労強度に優れた歯車の製造方法
JP2011208262A (ja) 高疲労強度肌焼鋼の製造方法
KR20040071326A (ko) 인성 및 준고온역에서의 구름접촉 피로수명이 우수한표면경화 베어링용 강
JP5439735B2 (ja) 転動疲労特性に優れた機械構造用部品およびその製造方法
JP4515347B2 (ja) ばね用鋼線材およびばね用鋼線の耐疲労性の判定方法
JP4041330B2 (ja) 疲労強度に優れた硬引きばね用鋼線および硬引きばね
JP2021028414A (ja) 浸炭歯車用鋼、浸炭歯車及び浸炭歯車の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Open date: 20060426