CN1723373A - 空调装置 - Google Patents

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Abstract

空调装置(1)具有多个利用单元(5)，具有蒸汽压缩式制冷剂回路(10)与储液器(25)，蒸汽压缩式制冷剂回路(10)包含：连接有可允许最高使用压力为3.3Mpa或更大的高压制冷剂流过的部件而构成的高压部(10a)、及连接有只允许低于最高使用压力3.3MPa的低压制冷剂流过的部件而构成的低压部(10b)，储液器(25)为构成低压部的部件之一，可将在制冷剂回路内循环的制冷剂作为液体制冷剂存储，在低压部以及高压部流动的制冷剂为具有高于R407C的饱和压力特性的模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂。使用本发明，在具有多个利用单元的空调装置中，即使制冷剂回路的最高使用压力升高，也能防止构成制冷剂回路部件成本的增加。

Description

空调装置
技术领域
本发明涉及一种空调装置，尤其涉及一种具有多个利用单元的空调装置。
背景技术
在用于高层建筑的空气调节的空调装置中，从保护环境的观点出发，一种HFC系制冷剂、即R407正逐渐取代R22作为运行制冷剂被使用。
这种用于高层建筑的空气调节的空调装置由于具有多个利用单元，运转负荷变动很大，伴随着运转负荷的变动，制冷剂回路内的制冷剂循环量也发生变动，在制冷剂回路内发生剩余制冷剂的增减。该剩余制冷剂作为液体制冷剂被存储在与压缩机吸入侧连接的储液器中。
然而，若将剩余制冷剂存储在存储中，由于R407是非共沸混合制冷剂，在冷冻循环过程中的蒸发过程、即利用单元的利用侧热交换器中制冷剂的蒸发过程(制冷运行时)、或热源单元的热源侧热交换器中的制冷剂的蒸发过程(制热运行时)中，会使制冷剂发生组成变化，在储液器内的气相时，低沸点成分的R32成为高浓度状态，在储液器内的液相时，高沸点成分的R134a成为高浓度状态。因此R32浓度高的制冷剂被吸入压缩机而在制冷剂回路内循环，可能使空调装置整体无法获得R407C的本来性能。
针对这个问题，以往的空调装置是利用旁通管来连接储液器与供高压液体制冷剂流动的制冷剂配管，以抑制制冷剂的组成变化，或是检测制冷剂的组成，以对应该组成变化进行最合适的运行控制(参照专利文献1、2、3、4。)。另外，还有一种空调装置是将剩余制冷剂存储在与供高压液体制冷剂流动的制冷剂配管连接的储液器内，以抑制伴随蒸发过程的制冷剂组成变化(例如参照专利文献5)。
专利文献1：特开平8-35725号公报
专利文献2：特开平10-220880号公报
专利文献3：特开平10-332211号公报
专利文献4：特开平11-173698号公报
专利文献5：特开2001-183020号公报
上述的使用R407C的前一种空调装置在利用旁通管连接储液器与供高压液体制冷剂流动的制冷剂配管时，制冷剂回路的构成以及运行控制会复杂化。
另一方面，上述的使用R407C的后一种空调装置在使用接收器取代储液器与供压液体制冷剂流动的制冷剂配管连接时，与前一种相比，制冷剂回路的构成以及运行控制不复杂，这是其优点。
然而，最近在用于高层建筑空气调节的空调装置的领域中，为了空调性能的提高和机器小型化，也开发和生产出一种使用饱和压力高于R407C的制冷剂(例如R410A或HC系制冷剂)的产品。然而，在使用饱和压力高于R407C的制冷剂时，与使用R407C时相比，由于在制冷剂回路内流动的制冷剂的使用压力最大值(大多高于标准使用压力约1MPa，以下称为最高使用压力)升高，因此必须增加构成制冷剂回路的部件的耐压强度。尤其是，与家用空调等较小型空调装置相比，高层建筑所使用的空调装置中构成制冷剂回路的部件尺寸较大，因此供高压制冷剂流动冷剂回路部分(以下称为高压部)的最高使用压力也升高，因此不得不增加构成制冷剂回路的部件的耐压强度，有增加成本的倾向。因此，具有上述那种作为高压部构成部件之一的储液器的空调装置中，为了使储液器的耐压强度增加，必须增大壁厚，从而使成本增加。
发明内容
本发明的目的在于：在具有多个利用单元的空调装置中即使因使用饱和压力高于R407C的制冷剂而导致制冷剂回路的最高使用压力升高，也能抑制构成制冷剂回路的部件的成本增加。
技术方案1的空调装置具有多个利用单元，并具有蒸汽压缩式致冷剂回路与储液器。蒸汽压缩式制冷剂回路包含：连接有可允许最高使用压力为3.3Mpa或更大的高压制冷剂流过的部件而构成的高压部、及连接有只允许低于最高使用压力3.3MPa的低压制冷剂流过的部件而构成的低压部。储液器(25)为构成所述低压部的部件之一，可将在所述制冷剂回路内循环的制冷剂作为液体制冷剂存储。在低压部以及高压部流动的制冷剂为模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂。
在使用R407C作为空调装置运作制冷剂的情况下，高压部的标准使用压力约为2.0MPa。因此，在使用R407C作为运作制冷剂的空调装置中，高压部的最高使用压力大多为高出标准使用压力2.0MPa约1MPa左右的3.0～3.3MPa。因此，使用R407C作为运作制冷剂的空调装置中，构成高压部的部件只需具有能够承受3.3MPa的耐压强度。
另一方面，若使用饱和压力高于R407C的制冷剂，由于高压部的最高使用压力会超过3.3MPa，这样一来就要求构成高压部的部件具有承受3.3MPa以上压力的耐压强度。尤其是容器和配管，并不是制造出具有根据高压部最高使用压力算出的最合适壁厚的素材后进行加工，而通常是从JIS等规格品中选出具有满足最高使用压力条件的壁厚的素材进行加工。因此，使用饱和压力高于R407C的制冷剂会大幅增加壁厚，会使构成制冷剂回路的成本增加超过必要范围。
本发明的空调装置为了防止如上不必要成本的增加，采用模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂作为饱和压力高于R407C的制冷剂，同时在最高使用压力低于3.3MPa的低压部设置可存储伴随多个利用单元运转负荷的变动而增减的剩余制冷剂的储液器，因此高压部无需设置接收器，且无需如使用非共沸混合制冷剂时那样设置防止制冷剂组成变化的旁通管等部件。
这样一来，即使因使用饱和压力高于R407C的制冷剂导致制冷剂回路的最高使用压力升高，也能防止构成制冷剂回路的部件的成本增加。
技术方案2的空调装置具有：将低压气体制冷剂压缩、以排出高压气体制冷剂的压缩机；可作为蒸发器以及凝缩器工作的热源侧热交换器；互相并列连接、可作为凝缩器以及蒸发器工作的多个利用侧热交换器；连接于所述利用侧热交换器和所述热源侧热交换器之间的膨胀机构；可在如下状态之间进行切换的切换机构：即，将所述热源侧热交换器的气体侧与所述压缩机的排出侧连接、且将所述压缩机的吸入侧与所述利用侧热交换器的气体侧连接、以将低压气体制冷剂吸入压缩机的状态，以及将所述热源侧热交换器的气体侧与所述压缩机的吸入侧连接、且将所述压缩机的排出侧与所述利用侧热交换器的气体侧连接、以使高压气体制冷剂流入所述利用侧热交换器的状态；连接于所述切换机构和所述压缩机的吸入侧之间、能够将低压的制冷剂作为液体制冷剂存储的储液器，包含所述储液器、且由所述切换机构与所述压缩机的吸入侧连接后构成的低压部可以只允许低于最高使用压力3.3MPa的低压制冷剂流过，作为所述低压部以外的部分，由所述压缩机、所述热源侧热交换器、所述多个利用侧热交换器以及所述切换机构连接后构成的高压部可流过最高使用压力为3.3Mpa或更大的高压制冷剂，流动在所述低压部以及所述高压部的制冷剂为具有高于R407C的饱和压力特性的模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂。
在使用R407C作为空调装置运作制冷剂的情况下，高压部的标准使用压力约为2.0MPa。因此，使用R407C作为运作制冷剂的空调装置中，高压部的最高使用压力大多为高出标准使用压力2.0MPa约1MPa左右的3.0～3.3MPa。因此，使用R407C作为运作制冷剂的空调装置中，构成高压部的部件只需具有能够承受3.3MPa的耐压强度。
另一方面，若使用饱和压力高于R407C的制冷剂，由于高压部的最高使用压力会超过3.3MPa，这样一来就要求构成高压部的部件具有承受3.3MPa以上压力的耐压强度。尤其是容器和配管，并不是制造出具有根据高压部最高使用压力算出的最合适壁厚的素材后进行加工，而通常是从JIS等规格品中选出具有满足最高使用压力条件的壁厚的素材进行加工。因此，使用饱和压力高于R407C的制冷剂会大幅增加壁厚，会使构成制冷剂回路的成本增加超过必要范围。
本发明的空调装置为了防止如上不必要成本的增加，采用模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂作为饱和压力高于R407C的制冷剂，同时在最高使用压力低于3.3MPa的低压部设置可存储伴随多个利用单元运转负荷的变动而增减的剩余制冷剂的储液器，因此高压部无需设置接收器，且无需如使用非共沸混合制冷剂时那样设置防止制冷剂组成变化的旁通管等部件。
这样一来，即使因使用饱和压力高于R407C的制冷剂导致制冷剂回路的最高使用压力升高，也能防止构成制冷剂回路的部件的成本增加。
技术方案3是在技术方案2的空调装置中，还具有：检测所述热源侧热交换器的液体侧制冷剂温度的热源侧温度检测器、检测所述各利用侧热交换器的液体侧制冷剂温度的利用侧温度检测器、检测所述压缩机的排出侧制冷剂压力的高压压力检测器，根据用所述热源侧温度检测器、所述利用侧温度检测器以及所述高压压力检测器检测出的制冷剂温度以及制冷剂压力值，调节所述膨胀机构的开度，以在所述热源侧热交换器作为凝缩器工作时使所述热源侧热交换器液体侧的液体制冷剂成为预定的过冷却状态，并且调节所述膨胀机构的开度，以在所述利用侧热交换器作为凝缩器工作时使所述利用侧热交换器液体侧的液体制冷剂成为预定的过冷却状态。
该空调装置在如制冷运行时那样将热源侧热交换器作为凝缩器工作时，通过使凝缩的制冷剂成为规定的过冷却状态，可将伴随运转负荷变化而增减的剩余制冷剂可靠地存储在储液器内。另外，即使在如制热运行时那样将利用侧热交换器作为凝缩器工作时，通过使凝缩的制冷剂成为规定的过冷却状态，可将伴随运转负荷变化而增减的剩余制冷剂可靠地存储在储液器内。
技术方案4是在技术方案1～3中的任一空调装置中，在低压部以及高压部流动的制冷剂包含R32。
该空调装置由于使用包含热搬送能力高的R32制冷剂，因此可提高空调能力。
技术方案5是在技术方案1～3中的任一空调装置，在低压部以及高压部流动的制冷剂为R410A。
该空调装置由于使用R410A，能够比R407C进一步提高空调能力。
附图说明
图1是本发明实施例1的空调装置的概略制冷剂回路图。
图2是说明空调装置冷冻循环的莫里哀线图。
图3是使用压力与壁厚的关系图。
具体实施方式
(1)空调装置的整体构成
图1是本发明实施例1的空调装置的概略制冷剂回路图。空调装置1是可用于高层建筑等的冷制热的装置，该空调装置具有：热源单元2、与其并列连接的多台(本实施例中为2台)利用单元5、连接热源单元2与利用单元5用的液体制冷剂配管6以及气体制冷剂配管7。
空调装置1在本实施例相关中，使用饱和压力高于R407C的模拟共沸混合制冷剂R410A(R321：50wt％、R125：50wt％)作为运作制冷剂。R410A中，热搬运能力较高的R32的含量高于R407C，因此能够提高空调装置1的空调能力。
(2)利用单元的构成
利用单元5主要由利用侧膨胀阀51、利用侧热交换器52以及连接它们的配管所构成。
利用侧膨胀阀51在本实施例中，是用于调节制冷剂压力以及制冷剂流量等的电动膨胀阀，它与利用侧热交换器52的液体侧连接。
利用侧热交换器52在本实施例中，当制冷运行时作为制冷剂蒸发器对室内空气进行冷却，当制热运行时作为制冷剂凝缩器对室内空气进行加热。另外，利用侧热交换器52上设置有用于检测制冷剂温度的利用侧温度检测器53。本实施例中，利用侧温度检测器53是配置在利用侧热交换器52液体侧的热敏电阻。
(3)热源单元的构成
热源单元2主要由压缩机21、四路切换阀22、热源侧热交换器23、热源侧膨胀阀24、储液器25、液体侧隔离阀26、气体侧隔离阀27以及连接它们的的配管构成。
压缩机21在本实施例中，是压缩低压气体制冷剂并排出高压气体制冷剂的容量可变式压缩机。另外，在压缩机21的排出侧设有由检测高压气体制冷剂压力的压力传感器构成的高压压力检测器28。
四路切换阀22用于在作制冷运行与制热运行切换时切换制冷剂的流向，在制冷运行时，将压缩机21的排出侧与热源侧热交换器23的气体侧连接，同时将压缩机21的吸入侧(具体说来就是储液器25)与气体制冷剂连接配管7侧连接(参照图1中四路切换阀22的实线)，在进行制热运行时，四路切换阀22将压缩机21的排出侧与气体制冷剂连接配管7侧连接，同时将压缩机21的吸入侧与热源侧热交换器23的气体侧连接(参照图1中四路切换阀22的虚线)。
热源侧热交换器23在本实施例中，制冷运行时作为以室外空气或水作为热源的制冷剂的凝缩器，制热运行时则作为以室外空气或水作为热源的制冷剂的蒸发器。另外，在热源侧热交换器23上设有用于检测制冷剂温度的热源侧温度检测器29。在本实施例中，热源侧温度检测器29是配置在热源侧热交换器23的液体侧的热敏电阻。
热源侧膨胀阀24与热源侧热交换器23的液体侧连接，本实施例中，是用于调节热源侧热交换器23与利用侧热交换器52之间的制冷剂流量的电动膨胀阀。
储液器25连接于四路切换阀22与压缩机21之间，是用于存储被吸入压缩机21的低压制冷剂以及剩余制冷剂的容器。
液体侧隔离阀26以及气体侧隔离阀27分别与液体制冷剂连接配管6以及气体制冷剂连接配管7连接。液体制冷剂连接配管6将利用单元5的利用侧热交换器52的液体侧与热源单元2的热源侧热交换器23的液体侧之间连接。气体制冷剂连接配管7将利用单元5的利用侧热交换器52的气体侧与热源单元2的四路切换阀22之间连接。
上述利用侧膨胀阀51、利用侧热交换器52、压缩机21、四路切换阀22、热源侧热交换器23、热源侧膨胀阀24、储液器25、液体侧隔离阀26以及气体侧隔离阀27依次连接而成的制冷剂回路作为空调装置1的制冷剂回路10。
(3)空调装置的运作
以下利用图1以及图2说明空调装置1在标准使用条件下的运转作业。其中图2是说明空调装置冷冻循环的莫里哀线图。
<制冷运行时>
制冷运行时，四路切换阀22的状态如图1中的实线所示，即，压缩机21的排出侧与热源侧热交换器23的气体侧连接，且压缩机21的吸入侧与利用侧热交换器52的气体侧连接。另外，液体侧隔离阀26、气体侧隔离阀27被打开，利用侧膨胀阀51处于全开状态。热源侧膨胀阀24处于可利用高压压力检测器28与热源侧温度检测器29间的过冷却控制进行开度调节的状态。说得更具体一点，根据高压压力检测器28检测出的高压气体制冷剂压力值所对应的饱和温度与热源侧热交换器29检测出的高压液体制冷剂温度值之间的温度差，算出高压液体制冷剂的过冷却度，并调节热源侧膨胀阀24的开度，以使过冷却度变为规定值。
在制冷剂回路10这样的状态下，若起动压缩机21，低压气体制冷剂(压力Ps＝约0.9MPa、温度Ts＝约15℃)就被吸入压缩机21内压缩成为高压气体制冷剂(压力Pd＝约3.0MPa、温度Td＝约70℃)  (参照图2中的点A以及点B)。此后，高压气体制冷剂经由四路切换阀22被送入热源侧热交换器23，与成为热源的室外空气或水进行热交换并被凝缩，使其冷却比压力Pd下的饱和温度Tsat(温度约50℃)略低的温度Tc(约45℃)(参照图2中的点C)。在此，点C状态下的高压液体制冷剂的过冷却度ΔTc(即Tsat-Tc)利用热源侧膨胀阀24的过冷却控制保持不变(在此，ΔTc＝约5℃)。
而且，该凝缩后的液体制冷剂对应热源侧膨胀阀24的开度而被减压成低压的气液二相制冷剂(压力Ps＝约0.9MPa、温度TD＝约3℃)  (参照图2中的点D)，并经由液体侧隔离阀26以及液体制冷剂连接配管6被送往利用单元5。
被送往利用单元5的气液二相制冷剂经由利用侧膨胀阀51后，在利用侧热交换器52内与室内空气进行热交换并被蒸发，再次成为低压气体制冷剂(压力Ps＝约0.9MPa、温度Ts＝约15℃)  (参照图2中的点A)。该低压气体制冷剂经由气体制冷剂连接配管7、气体侧隔离阀27以及四路切换阀22流入储液器25。流入储液器25的低压气体制冷剂再次被吸入压缩机21。
如上所述，利用热源侧膨胀阀24的过冷却控制使点C状态下的高压液体制冷剂的过冷却度ΔTc保持不变，因此即使利用单元5的运转负荷发生变动、制冷剂循环量变化，也能保证图2所示的冷冻循环那样的状态变化，并将剩余制冷剂存储于储液器25中。
另外，在低压液体制冷剂与低压气体制冷剂一起从利用侧热交换器52流入储液器25时，或剩余制冷剂存储在储液器25中时，在储液器25进行低压气体制冷剂与低压液体制冷剂间的气液分离，只有低压气体制冷剂被吸入压缩机21。此时，本实施例由于使用模拟共沸混合制冷剂之一的R410A作为运作制冷剂，因此可通过储液器25中的气液分离，使被吸入压缩机21的低压气体制冷剂的制冷剂组成与存储在储液器25内的液体制冷剂的制冷剂组成保持不变。
<制热运行时>
制热运行时，四路切换阀22的状态如图1中的虚线所示，即压缩机21的排出侧与利用侧热交换器52的气体侧连接，且压缩机21的吸入侧与热源侧热交换器23的气体侧连接。另外，液体侧隔离阀26、气体侧隔离阀27被打开，热源侧膨胀阀24处于全开状态。利用侧膨胀阀51处于可利用高压压力检测器28与利用侧温度检测器53的过冷却控制进行开度调节的状态。说得更具体一点，根据高压压力检测器28检测出的高压气体制冷剂压力值所对应的饱和温度与利用侧热交换器53检测出的高压液体制冷剂温度值之间的温度差，算出高压液体制冷剂的过冷却度，并调节利用侧膨胀阀51的开度，以使过冷却度变为规定值。
在制冷剂回路10这样的状态下，若起动压缩机21，低压气体制冷剂就被吸入压缩机21内压缩成为高压气体制冷剂，然后经由四路切换阀22、气体侧隔离阀27以及气体制冷剂连接配管7被送入利用单元5。且，被送入利用单元5的高压气体制冷剂在利用侧热交换器52中与室内空气进行热交换并被凝缩，冷却至比高压气体制冷剂的饱和温度略低的温度。在此，点C状态下的高压液体制冷剂的过冷却度由于利用侧膨胀阀51的过冷却控制而保持不变。凝缩后的液体制冷剂对应利用侧膨胀阀51的开度被减压成为低压的气液二相制冷剂，经由液体制冷剂连接配管6以及液体侧隔离阀26被送往热源单元2。被送往热源单元2的气液二相制冷剂经由热源侧膨胀阀24后，在热源侧热交换器23内与成为热源的室外空气或水进行热交换并被蒸发，再次成为低压气体制冷剂，并经由四路切换阀22流入储液器25。且，流入储液器25的低压气体制冷剂再次被吸入压缩机21。
如上所述，在制热运行时，制冷剂的流向与制冷运行时相反，且通过利用侧膨胀阀51进行过冷却控制，除了这两点不同外，制冷剂的状态变化与图2所示的冷冻循环的状态变化相同。
(4)构成制冷剂回路的部件的设计压力
从上述空调装置1制冷运行时以及制热运行时的运行说明可知，制冷剂回路10由供高压制冷剂流动的制冷剂回路部分、即高压部10a和只有低压制冷剂流过的制冷剂回路部分、即低压部10b构成。具体说来，低压部10b是将包含储液器25的四路切换阀22与压缩机21吸入侧连接的部分，高压部10a是制冷剂回路10中除去低压部10b以外的部分。
在此，对构成高压部10a的部件(具体说来就是压缩机21、四路切换阀22、热源侧热交换器23、热源侧膨胀阀24、液体侧隔离阀26、气体侧隔离阀27、利用侧膨胀阀51以及利用侧热交换器52)以及配管，针对上述高压制冷剂的标准使用压力(约3.0MPa)而留有约1MPa的余地，以便使最高使用压力(约4MPa)的高压制冷剂可流过上述部件及配管。另外，对构成低压部10b的部件(具体说来就是储液器25)  以及配管，针对上述低压制冷剂的标准使用压力(约0.9MPa)而留有约1MPa的余地，以使最高使用压力(约2MPa)的低压制冷剂可流过上述部件及配管。
(5)空调装置的特征
本实施例的空调装置1具有以下特征。
(A)本实施例的空调装置1由于使用饱和压力高于R407C的R410A作为制冷剂，同时在最高使用压力低于3.3MPa的低压部10b设置有可存储伴随多个利用单元5的运转负荷的变动而增减的剩余制冷剂的储液器25，因此高压部10a无需设置接收器。
因此，空调装置1即使因使用饱和压力高于R407C的制冷剂而导致制冷剂回路的最高使用压力升高，也能抑制构成制冷剂回路部件的成本增加。
关于抑制成本增加的效果，以下就使用R410A作为制冷剂而导致制冷剂回路的最高使用压力升高时的情况，将本实施例的在低压部10b设置储液器25的情况与以往在高压部10a设置接收器(无图示)的情况作一比较。
例如，使用JIS规格品STPG370E(压力配管用碳素钢钢管)为素材，加工制造公称直径10英寸的圆筒状储液器25以及接收器时，考虑选择规格(schedule)20(壁厚6.4mm)或规格30(壁厚7.8mm)。且，如图3的使用压力与壁厚关系图所示，规格30的素材最高可使用至4.3MPa。
在此，由于储液器25的最高使用压力约为2.0MPa(低压部10b的最高使用压力)，因此即使用规格20的素材，也具有足够的耐压强度，可以选用。另一方面，由于接收器的最高使用压力约为4.0MPa(高压部10a的最高使用压力)，因此不能使用规格20的素材，而且，从计算上来说，虽然约7.4mm的壁厚已足够，却必须选择规格30的素材。
像这样使用R407C作为空调装置运作制冷剂时，由于高压部的最高使用压力在3.0～3.3MPa之间，因此可使用规格20的素材，然而当如本实施例那样使用R410A等饱和压力高于R407C的制冷剂时，若使用接收器作为存储剩余制冷剂的容器，会大幅增加壁厚，会增加构成制冷剂回路的部件的不必要的成本。换句话说，如上所述，在使用R410A等饱和压力高于R407C的制冷剂时，采用储液器代替接收器作为存储剩余制冷剂的容器可防止成本增加。
(B)另外，由于R410A是模拟共沸混合制冷剂，故即使采用储液器25作为存储剩余制冷剂的容器，也无须如使用R407C等非共沸混合制冷剂时那样设置防止制冷剂组成变化的旁通管等部件，从而能够防止构成制冷剂回路部件成本的增加。
(C)空调装置1在制冷运行时，可根据高压压力检测器28检测出的高压气体制冷剂的压力值与热源侧热交换器29检测出的高压液体制冷剂的温度值之间的温度差，算出高压液体制冷剂的过冷却度，并调节热源侧膨胀阀24的开度，以使过冷却度变为规定值，因此可将伴随运转负荷变化而增减的剩余制冷剂可靠地存储在储液器25内。另外，在制热运行时，可根据高压压力检测器28检测出的高压气体制冷剂的压力值与利用侧热交换器53检测出的高压液体制冷剂的温度值之间的温度差，算出高压液体制冷剂的过冷却度，并调节利用侧膨胀阀51的开度，以使过冷却度变为规定值，因此可将伴随运转负荷变化而增减的剩余制冷剂可靠地存储在储液器25内。
(6)其他实施例
以上根据附图说明了本发明实施例，然而具体构成并不限于上述实施例，在不偏离发明主旨的范围内都可以变更。
(A)前述实施例中的空调装置具有可进行制冷及制热运行的制冷剂回路，然而并不限于此，具有不设四路切换阀的制冷专用或制热专用制冷剂回路的空调装置也同样适用于本发明。
(B)在前述实施例中，采用模拟共沸混合制冷剂之一的R410A作为运作制冷剂，然而并不限于此，也可采用R410B(R32：45wt％、R125：55wt％)等R32∶R125组成比不同于R410A的模拟共沸混合制冷剂或R32等单一制冷剂、其他模拟共沸混合制冷剂或共沸混合制冷剂。
产业上利用的可能性
若使用本发明，在具有多个利用单元的空调装置中，即使因使用饱和压力高于R407C的制冷剂而导致制冷剂回路的最高使用压力升高，也能防止构成制冷剂回路部件成本的增加。

Claims (5)

1.一种空调装置(1)，具有多个利用单元(5)，
其特征在于，具有蒸汽压缩式制冷剂回路(10)与储液器(25)，
蒸汽压缩式制冷剂回路(10)包含：连接有可允许最高使用压力为3.3Mpa或更大的高压制冷剂流过的部件而构成的高压部(10a)、及连接有只允许低于最高使用压力3.3MPa的低压制冷剂流过的部件而构成的低压部(10b)，
储液器(25)为构成所述低压部的部件之一，可将在所述制冷剂回路内循环的制冷剂作为液体制冷剂存储，
在所述低压部以及所述高压部流动的制冷剂为具有高于R407C的饱和压力特性的模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂。
2.一种空调装置(1)，具有：
将低压气体制冷剂压缩、以排出高压气体制冷剂的压缩机(21)；
可作为蒸发器以及凝缩器工作的热源侧热交换器(23)；
互相并列连接、可作为凝缩器以及蒸发器工作的多个利用侧热交换器(52)；
连接于所述利用侧热交换器和所述热源侧热交换器之间的膨胀机构(24、51)；
可在如下状态之间进行切换的切换机构(22)：即，将所述热源侧热交换器的气体侧与所述压缩机的排出侧连接、且将所述压缩机的吸入侧与所述利用侧热交换器的气体侧连接、以将低压气体制冷剂吸入压缩机的状态，以及将所述热源侧热交换器的气体侧与所述压缩机的吸入侧连接、且将所述压缩机的排出侧与所述利用侧热交换器的气体侧连接、以使高压气体制冷剂流入所述利用侧热交换器的状态；
连接于所述切换机构和所述压缩机的吸入侧之间、能够将低压的制冷剂作为液体制冷剂存储的储液器(25)，
包含所述储液器、且由所述切换机构与所述压缩机的吸入侧连接后构成的低压部(10b)可以只允许低于最高使用压力3.3MPa的低压制冷剂流过，
作为所述低压部以外的部分，由所述压缩机、所述热源侧热交换器、所述多个利用侧热交换器以及所述切换机构连接后构成的高压部(10a)可流过最高使用压力为3.3Mpa或更大的高压制冷剂，
流动在所述低压部以及所述高压部的制冷剂为具有高于R407C的饱和压力特性的模拟共沸混合制冷剂、共沸混合制冷剂或单一制冷剂。
3.如权利要求2所述的空调装置(1)，其特征在于，还具有：检测所述热源侧热交换器(23)的液体侧制冷剂温度的热源侧温度检测器(29)、检测所述各利用侧热交换器(52)的液体侧制冷剂温度的利用侧温度检测器(53)、检测所述压缩机(21)的排出侧制冷剂压力的高压压力检测器(28)，
根据用所述热源侧温度检测器、所述利用侧温度检测器以及所述高压压力检测器检测出的制冷剂温度以及制冷剂压力值，调节所述膨胀机构(24)的开度，以在所述热源侧热交换器作为凝缩器工作时使所述热源侧热交换器液体侧的液体制冷剂成为预定的过冷却状态，并且调节所述膨胀机构(51)的开度，以在所述利用侧热交换器作为凝缩器工作时使所述利用侧热交换器液体侧的液体制冷剂成为预定的过冷却状态。
4.如权利要求1～3中任一项所述的空调装置(1)，其特征在于，在所述低压部(10b)以及所述高压部(10a)流动的制冷剂包含R32。
5.如权利要求1～3中任一项所述空调装置(1)，其特征在于，在所述低压部(10b)以及所述高压部(10a)流动的制冷剂是R410A。
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