具体实施方式
在完成本发明时,着眼于进行粉末成形时作为润滑剂微量添加的硬脂酸锌,但是该硬脂酸锌在烧结中散失,由于其腐蚀性高而存在使烧结炉受到损害的问题,而且防锈效果与不添加时几乎相同。
如上所述,该硬脂酸锌是单纯地作为成形时的润滑剂而专门使用的,另外研究了一种材料,该材料具有与该硬脂酸锌同等的润滑功能,并且可以提高该硬脂酸锌所没有的防锈效果。
此时是在粉末冶金用金属粉末中添加金属皂,该金属皂在烧结温度下具有适当的蒸汽压,使得到的产品具有与硬脂酸锌同等的成形用润滑剂的功能,而且在烧结后也可以提高防锈效果,
这样可以不改变现有的烧结体制造工序,使烧结体的防锈效果得到快速地提高。
可知,在该烧结温度下具有适当的蒸汽压的铟皂可以得到非常优秀的防锈效果。通过在该铟皂中再添加选自铋皂、镍皂、钴皂、铜皂、锰皂、铝皂的皂可以得到同样的防锈效果。
另外皂可以使用硬脂酸金属皂、丙酸金属皂、环烷酸金属皂等金属皂。
这些金属皂相对以铁为主成分的粉末冶金用金属粉末100重量份,通常优选添加0.1~2.0重量份。
但是根据烧结体的种类可以改变其添加量,不限于上述的添加量。也就是在可以维持目的产物的烧结体的特性的范围内可以任意地进行设定。
另外,添加这些金属皂的粉末冶金用粉末不一定限于铁粉,为了提高防锈效果同样可以应用在其他的金属粉中包覆铁的粉末及铁的混合粉末。
实施例及比较例
下面对本发明的实施例进行说明。本实施例只是1个例子,不限于该实例。也就是在本发明的技术思想范围内包括所有的该实施例以外的方式或变形。
实施例1
将合成的硬脂酸铟(In含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉)混合前述硬脂酸铟(下述表1中简称“In”)0.8重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.06mmφ×2.70~4.55mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表1(试样No.291~298)。
对所述的试样进行混合粉的成形性评价,再使制成的上述试样的成形体在间歇式气氛炉中在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表1中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果示于表2。
表1
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
291 |
⑨ |
In |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.71 |
1.48 |
6.86 |
4-4 |
10 |
2.69 |
1.46 |
6.86 |
292 |
⑨ |
In |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.7 |
1.48 |
6.87 |
4-4 |
10.1 |
2.69 |
1.46 |
6.84 |
293 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.52 |
2.46 |
6.83 |
4-4 |
10.1 |
4.5 |
2.44 |
6.84 |
294 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.54 |
2.46 |
6.80 |
4-4 |
10.1 |
4.51 |
2.46 |
6.88 |
295 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.5 |
2.47 |
6.88 |
4-4 |
10.1 |
4.47 |
2.45 |
6.91 |
296 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.55 |
2.5 |
6.91 |
4-4 |
10.1 |
4.53 |
2.48 |
6.90 |
297 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.52 |
2.47 |
6.87 |
4-4 |
10.1 |
4.51 |
2.46 |
6.86 |
298 |
⑨ |
In |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.52 |
2.49 |
6.93 |
4-4 |
10.1 |
4.5 |
2.46 |
6.88 |
表2
|
添加剂 |
耐氧化性 |
96小时后 |
168小时后 |
336小时后 |
实施例1 |
硬脂酸In |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
实施例2 |
硬脂酸In+Bi |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
实施例3 |
硬脂酸In+Ni |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
实施例4 |
硬脂酸In+Co |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
实施例5 |
硬脂酸In+Cu |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
实施例6 |
硬脂酸In+Mn |
◎不变色 |
○仅一点变色 |
○仅一点变色 |
比较例1 |
硬脂酸Zn |
△稍微变色 |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
比较例2 |
硬脂酸Sr |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
比较例3 |
硬脂酸Ba |
△稍微变色 |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
比较例4 |
硬脂酸Re |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
比较例5 |
不添加 |
△稍微变色 |
×变色剧烈 |
×变色剧烈 |
实施例2
将合成的硬脂酸铋(Bi含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉),混合前述硬脂酸铋(下述表3中简称“Bi”)0.4重量%、实施例1得到的硬脂酸铟0.4重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.05mmφ×2.74~4.59mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表3(试样No.281~288)。另外,在同表中,尽管没有表示出共同添加的铟皂,但硬脂酸铟含有0.4重量%。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表3中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表3
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
281 |
④ |
Bi |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.76 |
1.47 |
6.71 |
4-3 |
10.1 |
2.74 |
1.49 |
6.86 |
282 |
④ |
Bi |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.74 |
1.47 |
6.72 |
4-3 |
10.1 |
2.7 |
1.49 |
6.96 |
283 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.55 |
2.48 |
6.84 |
4-3 |
10.1 |
4.54 |
2.49 |
6.89 |
284 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.55 |
2.47 |
6.84 |
4-3 |
10.1 |
4.52 |
2.49 |
6.93 |
285 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.55 |
2.47 |
6.84 |
4-3 |
10.1 |
4.54 |
2.5 |
6.91 |
286 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.59 |
2.5 |
6.87 |
4-3 |
10.1 |
4.58 |
2.52 |
6.91 |
287 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.6 |
2.5 |
6.84 |
4-3 |
10.1 |
4.57 |
2.52 |
6.94 |
288 |
④ |
Bi |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.59 |
2.5 |
6.84 |
4-3 |
10.1 |
4.57 |
2.51 |
6.90 |
实施例3
将合成的硬脂酸镍(Ni含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉),混合前述硬脂酸镍(下述表4中简称“Ni”)0.4重量%、实施例1得到的硬脂酸铟0.4重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约9.93mmφ×2.59~4.48mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表4(试样No.221~228)。另外,在同表中,尽管没有表示出共同添加的铟皂,但硬脂酸铟含有0.4重量%。
对所述的试样在实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表4中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
另外,除硬脂酸镍以外,在同样的条件下对丙酸镍和环烷酸镍也进行试验,得到同样的结果。
表4
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
221 |
⑤ |
Ni |
1.5 |
6 |
420 |
9.93 |
2.59 |
1.5 |
7.48 |
4-1 |
9.88 |
2.54 |
1.48 |
7.60 |
222 |
⑤ |
Ni |
1.5 |
6 |
420 |
9.97 |
2.69 |
1.55 |
7.38 |
4-1 |
9.9 |
2.64 |
1.53 |
7.53 |
223 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.94 |
4.44 |
2.5 |
7.26 |
4-1 |
9.89 |
4.43 |
2.48 |
7.29 |
224 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.38 |
2.46 |
7.21 |
4-1 |
9.88 |
4.27 |
2.44 |
7.32 |
225 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.95 |
4.48 |
2.5 |
7.18 |
4-1 |
9.9 |
4.35 |
2.47 |
7.44 |
226 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.39 |
2.45 |
7.16 |
4-1 |
9.9 |
4.31 |
2.45 |
7.38 |
227 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.95 |
4.48 |
2.51 |
7.21 |
4-1 |
9.89 |
4.44 |
2.51 |
7.36 |
228 |
⑤ |
Ni |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.37 |
2.47 |
7.25 |
4-1 |
9.87 |
4.34 |
2.46 |
7.41 |
实施例4
将合成的硬脂酸钴(Co含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉),混合前述硬脂酸钴(下述表5中简称“Co”)0.4重量%、实施例1得到的硬脂酸铟0.4重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约9.96mmφ×2.64~4.47mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表5(试样No.231~238)。另外,在同表中,尽管没有表示出共同添加的铟皂,但硬脂酸铟的含量为0.4重量%。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表5中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表5
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
231 |
⑧ |
Co |
1.5 |
6 |
420 |
9.96 |
2.64 |
1.5 |
7.29 |
4-1 |
9.87 |
2.59 |
1.5 |
7.57 |
232 |
⑧ |
Co |
1.5 |
6 |
420 |
9.96 |
2.68 |
1.53 |
7.33 |
4-1 |
9.87 |
2.57 |
1.5 |
7.63 |
233 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.43 |
2.49 |
7.21 |
4-1 |
9.89 |
4.4 |
2.45 |
7.25 |
234 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.94 |
4.47 |
2.53 |
7.29 |
4-1 |
9.89 |
4.48 |
2.5 |
7.26 |
235 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.97 |
4.43 |
2.5 |
7.23 |
4-1 |
9.89 |
4.42 |
2.48 |
7.30 |
236 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.44 |
2.47 |
7.14 |
4-1 |
9.87 |
4.39 |
2.48 |
7.38 |
237 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.96 |
4.4 |
2.5 |
7.29 |
4-1 |
9.89 |
4.39 |
2.48 |
7.35 |
238 |
⑧ |
Co |
2.5 |
6 |
420 |
9.94 |
4.39 |
2.47 |
7.25 |
4-1 |
9.9 |
4.32 |
2.45 |
7.37 |
实施例5
将合成的硬脂酸铜(Cu含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉),混合前述硬脂酸铜(下述表6中简称“Cu”)0.4重量%、实施例1得到的硬脂酸铟0.4重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.05mmφ×2.64~4.43mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表6(试样No.261~268)。另外,在同表中,尽管没有表示出共同添加的铟皂,但硬脂酸铟的含量为0.4重量%。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表6中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表6
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
261 |
⑥ |
Cu |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.69 |
1.47 |
6.89 |
4-2 |
10 |
2.62 |
1.45 |
6.99 |
262 |
⑥ |
Cu |
1.5 |
6 |
420 |
10 |
2.64 |
1.46 |
6.99 |
4-2 |
10 |
2.57 |
1.43 |
7.04 |
263 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.42 |
2.44 |
6.97 |
4-2 |
10 |
4.39 |
2.4 |
6.91 |
264 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.43 |
2.45 |
6.97 |
4-2 |
10 |
4.41 |
2.41 |
6.92 |
265 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.41 |
2.45 |
7.02 |
4-2 |
10 |
4.4 |
2.4 |
7.03 |
266 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.38 |
2.42 |
6.98 |
4-2 |
10.1 |
4.31 |
2.38 |
6.96 |
267 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.34 |
2.4 |
6.96 |
4-2 |
10 |
4.29 |
2.36 |
6.96 |
268 |
⑥ |
Cu |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.4 |
2.43 |
6.96 |
4-2 |
10 |
4.36 |
2.39 |
6.92 |
实施例6
将合成的硬脂酸锰(Mn含量12.0重量%)细细地进行粉碎,通过筛,得到250目以下的微粉。
相对铁粉(赫加奈斯还原铁粉),混合前述硬脂酸锰(下述表7中简称“Mn”)0.4重量%、实施例1得到的硬脂酸铟0.4重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.05mmφ×2.78~4.61mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表7(试样No.251~258)。另外,在同表中,尽管没有表示出共同添加的铟皂,但硬脂酸铟的含量为0.4重量%。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表7中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表7
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
251 |
③ |
Mn |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.78 |
1.54 |
6.96 |
4-2 |
10.1 |
2.77 |
1.51 |
6.87 |
252 |
③ |
Mn |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.78 |
1.53 |
6.91 |
4-2 |
10 |
2.76 |
1.51 |
6.92 |
253 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.61 |
2.54 |
6.95 |
4-2 |
10.1 |
4.56 |
2.49 |
6.86 |
254 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.6 |
2.55 |
6.97 |
4-2 |
10 |
4.56 |
2.51 |
6.97 |
255 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.59 |
2.53 |
6.96 |
4-2 |
10 |
4.56 |
2.48 |
6.82 |
256 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.58 |
2.51 |
6.92 |
4-2 |
10 |
4.59 |
2.47 |
6.80 |
257 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.57 |
2.51 |
6.92 |
4-2 |
10 |
4.52 |
2.47 |
6.92 |
258 |
③ |
Mn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.57 |
2.5 |
6.91 |
4-2 |
10 |
4.53 |
2.47 |
6.89 |
比较例1
使用硬脂酸锌SZ-2000(界化学工业制),相对实施例1同样的铁粉,混合前述硬脂酸锌(下述表8中简称“Zn”)0.8重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力6t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.04mmφ×2.73~4.58mmH的试样。
为了判断成形性,对该试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价。将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表8(试样No.241~248)。
对所述的试样在实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表8中。
将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表8
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. | 样品 | 皂 | 填充量 | 压力 | 压力机压力(装置侧) | φ | t | w | GD | φ | t | w | SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
241 |
① |
Zn |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.78 |
1.51 |
6.85 |
4-2 |
10 |
2.73 |
1.49 |
6.91 |
242 | ① | Zn | 1.5 | 6 | 420 | 10 | 2.73 | 1.51 | 6.99 | 4-2 | 10 | 2.71 | 1.49 | 6.94 |
243 |
① |
Zn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.51 |
2.5 |
7.02 |
4-2 |
10 |
4.47 |
2.46 |
6.95 |
244 |
① |
Zn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.56 |
2.53 |
7.01 |
4-2 |
10 |
4.54 |
2.48 |
6.90 |
245 |
① |
Zn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.5 |
2.5 |
7.02 |
4-2 |
10 |
4.47 |
2.45 |
6.94 |
246 |
① |
Zn |
2.5 |
6 |
420 |
10 |
4.53 |
2.52 |
7.03 |
4-2 |
10 |
4.53 |
2.48 |
6.93 |
247 |
① |
Zn |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.58 |
2.53 |
6.96 |
4-2 |
10 |
4.54 |
2.49 |
6.94 |
248 | ① | Zn | 2.5 | 6 | 420 | 10.1 | 4.52 | 2.5 | 6.97 | 4-2 | 10 | 4.47 | 2.46 | 6.95 |
比较例2
使用硬脂酸锶(Sr),相对与实施例1同样的铁粉,混合前述硬脂酸锶(下述表9中简称“Sr”)0.8重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力5t/cm2、6t/cm2、7t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.35mmφ×2.47~4.30mmH的试样。
为了判断成形性,对该试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价。将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表9(试样No.31~40)。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表9中。
和实施例1相同,将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表9
No. |
样品 | 皂 |
填充量 |
压力 |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
31 |
④ |
Sr |
1.5 |
6 |
10.3 |
2.57 |
1.48 |
6.86 |
10.34 |
2.57 |
1.47 |
6.81 |
32 |
④ |
Sr |
1.5 |
6 |
10.3 |
2.47 |
1.45 |
7.00 |
10.35 |
2.44 |
1.44 |
7.01 |
33 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.29 |
2.49 |
6.89 |
10.37 |
4.24 |
2.46 |
6.87 |
34 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.25 |
2.45 |
6.84 |
10.35 |
4.22 |
2.42 |
6.82 |
35 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.3 |
2.51 |
6.92 |
10.38 |
4.25 |
2.49 |
6.92 |
36 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.1 |
2.41 |
6.99 |
10.34 |
4.06 |
2.39 |
7.01 |
37 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.23 |
2.47 |
6.94 |
- |
- |
- |
- |
38 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.22 |
2.46 |
6.93 |
- |
- |
- |
- |
39 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.3 |
4.26 |
2.43 |
6.79 |
10.35 |
4.19 |
2.4 |
6.81 |
40 |
④ |
Sr |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.14 |
2.43 |
6.98 |
10.35 |
4.12 |
2.41 |
6.95 |
比较例3
使用硬脂酸钡(Ba),相对与实施例1同样的铁粉,混合前述硬脂酸钡(下述表10中简称“Ba”)0.8重量%、石墨粉1.0重量%。在成形压力5t/cm2、6t/cm2、7t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.35mmφ×2.52~4.33mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表10(试样No.41~50)。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表10中。
和实施例1相同,将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表10
No. |
样品 | 皂 |
填充量 |
压力 |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
41 |
⑤ |
Ba |
1.5 |
6 |
10.4 |
2.52 |
1.48 |
6.98 |
10.34 |
2.5 |
1.47 |
7.00 |
42 |
⑤ |
Ba |
1.5 |
6 |
10.3 |
2.52 |
1.46 |
6.90 |
10.35 |
2.48 |
1.45 |
6.95 |
43 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.28 |
2.5 |
6.94 |
10.38 |
4.22 |
2.47 |
6.92 |
44 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.33 |
2.54 |
6.97 |
10.35 |
4.33 |
2.51 |
6.89 |
45 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.29 |
2.48 |
6.87 |
10.34 |
4.24 |
2.46 |
6.91 |
46 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.31 |
2.51 |
6.92 |
10.35 |
4.29 |
2.48 |
6.87 |
47 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.25 |
2.49 |
6.96 |
- |
- |
- |
- |
48 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.22 |
2.47 |
6.96 |
- |
- |
- |
- |
49 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
5 |
10.4 |
4.32 |
2.49 |
6.85 |
10.35 |
4.25 |
2.47 |
6.91 |
50 |
⑤ |
Ba |
2.5 |
7 |
10.4 |
4.26 |
2.53 |
7.06 |
10.35 |
4.25 |
2.5 |
6.99 |
比较例4
使用硬脂酸(Ce,La,Nd,Pr)(稀土类),相对与实施例1同样的铁粉,混合前述硬脂酸(Ce,La,Nd,Pr)(下述表11中简称“RE”)0.8重量%、石墨粉1.0重量%(其中Ce 6.2重量%,La 3.4重量%,Nd 1.8重量%,Pr 0.6重量%)。在成形压力5t/cm2、6t/cm2、7t/cm2条件下,将该混合粉(填充量1.5~2.5g)制成约10.35mmφ×2.55~4.29mmH的试样。
为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表11(试样No.51~60)。
对所述的试样在与实施例1相同的条件下进行混合粉的成形性评价,再将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表11中。
和实施例1相同,将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度90%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表11
No. |
样品 | 皂 |
填充量 |
压力 |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
51 |
⑥ |
RE |
1.5 |
6 |
10.4 |
2.6 |
1.5 |
6.84 |
10.35 |
2.56 |
1.48 |
6.87 |
52 |
⑥ |
RE |
1.5 |
6 |
10.4 |
2.55 |
1.48 |
6.90 |
10.36 |
2.53 |
1.47 |
6.89 |
53 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.2 |
2.46 |
6.95 |
10.36 |
4.17 |
2.45 |
6.97 |
54 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.31 |
2.48 |
6.84 |
10.35 |
4.25 |
2.5 |
6.99 |
55 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.2 |
2.47 |
6.98 |
10.34 |
4.16 |
2.45 |
7.01 |
56 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.23 |
2.48 |
6.96 |
10.35 |
4.2 |
2.47 |
6.99 |
57 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.16 |
2.45 |
6.99 |
- |
- |
- |
- |
58 |
⑥ |
RE |
2.5 |
6 |
10.4 |
4.25 |
2.51 |
7.02 |
- |
- |
- |
- |
59 |
⑥ |
RE |
2.5 |
5 |
10.4 |
4.29 |
2.47 |
6.84 |
10.34 |
4.25 |
2.46 |
6.89 |
60 |
⑥ |
RE |
2.5 |
7 |
10.4 |
4.1 |
2.44 |
7.07 |
10.34 |
4.06 |
2.41 |
7.07 |
比较例5
在成形压力5t/cm2、6t/cm2、7t/cm2条件下,将无添加的铁粉(赫加奈斯还原铁粉(填充量1.5~2.5g))制成约9.96mmφ×2.61~4.46mmH的试样。同样为了判断成形性,将各成形体的成形密度(GD)和成形压力的关系等情况示于表12(试样No.301~308)。
将上述试样成形的成形体在间歇式气氛炉中,在烧结温度1150℃、在氢气气氛中进行烧结60min。将烧结体的密度(SD)等同样示于表12中。
和实施例1相同,将该烧结体放置在恒温恒湿槽中,在温度40℃、湿度95%气氛中进行336小时的暴露试验,进行耐湿氧化试验。将耐湿氧化性试验结果同样示于表2。
表12
| | | | | |
烧结前 |
烧结间隙 |
1150℃,1hr,H2烧结后 |
No. |
样品 |
皂 |
填充量 |
压力 |
压力机压力(装置侧) |
φ |
t |
w |
GD |
φ |
t |
w |
SD |
g |
t·cm-2 |
kgf·cm-2 |
mm |
mm |
g |
g/cc |
mm |
mm |
g |
g/cc |
301 |
② |
无 |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.72 |
1.47 |
6.79 |
4-3 |
10.1 |
2.7 |
1.5 |
6.99 |
302 |
② |
无 |
1.5 |
6 |
420 |
10.1 |
2.66 |
1.44 |
6.80 |
4-3 |
10.1 |
2.64 |
1.48 |
7.05 |
303 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.38 |
2.44 |
6.98 |
4-3 |
10.1 |
4.37 |
2.46 |
7.10 |
304 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.48 |
2.49 |
7.01 |
4-3 |
10.1 |
4.45 |
2.52 |
7.14 |
305 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.47 |
2.48 |
6.98 |
4-3 |
10.1 |
4.45 |
2.5 |
7.15 |
306 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.42 |
2.44 |
6.96 |
4-3 |
10.1 |
4.41 |
2.46 |
7.03 |
307 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.44 |
2.45 |
6.95 |
4-3 |
10 |
4.43 |
2.46 |
7.01 |
308 |
② |
无 |
2.5 |
6 |
420 |
10.1 |
4.44 |
2.45 |
6.96 |
4-3 |
10 |
4.42 |
2.48 |
7.09 |
如表1~表12所述,压缩性的评价结果得到几乎相同的压粉密度。另外成形后的抽出压力(kg)示于表13中,添加有本发明的金属皂的成形体比不添加的相比抽出压力低,和硬脂酸锌具有几乎相同的抽出压力。
由以上可知,添加本发明的金属皂的实施例1~实施例6与添加了硬脂酸锌润滑剂的比较例具有几乎相同的润滑性、成形性。
表13
| |
抽出压力(kg) |
| |
成形压力5(t/cm2) |
成形压力6(t/cm2) |
成形压力7(t/cm2) |
|
防锈润滑材料 |
5 |
6 |
7 |
① |
硬脂酸Zn |
301 |
384 |
431 |
② |
硬脂酸Mn |
352 |
359 |
363 |
③ |
硬脂酸Bi |
316 |
350 |
383 |
④ |
硬脂酸Ni |
318 |
377 |
402 |
⑤ |
硬脂酸Cu |
371 |
370 |
364 |
⑥ |
硬脂酸Al |
343 |
361 |
372 |
⑦ |
硬脂酸Co |
322 |
382 |
429 |
⑧ |
硬脂酸In |
345 |
340 |
396 |
⑨ |
无 |
639 |
812 |
914 |
正如表2所表明的,在铁粉中不添加润滑剂的比较例5在烧结后的耐湿、耐氧化性试验中,96小时(4天)后发生变色(腐蚀),随着时间的经过,变色逐渐加重。336小时后变色严重。
另外,比较例2的硬脂酸锶与上述不添加的比较例5相比变色,随着时间的经过变色严重。而且比较例4的比较例4的硬脂酸(Ce,La,Nd,Pr)(稀土类)经过96小时(4天)后也发生严重的变色。由此可知,比较例2的硬脂酸锶与比较例4的硬脂酸(Ce,La,Nd,Pr)(稀土类)与不添加时相比,没有防锈效果。
与此相对,比较例1添加硬脂酸锌和比较例3添加硬脂酸钡,经过336小时后也和比较例5中不添加时具有相同的程度,添加硬脂酸锌和添加硬脂酸钡可知完全没有耐湿、耐氧化性效果。
与此相对,实施例1~实施例6添加了本发明的金属皂,经过336小时后,在上述耐湿、耐氧化性试验中,都是略微地发生变色,可知具有耐湿、耐氧化性。
另外,实施例中添加了铝皂,以及在铟皂基础上复合添加了铋皂、镍皂、钴皂、铜皂、锰皂、铝皂时,尽管没有特别记载,但是得到的结果都和实施例1~实施例6相同。
由以上可知,在以铁为主成分的粉末冶金用金属粉末中添加了本发明的金属皂的粉末冶金用混合粉具有良好的成形性,而且其耐湿、耐氧化性良好。
而且,使用本发明的铟皂、铋皂、锰皂、锌皂的情况下,测定了电极电位。使用的测定条件为:溶液:0.03MFeSO4+0.47MK2SO4、pH:4.56、液体温度:23.1、参照电极:SSE(Ag/AgCl)。
其结果,添加铋:-604.73mV、添加铟:-614.33mV、添加锰:-628.93mV、添加锌:-631.87mV。电位越高,环境试验中生锈越倾向于少。这与表2所示的烧结后的耐湿、耐氧化性试验的倾向几乎一致。