实施例1
首先,在每个电压系统的支路数(分支的电流回路数)不是一定的情况下,用图1和图3来对计测用回路数能够有效利用的多回路型电力诸量测定器进行说明。图1表示多回路型测定器是功率表的情况,图3表示多回路型测定器是电度表的情况。
在图1中,21、22和23是降压变压器,从原边电压降压为副边电压,24、25和26是被称为PT的仪器用变压器。27至32是把每个电路的电流值变换为测定用的电流值的变流器。该实施例涉及从按以上那样构成的电力回路的各系统电压和回路电流来计测各回路的功率的多回路型功率表。
在图1中,在两点划线中所围住的1表示第一实施例的多回路功率表。多回路功率表1由电压输入装置100、电流输入装置200、功率计测装置300和电流电压任意组合装置400组成。电压输入装置100构成为能够与系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103的三系统电压输入相对应,电流输入装置200构成为能够与回路Ⅰ电流201~回路Ⅵ电流206的六回路电流输入相对应。功率计测装置300由与电流输入装置200的电流输入数相同数量的功率计测部301~306所构成。
电流电压任意组合装置400把来自电压输入装置101~103的多个系统的电压作为输入,能够任意选择和分离这些电压,输出给功率计测部301~306。电流电压任意组合装置400由把来自电压输入装置100的多个系统的电压作为输入的电压输入部401、任意选择这些系统电压101~103和电流输入装置200的回路电流输入201~206的组合的电压选择装置402、用于把所选择的各个电压输出给功率计测部301~306的任一个的电压输出部403所构成。
由于在功率计测装置300的各功率计测部301~306上连接各回路电流201至206,因此,由电流电压任意组合装置400任意选择系统电压101~103并输出给各功率计测部301~306,由此,能够任意组合各系统电压101~103和各回路电流201~206来进行功率计测。
例如,可以把回路Ⅰ功率计测部301和回路Ⅱ功率计测部302与系统Ⅰ电压101相组合,把回路Ⅲ功率计测部303和回路Ⅳ功率计测部304与系统Ⅱ电压102相组合,把回路Ⅴ功率计测部305和回路Ⅵ功率计测部306与系统Ⅲ电压103相组合。而且,例如可以把回路Ⅰ功率计测部301与系统Ⅰ电压101相组合,把回路Ⅱ功率计测部302至回路Ⅴ功率计测部305与系统Ⅱ电压102相组合,把回路Ⅵ功率计测部306与系统Ⅲ电压103相组合。
这样,由于能够通过各功率测定部与各系统的电压的任意组合来进行功率测定,故即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,也能够最大限度地利用所设置的功率测定用回路。
图2表示在上述图1中所示的的多回路型功率表中的电流电压任意组合装置400的具体构成的一个例子。
在图2中,由两点划线所围住的7是多回路型功率表。电流电压任意组合装置1000由把电压输入装置100的各个系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103作为输入的三系统电压输入部1001、可以从这些电压输入中选择输出一个的切换开关1002、向功率计测装置300的回路Ⅰ功率计测部301~回路Ⅵ功率计测部306输出所选择的电压输出的电压输出部1003所构成。与回路Ⅰ功率计测部301~回路Ⅵ功率计测部306相同数量地设置电压输出部1003,通过切换开关1002的切换来选择系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103,向所希望的功率测定部输入所希望的系统电压。因此,根据该构成,能够通过各回路电流与各系统的电压的任意组合来进行功率测定。
实施例2
下面用图3来对多回路型电力诸量测定器是电度表的情况进行说明。在图3中,由两点划线所围住的2表示多回路型电度表。多回路型电度表2由电压输入装置100、电流输入装置200、电流电压任意组合装置400和电能计量装置600所构成。电压输入装置100构成为能够与系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103的三系统电压输入相对应,电流输入装置200构成为能够与回路Ⅰ电流201~回路Ⅵ电流206的六回路电流输入相对应。电能计量装置600由与电流输入装置200的电流输入数量相同数量的电能计量器601~606所构成。
电流电压任意组合装置400把来自电压输入装置100的多个系统的电压作为输入,能够任意选择并分离这些电压,而输出给电能计量器601~606。电流电压任意组合装置400由把来自电压输入装置100的多个系统的电压作为输入的电压输入部401、任意选择这些系统电压101~103与电流输入装置200的回路电流输入201~206的组合的电压选择装置402、用于把所选择的各个电压输出给电能计量器601~606任一个的电压输出部403所构成。
由于各回路电流201至206连接在电能计量装置600的各电能计量器601~606上,由电流电压任意组合装置400任意选择系统电压101~103并输出给各电能计量器601~606,由此,能够任意组合各系统电压101~103和各回路电流201~206来进行电能计测。
例如,可以把回路Ⅰ电能计量器601和回路Ⅱ电能计量器602与系统Ⅰ电压101相组合,把回路Ⅲ电能计量器603和回路Ⅳ电能计量器604与系统Ⅱ电压102相组合,把回路Ⅴ电能计量器605和回路Ⅵ电能计量器606与系统Ⅲ电压103相组合。或者,例如也可以把回路Ⅰ电能计量器601与系统Ⅰ电压101相组合,把回路Ⅱ电能计量器602至回路Ⅴ电能计量器605与系统Ⅱ电压102相组合,把回路Ⅵ电能计量器606与系统Ⅲ电压103相组合。
这样,由于能够通过各电能计量部与各系统的电压的任意组合来进行电能计量,故即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,也能够最大限度地利用所设置的电能计量用回路。
图4表示上述图3所示的多回路型电度表中的电流电压任意组合装置400的具体构成的一例。
在图4中,由两点划线所围住的8表示多回路型电度表。电流电压任意组合装置1000由把电压输入装置100的各个系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103作为输入的三系统电压输入部1001、可以从这些电压输入中选择输出一个的切换开关1002、向电能计量装置600的回路Ⅰ电能计量器601~回路Ⅵ电能计量器606输出所选择的电压输出的电压输出部1003所构成。与回路Ⅰ电能计量器601~回路Ⅵ电能计量器606相同数量地设置电压输出部1003,通过切换开关1002的切换来选择系统Ⅰ电压101~系统Ⅲ电压103,向所希望的电能计量部输入所希望的系统电压。根据该构成,能够通过各回路电流与各系统的电压的任意组合来进行电能计量。因此,即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,也能够最大限度地利用所设置的功率测定用回路。
实施例3
图5表示多回路型功率表的另一个具体构成。在图5中,310是功率计测装置,对电压、电流的瞬时值同时进行取样,通过电压和电流的瞬时值的积、该积的一个取样期间内的和以及该和的一个取样期间的平均来计算功率。图5所示的多回路型功率表由电压输入装置100、电流输入装置200、电流切换装置500、电流电压任意组合装置400和功率计测装置310组成。功率计测装置310由取样和保持部3111和A/D变换器3112组成的时分计测装置311、由运算部3121和存储器部3122组成的功率运算部312所构成。
在图5的功率计测装置310中,由取样和保持部3111在交流周期的一个循环以上期间内对电压和电流进行时分,对时分的电压和电流进行取样并暂时保持,把暂时保持的取样数据通过A/D变换器3112变换为数字数据。在功率运算部312中,计算这些电压和电流的时分计测数据的积,计算一个取样期间内的其积之和,接着求出平均值,由此,计算功率值。
下面对构成功率计测装置310的前段的电压输入装置100、电流输入装置200、电流切换装置500、电流电压任意组合装置400进行说明。
电压输入装置100和电流输入装置200具有与图1所示装置相同的功能。为了以图11或者图12所示的定时依次切换经过电流输入装置200而输入的每个回路的电流,而设置了电流切换装置500。
电流电压任意组合装置400设在功率计测装置310的前段,在图5的例子中,是设在电压输入装置100与功率计测装置310之间。该电流电压任意组合装置400,如图11和图12所示的那样,是用于决定使哪个系统电压与哪个回路电流同步而输出的装置。在图11中,切换为:回路Ⅰ电流和回路Ⅱ电流与系统电压Ⅰ同步,回路Ⅲ电流和回路Ⅳ电流与系统电压Ⅱ同步,回路Ⅴ电流和回路Ⅵ电流与系统电压Ⅲ同步。另一方面,在图12的例子中,使回路Ⅰ电流与系统电压Ⅰ同步,使回路Ⅱ电流、回路Ⅲ电流、回路Ⅳ电流和回路Ⅴ电流与系统电压Ⅱ同步,使回路Ⅵ电流与系统电压Ⅲ同步。
这样,使电压和电流的取样期间同步,来求出功率值,通过电流电压任意组合装置400可以按图11和图12那样对各回路电流任意选择系统电压来进行组合。这样,能够通过任何系统电压来求出与各电力回路相对应的功率计测。
上述同时取样的定义并不仅限于由多个取样和保持电路进行的同时取样,也可以包含用一个取样和保持电路通过复用器等依次切换计测对象而用A/D变换器进行高速计测的方法。对在以下的实施例中说明的同时取样,定义是相同的。
根据以上说明的实施例,通过设定切换开关等部件,能够用硬件容易地选择系统电压。这样,由于能够通过各回路电流和各系统的电压的任意组合来进行功率测量,因此,即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,能够最大限度地利用所设置的功率测定用回路。
实施例4
图6表示多回路型电度表的具体构成的一例。在图6中,610是电能计量装置,适用于这样的方式:对电压、电流的瞬时值同时进行取样,通过累计电压和电流的瞬时值的积、该积的一个取样期间内的和以及该积的和来计算电能。图6所示的多回路型功率表由电压输入装置100、电流输入装置200、电流切换装置500、电流电压任意组合装置400和电能计量装置610组成。电能计量装置610由取样和保持部6111和A/D变换器6112组成的时分计测装置611、由运算部6121和存储器部6122组成的电能运算部612所构成的。
在图6的电能计量装置610中,由取样和保持部6111在交流周期的一个循环以上期间内对电压和电流进行时分,对时分的电压和电流进行取样并暂时保持,把暂时保持的取样数据通过A/D变换器6112变换为数字数据。在电能运算部612中,计算这些电压和电流的时分计测数据的积,计算一个取样期间内的其积之和,接着求出积之和的累计值,由此,计算电能。
下面对构成电能计量装置610的前段的电压输入装置100、电流输入装置200、电流切换装置500、电流电压任意组合装置400进行说明。
电压输入装置100和电流输入装置200具有与图3所示装置相同的功能。为了以图11或者图12所示的定时依次切换经过电流输入装置200而输入的每个回路的电流,而设置了电流切换装置500。
电流电压任意组合装置400设在电能计量装置610的前段,在图6的例子中,是设在电压输入装置100与电能计量装置610之间。该电流电压任意组合装置400,如图11和图12所示的那样,是用于决定使哪个系统电压与哪个回路电流同步而输出的装置。在图11中,切换为:回路Ⅰ电流和回路Ⅱ电流与系统电压Ⅰ同步,回路Ⅲ电流和回路Ⅳ电流与系统电压Ⅱ同步,回路Ⅴ电流和回路Ⅵ电流与系统电压Ⅲ同步。另一方面,在图12的例子中,使回路Ⅰ电流与系统电压Ⅰ同步,使回路Ⅱ电流、回路Ⅲ电流、回路Ⅳ电流和回路Ⅴ电流与系统电压Ⅱ同步,使回路Ⅵ电流与系统电压Ⅲ同步。
这样,使电压和电流的取样期间同步,来求出功率值,通过电流电压任意组合装置400可以按图11和图12那样对各回路电流任意选择系统电压来进行组合。这样,能够通过任何系统电压来求出与各电力回路相对应的电能计量。
根据以上说明的实施例,通过设定切换开关等部件,能够用硬件容易地选择系统电压。这样,由于能够通过各回路电流和各系统的电压的任意组合来进行电能计量,因此,即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,能够最大限度地利用所设置的功率测定用回路。
实施例5
图7和图8表示多回路型功率表的另一个具体构成。在图7中,330是功率计测装置,适合于对电压和电流的瞬时值进行同时取样并通过电压和电流的瞬时值的积、该积的一个取样期间内之和以及该和的一定期间的平均来求出功率的方式。
图7所示的多回路型功率表由电压输入装置100、电流输入装置200和功率计测装置330组成。功率计测装置330包括由取样和保持部3311和A/D变换器3312组成的时分计测装置331、由运算部3321和存储器部3322组成的功率运算部332。
如图7所示的那样,经过电压输入装置100的各系统电压不通过电压切换装置而被输入功率计测装置330的取样和保持部3311。经过电流输入装置200的各回路的电流不通过电流切换装置而被输入功率计测装置330的取样和保持部3311。
在图7的功率计测装置330中,由取样和保持部3311在交流周期的一个循环或者一个循环的整数倍的时间内对电压和电流进行时分,对时分的电压和电流进行取样并暂时保持该数据,把暂时保持的取样数据通过A/D变换器3312变换为数字数据。在功率运算部332中,计算这些电压和电流的时分计测数据的积,计算一个取样期间内的其积之和,接着求出积之和的平均值,由此,计算功率。功率运算部332由运算部3321和存储器3322所构成。在图7所示的构成中,不存在电压电流任意组合装置,而在该实施例中,通过图8按以下说明那样设在功率运算部332中。
在图8中表示了把电压电流任意组合装置设在功率运算部332中的实施例。在图8中,功率运算部332由运算部3321、vk1~vk6的电压存储器区域设定部3323和存储器部3322所构成,运算部3321具有回路Ⅰ功率运算部3321a至回路Ⅵ功率运算部3321f的六个功率运算部,在各功率运算部中,时分瞬时功率由以下运算式进行运算:
pn=in×vkn 其中,n=1~6
其中,i1~i6是回路Ⅰ电流~回路Ⅵ电流的时分数据,vk1~vk6是系统Ⅰ电压~系统Ⅲ电压的时分数据。但是,各个vk1~vk6对应于系统Ⅰ电压~系统Ⅲ电压的各个系统电压的哪个,由通过电压存储器区域设定部3323中的设定而指定系统电压来决定。存储器部3322的系统电压时分数据即系统电压Ⅰ时分数据3322a~系统电压Ⅲ时分数据3322c按照电压存储器区域设定部3323的设定被输入各个回路Ⅰ功率运算部3321a至回路Ⅵ功率运算部3321f的六个功率运算部,来运算功率值。
因此,电压电流任意组合装置通过软件而设在功率运算部332中。但是,其结果与图1的实施例相同,对任何回路电流,系统电压能够任意选择,因此,与各回路电流相对应的功率计测能够采用任何系统电压来求出。
如以上那样,由图7和图8说明的实施例由时分计测部331和功率运算部332构成。该时分计测部331在功率计测装置330的取样和保持部3311中通过同时取样来对电压和电流进行时分,通过A/D变换器3312把已时分的取样数据变换为计测数字数据。该功率运算部332通过运算部3321和存储器部3322来计算这些电压和电流的时分数据的积,从该积来计算一个取样期间内的该积之和,进而求出该积之和的平均值。并且,由于把电压电流任意组合装置设在功率运算部332内,来任意组合电压和电流的存储器部数据,因此,不需要作为硬件来设置电压电流任意组合装置,能够通过软件上的设定来选择与电流输入回路相对应的电压输入回路来实现功率的计测。
这样,根据本实施例,能够通过各回路电流和各系统的电压的任意组合来进行功率测定,因此,即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,能够最大限度地利用所设置的功率测定用回路。而且,由于通过软件来构成电压电流任意组合装置,而具有简化回路并削减构成部件的效果。
实施例6
图9和图10表示多回路型电度表的另一个具体构成。在图9中,630是电能计量装置,适合于对电压和电流的瞬时值进行同时取样并通过电压和电流的瞬时值的积、该积的一个取样期间内之和以及该和的一定期间的平均来求出电能的方式。
图9所示的多回路型电度表由电压输入装置100、电流输入装置200和电能计量装置630组成。电能计量装置630包括由取样和保持部6311和A/D变换器6312组成的时分计量装置631、由运算部6321和存储器部6322组成的电能运算部632。
如图9所示的那样,经过电压输入装置100的各系统电压不通过电压切换装置而被输入电能计量装置630的取样和保持部6311。经过电流输入装置200的各回路的电流不通过电流切换装置而被输入电能计量装置630的取样和保持部6311。
在图9的电能计量装置630中,由取样和保持部6311在交流周期的一个循环或者一个循环的整数倍的时间内对电压和电流进行时分,对时分的电压和电流进行取样并暂时保持该数据,把暂时保持的取样数据通过A/D变换器6312变换为数字数据。在电能运算部632中,计算这些电压和电流的时分计量数据的积,计算一个取样期间内的其积之和,接着求出积之和的平均值,由此,计算电能。电能运算部632由运算部6321和存储器6322所构成。在图9所示的构成中,不存在电压电流任意组合装置,而在该实施例中,通过图10按以下说明那样设在电能计量装置632中。
在图10中表示了把电压电流任意组合装置设在电能计量装置632中的实施例。在图10中,电能运算部632由运算部6321、vk1~vk6的电压存储器区域设定部6323和存储器部6322所构成,运算部6321具有回路Ⅰ电能运算部6321a至回路Ⅵ电能运算部6321f的六个电能运算部,在各电能运算部中,时分瞬时功率由以下运算式进行运算:
pn=in×vkn 其中,n=1~6
进而,对在各电能运算部中所得到的时分瞬时功率进行累计,来运算电能。即,电能en通过下式得到:
其中,i1~i6是回路Ⅰ电流~回路Ⅵ电流的时分数据,vk1~vk6是系统Ⅰ电压~系统Ⅲ电压的时分数据。但是,各个vk1~vk6对应于系统Ⅰ电压~系统Ⅲ电压的各个系统电压的哪个,由通过电压存储器区域设定部6323中的设定而指定系统电压来决定。存储器部6322的系统电压时分数据即系统电压Ⅰ时分数据6322a~系统电压Ⅲ时分数据6322c按照电压存储器区域设定部6323的设定被输入各个回路Ⅰ电能运算部6321a至回路Ⅵ电能运算部6321f的六个电能运算部,来运算电能值。
因此,电压电流任意组合装置通过软件而设在电能运算部632中。但是,其结果与图3的实施例相同,对任何回路电流,系统电压能够任意选择,因此,与各回路电流相对应的电能计量能够采用任何系统电压来求出。
如以上那样,由图9和图10说明的实施例由时分计测部631和电能运算部632构成。该时分计测部631在电能计量装置630的取样和保持部6311中通过同时取样来对电压和电流进行时分,通过A/D变换器6312把已时分的取样数据变换为计测数字数据。该电能运算部632通过运算部6321和存储器部6322来计算这些电压和电流的时分数据的积,从该积来计算一个取样期间内的该积之和,进而求出该积的积分值。并且,由于把电压电流任意组合装置设在电能运算部632内,来任意组合电压和电流的存储器部数据,因此,不需要作为硬件来设置电压电流任意组合装置,能够通过软件上的设定来选择与电流输入回路相对应的电压输入回路来实现电能的计量。
这样,根据本实施例,能够通过各回路电流和各系统的电压的任意组合来进行电能计量,因此,即使在每个电压系统的支路数不同的情况下,能够最大限度地利用所设置的电能计量用回路。而且,由于通过软件来构成电压电流任意组合装置,而具有简化回路并削减构成部件的效果。
实施例7
下面以多回路型功率表为例使用图13和图14来对包括电流输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型仪表进行说明。
在图13中,21和22是三相或者单相降压用变压器,从原边电压降压为副边电压。24和25是被称为PT的仪表用变压器。27、28、30和31是把回路电流变换为测定用电流的变流器。11是多回路型功率表。1100是电压输入装置,由与系统1的电压相对应的电压输入装置1101和与系统2的电压相对应的电压输入装置1102所构成。1200是电流输入装置,由与回路1电流相对应的电流输入装置1201、与回路2电流相对应的电流输入装置1202、与回路3电流相对应的电流输入装置1203、与回路4电流相对应的电流输入装置1204所构成。1400是电流输入切换装置,由切换电流输入装置1201和1202的输入切换装置1401、切换电流输入装置1203和1204的输入切换装置1402所构成。1600是A/D变换器,把从电压输入装置1100所输入的模拟信号和经过电流输入切换装置而从电流输入装置1200所输入的模拟信号变换为数字信号,1700是作为运算处理装置而使用的CPU。
对于以上构成的多回路型功率表,下面使用图13、图14A和图14B来说明其动作。
首先,当把变压器21的副边作为系统1,把变压器22的副边作为系统2时,从仪表用变压器24向电压输入装置1101输入系统1的电压,电压输入装置1101的输出被输入A/D变换器1600。从仪表用变压器25向电压输入装置1102输入系统2的电压,电压输入装置1102的输出被输入A/D变换器1600。并且,从变流器27向电流输入装置1201输入回路1的电流,从变流器28向电流输入装置1202输入回路2的电流,电流输入装置1201的输出和电流输入装置1202的输出被输入到输入切换装置1401中。从变流器30向电流输入装置1203输入系统1的电流,从变流器31向电流输入装置1204输入系统2的电流,电流输入装置1203的输出和电流输入装置1204的输出被输入到输入切换装置1402中。这些由输入切换装置1401所选择的电流和由输入切换装置1402所选择的电流被输入A/D变换器1600。
输入A/D变换器1600的电压和电流如图14A和图14B那样在该例中为正弦波。图14A用电压波形来表示电压Ⅰ和电压Ⅱ。图14B用电流波形来表示电流Ⅰ和电流Ⅱ。通过CPU 1700的指令来控制由输入切换装置1401和输入切换装置1402所进行的切换,同时,从A/D变换器1600的数字输出来进行时分复用取样。下面,作为一个例子,来说明时分数为8的对两个系统的电压和电流的正弦波进行取样的情况。
对系统1的电压和电流同时进行取样,对系统2的电压和电流同时进行取样。使图14A的实线的点为系统1的电压的取样点,使图14B的实线的点为系统1的电流的取样点,使图14A的虚线的点为系统2的电压的取样点,使图14B的虚线的点为系统2的电流的取样点。通过由CPU 1700所进行的控制,而在实线的系统1的取样点上由输入切换装置1401切换为电流输入装置1201,由输入切换装置1402切换为电流输入装置1203。而且,在虚线的系统2的取样点上由输入切换装置1401切换为电流输入装置1202,由输入切换装置1402切换为电流输入装置1204。用A/D变换器1600来对实线的系统1和虚线的系统2的电流进行数字变换,该数字变换的电流的数据被输入CPU1700而作为各个点上的取样数据。系统1和系统2的电压同时被输入A/D变换器1600,在由A/D变换器1600变换为数字数据并输入到CPU1700中之后,有选择地与电流数据进行组合,来进行功率运算。
功率运算,以按以上那样同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积来求出瞬时功率,对于一个交流周期的整数倍期间,把瞬时值相加,求出相加了瞬时值的期间的平均值。采用这样得到的平均值来作为该回路的平均功率即功率值。
在进行时分复用取样时,例如,象图14A中的电压Ⅰ或者图14B中的电流Ⅰ那样,把作为最初的取样的用实线表示的取样称为基本的时分取样。这是一边切换回路一边错开时间来复用地进行不同回路的时分取样时的最初回路的取样。
成为时分复用基础的时分取样中的取样点与下一个取样点之间,即图14A或图14B中的实线与实线之间的时分复用数由输入切换装置1401和1402的切换信道数即电流输入数所决定。在图14A或图14B的例子中,切换信道数为2信道,故一个交流周期中的时分数为8的2倍,取样点为16。当使切换信道数为3信道时,除了在图14A或图14B中的实线与实线之间用虚线表示的取样点之外,再增加一个取样点,故一个交流周期中的时分数为24。
这样,通过使用电流输入切换装置,作为电流用的A/D变换器,只要有用切换信道数除向电流输入切换装置的总电流输入数的个数的A/D变换器的信道数即可,而能够用低成本实现多回路型的功率表。而且,通过进行时分复用取样,在数据取入中没有休止期间,因此,没有数据的丢失,即使对于负荷变动较大的回路,也能实现高精度下的计测。
在构成这样的多回路型功率表时,把CPU以外的部分作为ASIC而与CPU一体化,由此能够简化回路构成。而且,在图13中,虽然是把仪表用变压器设置在多回路型功率表11之外,但也可以包含在多回路型功率表11中。
电压系统可以是任意个系统,电流回路可以是任意个回路。在能够保持计测值的精度的范围内,时分数可以是任何时分数。而且,系统数量与输入切换信道数并不是必须为相同数量。例如,在电压1系统,电流10回路中,如果输入切换装置的切换信道数为5,用于电流输入所需要的A/D变换器的信道数可以为1/5,即2信道。
在表示使用输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型功率表的图13中,通过置换为多回路型电度表来取代多回路型功率表,能够作为电度表使用。而且,通过置换为多回路型功率因数表来取代多回路型功率表,能够作为功率因数表来使用。而且,通过置换为多回路型无功功率表来取代多回路型功率表,能够作为无功功率表来使用。而且,通过置换为多回路型无功电度表来取代多回路型功率表,可以作为无功电度表来使用。
下面对把图13的电路作为多回路型电度表、多回路型功率因数表、多回路型无功功率表或者多回路型无功电度表的实施例进行说明。
首先,对作为多回路型电度表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图13的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型电度表来取代图13中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行电能运算。
电能运算,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对该瞬时功率值进行累计相加,采用该累计相加值作为该回路的电能。
在进行时分复用取样的多回路型电度表中,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,在推进节能方面,详细的用电量的掌握是重要的,为了详细的掌握用电量,需要有多个电度表。由于设置了多个电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用,而本发明的多回路型电度表能够高精度地计量多回路的电能,因而能够实现节省空间和低成本化。
下面,对作为多回路型功率因数表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图13的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型功率因数表来取代图13中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行功率因数运算。
首先,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对一个交流周期的整数倍的期间,把瞬时值相加,求出把瞬时值相加期间的平均值。采用该得到的平均值作为该回路的平均功率即功率值。
另一方面,从取样的电压和电流的数据来计算电压和电流的有效值,作为电压有效值和电流有效值之积,求出视在功率,用视在功率除平均功率,由此来得到回路的功率因数。即,当使功率因数为“cosφ”时,为:
cosφ=平均功率/视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由功率因数运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,从节省空间和低成本化方面看最好用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对作为多回路型无功功率表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图13的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功功率表来取代图13中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功功率运算。
首先,如在多回路型功率因数表的说明中所述的那样,以同时取样的电压和电流的数据为基础,求出平均功率和视在功率,通过用视在功率除平均功率来求出“cosφ”。从该功率因数“cosφ”能够通过下式的计算而容易地求出回路的电抗率“sinφ”:
sinφ=(1-cos2φ)1/2
无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由无功功率运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,故设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型无功功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对使用图13的构成作为多回路型无功电度表的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图13的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功电度表来取代图13中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功电能运算。
如在多回路型无功功率表的说明中所述的那样,无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
通过对该无功功率进行累计相加来运算出无功电能。
在对作为累加值的无功电能进行计量中,由于进行时分复用取样,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值和无功功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,为了功率的有效利用,详细的无功电能的掌握是重要的,为了详细地掌握无功电能,需要有多个无功电度表。由于设置了多个无功电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。但根据本发明的多回路型无功电度表,能够高精度地计量多回路的无功功率,因而能够实现节省空间和低成本化。
实施例8
下面对包括输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型仪表的另一个实施例进行说明,该实施例设置电压输入切换装置,通过电压输入切换装置而能够进行电压输入的切换。下面以多回路型功率表为例使用图14A和图14B和图15来对包括电压输入切换装置的多回路型仪表进行说明。
首先,当把变压器21的副边作为系统1,把变压器22的副边作为系统2时,从仪表用变压器24向电压输入装置1101输入系统1的电压,从仪表用变压器25向电压输入装置1102输入系统2的电压,而且,电压输入装置1101的输出和电压输入装置1102的输出被输入电压输入切换装置1500。电压输入装置1101的输出和电压输入装置1102的输出被电压输入切换装置1500选择,所选择的输出被输入A/D变换器1600。
另一方面,从变流器27向电流输入装置1201输入回路1的电流,从变流器28向电流输入装置1202输入回路2的电流,电流输入装置1201的输出和电流输入装置1202的输出被输入到电流输入切换装置1401中。电流输入装置1201的输出和电压输入装置1202的输出由电流输入切换装置1401进行选择,所选择的输出被输入A/D变换器1600。从变流器30向电流输入装置1203输入系统1的电流,从变流器31向电流输入装置1204输入系统2的电流,电流输入装置1203的输出和电流输入装置1204的输出被输入到电流输入切换装置1402中。电流输入装置1203的输出和电流输入装置1204的输出被电流输入切换装置1402进行选择,所选择的输出被输入A/D变换器1600。
输入A/D变换器1600的电压和电流如图14A和图14B那样为正弦波。通过CPU1700的指令来控制由输入切换装置1401和输入切换装置1402所进行的切换,同时,从A/D变换器1600的数字输出来进行时分复用取样。下面,作为一个例子,来说明时分数为8的对两个系统的电压和电流的正弦波进行取样的情况。
对系统1的电压和电流同时进行取样,对系统2的电压和电流同时进行取样。使图14A的实线的点为系统1的电压的取样点,使图14B的实线的点为系统1的电流的取样点,使图14A的虚线的点为系统2的电压的取样点,使图14B的虚线的点为系统2的电流的取样点。通过由CPU1700所进行的控制,而在实线的系统1的取样点上,由电压输入切换装置1500切换为电压输入装置1101,由电流输入切换装置1401切换为电流输入装置1201,由输入切换装置1402切换为电流输入装置1203。而且,在虚线的系统2的取样点上,由电压输入切换装置1500切换为电压输入装置1102,由输入切换装置1401切换为电流输入装置1202,由输入切换装置1402切换为电流输入装置1204。用A/D变换器1600来对实线的系统1和虚线的系统2的电流进行数字变换,该数字变换的电压和电流的数据被输入CPU1700而作为各个点上的取样数据,来进行功率运算。
功率运算,以按以上那样同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积来求出瞬时功率,对于一个交流周期的整数倍期间,把瞬时值相加,求出相加了瞬时值的期间的平均值。采用这样得到的平均值来作为该回路的平均功率即功率值。
成为时分复用基础的时分取样中的取样点与下一个取样点之间,即图14A或图14B中的实线与实线之间的时分复用数由输入切换装置1401和1402的切换信道数即电流输入数所决定。在图14A或图14B的例子中,切换信道数为2信道,故一个交流周期中的时分数为8的2倍,取样点为16。当使切换信道数为3信道时,除了在图14A或图14B中的实线与实线之间用虚线表示的取样点之外,再增加一个取样点,故一个交流周期中的时分数为24。
这样,通过使用电压输入切换装置及电流输入切换装置,用于电压输入和电流输入的A/D变换器,只要有用电压输入切换装置的切换信道数除向电压输入切换装置的总输入数的个数和用电流输入切换装置的切换信道数除向电流输入切换装置的总电流输入数的个数的合计的信道数即可。通过使用电压输入切换装置和电流输入切换装置,而能够用低成本实现多回路型的功率表。按本实施例那样,通过设置电流输入切换装置和电压输入切换装置,能够进一步提高其效果。而且,通过进行时分复用取样,在数据取入中没有休止期间,因此,没有数据的丢失,即使对于负荷变动较大的回路,也能实现高精度下的计测。
在构成这样的多回路型功率表时,把CPU以外的部分作为ASIC而与CPU一体化,由此能够简化回路构成。而且,在图15中,虽然是把仪表用变压器设置在多回路型功率表11之外,但也可以包含在多回路型功率表11中。
电压系统可以是任意个系统,电流回路可以是任意个回路。在能够保持计测值的精度的范围内,时分数可以是任何时分数。而且,系统数量与输入切换信道数并不是必须为相同数量。例如,在电压1系统,电流10回路中,如果输入切换装置的切换信道数为5,用于电流输入所需要的A/D变换器的信道数可以为1/5,即2信道。
在表示使用输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型功率表的图15中,通过置换为多回路型电度表来取代多回路型功率表,能够作为电度表使用。而且,通过置换为多回路型功率因数表来取代多回路型功率表,能够作为功率因数表来使用。而且,通过置换为多回路型无功功率表来取代多回路型功率表,能够作为无功功率表来使用。而且,通过置换为多回路型无功电度表来取代多回路型功率表,可以作为无功电度表来使用。
下面对把图15的电路作为多回路型电度表、多回路型功率因数表、多回路型无功功率表或者多回路型无功电度表的实施例进行说明。
首先,对作为多回路型电度表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图15的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型电度表来取代图15中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行电能运算。
电能运算,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对该瞬时功率值进行累计相加,采用该累计相加值作为该回路的电能。
在进行时分复用取样的多回路型电度表中,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,在推进节能方面,详细的用电量的掌握是重要的,为了详细的掌握用电量,需要有多个电度表。由于设置了多个电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用,而本发明的多回路型电度表能够高精度地计量多回路的电能,因而能够实现节省空间和低成本化。
下面,对作为多回路型功率因数表来使用图15的回路的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图15的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型功率因数表来取代图15中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行功率因数运算。
首先,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对一个交流周期的整数倍的期间,把瞬时值相加,求出把瞬时值相加期间的平均值。采用该得到的平均值作为该回路的平均功率即功率值。
另一方面,从取样的电压和电流的数据来计算电压和电流的有效值,作为电压有效值和电流有效值之积,求出视在功率,用视在功率除平均功率,由此来得到回路的功率因数。即,当使功率因数为“cosφ”时,为:
cosφ=平均功率/视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由功率因数运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对作为多回路型无功功率表来使用图15的构成的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图15的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功功率表来取代图15中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功功率运算。
首先,如在多回路型功率表的说明中所述的那样,以同时取样的电压和电流的数据为基础,求出平均功率和视在功率,通过用视在功率除平均功率来求出“cosφ”。从该功率因数“cosφ”能够通过下式的计算而容易地求出回路的电抗率“sinφ”:
sinφ=(1-c0s2φ)1/2
无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由无功功率运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型无功功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对使用图15的构成作为多回路型无功电度表的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图15的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功电度表来取代图13中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功电能运算。
如在多回路型无功功率表的说明中所述的那样,无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
通过对该无功功率进行累计相加来运算出无功电能。
在对作为累加值的无功电能进行计量中,由于进行时分复用取样,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值和无功功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,为了功率的有效利用,详细的无功电能的掌握是重要的,为了详细地掌握无功电能,需要有多个无功电度表。由于设置了多个无功电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。但根据本发明的多回路型无功电度表,能够高精度地计量多回路的无功功率,因而能够实现节省空间和低成本化。
实施例9
下面对包括输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型仪表的另一个实施例进行说明,该实施例设置电流输入切换装置,并且把电流输入切换装置设置在电流输入装置的前段即变流器与电流输入装置之间。下面以多回路型功率表为例使用图14A和图14B和图16来对把电流输入切换装置设在变流器与电流输入装置之间的多回路型仪表进行说明。
在图16中,把变压器21的副边作为系统1,把变压器22的副边作为系统2。从仪表用变压器24向电压输入装置1101输入系统1的电压,把电压输入装置1101的输出输入A/D变换器1600,从仪表用变压器25向电压输入装置1102输入系统2的电压,把电压输入装置1102的输出输入A/D变换器1600。而且,来自变流器27的系统1电流和来自变流器28的系统2的电流被输入电流输入切换装置1901,来自变流器30的系统1电流和来自变流器31的系统2的电流被输入电流输入切换装置1902。被输入电流输入切换装置1901的来自变流器27的系统1电流和来自变流器28的系统2电流由电流输入切换装置1901进行选择,被输入电流输入装置1801;被输入电流输入切换装置1902的来自变流器30的系统1电流和来自变流器31的系统2电流由电流输入切换装置1902进行选择,被输入电流输入装置1802。电流输入装置1801的输出和电流输入装置1802的输出被输入A/D变换器1600。
输入A/D变换器1600的电压和电流如图14A和图14B那样为正弦波。通过CPU1700的指令来控制由电流输入切换装置1901和电流输入切换装置1902所进行的切换,同时,从A/D变换器17的数字输出来进行时分复用取样。下面,说明时分数为8的对两个系统的电压和电流的正弦波进行取样的情况。
对系统1的电压和电流同时进行取样,对系统2的电压和电流同时进行取样。使图14A的实线的点为系统1的电压的取样点,使图14B的实线的点为系统1的电流的取样点,使图14A的虚线的点为系统2的电压的取样点,使图14B的虚线的点为系统2的电流的取样点。通过由CPU1700所进行的控制,而在实线的系统1的取样点上,由电流输入切换装置1901把来自变流器27和变流器28的电流输入切换为系统1的电流输入即来自变流器27的电流输入,由电流输入切换装置1902把来自变流器30和变流器31的电流输入切换为系统1的电流输入即来自变流器30的电流输入。而且,在虚线的系统2的取样点上,由电流输入切换装置1901把来自变流器27和变流器28的电流输入切换为系统2的电流输入即来自变流器28的电流输入,由电流输入切换装置1902把来自变流器30和变流器31的电流输入切换为系统2的电流输入即来自变流器31的电流输入。电压输入装置1101和1102直接连接在A/D变换器1600上。
实线的系统1和虚线的系统2的电压由A/D变换器1600进行数字变换,把该数字变换的电压和电流的数据作为各个点上的取样数据输入CPU1700,来进行功率运算。
成为时分复用基础的一个时分取样中的取样点与下一个取样点之间,即图14A或图14B中的实线与实线之间的时分复用数由输入切换装置1801和1802的切换信道数即电流输入数所决定。在图14A或图14B的例子中,切换信道数为2信道,故一个交流周期中的时分数为8的2倍,取样点为16。当使切换信道数为3信道时,除了在图14A或图14B中的实线与实线之间用虚线表示的取样点之外,再增加一个取样点,故一个交流周期中的时分数为24。
这样,通过使用电流输入切换装置,用于电流输入的A/D变换器,只要有用切换信道数除总电流输入数的个数的信道数即可,而能够用低成本实现多回路型的功率表。而且,通过进行时分复用取样,在数据取入中没有休止期间,因此,没有数据的丢失,即使对于负荷变动较大的回路,也能实现高精度下的计测。
在构成这样的多回路型功率表时,把CPU以外的部分作为ASIC而与CPU一体化,由此能够简化回路构成。而且,在图16中,虽然是把仪表用变压器设置在多回路型功率表11之外,但也可以包含在多回路型功率表11中。
电压系统可以是任意个系统,电流回路可以是任意个回路。在能够保持计测值的精度的范围内,时分数可以是任何时分数。而且,系统数量与输入切换信道数并不是必须为相同数量。例如,在电压1系统,电流10回路中,如果输入切换装置的切换信道数为5,用于电流输入所需要的A/D变换器的信道数可以为1/5,即2信道。
在表示使用电流输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型功率表的图16中,通过置换为多回路型电度表来取代多回路型功率表,能够作为电度表使用。而且,通过置换为多回路型功率因数表来取代多回路型功率表,能够作为功率因数表来使用。而且,通过置换为多回路型无功功率表来取代多回路型功率表,能够作为无功功率表来使用。而且,通过置换为多回路型无功电度表来取代多回路型功率表,可以作为无功电度表来使用。
下面对把图16的电路作为多回路型电度表、多回路型功率因数表、多回路型无功功率表或者多回路型无功电度表的实施例进行说明。
首先,对作为多回路型电度表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图16的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型电度表来取代图16中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行电能运算。
电能运算,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对该瞬时功率值进行累计相加,采用该累计相加值作为该回路的电能。
在进行时分复用取样的多回路型电度表中,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,在推进节能方面,详细的用电量的掌握是重要的,为了详细地掌握用电量,需要有多个电度表。由于设置了多个电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用,而本发明的多回路型电度表能够高精度地计量多回路的电能,因而能够实现节省空间和低成本化。
下面,对作为多回路型功率因数表来使用图16的回路的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图16的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型功率因数表来取代图16中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行功率因数运算。
首先,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对一个交流周期的整数倍的期间,把瞬时值相加,求出把瞬时值相加期间的平均值。采用该得到的平均值作为该回路的平均功率即功率值。
另一方面,从取样的电压和电流的数据来计算电压和电流的有效值,作为电压有效值和电流有效值之积,求出视在功率,用视在功率除平均功率,由此来得到回路的功率因数。即,当使功率因数为“cosφ”时,为:
cosφ=平均功率/视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由功率因数运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对作为多回路型无功功率表来使用图16的构成的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图16的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功功率表来取代图16中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功功率运算。
首先,如在多回路型功率表的说明中所述的那样,以同时取样的电压和电流的数据为基础,求出平均功率和视在功率,通过用视在功率除平均功率来求出“cosφ”。从该功率因数“cosφ”能够通过下式的计算而容易地求出回路的电抗率“sinφ”:
sinφ=(1-cos2φ)1/2
无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由无功功率运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型无功功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对使用图16的构成作为多回路型无功电度表的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图16的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功电度表来取代图16中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功电能运算。
如在多回路型无功功率表的说明中所述的那样,无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
通过对该无功功率进行累计相加来运算出无功电能。
在对作为累加值的无功电能进行计量中,由于进行时分复用取样,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值和无功功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,为了功率的有效利用,详细的无功电能的掌握是重要的,为了详细地掌握无功电能,需要有多个无功电度表。由于设置了多个无功电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。但根据本发明的多回路型无功电度表,能够高精度地计量多回路的无功功率,因而能够实现节省空间和低成本化。
实施例10
下面对包括输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型仪表的另一个实施例进行说明,该实施例除电流输入切换装置之外还设置电压输入切换装置,能够由电压输入切换装置进行电压输入的切换。而且,在该实施例中,把电压输入切换装置设置在电压输入装置的前段即仪表用变压器与电压输入装置之间。并且把电流输入切换装置设置在电流输入装置的前段即变流器与电流输入装置之间。下面以多回路型功率表为例使用图14A和图14B和图17来对包括电压输入切换装置和电流输入切换装置的多回路型仪表进行说明。
首先,把变压器21的副边作为系统1,把变压器22的副边作为系统2。来自仪表用变压器24的系统1的电压和来自仪表用变压器25的系统2的电压被输入电压输入切换装置2100来进行选择。由电压输入切换装置2100所选择的电压输入切换装置2100的输出经过电压输入装置2000被输入A/D变换器1600。另一方面,来自变流器27的系统1电流和来自变流器28的系统2的电流被输入电流输入切换装置1901,来自变流器30的系统1电流和来自变流器31的系统2的电流被输入电流输入切换装置1902。被输入电流输入切换装置1901的来自变流器27的系统1电流和来自变流器28的系统2电流由电流输入切换装置1901进行选择,被输入电流输入装置1801;被输入电流输入切换装置1902的来自变流器30的系统1电流和来自变流器31的系统2电流由电流输入切换装置1902进行选择,被输入电流输入装置1802。电流输入装置1801的输出和电流输入装置1802的输出被输入A/D变换器1600。
输入A/D变换器1600的电压和电流如图14A和图14B那样为正弦波。通过CPU1700的指令来控制由电压输入装置2000、电流输入装置1801和电流输入装置1802所进行的切换,同时,从A/D变换器17的数字输出来进行时分复用取样。下面,说明时分数为8的对两个系统的电压和电流的正弦波进行取样的情况。
对系统1的电压和电流同时进行取样,对系统2的电压和电流同时进行取样。使图14A的实线的点为系统1的电压的取样点,使图14B的实线的点为系统1的电流的取样点,使图14A的虚线的点为系统2的电压的取样点,使图14B的虚线的点为系统2的电流的取样点。通过由CPU1700所进行的控制,而在实线的系统1的取样点上,由电压输入切换装置2100选择来自仪表用变压器24的系统1的电压。并且,由电流输入切换装置1901把来自变流器27和变流器28的电流输入切换为系统1的电流输入即来自变流器27的电流输入,由电流输入切换装置1902把来自变流器30和变流器31的电流输入切换为系统1的电流输入即来自变流器30的电流输入。
而且,在虚线的系统2的取样点上,由电压输入切换装置2100选择来自仪表用变压器25的系统2的电压。并且,由电流输入切换装置1901把来自变流器27和变流器28的电流输入切换为系统2的电流输入即来自变流器28的电流输入,由电流输入切换装置1902把来自变流器30和变流器31的电流输入切换为系统2的电流输入即来自变流器31的电流输入。
实线的系统1和虚线的系统2的电压由A/D变换器1600进行数字变换,把该数字变换的电压和电流的数据作为各个点上的取样数据输入CPU1700,来进行功率运算。
成为时分复用基础的一个时分取样中的取样点与下一个取样点之间,即图14A或图14B中的实线与实线之间的时分复用数由输入切换装置1901和1902的切换信道数即电流输入数所决定。在图14A或图14B的例子中,切换信道数为2信道,故一个交流周期中的时分数为8的2倍,取样点为16。当使切换信道数为3信道时,除了在图14A或图14B中的实线与实线之间用虚线表示的取样点之外,再增加一个取样点,故一个交流周期中的时分数为24。
这样,通过使用电压输入切换装置和电流输入切换装置,对于向电压输入装置和电流输入装置的总输入数,只要有用电压输入切换装置的切换信道数除向电压输入切换装置的总输入数的个数和电流输入切换装置的切换信道数除向电流输入切换装置的总输入数的个数的合计数的A/D变换器的信道数即可。通过使用电压输入切换装置和电流输入切换装置,而能够用低成本实现多回路型的功率表。按本实施例那样,通过设置电流输入切换装置和电压输入切换装置,能够进一步提高其效果。而且,通过进行时分复用取样,在数据取入中没有休止期间,因此,没有数据的丢失,即使对于负荷变动较大的回路,也能实现高精度下的计测。
在构成这样的多回路型功率表时,把CPU以外的部分作为ASIC而与CPU一体化,由此能够简化回路构成。而且,在图17中,虽然是把仪表用变压器设置在多回路型功率表11之外,但也可以包含在多回路型功率表11中。
电压系统可以是任意个系统,电流回路可以是任意个回路。在能够保持计测值的精度的范围内,时分数可以是任何时分数。而且,系统数量与输入切换信道数并不是必须为相同数量。例如,在电压1系统,电流10回路中,如果输入切换装置的切换信道数为5,用于电流输入所需要的A/D变换器的信道数可以为1/5,即2信道。
此外,也可以构成为:把由输入切换装置1901、输入切换装置1902、电流输入装置1801以及电流输入装置1802构成的电流输入部做成如图17所示的那样,而把在图17中由输入切换装置2100和电压输入装置2000构成的电压输入部,做成如图15所示的包括电压输入装置1101、电压输入装置1102以及输入切换装置1500的结构。
此外,还可以构成为把由输入切换装置2100和电压输入装置2000构成的电压输入部做成如图17所示的那样,而把在图17中由输入切换装置1901、输入切换装置1902、电流输入装置1801以及电流输入装置1802构成的电流输入部,做成如图15所示的包括电流输入装置1201、电流输入装置1202、电流输入装置1203、电流输入装置1204、输入切换装置1401以及输入切换装置1402的结构。
在表示使用电压输入切换装置和电流输入切换装置并且进行时分复用取样的多回路型功率表的图17中,通过置换为多回路型电度表来取代多回路型功率表,能够作为电度表使用。而且,通过置换为多回路型功率因数表来取代多回路型功率表,能够作为功率因数表来使用。而且,通过置换为多回路型无功功率表来取代多回路型功率表,能够作为无功功率表来使用。而且,通过置换为多回路型无功电度表来取代多回路型功率表,可以作为无功电度表来使用。
下面对把图17的电路作为多回路型电度表、多回路型功率因数表、多回路型无功功率表或者多回路型无功电度表的实施例进行说明。
首先,对作为多回路型电度表来使用的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图17的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型电度表来取代图17中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行电能运算。
电能运算,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对该瞬时功率值进行累计相加,采用该累计相加值作为该回路的电能。
在进行时分复用取样的多回路型电度表中,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,在推进节能方面,详细的用电量的掌握是重要的,为了详细的掌握用电量,需要有多个电度表。由于设置了多个电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用,而本发明的多回路型电度表能够高精度地计量多回路的电能,因而能够实现节省空间和低成本化。
下面,对作为多回路型功率因数表来使用图17的回路的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图17的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型功率因数表来取代图17中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行功率因数运算。
首先,以同时取样的电压和电流的数据为基础,从电压和电流的瞬时值的积求出瞬时功率值,对一个交流周期的整数倍的期间,把瞬时值相加,求出把瞬时值相加期间的平均值。采用该得到的平均值作为该回路的平均功率即功率值。
另一方面,从取样的电压和电流的数据来计算电压和电流的有效值,作为电压有效值和电流有效值之积,求出视在功率,用视在功率除平均功率,由此来得到回路的功率因数。即,当使功率因数为“cosφ”时,为:
cosφ=平均功率/视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由功率因数运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对作为多回路型无功功率表来使用图17的构成的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图17的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功功率表来取代图17中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功功率运算。
首先,如在多回路型功率表的说明中所述的那样,以同时取样的电压和电流的数据为基础,求出平均功率和视在功率,通过用视在功率除平均功率来求出“cosφ”。从该功率因数“cosφ”能够通过下式的计算而容易地求出回路的电抗率“sinφ”:
sinφ=(1-cos2φ)1/2
无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
由于一般在低压回路中分支的回路数较多,故在进行低压回路中的功率因数调整时,当引入由无功功率运算控制所进行的功率因数调整装置时,由于设置多个单回路用的功率因数调整装置,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。因此,用一台功率因数调整装置来进行多回路的功率因数调整,这从节省空间和低成本化方面看是有利的。通过在该多回路型功率因数调整装置中采用本实施例的多回路型无功功率表,能够进一步实现节省空间和低成本。
下面对使用图17的构成作为多回路型无功电度表的情况进行说明。由于基本构成与进行时分复用取样的多回路型功率表的情况相同,故省略对图17的构成的说明。
该实施例是置换为多回路型无功电度表来取代图17中的多回路型功率表的例子,CPU1700不是进行功率运算而是进行无功电能运算。
如在多回路型无功功率表的说明中所述的那样,无功功率从视在功率和电抗率求出:
无功功率=-sinφ×视在功率
通过对该无功功率进行累计相加来运算出无功电能。
在对作为累加值的无功电能进行计量中,由于进行时分复用取样,即使一边进行回路切换一边进行取样,也不存在休止期间,因此,即使对于剧烈的负荷变动的回路,也能以高精度进行计量,因此,较功率值和无功功率值这样的瞬时值的计测更有用。而且,为了功率的有效利用,详细的无功电能的掌握是重要的,为了详细地掌握无功电能,需要有多个无功电度表。由于设置了多个无功电度表,设置空间变大,从设备施工和处理方面看,需要较多的费用。但根据本发明的多回路型无功电度表,能够高精度地计量多回路的无功功率,因而能够实现节省空间和低成本化。
实施例11
下面使用图18来对与多回路型测定器相关的发明进行说明,该多回路型测定器构成为在多系统的电压内即使在某个系统中发生停电也能与停电无关地稳定供给多回路型测定器自身的电源电力。
在图18中,系统1(LINE1)和系统2(LINE2)分别是独立的交流电力回路。15是本实施例的多回路型电度表。系统1的线电压从交流电力回路系统1经过电压Ⅰ输入装置2200a而输入到电能计量装置2500中。32a和33a是计测系统1的回路电流的变流器,变流器32a和33a的输出作为两相电流经过电流Ⅰ输入装置2300a被输入电能计量装置2500。另一方面,系统2的线电压从交流电力回路系统2经过电压Ⅱ输入装置2200b而输入到电能计量装置2500中。32b和33b是计测系统2的回路电流的变流器,变流器32b和33b的输出作为两相电流经过电流Ⅱ输入装置2300b被输入电能计量装置2500。
2600是电源切换装置,切换从系统1和系统2的哪个供给多回路型电度表15的电源电力。由该电源切换装置2600所选择的系统1和系统2的某一个的电压输入连接在多回路型电度表15的电源部2400上,向多回路型电度表15提供用于使多回路型电度表15动作的电力。
用上述那样构成的多回路型电度表15来计量系统1和系统2的两个系统的电能。由该电源切换装置2600所选择的系统1和系统2的某一个的电压输入连接在多回路型电度表15的电源部2400上,多回路型电度表15动作。
首先,经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压由电源切换装置2600进行选择,被输入电源部2400,使多回路型电度表15动作。在多回路型电度表15中,根据经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压和经过电流Ⅰ输入装置2300a所输入的系统1的回路电流,电能计量装置2500运算并计量系统1的电能。同样,根据经过电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压和经过电流Ⅱ输入装置2300b所输入的系统2的回路电流,电能计量装置2500运算并计量系统2的电能。
当在系统1侧发生停电,而系统1的线电压变为0时,电源切换装置2600从经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压切换为经过电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压,向电源部2400继续供给电力,根据经过没有发生停电的电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压和经过电流Ⅱ输入装置2300b所输入的系统2的回路电流,电能计量装置2500继续计量系统2的电能。
这样,在对独立的两个电压系统的电能进行计量的情况下,假使一个系统中发生停电,从有电压的其余系统向多回路型电度表供给电力,因此,能够继续计量有电压的其余系统的电能。在该实施例中,对多回路型计测器是电度表的情况进行了说明,但不言而喻,如果该多回路型计测器是功率表、功率因数表、无功功率表或者无功电度表,也是同样的。
实施例12
该实施例涉及这样的方案:在构成为与停电无关地稳定供给多回路型测定器自身的电源电力的多回路型测定器中,包括选择电源切换的优先次序的装置。
在图19中表示了本实施例的构成。在图19中,2700是优先次序选择装置,16是多回路型电度表。其他的构成与前面说明的图18相同。在这样构成的多回路电度表中,通过优先次序选择装置2700的指令,电源切换装置2600通常选择经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压。因此,优先向电源部2400供给经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压,多回路型电度表16通过系统1侧电压而动作。在多回路型电度表16中,根据经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压和经过电流Ⅰ输入装置2300a所输入的系统1的回路电流,电能计量装置2500运算并计量系统1的电能。同样,根据经过电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压和经过电流Ⅱ输入装置2300b所输入的系统2的回路电流,电能计量装置2500运算并计量系统2的电能。
当在系统1侧发生停电,而系统1的线电压变为0时,电源切换装置2600从经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压切换为经过电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压,向电源部2400继续供给电力,根据经过没有发生停电的电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压和经过电流Ⅱ输入装置2300b所输入的系统2的回路电流,电能计量装置2500继续计量系统2的电能。
接着,当系统1侧电压恢复供电时,在系统1侧电压稳定后,通过优先次序选择装置2700的指令,电源切换装置2600把向电源部2400供给的电压切换为系统1侧电压。假如系统2侧停电,电源切换装置2600选择系统1侧电压,从系统1侧向电源部2400供给电压,因此,多回路型电度表16能够无故障地继续工作,来计量系统1侧电能。
这样,通过预先将优先连接在电源部2400上的系统确定为停电少、电压变动小的系统电压,即使在停电和恢复供电反复出现的情况下,也能向多回路型电度表16稳定地供给电力,而稳定地计量有电压系统的电能,且能尽可能减少反复停电造成的过渡现象来提高电源的可靠性。在该实施例中,对多回路型计测器是电度表的情况进行了说明,但不言而喻,如果该多回路型计测器是功率表、功率因数表、无功功率表或者无功电度表,也是同样的。
实施例13
在图20中表示了独立的交流电力回路是3系统的情况的例子。对于系统1和系统2,与图18和图19的实施例相同。
系统3的线电压从交流电力回路系统3经过电压Ⅲ输入装置2200c而输入到电能计量装置2500中。32c和33c是计测系统3的回路电流的变流器,变流器32c和33c的输出作为两相电流经过电流Ⅲ输入装置2300c被输入电能计量装置2900。17是分别计量独立的3系统的交流电力回路的电能的多回路型电度表,2800是从3系统的交流电力回路中切换是否供给与电源部2400优先连接的系统的电源电力的电源切换装置。其他的构成与图19所示的实施例相同而省略其说明。
在这样构成的多回路电度表中,通过优先次序选择装置2700的指令,电源切换装置2800通常选择经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压。因此,优先向电源部2400供给经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压,多回路型电度表17通过系统1侧电压而动作。多回路型电度表17根据经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压和经过电流Ⅰ输入装置2300a所输入的系统1的回路电流来运算并计量系统1的电能。同样,多回路型电度表17根据经过电压Ⅱ输入装置2200b所输入的系统2的线电压和经过电流Ⅱ输入装置2300b所输入的系统2的回路电流来运算并计量系统2的电能。并且,多回路型电度表17根据经过电压Ⅲ输入装置2200c所输入的系统3的线电压和经过电流Ⅲ输入装置2300c所输入的系统3的回路电流来运算并计量系统3的电能。
从电压Ⅰ输入装置2200a、电压Ⅱ输入装置2200b和电压Ⅲ输入装置2200c分别向电源切换部2800输入一个线电压。在该电源切换部2800中,按照3系统中的系统Ⅰ电压、系统Ⅱ电压、系统Ⅲ电压的优先次序来进行选择切换,根据优先次序选择装置2700的指令来切换给电源部2400的电压。通过向电源部2400供给来自该电源切换部2800的输出电压,多回路型电度表17工作。因此,通常优先向电源部2400供给经过电压Ⅰ输入装置2200a所输入的系统1的线电压,多回路型电度表17通过系统1侧电压而工作。
当在系统1侧发生停电,而系统1的线电压变为0时,根据优先次序选择装置2700的指令,通过电源切换部2800而从电压Ⅰ输入装置2200a的电压切换为电压Ⅱ输入装置2200b的电压,而继续向电源部2400供给电压,由电能计量装置2900运算并计量系统2交流电力回路和系统3交流电力回路的电能。当系统1侧电压恢复供电时,在系统1侧电压稳定后,通过优先次序选择装置2700而由电源切换部2800进行切换,以便于从系统1交流电力回路向电源部24供给电压。而且,当系统2交流电力回路停电时,通过优先次序选择装置2700来选择系统1交流电力回路,因此,电源部2400继续供给电力,故多回路型电度表17继续工作,来计量系统1交流电力回路和系统3交流电力回路的电能。
在系统1交流电力回路和系统2交流电力回路都成为停电状态时,通过优先次序选择装置2700而由电源切换部2800进行切换,以便于从系统3交流电力回路向电源部24供给电压,因此,能够计量系统3交流电力回路的电能。当系统1交流电力回路恢复供电而系统2交流电力回路仍继续处于停电状态下时,在系统1交流电力回路的电压稳定后,通过优先次序选择装置2700而由电源切换部2800进行切换,以便于从系统1交流电力回路向电源部24供给电压。
这样,为了使电源切换部2800始终进行切换到优先次序较高的系统的电压上的切换动作,优先次序选择装置2700决定连接目标,而向电源部2400供给电力。每当在向电源部2400供给电力的系统的交流电力回路中发生停电时,就选择连接在电源部2400上的有电压回路来进行换接,不仅如此,一旦优先次序较高的交流电力回路恢复供电,在电压稳定之后,立即从优先次序较高的交流电力回路向电源部2400供给电力。因此,即使在各系统的交流电力回路中频繁地发生停电和恢复供电的情况下,也能通过减少电源切换而稳定和确实地工作,能确实地计量有电压的其余系统的交流电力回路的电能。
在图20中表示了3个系统的交流电力回路的情况,但是,在3系统以上的多系统中,也能用于对全部系统的交流电力回路附加优先次序来使用的情况。系统数量越多,在系统中按照优先次序向多回路型计测器供给电力的工作越稳定。在该实施例中,对多回路型计测器是电度表的情况进行了说明,但不言而喻,如果该多回路型计测器是功率表、功率因数表、无功功率表或者无功电度表,也是同样有效的。
实施例14
下面根据附图来对适合于用在多回路型计测器中的本发明的变流器进行说明。
在图25中,51是被计测电线,52是本实施例的分割型变流器。53是磁路装配件,56是非磁性体容器,57是带状固定体,58是螺栓,59是螺母。在图26中表示了磁路装配件的构成。如图26所示的那样,磁路装配件53由分割成两部分的磁性体54a和54b、根据变流器额定值绕制在这两个分割的磁性体54a和54b上的两个绕组55a和55b所组成。分割成两部分的磁性体54a和54b通过使它们的切断面54a-1和54b-1、54a-2和54b-2分别紧密对接而形成完整的闭合磁路。绕组55a的一端m2和绕组55b的一端n2被连接起来而成为加极性,绕组55a的另一端m1和绕组55b的另一端n1为该分割型变流器的输出端子。图27是磁性体54a和54b的截面图。
图28表示非磁性体容器56。非磁性体容器56由具有弹性的材料制造,在外观上为环状,在由56-1表示的部分被切开(以下把该切开的部分称为开口部)。图29表示非磁性体容器56的断面形状。图30表示用非磁性体容器56包住磁路装配件53的状态,图31表示用非磁性体容器56包住磁路装配件53的状态下的断面。在图31中,在非磁性体容器56的内部容纳绕制了绕组55a的磁性体54a和绕制了绕组55b的磁性体54b。磁性体54a的切断面54a-1和磁性体54b的切断面54b-1的对接部54c位于非磁性体容器56的开口部56-1的大致中央部,磁性体54a的切断面54a-2和磁性体54b的切断面54b-2的对接部54d位于非磁性体容器56本体的大致中央(在由非磁性体容器56本体所形成的圆弧的中央,距开口部最远的部分)。绕制在磁性体54a和54b上的绕组55a的一端m2和55b的一端n2的连接端容纳在非磁性体容器56的内部。而且,如图25所示的那样,用带状固定体57夹紧非磁性体容器56的外周,而使磁性体54a和磁性体54b的对接部(面54a-1和面54b-1的对接部54c以及面54a-2和面54b-2的对接部54d)的磁结合进一步加强。带状固定体57在该开口部中被螺栓58和螺母59紧固。
下面对把按图30那样装配的分割型变流器设置得按图25那样围住被计测电线51的方法进行说明。由于非磁性体容器56用具有弹性的材料制造,故能按图32那样使分割的两个磁性体54a和54b的对接部54d作为支点,而使对接部54打开。因此,在打开对接部54c而使被计测电线51通入其中之后,再次关闭对接部54c,就能通过用带状固定体57紧固非磁性体容器56的外周来简单地进行设置。
图33表示在以狭窄的间隔设置的多个被测定电线上设置多个分割型变流器的状态。根据该实施例的分割型变流器,把分割成两个的磁性体容纳在具有能够开口的弹性的非磁性体容器中,并且,用一个带状固定体夹紧非磁性体容器,因此,即使在多个被测定电线以狭窄的间隔被设置的情况下,能够在较小的占有空间中容易地设置。而且,由于对接部57a是一处,故使对接部57a始终处于所设置的多个电线群的上侧是容易的,而能够提高作业性。但是,这并不表示无论在什么情况下都必须使对接部57a处于所设置的多个电线群的上侧。对接部57a可以根据设置条件而选择其位置。
而且,根据该实施例的分割型变流器,由于把分割成两个的磁性体容纳于一体构造的非磁性体容器中,因此,能够设置成相同面彼此始终相接触。磁性体是从环芯被切断的情况下,在必须把被切断的面彼此进行对接的情况下特别有效。而且,由于是用带状固定体进行紧固的构造,故在接触面上可以得到较高的紧密度,对接部不会偏移。因此,能够始终保持较高的磁结合。实际上,磁路的间隙与励磁电流具有很大的关系,而对输出特性产生影响,因此,如何提高磁性体的接触面的紧密度是重要的因素。由于绕制在磁性体上的两个绕组的一端在非磁性体容器的内部被连接在加极性上,故不需要在分割型变流器设置时进行连接。在设置时完全没有引起连接错误的危险。而且,能够降低断线的可能性。
在该实施例中,如图29那样例举出了非磁性体容器的断面形状,但是,非磁性体容器的断面并不仅限于该形状,只要是能够容纳包住绕制了绕组的磁路装配件的形状即可。
实施例15
下面根据附图来对适合于用在多回路型计测器中的本发明的变流器的另一个实施例进行说明。
在图34中,60是具有弹性的非磁性体容器,在磁性体54a和54b的对接部54d的附近设置有缺口61。图35是其放大图。在图35中,在具有弹性的非磁性体容器60的支点部的内侧设置有倒Ⅴ字形的缺口61。通过设置该缺口61,非磁性体容器60的内侧更容易延伸,因此,当打开非磁性体容器60的开口部时,能够使张开角度变得更大。
实施例16
图36表示本发明的变流器的另一个实施例。在图36中,62是具有弹性的非磁性体容器,54a是被分割的磁性体的一方,54b是被分割的磁性体的另一方。该实施例涉及开口部附近的非磁性体容器62和磁性体54a和54b的关系。
图36表示开口部打开的状态。在磁性体54a侧,磁性体54a的端面54a-1处于收入非磁性体容器62内部的状态下。另一方面,在磁性体54b侧,磁性体54b的端面54b-1处于从非磁性体容器62的端部突出的状态。磁性体54a侧的非磁性体容器62的内表面63起到磁性体54b的端部的导向的作用。即,当把磁性体54a的端面54a-1与磁性体54b的端面54b-1进行对接时,通过沿着非磁性体容器62的内表面63而插入磁性体54b的端部,不需要特别的位置对准,而能够容易地对接端面54a-1和端面54b-1而没有位置偏差。
这样,提高了磁性体54a和54b的对接部54c的面结合的精度,而得到确实的磁结合,因此,在设置中提高了可靠性,得到了作业性较高的分割型变流器。
实施例17
图37表示本发明的变流器的另一个实施例。在图37中,64是非磁性体容器,54a是被分割的磁性体的一方,54b是被分割的磁性体的另一方。该实施例涉及磁性体54a和54b的对接部54d附近的支点部上的非磁性体容器64的构造。在该实施例中,在非磁性体容器64的支点部设置Ω状的环65,通过该环65的弹性可以使非磁性体容器64的开口部的张开角度变大。在该实施例中,Ω状的部分具有与倒U状相同的效果。
这样的形状可以通过树脂的成型而容易地实现。并且,通过使支点部为环状,而更容易得到弹性,因此,具有能够实现用弹性较低的树脂的一体型构造的优点。
实施例18
图38表示本发明的变流器的另一个实施例。在图38中,与图25~图37相同的部分使用相同的标号。
图38表示在非磁性体容器66中容纳磁路装配件53并用带状固定体57夹紧的状态。67是设在非磁性体容器66上的支点部,68a和68b是设在非磁性体容器66中的带状固定体容纳部,带状固定体容纳部68a和68b设在非磁性体容器66的外周部上。图39是图38所示的带状固定体容纳部68a的A-A部的截面图。在图39中,68a是向上开口的导向槽,由非磁性体容器66的本体和外壁69a而形成带状固定体容纳部68a。图40是图38所示的带状固定体容纳部68a的B-B部的截面图。在图40中,68b是向下开口的导向槽,由非磁性体容器66的本体和外壁69b而形成带状固定体容纳部68b。通过这样构成带状固定体容纳部68a和68b,外壁69a和69b进行引导以使带状固定体57容易安装,通过向上的槽68a和向下的槽68b而使带状固定体57难于脱出。
图41是设在上述带状固定体容纳部68a的外壁69a形成的外周的一部分上的支点部67的详细图。外壁69a的一部分形成为Ω状,成为支点部67,非磁性体容器66的左右仅通过形成为该Ω状的支点部67而连接成一体。当按图41那样构成支点部67时,带状固定体57容纳在由非磁性体容器66的本体和外壁69a形成的导向槽68a中,因此,带状固定体57不会与支点部67发生干涉,能够在非磁性体容器66的全周上均等地进行由带状固定体57所进行的夹紧。而且,通过使支点部为Ω状,更容易得到弹性,因此,能够使开口部54c更容易更大地张开,能够显著提高设置时的作业性。
图42表示图38所示的实施例18的变流器的C-C部的断面。当磁路装配件53容纳在非磁性体容器66中时,带状的弹性体70沿着磁路装配件53插入到非磁性体容器66与磁路装配件53的间隙中。当带状的弹性体70相对于磁路装配件53起到垫子的作用,同时,用带状固定体57夹紧非磁性体容器66时,通过弹性体70的弹性力,磁路装配件53在收缩的方向受到压力。因此,在磁性体54a和54b的对接部54c和54d中,磁性体端面54a-1与磁性体端面54b-1之间和磁性体端面54a-2与磁性体端面54b-2之间的相对面受到压力,不会因表面的倾斜而产生间隙,而具有紧密时接的效果。
这样,在该实施例的分割型变流器中,非磁性体容器66与磁路装配件53的位置关系通过沿着磁路装配件53的外周插入到非磁性体容器66与磁路装配件53的间隙内的带状的弹性体70的弹性力而得到保持。对于如图43或者图44所示的那样的磁性体54a和54b的对接部54c或者54d中的磁性体端面54a-1与54b-1的接触面或者磁性体端面54a-2与54b-2的接触面的偏移和倾斜的校正能够受到弹性体70的弹性力抵抗而容易地校正。
在校正了上述偏移和倾斜之后,用带状固定体57进行夹紧,按图45那样,在非磁性体容器66内的残余间隙填充具有弹性力的填充剂73并进行固化,由此,能够保持校正后的位置关系。在填充剂73固化后,即使带状固定体57变松,也能通过填充剂73而保持正确的位置关系。即使在磁性体端面54a-1与54b-1的接触面或者磁性体端面54a-2与54b-2的接触面上产生微小的间隙和倾斜,也能再次通过用带状固定体57进行夹紧而容易地使表面贴紧。
这样,根据该实施例的分割型变流器,由于在非磁性体容器66中形成有带状固定体57的导向槽,故装配容易进行。由于能够使开口部54c容易并且更大地张开,即使松开带状固定体57,也能通过填充剂73而保持正确的位置关系,因此,能够显著提高设置时的作业性,而得到高可靠性。
实施例19
图46和图47表示本发明的变流器的另一个实施例。在图46和图47中,71a和71b是非磁性体容器,54a是被分割开的磁性体的一方,54b是被分割开的磁性体的另一方。该实施例涉及磁性体54a和54b的对接部54d附近的支点部上的非磁性体容器71和带状固定体57的构成。
在该实施例中,绕制有绕组的磁性体54a和54b分别容纳在单独的非磁性体容器71a和71b中。在该实施例中,在对接部54c侧,具有与图25的实施例14相同的构造,而在对接部54d侧,具有磁性体端54a-2和54b-2突出到非磁性体容器71a和71b之外的构造,在非磁性体容器71a和71b之外进行对接。
在用两处的对接部54c和54d来对接分别容纳在单独的非磁性体容器71a和71b中的磁性体54a和54b的状态下,非磁性体容器71a和71b由用弹性材料制造的带状固定体57来夹紧外周。非磁性体容器71a和71b分别通过带72于多个位置错开地固定在带状固定体57。而且,磁性体54a和54b的对接端54c侧为带状固定体57的开口部,带状固定体57在该开口部中通过螺栓58和螺母59进行紧固。
根据该实施例,由于带状固定体57用弹性材料制造,故使以支点部57b(即对接部54d的附近)为中心的带状固定体57的开口部57a容易张开,能够确保支点部的强度。而且,根据该实施例,非磁性体容器71a和71b不需要用具有弹性的材料制造,因此,能够用成型性良好的树脂来制造,因此,能够使容器的壁厚变薄,能够进一步使分割型变流器小型化。