CN1230263C - 铜箔的芯管卷绕方法 - Google Patents
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Abstract
一种铜箔的芯管卷绕方法，用带有衬纸双面压敏粘接带带铜箔粘接在芯管上而制成卷绕筒状，将与卷绕的铜箔宽同样长的带有第1衬纸双面压敏粘接带和带有第2衬纸双面压敏粘接带贴附在芯管外周面上，且与芯管的长度方向中心轴平行，将带有第1衬纸双面压敏粘接带与铜箔的卷绕起端部贴合，在去除带有第2衬纸双面压敏粘接带的衬纸并对铜箔施以拉力的状态下，使芯管略一转动，以使带有第2衬纸双面压敏粘接带与铜箔叠合，并在此位置上暂时停止芯管转动，对粘接部加压，使带有第2衬纸双面压敏粘接带与铜箔牢固地粘接，将铜箔粘接到芯管上，从而进行卷绕起端部侧的铜箔卷绕固定在芯管上的粘接，制成筒状的铜箔。本发明可尽可能抑制铜箔卷筒的芯管附近的卷绕皱痕的发生，提供卷绕平衡更优异的铜箔卷筒。
Description
技术领域
本发明涉及铜箔向芯管卷绕的方法。
背景技术
以往铜箔向芯管卷绕方法如图1所示，一般是将市场出售的约30mm宽的所谓双面粘胶带贴在一处，再将铜箔端部贴在其上，完成粘接操作，然后一边转动芯管一边卷绕铜箔，进行铜箔卷筒的制造操作。
卷筒状铜箔用塑料薄膜包装，以防止接触外部空气，并按照减轻运输时振动影响，不受外伤的要求装箱，出厂售给顾客。
利用双面粘接带进行芯管与卷绕铜箔的粘接，是由于在铜箔生产厂与铜薄片生产厂和铜蚀板生产厂等消耗铜箔的顾客之间、铜箔芯管作为相互间来往的反复用品使用的、从而铜箔对芯管的粘接不得不选择简单、容易剥下去除的材料的缘故。
可是，铜箔的卷绕作业有时卷绕的是长为700m-1000m的公称厚度70μm铜箔，或2000m-3000m长的公称厚度18μm薄铜箔，产生卷绕精度低和各种问题。
例如，若铜箔相对芯管的卷绕较松，使铜箔卷筒的左右卷紧度产生不均匀时，则受到车辆运输时的振动而使铜箔卷紧度松弛，芯管滑出，发生顾客不能使用的状况。
芯管上卷绕公称厚度18μm以下的铜箔所制成的铜箔卷筒，即使顾客顺利使用，当铜箔与芯管的粘接状况不好时，有时铜箔在距芯管近100m范围内发生皱痕的情况，产生不能用作为铜箔叠层板用的部分。
而且，当制造铜箔叠层板时，还可采用对玻璃布卷筒拉出的玻璃布浸渍绝缘树脂，将其与从铜箔卷筒拉出的铜箔直接叠合，然后在硬化炉中加热干燥的连续制造铜箔叠层板的连续叠层品制法(也有称为卷筒拖曳卷筒法)。采用这种制法，铜箔卷筒的卷绕精度成为提高制造合格品的极重要的因素。
附图的简单说明
图1是表示基本的铜箔对芯管粘接方法的模式图。图2是表示带衬纸双面压敏粘接带对芯管的粘帖位置的模式图。图3、图4是表示侧面看到的铜箔在芯筒上的卷绕程序的模式图。图5及图6是铜箔卷绕精度评价方法的模式图，图7是用电解法制造的铜箔的模式图。图8是用于表示宽度方向的单位铜箔重量评价的取样位置模式图。
发明的公开
本申请发明者等专心研究的结果表明，作为决定铜箔卷绕精度的因素，在铜箔向芯管卷绕的最初阶段，即，使芯管转动而将铜箔卷在芯管的第一层的铜箔的状态非常重要。以下说明的铜箔的芯管卷绕方法是根据这些实际知识进行的。
技术方案1是，使用带有衬纸双面压敏粘接带将铜箔粘接在芯管上制成卷筒状的铜箔的芯管卷绕方法，其特征是，使与卷绕的铜箔宽同样长的带宽为15-50mm的带有第1衬纸双面压敏粘接带的长度方向与芯管轴向中心轴平行地贴在芯管外周面，再将与该带有第1衬纸双面压敏粘接带同样长度的、15-50mm宽的带有第2衬纸双面压敏粘接带与带有第1衬纸双面压敏粘接带同样地贴在芯管外周面，且与带有第1衬纸双面压敏粘接带邻接，去除带有第1衬纸双面压敏粘接带的衬纸，铜箔卷绕的起端部与带有第1衬纸双面压敏粘接带粘结，铜箔的起端部不覆盖带有第2衬纸双面压敏粘接带。在去除带有第2衬纸双面压敏粘接带的衬纸并对铜箔施以拉力的状态下，使芯管略一转动，以使带有第2衬纸双面压敏粘接带与铜箔叠合，并在此位置上暂时停止芯管转动，对粘接部加压，以使带有第2衬纸压接粘接带与铜箔牢固粘接，从而进行卷绕起端部侧的铜箔卷绕固定在芯管上的胶接，卷绕成筒状的铜箔。
当说明技术方案1所述的铜箔的芯管卷绕方法时，利用图2、图3和图4进行说明容易理解。图2是带有第1衬纸双面压敏粘接带和带有第2衬纸双面压敏带贴合在芯管上后的芯管状态图，以掌握这两个粘接带的位置关系。芯管按图3(b)中箭头C所示方向转动。图3和图4是利用从B方向看图2中芯管时的侧面概念图，表示铜箔在芯管上的粘接程序。
从而，利用图3和图4说明如下。图3(a)是表示带有第1衬纸双面压敏粘接带粘接在芯管外周面状态的侧面概念图。这时的带有第1衬纸双面压敏粘接带的长度与卷绕铜箔的宽度同样长，是为了将铜箔宽度方向整体均匀地粘接在芯管上，而且，最好是使用15-50mm宽度的带有第1衬纸双面压敏粘接带。用宽度比15mm狭的粘接带不能获得铜箔与芯管之间的足够的粘接强度，因为不能将强拉力施于铜箔上进行绕卷。当使用宽度超过50mm的带有第1衬纸双面压敏粘接带粘接铜箔时，则难以均匀地粘接和不产生皱痕，高精度卷绕的目的难达到。
带有第1衬纸双面压敏粘接带是与芯管平行地粘接在芯管外周面，严格地说是与技术方案1所述的与芯管长度方向中心轴平行地粘帖在芯管外周面。最好使用明确带有第1衬纸双面压敏粘带粘帖位置的一类工具进行作业。进行这一作业是由于控制铜箔是否垂直而均匀地卷绕在芯管上的第1要因的缘故。
带有第1衬纸双面压敏粘接带在芯管外周面的贴附结束时，就将带有第2衬纸压接粘接带同样地粘帖在芯管外周面，与带有第1衬纸双面压敏粘接带邻接。图3(a)描述这时的状态。这时的带有第2衬纸双面压敏粘接带是使用宽15-50mm的粘接带，与带有第1衬纸双面压敏粘接带同样宽，粘接的长度与带有第1衬纸双面压敏粘接带一样，是卷绕铜箔的宽度长。但是，这时带有第1衬纸双面压敏粘接带与带有第2衬纸双面压敏粘接带的带宽无需使用同样的宽度。例如，考虑到铜箔厚度、卷绕的长度，带有第1衬纸双面压敏粘接带可以使用30mm宽的，带有第2衬纸双面压敏粘接带可使用25mm宽的。
带有第1衬纸双面压敏粘接带和带有第2衬纸双面压敏粘接带在芯管外周面上的粘帖结束时，则如图3(b)所示，卷绕铜箔的起端部是首先粘帖在带有第1衬纸双面压敏粘接带的。从而，剥除带有第1衬纸双面压敏粘接带的衬纸(也有称为“垫纸”)，一边注意防止异物混入粘接面，不使铜箔产生皱痕，一边将卷绕的铜箔的起端部均匀地粘附在其上，充分加压进行粘接。这时起端部的铜箔不覆盖在带有第2衬纸双面压敏粘接带上。而且，在这阶段，剥除带有第2衬纸双面压敏粘接带的衬纸。
如上所述，在带有第2衬纸双面压敏粘接带的衬纸已剥除的状态下，对卷绕的铜箔加以拉力，使芯管略一转动。若使芯管略一转动，卷绕的铜箔与剥除衬纸的带有第2衬纸双面压敏粘接带便叠合。在叠合的位置，在对铜箔施加拉力的状态下停止芯管转动，并施加压紧力，铜箔与带有第2衬纸双面压敏粘接带便牢固粘接。这样，如图4(c)所示，卷在芯管上的铜箔与芯管之间没有产生间隙，铜箔可以形成卷绕固定的粘接状态。之后采用通常的方法，边对铜箔加以一定的拉力，边将铜箔卷绕成筒状，这如图4(d)所示那样。图4(d)中的双面压敏粘接带是以模式图表示的，极厚，而实际上，在铜箔卷筒的状态下，难以通过目视观察该粘接带近旁铜箔浮起的状态。
若说得理想一点，也可以在芯管的整个面上粘附压敏粘接带，铜箔粘贴在芯管的整个外周面。可是，铜箔是金属材料，市场供应的一般公称厚度为9μm-90μm程度，与纸、塑料系列薄膜相比，处理时非常容易发生皱痕，因而不产生皱痕而均匀地粘贴在芯管的整个外周面上是很困难的。本申请发明者们以将在芯管上的铜箔粘接部位作成最小限度，使卷绕的第一层铜箔与芯管之间不产生间隙，进行了本申请的发明作为能可靠地固定卷绕在芯管上的方法。
如进行前述那样的铜箔对芯管的粘接，制造铜箔卷筒，则可进行高精度的铜箔卷绕。若采用前述那样的铜箔粘接方法，则产生向芯管开始卷绕的第一层铜箔基本完全紧贴在芯管外周面的状态，可以防止空气进入芯管与铜箔的边界。
卷绕精度评价，是依据铜箔卷筒卷紧度评价和卷芯侧发生的皱痕长度的测定进行的。铜箔卷筒卷紧度评价如图5所示，是在铜箔卷绕结束的阶段，离开制成铜箔卷筒的两端部1cm的位置的部位推压3kg/cm2的压力，测定两端部各自的推压的距离，求出两端部推压距离差的绝对值，用作卷绕平衡的指标。这时推压距离差在3mm以内的场合，作为卷绕平衡优异的铜箔，并给予良好评价。以下，将推压距离差称为“A评价值”。以往的方法是用外径110mm的纸管进行卷绕作业时的100卷铜作为评价对象的A评价值的平均值是4.6mm，标准偏差是0.71。
对卷芯侧的铜箔上发生的皱痕长度的测定是，卷绕公称18μm的铜箔的铜箔卷筒出厂供给客户，用于铜箔叠层板制造，在剩下卷芯侧200m的铜箔时，在该铜箔卷绕在芯管上的状态下返回，如图所示，进行芯管的粘接部分开始的皱痕发生长度测定。用前述以往的方法而不是本发明的方法进行测定，以用外径110mm纸管进行卷绕的100铜箔卷筒为对象的皱痕发生长度的平均值是145m，标准偏差10.6。以下，将这种皱痕发生长度测定值称为“B评价值”。
采用本发明的粘接方法，用公称厚度18μm、卷绕宽度1150mm、卷绕长度1800m的铜箔、外经110mm、长1200mm的纸管制造铜箔卷筒后，进行与前述同样的评价的结果是非常好，这里，10卷筒的评价结果的平均值。即，A评价的平均值为2.8mm，标准偏差为0.08，B评价值的平均值为105m，标准偏差为6.85。两个评价值的平均值与传统方法相比非常小，表示良好的数值，而表示误差的指标的标准偏差也较小，表示误差的指标值，铜箔的卷绕作业的误差减少。
技术方案2作为带有第1衬纸双面压敏粘接带和带有第2衬纸双面压敏粘接带采用由衬纸与30-50μm厚的压敏粘接剂层所构成的粘接带的、如技术方案1所述的铜箔的芯管卷绕方法。此处，所谓由衬纸与30-50μm厚的压接粘接剂层构成，是指如通常市场出售的双面粘接带的粘接层那样，粘接层上不使用基材类型的粘接带，仅用压敏接粘接剂形成粘接层的粘接带。这样不使用前述基材的粘接层，能够维持薄薄的作为粘接层的厚度，粘接时加以压力，就使粘接剂层流动，可以形成厚度更薄的粘接层。
从而，通过使用这样的双面压敏粘接带，尽可能减少芯管与铜箔粘接部分的鼓起，达到更均匀的卷绕状态。随着铜箔卷绕的长度变长，卷绕的铜箔重量增加，铜箔的重量负荷作用在芯管上，成为使芯管弯曲的要因，且成为在卷绕时使转动芯管微妙偏心的要因。尤其是，卷绕的铜箔重量的负荷集中，是卷绕时转动的芯管的顶上部，在用双面压敏粘接带粘接铜箔的部位在位于该顶上部的瞬间，若粘接部分的粘接带鼓起达到一定程度以上，则负荷应力集中发生在粘接部，成为使卷绕时的芯管弯曲的重要原因。
以这样的理由为背景，将压敏粘接剂层厚度设定为10-50μm厚。压敏粘接剂层厚度不到10μm时，难以确保铜箔卷绕在芯管上时的安全的粘接强度。与其相反，若压敏粘接剂层厚度大于50μm，即使是在加压使粘接剂流动后的厚度，因为前述的芯管偏心等，从而成为使卷绕公称厚度18μm以下的薄铜箔时的卷绕精度恶化的原因。
使用技术方案2的带有衬纸压敏粘接带，并用公称厚度18μm、卷绕宽度1150mm、卷绕长度1800m铜箔的外径110mm、长1200mm的纸管制造铜箔卷筒，进行与前述同样的评价，结果是良好的。这里表示10卷筒的评价结果的平均值。即，A评价值的平均值是2.4mm，标准偏差是0.07，B评价值的平均值是95m，标准偏差是6.27。与传统方法相比，两个评价值的平均值良好，都很小，而且表示误差指标的标准偏差也变小。
技术方案3是使用外经为110-350mm、正圆度150μm以下的芯管的技术方案1、或技术方案2所述的铜箔的芯管卷绕方法。选择外径110-350mm芯管的理由如下：为提高铜箔在芯管上的卷绕精度，可知使用口径(芯管径)更大的芯管较好。以此为背景，即使采用前述的粘接方法，在使用外经小于110mm的芯管时，难以进行铜箔不发生皱痕的本发明目的卷绕。虽然明示了350mm作为芯管外径的上限，但如前述那样，上限值无特别限制，只是考虑到作业性和操作性结果的值。
与其说芯管外径以上是重要的，不如说从断面看到芯管时具有圆弧状的正圆度重要。即，能够容易预测正圆度越小越好，从而接近正圆，可以提高铜箔卷绕精度。可是，事实上不能达到正圆，如前述那样，卷绕铜箔的重量达几百公斤左右，则使芯管弯曲。从而，若不是消除一定水平的正圆度的芯管，则不能够使铜箔的卷绕精度更加提高。这里指的正圆度是，改变场所多次测定芯管的直径，求出最小直径和最大直径，以其差表示的值。从而，即使这个正圆度因外形尺寸而受影响，但这里所说的外径是预定110-350芯管的外径。
因此，本发明者等专门研究芯管正圆度与铜箔卷绕精度的关系的结果可知，若用正圆度150μm以下的芯管，则使铜箔卷绕精度提高，取得前述效果以上水平的铜箔卷绕精度。本发明对芯管材料没有特别限定，例如可知，当铜箔重量超过200kg时，为把芯管弯曲抑制在最低限度，最好不使用所谓纸材料制成的芯管(纸管)，而是使用FRP(纤维强化塑料)制成的芯管(FRP管)、不锈钢等金属管。而且，为达到这里所说的正圆度，最好不用纸管，使用FRP管、金属管。附带说明一下，用于确认技术方案1及2的效果时使用的纸管正圆度是158μm，不是满足技术方案3所说的正圆度。
使用技术方案3的外径110mm、长1200mm、正圆度100μm的FRP芯管，制造公称厚度18μm、卷绕宽度1150mm、卷绕长度1800m铜箔的铜箔卷筒，并作与前述同样的评价，结果极优。这里列示10卷筒的评价结果，即A评价值的平均值是2.1mm，标准偏差是0.05，B评价值的平均值是72m，标准偏差4.55。无论与传统方法相比，还是与前述本发明有关的结果相比，两评价值的平均值是良好的，而且，表示误差指标的标准偏差也变小。
技术方案4是使用有表面粗糙度(Rmax)10-30μm以下的外周面的芯管的、技术方案1-技术方案3所述的铜箔的芯管卷绕方法。这样规定芯管的表面粗糙度，是根据表面粗糙度情况而使进入芯管外周面与卷绕铜箔之间的空气量变化，铜箔对芯管不形成均匀的卷绕固定。在使用控制外周面表面粗糙度的芯管时，使用FRP芯管或金属芯管是压倒性有利的。
若采用本发明者等专门研究的结果、即芯管表面粗糙度(Rmax)小于30μm的芯管，则前述的A评价值、B评价值都非常稳定，误差小，可能达到以往没有的卷绕精度。对下限不认为要特别限定，若考虑芯管的加工精度，则是这里列示的数值的水平。这里，使用技术方案4的、外径110mm，长1200mm、正圆度80μm、外周面表面粗糙度Rmax＝21μm的FRP管，制造公称厚度18μm、卷绕宽度1150mm、卷绕长度1800m的铜箔的铜箔卷筒，并列示与前述同样评价结果，这里是列示10卷筒的评价结果的平均值。即，A评价值的平均值是1.8mm，标准偏差是0.04；B评价值的平均值是58m，标准偏差是3.89。无论与以往方法相比，还是与前述任何一种方法效果相比，两评价值的平均值是良好的，是表示误差指标的标准偏差变得很小，可以达到卓越的卷绕精度。
技术方案5是使用宽度方向单位重量的变化在5％以内的铜箔的技术方案1-4所述的铜箔的芯管卷绕的方法。之前说明的方法是，主要着眼于从芯管、衬纸式双面压敏粘接带的质量及特性等提高铜箔的芯管卷绕精度进行研究的。可是，使卷绕精度提高的还有一个重要因素，即假定卷绕侧铜箔厚度不均匀，那么难以真正达到良好的卷绕精度。
卷绕的铜箔大致有电解铜箔和压延铜箔。压延铜箔是对铜锭一边施以规定的加热过程、一边分阶段压延成微米级厚度的铜箔状态。即使因这时上下轧辊的配置产生轻微小皱痕，若作为微米级厚度的铜箔来考虑，有时造成较大的厚度误差的情况。
电解铜箔厚度易产生误差，电解铜箔表面处理之前的未处理铜箔是，在筒状转动的阴极与按照该转动阴极形状的相对配置的铅系阳极等之间的10mm左右的间隙中，流有硫酸铜溶液，利用电解反应使铜在转动阴极的筒表面上析出，析出的铜呈宽度1-2m的铜箔状态，再从转动阴极连续剥离卷绕的铜箔卷筒。其如图7所示，有铜箔宽度方向上厚度容易产生误差的倾向。
从而，为了进一步提高铜箔对芯管的卷绕精度，认为卷绕侧的铜箔的厚度应是均匀的。铜箔的厚度误差，在制成筒状铜箔时，考虑铜宽度方向(以下称为TD方向)和长度方向(以下称MD方向)2个方向的厚度误差。本发明者专门研究的结果是，为提高铜箔向芯管的卷绕精度，TD方向厚度误差控制在一定程度内，这比MD方向厚度误差控制更重要。在改善A评价值方面，是非常有用的。
因此，本发明者等将TD方向厚度误差是哪种程度时能够使卷绕精度提高的调查结果列于表1。这时，铜箔TD方向厚度误差如图8所示，从铜箔宽度方向一排取出10cm方形试样，测定试样重量。再换算成每平方的单位重量，掌握TD方向厚度变动，将最大单位重量与最小单位重量的差作为表示厚度误差指标使用的。铜箔厚度一般是用单位重量表示的，从而，本发明详细说明书所说的“厚度误差”是以[最大单位重量]—[最小单位重量]产生的数值表示的。但是，表1所示的是表面处理后的平均单位重量150g/m2的电解铜箔的情况。表1中卷绕作业的条件，是使用外经110mm、长1200mm、正圆度52μm、外周表面粗糙度Rmax＝18的FRP芯管来制造卷绕宽度1000mm、卷绕长度1800m的电解铜箔卷筒进行评价。
表1
| 厚度误差(g/m2) | 对于平均单位重量的变动率(％) | A评价值(mm) |
| 15.0 | 10.0 | 5.6 |
| 10.3 | 6.9 | 3.1 |
| 7.4 | 4.9 | 1.8 |
| 6.0 | 4.0 | 1.5 |
| 3.0 | 2.0 | 0.8 |
从表1可知，在厚度误差7.4g/m2，对于平均单位重量的变动率为4.9％以下范围，A评价值小于2.0mm。卷绕精度达到这一水平的筒状铜箔，评价为具有优异的卷绕精度，即使前述的铜箔叠层板的连续层制品工法，也可能送出很好的铜箔。表1说明的倾向是表示与铜箔厚度无关的同样倾向，若根据本发明者等的研究，若相对平均单位重量为5％以内的TD方向单位重量误差，则可形成优良的铜箔卷筒的卷绕。
发明的实施方式
以下，一边说明本发明的铜箔的芯管卷绕方法的实施方式，一边用关于铜箔卷筒的A评价值和B评价值说明本发明的效果。这里参照图3和图4对认为是本发明最佳实施方式加以说明。
在本实施方式中，当制造铜箔卷筒1时，作为芯管2是使用外径110mm、长1200mm、正圆度46μm、外周面表面粗糙度Rmax＝18μm的FRP制芯管。芯管2装在未图示的圆盘式纵剪(スリッタ)的卷绕驱动轴上。另一方面，经表面处理后的公称厚度18μm、对于平均单位重量的变动率是4.5％的卷绕的铜箔3装在该圆盘式纵剪的卷绕驱动轴上，对从此处拉出的铜箔3宽度方向两端部用圆盘旋转刀进行切割，再用卷绕轴的芯管2卷绕切割后的宽1150mm、卷绕长度1800m的铜箔3，制造铜箔卷筒1。
当开始卷绕铜箔3时，首先对装在圆盘式纵剪的卷绕驱动轴的芯管2如图3(a)所示那样，将带有第1衬纸双面压敏粘接带4和带有第2衬纸双面压敏粘接带5粘贴在芯管外周面。粘贴时，使用未图示的导板粘贴，以与芯管2的轴向中心轴尽可能平行。这时带有第1衬纸双面压敏粘接带4和带有第2衬纸双面压敏粘接带5的长度比卷绕的铜箔宽稍长些，铜箔3粘贴在各个粘接带后，切除多出的粘接带部。
这里使用的带有第1衬纸双面压敏粘接带4和带有第2衬纸双面压敏粘接带5是共同技研化学株式会社制的双面粘接带200A-30，粘接剂层仅用粘接剂成分构成，厚度30μm，无基材，衬纸使用80μm厚、带宽20mm的纸带。
而且，如图3(b)所示那样，去除带有第1衬纸双面压敏粘接带4和带有第2衬纸双面压敏粘接带5的衬纸，将卷绕铜箔3的起端部无皱痕地粘贴在带有第1衬纸双面压敏粘接带4上。在粘贴结束时，对铜箔3边施以40kg拉力、边使芯管2缓慢转动，如图4(c)所示，在带有第2衬纸双面压敏粘接带5与铜箔3重叠的位置，停止芯管2转动，从铜箔3上对着带有第2衬纸双面压敏粘接带加压，铜箔3与去除衬纸的带有第2衬纸双面压敏粘接带牢告地粘接，完成将铜箔3卷绕固定在芯管2上后状态的粘接。
之后，对铜箔施以40kg的固定的卷绕拉力，并以80m/min卷绕速度卷绕铜箔3，制成如图4(d)所示的铜箔卷筒。对这铜箔卷筒1进行了评价。A评价值是0.80mm，B评价值是5m，因此，制成了卷绕精度非常高的铜箔卷筒1。
采用本发明的铜箔卷绕方法，卷绕状态的铜箔卷筒的两端的卷绕平衡成为非常优秀的。从这种状态的铜箔卷筒拉出的铜箔显示出非常出色的直线移动性，在铜箔叠层板的连续层迭工法中严密的移动状态管理也不需要了。由于芯管附近的皱痕发生长度变短，作为产品，实际能够使用的铜箔长度变长了，可以使总体上判断时的铜箔叠层板制造厂的生产效率提高，成品化的材料利用率也提高。
Claims (5)
1.一种铜箔的芯管卷绕方法，是用带有衬纸式双面压敏粘接带将铜箔粘接在芯管上而制成卷绕筒状的铜箔的芯管卷绕方法，其特征在于，将宽度15-50mm、长度与卷绕的铜箔宽同样长的带有第1衬纸双面压敏粘带粘贴在芯管外周面，且其长度方向与芯管轴向中心平行，再将宽度15-50mm、长度与带有第1衬纸双面压敏粘接带同样长的带有第2衬纸双面压敏粘接带，与带有第1衬纸双面压敏粘接带同样地粘贴在芯管外周面，并与带有第1衬纸双面压敏粘接带邻接，
去除带有第1衬纸双面压敏粘接带的衬纸而使铜箔的卷绕起端部不覆盖带有第2衬纸双面压敏粘接带地将该起端部与带有第1衬纸双面压敏粘接带贴合，
在去除带有第2衬纸双面压敏粘接带的衬纸并对铜箔施以拉力的状态下，使芯管略一转动，以使带有第2衬纸双面压敏粘接带与铜箔叠合，并在此位置上暂时停止芯管转动，对粘接部加压，使带有第2衬纸双面压敏粘接带与铜箔牢固地粘接，将铜箔粘接到芯管上，从而进行卷绕起端部侧的铜箔卷绕固定在芯管上的粘接，制成筒状的铜箔。
2.如权利要求1所述的铜箔的芯管卷绕方法，其特征是，带有第1衬纸双面压敏粘接带和带有第2衬纸双面压敏粘接带使用由衬纸与10-50μm厚的粘接剂层构成的。
3.如权利要求1或2所述的铜箔的芯管卷绕方法，其特征是，芯管使用外径为110-350mm、正圆度150μm以下的芯管。
4.如权利要求1或2所述的铜箔的芯管卷绕方法，其特征是，芯管使用外周面表面粗糙度(Rmax)为10-30μm以下的芯管。
5.如权利要求1或2所述的铜箔的芯管卷绕方法，其特征是，铜箔使用宽度方向的单位重量变动为5％以内的铜箔。
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