CN117923486A - 处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及炼化领域，公开了处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法。该方法包括：使乙烯装置急冷油减粘副产物发生交联反应，并将交联产物进行固化，采用固化后的产物制备活性炭。采用本发明提供的方法，能够将一般认为附加值较低的减粘副产物转化为有用的碳材料‑活性炭，能够将减粘副产物充分资源化。
Description
技术领域
本发明涉及炼化领域，具体涉及一种处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法。
背景技术
急冷系统是乙烯装置的咽喉，是联系裂解和压缩分离系统的纽带，它由急冷器、油洗塔、水洗塔、稀释蒸汽发生器等设备组成，承担着降低裂解产物温度、分离裂解产物粗分离、回收工艺水和余热回收的任务。急冷系统中，急冷油在急冷系统内长时间停留，会生成高粘度的胶质和沥青质。由于在特定原料和裂解工艺条件下，裂解产物的量是一定的，为了维持急冷系统稳定，从系统中排出的裂解燃料油的量也是一定的，如果无法将高温下生成的胶质沥青质及时排出，则急冷油粘度将不可避免的逐渐升高乃至产生结焦，不但降低传热效率、增加能耗物耗，还容易堵塞管路、危及乙烯装置安全运行。目前，常设置一个减粘塔，引入一部分急冷油，采用乙烷炉裂解气为介质，在250-290℃条件下气提，将急冷油中轻组分回收，排出急冷油中一部分重组分，排出的这些副产物一般被当做劣质燃料油，附加值很低。
但是目前减粘排出的沥青相，即减粘副产物，其中几乎都是胶质和沥青质，流动性差，部分减粘条件下所得副产物在常温下是固体粉末，如果不能合理的处理只能做为固体废弃物，造成污染和浪费。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术存在的上述问题，提供一种处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法。采用本发明提供的方法，能够将一般认为附加值较低的减粘副产物转化为有用的碳材料-活性炭，能够将减粘副产物充分资源化。
为了实现上述目的，本发明一方面提供一种处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法，该方法包括：使乙烯装置急冷油减粘副产物发生交联反应，并将交联产物进行固化，采用固化后的产物制备活性炭。
采用本发明提供的方法，能够将一般认为附加值较低的减粘副产物转化为有用的碳材料-活性炭，能够将减粘副产物充分资源化。特别是采用本发明优选的技术方案，能够制备得到比表面积较高的活性炭，更具应用前景。
附图说明
图1是本发明一种优选实施方式提供的处理乙烯装置急冷油减粘副产物的装置。
附图标记说明
1-抽提塔；2-溶剂回收塔；3-管式反应器；4-闪蒸罐；5-固化反应器；6-碳化反应器。
具体实施方式
在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
本发明中，除非特别说明，提到的压力均为表压。
第一方面，本发明提供了一种处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法，该方法包括：使乙烯装置急冷油减粘副产物发生交联反应，并将交联产物进行固化，采用固化后的产物制备活性炭。
本发明的发明人在研究中发现，使乙烯装置急冷油减粘副产物发生交联反应并固化后，所得的产物能够制备得到活性炭，从而能够将一般被认为附加值较低，属于固体废弃物的乙烯装置急冷油减粘副产物，转化成具有较高价值的产品，对乙烯装置急冷油减粘副产物充分资源化。相对于传统的利用煤、木质、果壳、高分子材料等制备活性炭的方式，探索发现了一种新的制备原料和路线。
根据本发明，优选的，所述固化的条件包括：在160-295℃(例如，可以为160℃、170℃、180℃、200℃、220℃、240℃、260℃、280℃、290℃、295℃以及以上任意两个数值形成的范围及范围内的值)条件下，恒温保持4-8h(例如，可以为4h、5h、6h、7h、8h)，进行第一固化；然后在300-400℃(例如，可以为300℃、310℃、320℃、330℃、340℃、350℃、360℃、370℃、380℃、390℃、400℃)条件下，恒温保持1-3h(例如，可以为1h、2h、3h)，进行第二固化。
根据本发明，优选的，所述固化在非活性气体氛围中进行。所述非活性气体氛围也即不参与反应的气体氛围，如可以为氮气氛围。
根据本发明，优选的，制备活性炭的方法包括：将固化后的产物依次进行碳化、洗涤和干燥。
能够理解的是，碳化能够使得去除物料上的非碳成分，并使得形成发达的微孔结构。优选的，所述碳化的条件包括：在碳化剂的存在下进行，温度为821-950℃(例如，可以为821℃、830℃、840℃、850℃、860℃、870℃、880℃、890℃、900℃、910℃、920℃、930℃、940℃、950℃以及以上任意两个数值形成的范围及范围内的值)，时间为0.5-2.2h(例如，可以为0.5h、0.8h、1h、1.2h、1.5h、1.8h、2h、2.2h以及以上任意两个数值形成的范围及范围内的值)。
根据本发明，优选的，碳化剂和交联产物的重量用量比为0.5-8:1(例如，可以为0.5:1、1:1、2:1、3:1、4:1、5:1、6:1、7:1、8:1)，更优选为2-7:1。
根据本发明，优选的，所述碳化剂选自无机碱中的至少一种，更优选为KOH和/或NaOH。
所述碳化可以在氧气含量为0.1-10体积％，特别是0.1-2体积％的气体氛围中进行，如可以在持续通入氮气但不封闭的容器中进行，如此氧气含量不会太高，能够避免被过度氧化。
在上述条件下，能够使得材料上形成更丰富孔隙结构和更大比表面积，更适合应用，如环保领域中的异相催化剂载体、生物填料、吸附剂、土壤修复材料等、医药卫生领域中的外用和口服吸附剂等、电子领域、农业林业领域、交通领域。而且随着社会发展和人民生活水平的不断提高，更多的需要应用活性炭的领域逐渐被开发出来，需求量和应用前景更为乐观。
其中，洗涤和干燥的条件不受特别的限制，可以为常规的选择。例如，洗涤的方式可以为依次进行酸洗和水洗，酸洗至洗液呈中性。水洗时，所用水的温度可以为20-60℃。干燥的条件可以包括，在温度为50-200℃的条件下，干燥12-36h。可以在干燥器内进行干燥。酸洗可以采用浓度为0.5-4mol/L的稀硫酸。
根据本发明，优选的，所述交联反应的条件包括：温度为150-200℃(例如，可以为150℃、160℃、170℃、80℃、190℃、200℃)，时间为1-12h(例如，可以为1h、2h、3h、4h、5h、6h、7h、8h、9h、10h、11h、12h以及以上任意两个数值形成的范围及范围内的值)。如此获得的产物，更适合于制备高比表面积的活性炭材料。交联反应可以在常压和氮气氛围中下进行。
根据本发明，优选的，所述交联反应在第二溶剂、催化剂和交联剂的存在下进行。
根据本发明，优选的，第二溶剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的70-210wt％，更优选为80-130wt％(例如，可以为80wt％、90wt％、100wt％、110wt％、120wt％、130wt％)。满足上述条件下，还能够使得交联反应更温和可控，所得产物性质更均一。
根据本发明，优选的，催化剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的0.5-12wt％，更优选为3-11wt％(例如，可以为3wt％、4wt％、5wt％、6wt％、7wt％、8wt％、9wt％、10wt％、11wt％)。
根据本发明，优选的，交联剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的6-55wt％，更优选为15-35wt％(例如，可以为15wt％、18wt％、20wt％、22wt％、25wt％、28wt％、30wt％、35wt％)。
根据本发明，优选的，第二溶剂选自N,N-二甲基甲酰胺(DMF)和/或N-甲酰吗啉(NFM)。
优选的，催化剂选自无机酸和/或有机酸，更优选为硫酸。
优选的，交联剂选自醇类交联剂和醛类交联剂中的至少一种，更优选为对苯二甲醇、苯甲醛和三聚甲醛中的至少一种。
在上述条件下，能够进一步保证制备的交联产物适合于制备高比表面积的活性炭。能够理解的是，在制备活性炭特别是具有高比表面积的活性炭时，物料经历碳化，收率一般都会较低，低于40％(甚至更低)。
在交联反应的过程中，物料体积会有所增大。因此，交联反应的反应器，可以为管径不断增大的连续反应器，例如反应物料进口和反应物料出口的管径比可以为1:1.5-3。
其中，在交联反应后，固化之前，该方法还包括：对交联反应后得到的物料进行闪蒸。闪蒸可以在闪蒸罐中进行，能够将物料中的第二溶剂从罐顶蒸出，在罐底得到交联产物；闪蒸塔温度可以在160-200℃范围内。得到的交联产物可以称为B阶树脂，固化后的产物可以称为C阶树脂。
其中，乙烯装置急冷油减粘副产物的来源和特性不受特别的限制，其中大部分都是经历了换热结焦形成的胶质和沥青质。根据本发明一种特别优选的实施方式，所述乙烯装置急冷油减粘副产物的软化点可以为25-210℃(例如，可以为25℃、30℃、50℃、70℃、100℃、110℃、120℃、130℃、140℃、150℃、170℃、200℃)。
根据本发明，优选的，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法包括：采用第一溶剂，并在第一溶剂的超临界条件或近临界条件下，将乙烯装置急冷油和第一溶剂接触，分离得到乙烯装置急冷油减粘副产物。能够理解的是，超临界条件，即物质的压力和温度同时超过它的临界压力和临界温度的状态，临界压力即物质处于临界状态(纯物质的气、液两相平衡共存的极限热力状态)时的压力(压强)，物质处于临界状态时的温度为临界温度。近临界条件，是物质处在临界状态及其附近的状态。在上述超临界条件或近临界条件下，第一溶剂粘度更低、传质效率更高，能够更高效的将乙烯装置急冷油中的轻组分抽提到第一溶剂相中，更好的完成轻重组分的分离。没有被提取的重组分，也即乙烯装置急冷油减粘副产物。
其中，乙烯装置急冷油的温度可以为50-200℃(例如，可以为50℃、70℃、90℃、100℃、120℃、140℃、150℃、170℃、190℃、200℃)，常压50℃时的粘度可以为100-10000mPa.s(例如，可以为100mPa.s、300mPa.s、500mPa.s、800mPa.s、900mPa.s、1000mPa.s、1100mPa.s、1300mPa.s、1500mPa.s、2000mPa.s、4000mPa.s、5000mPa.s、7000mPa.s、10000mPa.s)。
根据本发明，优选的，第一溶剂包括C3-C4的烃中的至少一种，更优选为正丁烷和/或异丁烷的混合物。当为正丁烷和异丁烷的混合物时，正丁烷和异丁烷的摩尔比可以为1：0.5-2。
优选的，第一溶剂和乙烯装置急冷油的重量用量比为2.8-5.5:1(例如，可以为2.8:1，3:1，3.5:1，4:1，4.5:1，5:1，5.5:1)。如此能够进一步保证将乙烯装置急冷油中的轻组分充分提取，充分完成轻重组分的分离。
根据本发明，优选的，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法在抽提塔中进行，乙烯装置急冷油从上部引入抽提塔，第一溶剂从下部引入抽提塔，乙烯装置急冷油和第一溶剂进行逆流接触，在抽提塔下部得到乙烯装置急冷油减粘副产物。
根据本发明，优选的，超临界条件包括：抽提塔中的压力超过第一溶剂的临界压力，抽提塔中的温度超过第一溶剂的临界温度，且抽提塔中的压力为0.7-6.5MPa(例如，可以为0.7MPa，1MPa，1.5MPa，2MPa，2.5MPa，3MPa，3.5MPa，4MPa，4.5MPa，5MPa，5.5MPa，6MPa，6.5MPa)，温度为90-165℃。如此能够将乙烯装置急冷油中的轻组分充分提取到第一溶剂相中。
根据本发明，优选的，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法还包括：在抽提塔塔顶得到含有乙烯装置急冷油轻组分的第一溶剂相，将第一溶剂相送入溶剂回收塔，在第一溶剂的气化条件下，使得第一溶剂和乙烯装置急冷油轻组分分离，并回收第一溶剂。如此能够使得反复利用第一溶剂，节约资源，降低成本。
根据本发明，优选的，溶剂回收塔中压力0.05-0.7MPa(例如，可以为0.05MPa，0.1MPa，0.2MPa，0.3MPa，0.4MPa，0.5MPa，0.6MPa，0.7MPa)，温度为35-78℃(例如，可以为35℃、40℃、45℃、50℃、55℃、60℃、65℃、70℃、75℃、78℃)。
根据本发明，优选的，将分离得到的乙烯装置急冷油轻组分返回乙烯装置中。所得的轻组分可以重复用于乙烯装置的急冷工艺中。
根据本发明一种特别优选的实施方式，按照如下的方法得到并处理乙烯装置急冷油减粘副产物：
从乙烯装置中引出一股乙烯装置急冷油，其温度为80-120℃，常压50℃时的粘度为950-1200mPa.s。
将其从上部引入抽提塔中，将丁烷(其中正丁烷和异丁烷摩尔比为1:0.8-1.2)从下部引入抽提塔中，丁烷和乙烯装置急冷油的重量用量比为3.8-4.2:1，两者进行逆流接触。抽提塔维持在丁烷的近临界状态下，温度为95-105℃，压力为3.8-4.2MPa。
在抽提塔塔顶得到第一溶剂相，将第一溶剂相送入溶剂回收塔。溶剂回收塔中保持在丁烷的气化条件下，压力为0.2-0.3MPa，温度为50-55℃，丁烷气化后，从溶剂回收塔的塔顶引出。溶剂回收塔的塔底得到乙烯装置急冷油轻组分，将其返回乙烯装置中。
抽提塔下部得到乙烯装置急冷油减粘副产物。
将上述乙烯装置急冷油减粘副产物、DMF、硫酸和对苯二甲醇混合送入管式反应器中，在氮气氛围中，进行交联反应，反应温度为160-170℃，压力为常压，在管式反应器中停留反应1-1.5h。DMF的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的90-95wt％，硫酸的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的5-7wt％，对苯二甲醇的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的26-28wt％。反应结束后，将得到的物料送入闪蒸罐中，在160-165℃下进行闪蒸，并在罐底得到B阶树脂。
将B阶树脂送入固化反应器中，在氮气气氛中，在200-230℃下恒温5.5-6h，然后在350-360℃下恒温2-2.5h，进行固化，得到交联产物C阶树脂。
将碳化剂KOH和C阶树脂按照重量用量比(3-3.5):1混合并送入碳化反应器中，在氮气氛围中，900-920℃下，保持时间1-1.2h，进行碳化。
将碳化后的产物，采用浓度为1.5-2.2mol/L的稀硫酸洗涤，然后用55-60℃的热水清洗；最后在干燥器内，在125-140℃下，干燥24-28h，得到活性炭。
以下将通过实施例对本发明进行详细描述。以下实施例中，所得活性炭比表面积的测定方法为吸附法。软化点的测定方法为环球法。
以下实施例和对比例在如图1所示的装置中进行。其中，1为抽提塔，2为溶剂回收塔，3为管式反应器，4为闪蒸罐，5为固化反应器，6为碳化反应器。
以下实施例和对比例中，收率的计算方式为：所得活性炭的质量/B阶树脂的质量。
实施例1
从乙烯装置中引出一股乙烯装置急冷油，其温度为100℃，常压50℃时的粘度为1130mPa.s。
将其从上部引入抽提塔中，将丁烷(其中正丁烷和异丁烷摩尔比为1:1)从下部引入抽提塔中，丁烷和乙烯装置急冷油的重量用量比为4:1，两者进行逆流接触。抽提塔维持在丁烷的近临界状态下，温度为100℃，压力为4MPa。
在抽提塔塔顶得到第一溶剂相，将第一溶剂相送入溶剂回收塔。溶剂回收塔中保持在丁烷的气化条件下，压力为0.3MPa，温度为52℃，丁烷气化后，从溶剂回收塔的塔顶引出。溶剂回收塔的塔底得到乙烯装置急冷油轻组分，将其返回乙烯装置中。
抽提塔下部得到棕黄色粉末状乙烯装置急冷油减粘副产物。测定可知此时乙烯装置急冷油减粘副产物软化点为120℃，元素分析可知其中碳含量91.68wt％，氢含量6.9wt％，硫含量0.14wt％，氧含量0.61wt％。
将上述乙烯装置急冷油减粘副产物、DMF、硫酸和对苯二甲醇混合送入管式反应器中，在氮气氛围中，进行交联反应，反应温度为160℃，压力为常压，在管式反应器中停留反应1h。DMF的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的90wt％，硫酸的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的5wt％，对苯二甲醇的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的26wt％。反应结束后，将得到的物料送入闪蒸罐中，在160℃下进行闪蒸，并在罐底得到B阶树脂。
将B阶树脂送入固化反应器中，在氮气气氛中，在200℃下恒温6h，然后在350℃下恒温2h，进行固化，得到交联产物C阶树脂。
将碳化剂KOH和C阶树脂按照重量用量比3:1混合并送入碳化反应器中，在氮气氛围中，900℃下，保持时间1h，进行碳化。
将碳化后的产物，采用浓度为2mol/L稀硫酸洗涤，然后用55℃的热水清洗；最后在干燥器内，在125℃下，干燥24h，得到比表面积为3576m2/g的活性炭，树脂到活性炭的收率为32.1％。
实施例2
采用和实施例1中相同的乙烯装置急冷油。
将其从上部引入抽提塔中，将正丁烷从下部引入抽提塔中，丁烷和乙烯装置急冷油的重量用量比为3.5:1，两者进行逆流接触。抽提塔维持在丁烷的超临界状态下，温度为130℃，压力为6MPa。
在抽提塔塔顶得到第一溶剂相，将第一溶剂相送入溶剂回收塔。溶剂回收塔中保持在丁烷的气化条件下，压力为0.1MPa，温度为48℃，正丁烷气化后，从溶剂回收塔的塔顶引出。溶剂回收塔的塔底得到乙烯装置急冷油轻组分，将其返回乙烯装置中。
抽提塔下部得到棕黄色粉末状乙烯装置急冷油减粘副产物。测定可知此时乙烯装置急冷油减粘副产物软化点为130℃，元素分析可知其中碳含量91.23wt％，氢含量6.23wt％，硫含量0.67wt％，氧含量0.41wt％。
将上述乙烯装置急冷油减粘副产物、DMF、硫酸和对苯二甲醇混合送入管式反应器中，在氮气氛围中，进行交联反应，反应温度为180℃，压力为常压，在管式反应器中停留反应2h。DMF的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的100wt％，硫酸的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的10wt％，对苯二甲醇的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的32wt％。反应结束后，将得到的物料送入闪蒸罐中，在170℃下进行闪蒸，并在罐底得到B阶树脂。
将B阶树脂送入固化反应器中，在氮气气氛中，在250℃下恒温5h，然后在380℃下恒温3h，进行固化，得到交联产物C阶树脂。
将碳化剂KOH和C阶树脂按照重量用量比5:1混合并送入碳化反应器中，在氧气浓度为0.5体积％的氛围中，850℃下，保持时间1.3h，进行碳化。
将碳化后的产物，采用浓度为1.8mol/L稀硫酸洗涤，然后用40℃的热水清洗；最后在干燥器内，在110℃下，干燥24h，得到比表面积为3437m2/g的活性炭，树脂到活性炭的收率为20.1％。
实施例3
按照实施例1的方式进行，不同的是，碳化剂KOH与C阶树脂的重量比为分别为2：1、5：1时，所得超级活性炭的比表面积分别为2783m2/g、3456m2/g，收率分别为39％、16％。
实施例4
按照实施例1的方式进行，不同的是，碳化的时间为2h，但没有添加碳化剂。所得活性炭的比表面积为34m2/g，收率37％。
实施例5
按照实施例1的方式进行，不同的是，将B阶树脂送入固化反应器中，在氮气气氛中，在280℃下恒温6.2h，然后在390℃下恒温1h，进行固化，得到交联产物C阶树脂。
将碳化剂KOH和C阶树脂按照重量用量比7:1混合并送入碳化反应器中，在氮气氛围中，950℃下，保持时间0.9h，进行碳化。
将碳化后的产物，采用浓度为2mol/L稀硫酸洗涤，然后用40℃的热水清洗；最后在干燥器内，在110℃下，干燥24h，得到比表面积为1437m2/g的活性炭，收率4.8％。
对比例1
按照实施例1的方式进行，不同的是，不进行交联反应，直接将乙烯装置急冷油减粘副产物按照实施例1中的方式碳化，并按照实施例1中的方式进行后续步骤。所得产物比表面积为7m2/g，收率为5.2％。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。
Claims (12)
1.一种处理乙烯装置急冷油减粘副产物的方法，其特征在于，该方法包括：使乙烯装置急冷油减粘副产物发生交联反应，并将交联产物进行固化，采用固化后的产物制备活性炭。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述固化的条件包括：在160-295℃条件下，恒温保持4-8h，进行第一固化；然后在300-400℃条件下，恒温保持1-3h，进行第二固化；
优选的，所述固化在非活性气体氛围中进行。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，制备活性炭的方法包括：将固化后的产物依次进行碳化、洗涤和干燥。
4.根据权利要求3所述的方法，其中，所述碳化的条件包括：在碳化剂的存在下进行，温度为821-950℃，时间为0.5-2.2h；
优选的，碳化剂和交联产物的重量用量比为0.5-8:1，更优选为2-7:1；
优选的，所述碳化剂选自无机碱中的至少一种，更优选为KOH和/或NaOH。
5.根据权利要求3或4所述的方法，其中，所述交联反应的条件包括：温度为150-200℃，时间为1-12h。
6.根据权利要求5所述的方法，其中，所述交联反应在第二溶剂、催化剂和交联剂的存在下进行；
优选的，第二溶剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的70-210wt％，更优选为80-130wt％；
优选的，催化剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的0.5-12wt％，更优选为3-11wt％；
优选的，交联剂的质量用量为乙烯装置急冷油减粘副产物质量的6-55wt％，更优选为15-35wt％。
7.根据权利要求6所述的方法，其中，第二溶剂选自N,N-二甲基甲酰胺和/或N-甲酰吗啉；
和/或，催化剂选自无机酸和/或有机酸，更优选为硫酸；
和/或，交联剂选自醇类交联剂和醛类交联剂中的至少一种，更优选为对苯二甲醇、苯甲醛和三聚甲醛中的至少一种。
8.根据权利要求1所述的方法，其中，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法包括：采用第一溶剂，并在第一溶剂的超临界条件或近临界条件下，将乙烯装置急冷油和第一溶剂接触，分离得到乙烯装置急冷油减粘副产物。
9.根据权利要求8所述的方法，其中，第一溶剂包括C3-C4的烃中的至少一种，更优选为正丁烷和/或异丁烷；
优选的，第一溶剂和乙烯装置急冷油的重量用量比为2.8-5.5:1。
10.根据权利要求8所述的方法，其中，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法在抽提塔中进行，乙烯装置急冷油从上部引入抽提塔，第一溶剂从下部引入抽提塔，乙烯装置急冷油和第一溶剂进行逆流接触，在抽提塔下部得到乙烯装置急冷油减粘副产物。
11.根据权利要求10所述的方法，其中，超临界条件包括：抽提塔中的压力超过第一溶剂的临界压力，抽提塔中的温度超过第一溶剂的临界温度，且抽提塔中的压力为0.7-6.5MPa，温度为90-165℃。
12.根据权利要求10或11所述的方法，其中，乙烯装置急冷油减粘副产物的获得方法还包括：在抽提塔塔顶得到含有乙烯装置急冷油轻组分的第一溶剂相，将第一溶剂相送入溶剂回收塔，在第一溶剂的气化条件下，使得第一溶剂和乙烯装置急冷油轻组分分离，并回收第一溶剂；
优选的，气化条件包括：溶剂回收塔中压力0.05-0.7MPa，温度为35-78℃；
优选的，将分离得到的乙烯装置急冷油轻组分返回乙烯装置中。
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