CN116034500A - 用于燃料电池分隔件的不锈钢 - Google Patents

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Abstract

公开了用于燃料电池分隔件的不锈钢，更具体地，具有低接触电阻的用于燃料电池分隔件的不锈钢。根据本文所公开的用于燃料电池分隔件的不锈钢的一个实施方案，根据ISO 25178标准限定的表面的顶点曲率算术平均值(Ssc)为至少6.0μm‑1，均方根表面斜率(Sdq)为至少23，以及接触电阻为至多10mΩ·cm2。

Description

用于燃料电池分隔件的不锈钢
技术领域
本公开内容涉及用于燃料电池分隔件的不锈钢，并且更特别地，涉及具有低接触电阻的用于燃料电池分隔件的不锈钢。
背景技术
燃料电池具有其中气体扩散层(Gas DiffusionLayer，GDL)和分隔件堆叠在由电解质和电极(即阳极和阴极)形成的膜电极组合件(Membrane Electrode Assembly，MEA)的两侧上的单元电池结构，并且由串联连接的单个单元电池组成的结构被称为燃料电池堆叠体。分隔件与气体扩散层接触，并且在分隔件与气体扩散层之间的界面中产生的接触电阻使燃料电池的性能劣化。
分隔件的接触电阻主要受两个因素影响。首先，形成在金属分隔件表面上的氧化物层的钝化层影响接触电阻。虽然分隔件由于钝化层而具有高的耐腐蚀性，但作为非导电氧化物层的钝化层使接触电阻增大，并因此优选钝化层尽可能薄。其次，分隔件与气体扩散层之间的接触面积影响接触电阻。分隔件和气体扩散层具有不同的表面粗糙度，并且具有不同表面粗糙度的两种材料之间的实际接触面积显著影响接触电阻。随着分隔件与气体扩散层之间的接触面积增大，接触电阻倾向于降低。随着接触面积减小，接触电阻倾向于增大。
作为通过控制表面形状来降低接触电阻的尝试，在专利文献1中使用在表面上具有峰的不锈钢分隔件。具体地，根据该文献，优选的是作为表面粗糙度参数，中心线平均表面粗糙度(Ra)，换言之，算术平均表面粗糙度为0.03μm至2μm。
然而，仅使用为二维(2D)表面参数的中心线平均表面粗糙度的范围难以准确预测分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积。因此，虽然不锈钢具有类似于专利文献1的平均粗糙度的平均粗糙度范围，但接触电阻可能不同，并因此可能存在难以预测接触电阻的变化的问题。因此，为了实现能够使分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积最大化的表面形状，需要开发新的表面参数以控制表面形状。
(专利文献0001)日本专利特许公开第2002-270196号(于2002年9月20日公布)。
发明内容
技术问题
为了解决上述问题，通过实现能够使气体扩散层与分隔件之间的实际接触面积最大化的表面形状而提供了具有低接触电阻的用于燃料电池分隔件的不锈钢。
技术方案
根据为了实现上述目的的本公开内容的一个方面，提供了用于燃料电池分隔件的不锈钢，其中根据ISO 25178标准限定的表面的顶点曲率算术平均值(Ssc)为至少6.0μm-1，均方根表面斜率(Sdq)为至少23，以及接触电阻为至多10mΩ·cm2。
此外，在用于燃料电池分隔件的不锈钢中，不锈钢可以为以重量百分比(重量％)计包含以下成分的铁素体不锈钢：至多0.02％的C、至多0.02％的N、15％至35％的Cr、至多0.03％的C+N、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。此外，铁素体不锈钢还可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多0.4％的Si，至多0.2％的Mn，至多2％的Cu，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
此外，在用于燃料电池分隔件的不锈钢中，不锈钢可以为以重量百分比(重量％)计包含以下成分的奥氏体不锈钢：至多0.09％的C、15％至30％的Cr、7％至15％的Ni、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。此外，奥氏体不锈钢还可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多2.5％的Si，至多3％的Mn，至多3％的Mo，至多0.3％的N，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
此外，在用于燃料电池分隔件的不锈钢中，钝化层的厚度可以为至多3nm。
根据为了实现上述目的的本公开内容的另一个方面，用于制造用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法包括：将冷轧不锈钢板浸入硫酸溶液中，在0.16A/cm2至0.48A/cm2的电流密度下进行一次电解以及在0.03A/cm2至0.08A/cm2的电流密度下进行二次电解，以及将不锈钢板浸入混合酸溶液中以制备不锈钢，其中根据ISO 25178标准限定的表面的顶点曲率算术平均值(Ssc)为至少6.0μm-1，均方根表面斜率(Sdq)为至少23，以及接触电阻为至多10mΩ·cm2。
此外，在用于制造用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法中，所述方法还可以包括在进行一次电解和二次电解之前，在450℃至550℃的温度下进行热处理30秒或更长。
有益效果
根据本公开内容，通过控制为3D表面参数的Ssc值和Sdq值来代替为2D表面参数的平均表面粗糙度，可以增大分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积，并因此，可以有效地降低分隔件的接触电阻。
根据本公开内容，可以在未进行昂贵的涂覆过程等的情况下制造具有低接触电阻的燃料电池分隔件。
附图说明
图1是示出基于表2的结果的Ssc值与接触电阻之间的关系的图。
图2是示出基于表2的结果的Sdq值与接触电阻之间的关系的图。
图3示出了比较例3的不锈钢的表面形状的3D分析结果，以及图4示出了发明例7的不锈钢的表面形状的3D分析结果。
具体实施方式
在根据本公开内容的一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢中，根据ISO25178标准限定的表面的顶点曲率算术平均值Ssc为至少6.0μm-1，均方根表面斜率Sdq为至少23，以及接触电阻为至多10mΩ·cm2。
发明实施方式
在下文中，将参照附图详细描述本公开内容的实施方案。然而，本公开内容的实施方案可以以许多不同的形式实施并且不应被理解为限于本文所阐述的实施方案。相反，提供这些实施方案使得本公开内容将是详尽且完整的，并且将向本领域技术人员充分地传达本发明的构思。
此外，本文使用的术语仅用于描述特定的实施方案。除非另有说明，否则以单数使用的表达包括复数表达。在整个说明书中，诸如“包含”或“具有”的术语旨在表明存在说明书中所公开的特征、操作、功能、组成要素或其组合，并不旨在排除可能存在或可能添加一个或更多个其他特征、操作、功能、组成要素或其组合的可能性。
同时，除非另外限定，否则本文所使用的所有术语具有与本公开内容所属领域的普通技术人员通常理解的相同的含义。因此，这些术语不应以理想化或过于形式的意义来解释，除非本文明确地如此限定。如本文中所使用的，除非上下文另外清楚地指出，否则单数形式旨在也包括复数形式。
整个说明书中使用的术语“约”、“基本上”等意指当提出自然制造和物质可允许误差时，这样的可允许误差对应于该值或类似于该值，并且这样的值旨在为了清楚地理解本发明或为了防止无意识的侵权者非法地使用本发明的公开内容。
使用已经常规用于降低用于燃料电池分隔件的不锈钢的接触电阻的二维参数难以准确预测分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积。因此，本发明人尝试使用新的参数实现能够使气体扩散层与分隔件之间的实际接触面积最大化的分隔件的表面形状。
顶点曲率算术平均值Ssc是根据ISO 25178标准限定的三维(3D)表面参数，以及均方根表面斜率Sdq是通过将分隔件的表面上存在的峰的高度和频率组合而计算的3D参数。这些参数受表面的3D形状影响，并且影响分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积，从而有效地降低分隔件的接触电阻。
顶点曲率算术平均值Ssc是指表面上存在的顶点(峰)的曲率的倒数的平均值，以及其单位为μm-1。Ssc值越高，分隔件的与气体扩散层接触的表面上的峰越尖。Ssc值越低，分隔件的与气体扩散层接触的表面上的峰越圆。
作为与表面峰的斜率有关的表面参数的均方根表面斜率Sdq是表面上存在的所有峰的斜率的平均平方根。Sdq值是与表面峰之间的间隙有关的参数。Sdq值越高，分隔件表面上的峰之间的间隙越窄，Sdq值越低，分隔件表面上的峰之间的间隙越宽。Sdq值为0意指不具有峰的完全平坦的表面，Sdq值为1意指表面上存在的所有峰的斜率为45°。
在根据本公开内容的一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢中，表面的顶点曲率算术平均值Ssc可以为至少6.0μm-1，以及均方根表面斜率Sdq可以为至少23。
根据本公开内容，通过在上述范围内调节Ssc值和Sdq值，在分隔件的表面上形成其间具有窄间隙的尖峰。峰之间的窄间隙意味着在单位面积中存在大量的峰，表明峰密集地存在于表面上。其中Ssc值和Sdq值被控制在上述范围内的分隔件可以具有增加的与气体扩散层的实际接触面积，从而具有显著降低的接触电阻。
在根据本公开内容的一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢中，钝化层的厚度可以为至多3nm。钝化层越厚，电子迁移越困难，从而使接触电阻增大。在这方面，钝化层的厚度可以为至多2nm。
然而，仅使用钝化层的厚度不能确定接触电阻的优与劣之间的细微差异，并且影响接触面积的表面形状是接触电阻的主要因素。虽然为2D表面参数的中心线平均表面粗糙度的范围等已经常规用于此，但仅通过使用这样的2D表面参数难以准确预测分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积。因此，在本公开内容中通过经由调节作为3D表面参数的Ssc值和Sdq值的范围来增加分隔件与气体扩散层之间的实际接触面积，可以显著降低接触电阻。
根据本公开内容的一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢的接触电阻值可以为至多10mΩ·cm2。
根据本公开内容的用于燃料电池分隔件的不锈钢的合金元素的组成没有特别限制，只要Ssc值和Sdq值满足上述范围即可。然而，优选的合金元素的组成如下。然而，所述组成仅是为了提供对本公开内容的更好理解而描述的实例，并且本公开内容的技术思想不限于该实例。
根据本公开内容的一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢可以为以重量百分比(重量％)计包含以下的铁素体不锈钢：至多0.02％的C、至多0.02％的N、15％至35％的Cr、至多0.03％的C+N、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。此外，根据该实施方案的铁素体不锈钢还可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多0.4％的Si，至多0.2％的Mn，至多2％的Cu，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
在下文中，将描述关于本公开内容的实施方案中的合金元素的含量的数值限制的原因。
C的含量可以为至多0.02重量％。
作为奥氏体形成元素的C在添加时提高高温强度。然而，过量的C与Cr反应形成Cr碳化物。因此，在铁素体不锈钢中，钢材的耐腐蚀性可能劣化以及延伸率和可焊性可能劣化。考虑到这一点，在本公开内容中C含量可以为至多0.02重量％。
N的含量可以为至多0.02重量％。
N为奥氏体相稳定元素，并且作为代替Ni的元素改善钢材的强度和耐点蚀性。然而，过量的N可能使钢材的可加工性例如延伸率劣化。考虑到这一点，在本公开内容中N含量可以为至多0.02重量％。
Cr的含量可以为15重量％至35重量％。
Cr是促进不锈钢的氧化物形成的元素并且应以至少15重量％的量添加以获得耐腐蚀性。然而，过量的Cr由于在热轧期间形成致密的氧化皮而可能导致在热轧期间增大粘着缺陷的问题。考虑到这一点，在本公开内容中可以将Cr含量的上限设定为35重量％。
C+N的含量可以为至多0.03重量％。
除了分别如上所述限制C和N的含量之外，考虑到可加工性，可以进一步限制C+N的含量。在本公开内容中，C+N的含量可以为至多0.03重量％。
虽然含量基本上不受限制，但根据本公开内容的一个实施方案的铁素体不锈钢还可以包含Si、Mn、Cu、Ti、Nb和V，并且可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多0.4％的Si，至多0.2％的Mn，至多2％的Cu，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
在下文中，将描述关于合金元素的含量的数值限制的原因。
Si的含量可以为至多0.4重量％。
Si通过强化不锈钢的钝化层来改善抗高温氧化性并提高耐腐蚀性。然而，过量的Si使延伸率劣化，并因此考虑到这一点，在本公开内容中Si含量可以为至多0.4重量％。
Mn的含量可以为至多0.2重量％。
Mn像N一样为奥氏体相稳定元素，并且作为代替Ni的元素用于奥氏体相的亚稳定性。虽然Mn在添加时提高钢材的强度，但过量的Mn可能使可加工性劣化，并因此考虑到这一点，在本公开内容中Mn含量可以为至多0.2重量％。
Cu的含量可以为至多2重量％。
作为奥氏体相稳定元素的Cu在添加时改善钢材的耐腐蚀性。然而，过量的Cu可能使钢材的可热加工性劣化，并因此考虑到这一点，在本公开内容中Cu含量可以为至多2重量％。
Ti、Nb和V的含量之和可以为至多1.0重量％。
Ti、Nb和V为对使用钢中包含的C和N形成碳氮化物有效的元素。然而，过量的Ti、Nb和V使韧性劣化，并因此考虑到这一点，在本公开内容中可以将Ti、Nb和V的含量之和调节为至多1.0重量％。在这方面，可以包含Ti、Nb和V中的至少一者，并且在这种情况下，可以将所包含的合金元素之和调节为至多1.0重量％。
根据本公开内容的另一个实施方案的用于燃料电池分隔件的不锈钢可以为以重量百分比(重量％)计包含以下的奥氏体不锈钢：至多0.09％的C、15％至30％的Cr、7％至15％的Ni、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。此外，根据该实施方案的奥氏体不锈钢还可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多2.5％的Si，至多3％的Mn，至多3％的Mo，至多0.3％的N，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
在下文中，将描述关于合金元素的含量的数值限制的原因。
C的含量可以为至多0.09重量％。
作为奥氏体形成元素的C在添加时提高高温强度。然而，过量的C与Cr反应形成Cr碳化物。因此，钢材的耐腐蚀性可能劣化，并且延伸率和可焊性可能劣化。考虑到这一点，在本公开内容中C含量可以为至多0.09重量％。
Cr的含量可以为15重量％至30重量％。
Cr为通过促进不锈钢的氧化物形成来提高耐腐蚀性的元素并且应以至少15重量％的量添加以获得在燃料电池环境下的耐腐蚀性。然而，当过量添加Cr时，应另外地添加昂贵的Ni、使耐腐蚀性劣化的Mn和使可加工性劣化的N以使奥氏体相稳定。因此，考虑到这一点，在本公开内容中可以将Cr含量调节在15重量％至30重量％的范围内。
Ni的含量可以为7重量％至15重量％。
虽然Ni为奥氏体相稳定元素，但Ni是昂贵的。因此，考虑到价格竞争力，在本公开内容中可以将Ni含量调节在7重量％至15重量％的范围内。
虽然含量基本上不受限制，但根据本公开内容的一个实施方案的奥氏体不锈钢还可以包含Si、Mn、Mo、N、Ti、Nb和V，并且可以以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多2.5％的Si，至多3％的Mn，至多3％的Mo，至多0.3％的N，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
在下文中，将描述关于合金元素的含量的数值限制的原因。
Si的含量可以为至多2.5重量％。
Si为提高不锈钢的耐腐蚀性的元素。然而，过量的Si使钢材的延伸率劣化，并且SiO2氧化夹杂物可能使钢材的耐腐蚀性劣化。考虑到这一点，在本公开内容中Si含量可以为至多2.5重量％。
Mn的含量可以为至多3重量％。
Mn像N一样为奥氏体相稳定元素，并且作为代替Ni的元素用于奥氏体相的亚稳定性。虽然Mn在添加时提高钢材的强度，但过量的Mn可能使耐腐蚀性劣化，并因此考虑到这一点，在本公开内容中Mn含量可以为至多3重量％。
Mo的含量可以为至多3重量％。
Mo为对提高不锈钢的耐腐蚀性有效的元素。然而，过量的Mo可能导致σ相的形成，从而使钢材的耐腐蚀性劣化，并且可能导致脆性，并且Mo为昂贵的元素，并因此考虑到这一点，在本公开内容中Mo含量可以为至多3重量％。
N的含量可以为至多0.3重量％或更小。
N为奥氏体相稳定元素，并且作为代替Ni的元素改善钢材的强度和耐点蚀性。然而，过量的N可能使钢材的可加工性例如延伸率劣化。考虑到这一点，在本公开内容中N含量可以为至多0.3重量％。
Ti、Nb和V的含量之和可以为至多1.0重量％。
Ti、Nb和V为对使用钢中包含的C和N形成碳氮化物有效的元素。然而，过量的Ti、Nb和V使韧性劣化，并因此在本公开内容中可以将Ti、Nb和V的含量之和调节为至多1.0重量％。在这方面，可以包含Ti、Nb和V中的至少一者，并且在这种情况下，可以将所包含的合金元素之和调节为至多1.0重量％。
用于制造根据本公开内容的用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法没有特别限制，只要将不锈钢的Ssc值和Sdq值调节在上述范围内即可。在此，下面将描述控制分隔件的表面形状的方法的一个实例。然而，应注意以下制造方法仅出于举例说明的目，并且本公开内容的技术思想不限于此。
根据本公开内容的一个实施方案，根据本公开内容的用于燃料电池分隔件的不锈钢可以通过对根据常见不锈钢制造方法制造的冷轧钢板进行表面处理来制造。根据用于制造根据本公开内容的用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法，将冷轧不锈钢板浸入硫酸溶液中，进行一次电解和二次电解，然后将不锈钢浸入混合酸溶液中。
根据一个实施方案的一次电解可以在0.16A/cm2至0.48A/cm2的电流密度下进行，以及根据该实施方案的二次电解可以在0.03A/cm2至0.08A/cm2的电流密度下进行。根据一个实施方案，可以使用硝酸和氢氟酸的混合物作为混合酸溶液，以及浸入时间可以为30秒或更长。
根据根据本公开内容的一个实施方案的用于制造用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法，在一次电解过程和二次电解过程之前，可以在450℃至550℃的温度下进行热处理30秒或更长。
在下文中，将通过实施例更详细地描述本公开内容。然而，需要注意的是以下实施例仅旨在更详细地说明本公开内容并且不旨在限制本公开内容的范围。这是因为本公开内容的范围由权利要求中描述的和能够由其合理推断的事项来确定。
{实施例}
使用冷轧机(Z型轧机)将分别具有下表1所示的组成的铁素体不锈钢A和奥氏体不锈钢B制造成冷轧钢板的形式，并经受光亮退火热处理。
[表1]
Figure BDA0003961970930000091
随后，通过如下表2所示的用于控制表面形状的过程分别制备发明例和比较例。
作为更好地理解表2中所示的表面形状控制过程的实例，将表2的比较例5的冷轧不锈钢板浸入18％硫酸溶液中，并在0.07A/cm2的电流密度下经受一次电解，然后在0.03A/cm2的电流密度下经受二次电解。然后，将不锈钢浸入18％硫酸的单一酸中5秒，然后浸入混合酸溶液(15％硝酸和1％氢氟酸)中30秒。
在表面形状控制过程之后，对发明例和比较例的不锈钢的表面进行分析。不锈钢表面的平均表面粗糙度Ra以及为通过将表面上存在的峰的高度和频率组合获得的3D参数的Ssc值和Sdq值示于表2中。发明例和比较例的接触电阻也示于表2中。
[表2]
Figure BDA0003961970930000111
Figure BDA0003961970930000121
参照表2的结果，确定发明例1至7的不锈钢由于满足根据本公开内容的Ssc值和Sdq值而具有至多10mΩ·cm2的低接触电阻。
同时，参照表2，确定在发明例中平均表面粗糙度Ra大约为0.08μm至约0.2μm，以及在比较例中平均表面粗糙度Ra大约为0.07μm至约0.2μm。与发明例相比，虽然比较例的不锈钢具有类似的平均表面粗糙度Ra，但在比较例中不满足由本公开内容提出的Ssc值和Sdq值并且其接触电阻超过10mΩ·cm2。
基于这些结果，确定平均表面粗糙度Ra不是用于预测气体扩散层与分隔件之间的实际接触面积的合适参数。此外，确定优选根据本公开内容控制为通过将不锈钢的表面上存在的峰的高度和频率组合而获得的3D参数的Ssc值和Sdq值以有效减低接触电阻。
图1和图2是分别示出接触电阻与Ssc值和Sdq值中的每一者之间的关系的图。参照图1和图2，通过如本公开内容所述将Ssc值控制为至少6μm-1并且将Sdq值控制为至少23，可以获得至多10mΩ·cm2的低接触电阻。
参照表2，比较例1和2的不锈钢的Ssc值和Sdq值低于未经表面形状控制过程处理的比较例3的不锈钢的Ssc值和Sdq值。这是因为通过热处理形成的氧化皮覆盖了表面上存在的细且尖的峰，使得分隔件的表面被改变成与热处理之前的那些相比具有更圆的峰。
参照比较例5至13，确定Ssc值和Sdq值根据表面形状控制过程而改变，并且接触电阻也相应地改变。参照比较例5至13的结果，确定随着Ssc值和Sdq值增大，接触电阻倾向于降低。基于此，确定分隔件的具有密集存在于其上的尖峰的表面形状有利于增加气体扩散层与分隔件之间的实际接触面积，从而获得低接触电阻。
图3示出了比较例3的不锈钢的表面形状的3D分析结果，以及图4示出了发明例7的不锈钢的表面形状的3D分析结果。参照图3和图4，作为进行表面形状控制过程的结果，确定由于Ssc值为6.27μm-1并且Sdq值为23.7，因此在发明例7中密集地存在其间具有窄间隙的细的尖峰。
参照表2的表面形状控制过程，在发明例1至7中进行了将不锈钢浸入混合酸溶液的过程，并且确定优选进行将不锈钢浸入混合酸溶液的过程以获得至多10mΩ·cm2的低接触电阻。进行两次硫酸电解过程，即一次过程和二次过程，并且确定优选在0.16A/cm2至0.48A/cm2的电流密度下进行一次电解，然后在0.03A/cm2至0.08A/cm2的电流密度下进行二次电解。
然而，除了表2所示的表面形状控制过程之外，应注意的是，通过经由利用酸溶液的多个电解和浸入过程而将分隔件的表面控制成具有至少6.0μm-1的Ssc值和至少23的Sdq值，可以获得至多10mΩ·cm2的低接触电阻。应注意的是，电解过程中使用的硫酸和混合酸溶液中包含的硝酸可以用引起不锈钢的表面溶解的酸溶液例如盐酸和含氧化剂的溶液来代替。
虽然已经参照示例性实施方案特别地描述了本公开内容，但是本领域技术人员应理解，在不脱离本公开内容的精神和范围的情况下，可以进行形式和细节上的各种变化。
工业适用性
根据本公开内容的用于分隔件的不锈钢可以通过实现能够使气体扩散层与分隔件之间的实际接触面积最大化的表面形状而应用于燃料电池分隔件。

Claims (8)

1.一种用于燃料电池分隔件的不锈钢，
其中根据ISO 25178标准限定的表面的顶点曲率算术平均值(Ssc)为至少6.0μm-1，均方根表面斜率(Sdq)为至少23，以及接触电阻为至多10mΩ·cm2。
2.根据权利要求1所述的不锈钢，其中所述不锈钢为以重量百分比(重量％)计包含以下成分的铁素体不锈钢：至多0.02％的C、至多0.02％的N、15％至35％的Cr、至多0.03％的C+N、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。
3.根据权利要求2所述的不锈钢，其中所述铁素体不锈钢还以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多0.4％的Si，至多0.2％的Mn，至多2％的Cu，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
4.根据权利要求1所述的不锈钢，其中所述不锈钢为以重量百分比(重量％)计包含以下成分的奥氏体不锈钢：至多0.09％的C、15％至30％的Cr、7％至15％的Ni、以及余量中的Fe和其他不可避免的杂质。
5.根据权利要求4所述的不锈钢，其中所述奥氏体不锈钢还以重量百分比(重量％)计包含以下中的至少一者：至多2.5％的Si，至多3％的Mn，至多3％的Mo，至多0.3％的N，以及至多1.0％的Ti、Nb和V之和。
6.根据权利要求1所述的不锈钢，其中钝化层的厚度为至多3nm。
7.一种用于制造用于燃料电池分隔件的不锈钢的方法，所述方法包括：将冷轧不锈钢板浸入硫酸溶液中；在0.16A/cm2至0.48A/cm2的电流密度下进行一次电解以及在0.03A/cm2至0.08A/cm2的电流密度下进行二次电解；以及将所述不锈钢板浸入混合酸溶液中以制备根据权利要求1所述的不锈钢。
8.根据权利要求7所述的方法，还包括在进行所述一次电解和所述二次电解之前，在450℃至550℃的温度下进行热处理30秒或更长。
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