CN1157194A - 一种制造涡卷的方法 - Google Patents

一种制造涡卷的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1157194A
CN1157194A CN96112467A CN96112467A CN1157194A CN 1157194 A CN1157194 A CN 1157194A CN 96112467 A CN96112467 A CN 96112467A CN 96112467 A CN96112467 A CN 96112467A CN 1157194 A CN1157194 A CN 1157194A
Authority
CN
China
Prior art keywords
mentioned
model
casting
wrap component
motlten metal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN96112467A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1066361C (zh
Inventor
沃伦·盖辛斯·威廉森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Copeland LP
Original Assignee
Copeland Corp LLC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Copeland Corp LLC filed Critical Copeland Corp LLC
Publication of CN1157194A publication Critical patent/CN1157194A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1066361C publication Critical patent/CN1066361C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0246—Details concerning the involute wraps or their base, e.g. geometry
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0436—Iron
    • F05C2201/0439—Cast iron
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/04—Heavy metals
    • F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
    • F05C2201/0436—Iron
    • F05C2201/0439—Cast iron
    • F05C2201/0442—Spheroidal graphite cast iron, e.g. nodular iron, ductile iron

Abstract

一种用于制造涡卷的失泡铸造方法。

Description

一种制造涡卷的方法
本发明涉及一种改进的铸造方法，更具体一些，涉及一种用于铸造涡漩机械所用零件的改进方法。
涡漩机械广泛地用于各种用途。将涡漩机械不受限制地用于流体的压缩或膨胀的新近例子在最近的美国专利No.5342184、5368446和5370513中均已提出过。此处将结合它们予以说明。在涡漩机械中所用的涡卷通常可以做成各种不同的类型。不加限制地讲，涡卷的类型可包括例如旋转式、轨道式和固定式。在涡漩机械中，通常至少采用两个涡卷，它们彼此共同组合作用。涡卷中的至少一个是有着复杂的几何形状的金属结构。例如，典型的涡卷结构包含多个毗邻段，这些段彼此相互之间具有较大的截面厚度差或厚度梯度。在使用中，这些涡卷经常会遇到恶劣的工作条件，因此希望采用有卓越的耐磨性而且其强度大约为250Mpa或更高的材料。鉴于形状复杂，并考虑到其它材料的性能和对加工性能的要求，通常都通过采用铸铁材料，如灰铸铁或球墨铸铁，或例如铝合金的有色合金，铸造涡卷的方式来制造涡卷。
现在所用的铸造材料对改进涡卷的设计和设计用于制造涡卷的节约成本的工艺程序都有某些限制。举例来说，目前的趋势是减少机加工工序所消耗的时间，例如力求将毛坯的加工余量减少至小于几个毫米，同时又将截面厚度减小，使材料的强度为最佳。
由于需要有精确的尺寸公差，同时又考虑到涡卷构件的形状的复杂性，涡卷构件通常都用实心坯料制造，该实心坯用经过设计的粗型材或胚料铸造(例如用压铸、挤压铸造、有芯或无芯的湿砂铸造、或薄壳铸造)或是锻造，使之成为适量的精加工毛胚。此后，采用高精密技术将涡卷进行精密的机加工和终加工。
上述技术中固有的缺点为，它们不能为所有材料的回收率的优化提供可观的潜力。还有，机加工和终加工工序要消耗大量的时间与工具。
提高涡卷制造方法的效率的可能途径之一是采用一种能获得较好的铸态性能的系统。这正是1995年3月4日递交的尚未授权的共有美国专利申请序列号No.08/403455的技术主题，此处将结合它予以说明。
另一个可能的途径以及本发明的方法所针对的途径为，采用一种能克服常用铸造方法的各种已知缺点，并能获得高品质的铸态涡卷零件的铸造方法，该零件要求很少的铸造后的机加工与终加工。
因为涡卷构件构造复杂以及涡卷构件的不同截面的厚度差，采用失泡铸造生产涡卷零件至今已被证明是不实用的。常用的失泡模技术已由Raymond W.Monroe(1992)在《膨胀模铸造》(Expandable PatternCasting)中予以公开，此处将其用作参考文献。
因此，本发明的一个目的是提供一种用于铸造涡卷构件的方法，该方法能在铸态状态下获得高的尺寸精度。
本发明的另一目的是提供一种用于铸造涡卷构件的方法，该方法能消除制造型芯的工序，同时仍能获得迄今通常要用型芯才能得到的复杂的铸造形状。
本发明的再一目的是提供一种用于铸造涡卷构件的方法，该方法能在铸造后得到具有较光滑的表面光洁度的铸造制品，基本上没有砂模分型线以及传统的两箱造型砂模技术所造成的其它潜在的、非所希望的特性。
本发明的又一目的是提供一种方法，它能很快地进行简化的型内孕育处理，特别是在铸造薄截面的灰铸铁涡卷时。
本发明的又一目的是铸造一种涡卷构件，它与传统的涡卷构件相比，由于能在以前难于不用型芯而获得孔穴的地方做出孔穴(盲孔或通孔)，可以减少铸造后的总重量。
本发明的又一目的是提供一种造型方法，该方法能适应砂的热膨胀，从而能做出沿所有方向都具有提高的尺寸精度的涡卷零件。
本发明通过提供一种改进的铸造涡卷构件的方法而满足上述要求。本领域中的技术人员可根据下面的详细说明、附图和所附权利要求更加清楚地了解本发明的其它优点和目的。
对于本领域中的技术人员来说，通过参照附图阅读下面的说明和所附权利要求，可以更加了解本发明的各种优点。这些附图是：
图1是涡卷构件模型在铸造前通过砂箱的一个剖面得到的立面图。
图2是上涡卷构件铸件的顶视平面图。
图3是图2所示铸件的侧面剖视图(经过3-3)。
图4是图2所示铸件的底视平面图。
图5是下涡卷构件铸件的顶视平面图。
图6是图5所示铸件的侧面剖视图(经过6-6)。
图7是图5所示铸件的底视平面图。
图8是上涡卷构件模型的底视平面图。
图9是图2所示涡卷构件的侧视图。
图10是图5所示涡卷构件的侧视图。
图11是漏斗形外浇口的部分剖切的透视图。
本发明的方法包括下列步骤：
1)将其形状做成涡卷构件的模型放在造型工具中；
2)将几乎整个模型用耐火材料围住；
3)将模型分解，以便在造型工具中限定出一个具有模型形状的空腔；以及
4)将足量的熔融金属倒入造型工具中，以填充由模型限定的空腔，从而在上述熔融金属凝固时得到铸出的涡卷构件。
在本发明的一个优选实施例中，采用失泡铸造法制造涡卷构件。因此，在本发明的方法中所使用的模型，除去此处所提出的那些，最好根据传统的失泡铸造所用模型的制造技术来制备。熟悉本技术领域的人应当知道这类技术，因为它们在各种文献中均有说明，包括由RaymondW.Monroe(1992)所写《膨胀模铸造》的第5、第6章，但并不局限于此，此处将该文献作为参考而予以说明。
优选的合金组分和熔化操作
此处，除非另有说明，所有百分数均为重量的百分数。在一优选实施例中，所得到的铸造涡卷构件由最小拉伸强度至少约为250Mpa并且其平均硬度约为布氏硬度187至241的材料做成。材料最好为铁基合金。
合适的铁基合金最好包括作为基体材料的铁(即按基体材料的重量多于约50％，最好多于约85％)，以及按规定量的碳、硅和锰，最好是灰铸铁。灰铸铁可在《金属手册》第9版，第15卷，629-646页中查到，此处涉及它仅用以说明。在一个实施例中，优选的灰铸铁合金可以包括例如在尚未授权的共有美国专利申请序列号08/403455中所公开的那些合金中的一种或更多种(现有合金和该申请中改进的合金)。此处是作为参考而论及。
更特别地，对于优选的基体材料来说，碳在基体材料中所占的量按基体材料的重量计在从2.5％左右至3.9％左右的范围内，最好为基体材料重量的3.3％左右。硅在基体材料中所占的量按基体材料的重量计在从1.5％左右至3％左右的范围内，最好为基体材料重量的1.7％左右。锰在基体材料中所占的量按基体材料的重量计在0.3％左右到1.0％左右的范围内，最好为基体材料重量的0.6％左右。熟悉本领域的人都会理解，比上述范围高或低的含量都可以合适地采用。例如，对于较大的铸件而言，可以采用较低的碳或硅水平，以便得到所要求的组织。
在铁基材料中，一种或几种微量杂质是允许的。例如，可以认为，所存在的杂质量(以基体材料重量的百分数表示)可以达到表2中所示的值。
           表2
元素             近似最大值
硫                 0.15％
磷                 0.07％
铅                 0.003％
铝                 0.01％
铁基材料可以用任何一种合适的方式制备。在制备时，要在合适的炉子最好是熔化炉(例如电熔化炉或感应熔化炉)或混合炉中在合适的大气压下保持至少2690°F(1477℃)的第一温度。当采用冲天炉熔些时，可以采用合适的加氧技术。
在铁基材料熔化以后，当它仍处于高于约2690°F(1477℃)的温度时，最好将得到的熔融金属以合适的流量放入适于制造灰铸铁的输送桶或浇铸包中。可以将传统的壶形桶作为上面的任意一种桶。也可以将传统的在底部排放的桶用于浇铸。对于后者，最好采用固定在一棒上的石墨塞子，该棒用于在将塞子与桶的排出口接合时使塞子移进和移出。
根据序列号为08/403435的技术内容，在将熔融金属任意放入输送桶或浇铸包时，该熔融金属可以用预定量的高性能孕育剂进行处理，孕育剂最好通过合适的载体(例如作为硅铁基体材料添加剂的一部分)加入熔融金属中。在另一较好的优选实施例中，根据以后要讨论的技术采用了例如用高性能孕育剂进行的型内孕育。此处所用的“高性能孕育剂”是指能在铸造材料中促使形成A型石墨片，同时又减少形成激冷铁(即白口铁或共晶碳化物(Fe2C))的趋势的一种或更多的元素。我们不希望受理论的约束，但是可以认为，高性能的孕育剂增加了存在于熔融铁中的核(例如碳化锶，其中的锶是孕育剂，但不限于此)的量和稳定性，从而有助于获得理想的微观组织。
此处所用的优选高性能孕育剂包括从由锶、镧族系列稀土元素和它们的混合物组成的组中选取的一种或多种元素。孕育剂最好从包括锶、铈、钇、钪、铌、镧及其混合物的组中选取。也可以最好从包括锶、铈和它们的混合物的组中选取。合适的高性能孕育剂还可以包括在金属手册(第9版)第15卷、P637页的表5中所论述的孕育剂，此处将其作为参考。例如，孕育剂中也可以加入例如钡、钙、钛、锆或其混合物，最优选的高性能孕育剂为锶孕育剂。
高性能孕育剂的量最好足以(在孕育剂在熔融液中已经消失或不能检测出以后)得到此处所讨论的理想的微观组织和性能。这样，就通常需要用锶孕育剂进行孕育，此时，锶是在硅铁载体中提供的，以使锶的浓度按全部高性能孕育剂和载体的组合的重量计为0.6％左右至1.0％左右，最好为0.8％左右，而硅的浓度，按全部高性能孕育剂和载体的组合的重量计，为73％左右至78％左右，最好为75％左右。将高性能孕育剂和载体的组合，按被孕育的熔融金属的重量，以0.4％左右至0.8％左右的量加入熔融的铁基金属中。作为熟悉本技术领域的人都会明白，周量可以多一些或少一些。
本领域中的技术人员都会明白，本发明中所用的高性能孕育剂的量同其它任何一种孕育剂一样(如同此处所讨论的那样)并不是严格的，而是根据所要求的铸件的微观组织和性能加以选择。因此，像预期的衰退、恢复等因素和其它能影响孕育剂对成核功能的能力的工艺观点，都可以予以考虑并适当地调整。因此，此处所述及的量，其目的只是为了举例说明，而不是意图作出限制。此外，当最终的铸态成份倾向于产生具有其范围为3至100ppm左右的高性能孕育剂元素的成份时，该浓度就不是严格的，只要在这样使用时，能通过采用高性能孕育剂得到此处所描述的微观组织。此外，在孕育剂本身不是锶时，有可能预料到在最终的铸态成份中有较高浓度的高性能孕育剂。
上述孕育步骤可以在孕育前、孕育中或孕育后任意与使熔融金属进一步(用一种或多种补充的合金元素)合金化的附加的步骤组合，以不受限制地使铸件材料的微观组织中的珠光体稳定化。
当孕育步骤与使熔融金属进一步合金化的步骤组合时，优选的合金元素从包括铜、锡、铬、锑及其混合物的组中选取。合金元素最好按规定的预定量选择并加入，以有助于在得到的铸造材料中获得至少约250MPa的最低强度，并在整个材料中有基本上全部为珠光体基体的微观组织。本领域中的技术人员都会明白，同样可以以适当的浓度采用其它合适的珠光体稳定剂。
也可以加入适量合适的合金元素，以起到使珠光体稳定化以外的作用(例如减少磨损或使石墨细化)。其它可能的合金元素的例子包括像镍、钼、钛这样的元素或它们的混合物。
在一优选实施例中，采用了一种或多种合金元素，以得到近似的浓度(以最终得到的铸态成份为基准来表示)，在表3中列出了这些元素。
                    表3元素    最好                      更好铜      0.20％左右于1.0％左右    高达0.90％左右锡      0.025％左右至0.20％左右  高达0.15％左右铬      0.05％左右至0.2％左右    高达0.17％左右锑      001％左右至0.2％左右     高达0.04％左右
在另一最佳实施例中，按组合采用了合金元素，它们包括(以最后得到的铸态成分的重量百分数表示)约0.6％的铜，约0.12％的锡，约0.10％的铬和约0.03％的锑。照这样，可以认为能够避免潜在的非所希望的缺陷，特别是在铸造的涡卷组织中。例如，在并不意味着受理论的约束的条件下，可以认为，对于涡卷铸造而言，当组合使用不同于现有的最优选的成份，并且其水平超过所公开的范围时，铜会使得到的珠光体细化，锡或锑令使铁变脆，而铬层有助于形成非所希望的量的共晶碳化物。另外，并不认为可以优化锑在铸件表皮上的良好作用，除非按现有量或按现有最佳组合使用。
当然，正如本领域中的技术人员都会理解的那样，为了在所得到的铸件材料中获得所要求的力学性能和珠光体稳定性，诸如所用的造型方法或特有的铸件设计这类因素都会潜在地影响所用合金元素的量或类型。因此，为了获得所要求的结果，上述合金元素可以向下或向上调整，或是以不同的组合使用。例如，锑和锡的用量可以比在最佳实施例中所规定的量少。
在孕育以后，碳当量应最好为4.1％左右。作为此处所用的“碳当量”指的是碳含量加上0.33与硅含量的乘积之和。因此，例如通过加入钢来调整碳的水平，通过增碳剂(例如含有石墨的)提高碳水平，用以后要描述的或其它任何合适的方法用硅进行孕育，可以调整硅或碳的水平。
在孕育(采用包内孕育)和加入合金元素的步骤中，如上所述，熔融金属最好保持为超过2690°F(1477℃)左右的温度。就在浇铸之前，最好将熔融金属往下调整到低至2500°F(1371℃)左右的浇铸温度。举例来说(但并不以此为限)，对于小铸件(例如1kg左右)，最好使温度约为2640℃(1449℃)。对于大铸件(例如约3kg)，最好使温度约为2510 °F(1377℃)。采用任何合适的能较快地降低熔融金属的温度的技术(例如有助于避免高性能孕育剂的衰退和提高生产率)，例如传统的在熔融金属中可加入废灰铸铁铸件的激冷技术，就可做到这一点。当然，根据造型的类型、形状或材料，对收缩率的控制和其它类似的考虑，可以使温度高一些或低一些。例如，当包内孕育时的温度超过2750°F(1510℃)左右时，浇铸温度可高达2750°F(1510℃)左右。
尤其是在不采用型内孕育法时，用高性能孕育剂孕育和将熔融金属浇入铸型(例如型箱)之间的时间，最好不应超过衰退(即核减少)的时间，此时，随后的凝固将导致形成不希望有的共晶碳化物或过冷的组织，这是因为，高性能孕育剂在超过用于获得所要求的最终微观组织的时间以后变得无效了。此时间最好不应超过大约8分钟，更好一些，不超过大约6分钟。
虽然可以处理任何适量的熔融金属并将其转移至输送桶中，但是用于制造涡卷的最佳量的范围为600英磅左右至1000英磅左右。
在一采用了高性能孕育剂(如锶)的最佳实施例中，为了有助于提高珠光体，尤其是在铸件表皮中的珠光体的稳定性，铸态材料的最终成分包括3.0％左右至3.9％左右的碳，最好是约为3.42％的碳；1.9％左右至2.3％左右的硅，最好是约为2.05％的硅；0.2％左右至1.25％左右的锰，最好是约为0.62％的锰；0.2％左右至1.0％左右的铜，最好是约为0.4％至0.55％的铜，更好一些是约为0.45％的铜；0.08％左右至0.18％左右的锡，最好是约为0.15％的锡；0.02％左右至0.20％左右的铬，最好是高达0.05％左右的铬；0.01％左右至0.2％左右的锑，最好是约为0.017％的锑；最多到0.08％左右的硫；最多到0.05％左右的磷；最多到0.01％左右，最好最多到0.015％左右的钛，以及大约为3至100ppm的锶和最好大约为6至70ppm的锶。在不使用锶，而采用其它高性能孕育剂的情况下，其优选成份如上，只是用高性能孕育剂代替锶，其量大致与之相同或略多一些。例如，如果用铈或其它稀土元素(有铈或没有铈)作为高性能孕育剂，可以将其加入而得到一个高达此处所讨论的锶的优选浓度的10倍左右的浓度。
在一个具体的优选实施例中，所得到的灰铸铁涡卷构件的微观组织包括通常是中等的粗层状珠光体的基体，并具有按体积表示少于7％左右的自由铁素体和按体积表示少于3％左右的自由碳化物。石黑组织最好具有按体积表示最少为75％左右的A型鳞片，最好具有按体积表示至少为80％左右的A型鳞片，而且鳞片尺寸一般不超过0.5mm。
另一方案是，在另一优选实施例中，用于涡卷铸件的材料是铝合金。例如，优选的铝合金是Mercosil或Super Mercosil牌铝合金。后一种铝合金在市场上可从Brunswick Corproation，Skokie Il得到。(还可参看由Raymond J.Donahue撰写的《用于失泡的过共晶铝-硅合金》(Hypereutectic Aluminum-Silicon Alloys for Lost Foam)，该文章发表在美国铸造工作者协会(AFS)召开的国际可熔模铸造会议会刊上(Int’lExpendable Pattern Casting Conference Proceedings(6月5-7，1991)，PP 301-324页；以及美国专利号4603665、4821694、4966220和4969428，它们在此都用作参考文献。)。
特别优选的铝合金的例子如Mercosil和Super Mercosil的“低硅”型(在需要时也可以另行采用一种像Mercosil的含有22％左右至25％左右的硅的“低硅”型)包括下列表1中的那些(均以最后成分的总重量的近似百分比表示)：
           Mercosil          Super Mercosil
                                 (低Si型)硅            17.0％-19.0％       19.0％-22.0％铁            不超过1.2％         不超过1.0％镁            0.4％-0.7％         0.7％-1.3％铜            不超过0.25％        不超过0.25％锰            不超过0.3％         不超过0.3％锌            不超过0.1％         不超过0.1％钛            不超过0.2％         不超过0.2％其它，分别    不超过0.1％         不超过0.1％其它，总量    不超过0.2％         不超过0.2％铝            其余                其余
在一优选实施例中，铁的水平不超过1.2％左右，最好约为1.0％，更好约为0.6％，再好一些约为0.25％。
在优选的铝合金铸件中，得到的微观组织最好具有其范围约为20至60μm的平均粒度，更好小于约40μm左右。
模型的制备
在本发明的方法中用于制备模型的优选材料为泡沫聚苯乙烯(“EPS”)(例如可用在市场上可从Arco化学公司得到的珠状原始物料获得，其牌号为Dylite F271 TF)。其它合适的材料包括泡沫聚甲基丙烯酸甲酯(“EPMMA”)或EPS和EPMMA的混合物，但不限于此。在处理泡沫材料时，最好在浇铸金属过程中要当心，以减少由液体状或气体状降解或分解产物(例如液体苯乙烯)在成品铸件中产生孔隙的可能性，对于本领域中的技术人员来说，这是很清楚的。本领域中的技术人员应当熟悉制造泡沫模型的这些材料以及技术。对同一问题的讨论通常可在文献中找到，例如Raymond W.Monroe(1992)所写的《膨胀模铸造》，第5、6章，此处将其作为参考。
概括地说，在本优选实施例中，将适量的EPS珠状泡沫原始材料(如Arco Dylite F271TF)预膨胀至密度约为20.8gm/L(1.3英磅每立方英尺(pcf))。预膨胀最好用传统的直接蒸汽预膨胀技术在一合适的直接蒸汽预膨胀器中完成。原始材料还最好用适量的戊烷，最好按总化合物的重量计为2.8％左右至8％左右，更好是3.1％左右予以调节。戊烷最好用作发泡剂，以完成聚苯乙烯的膨胀。这样，同样可以用其它合适的发泡剂材料。
最好将聚苯乙烯珠放入一合适的造型工具中，并最好放在一通常做成涡卷构件形状的空腔中。泡沫造型工具最好是用于精密造型作业的用铝或其它合适的金属合金制造的压铸模，在该模内限定了一个具有涡卷件形状的空腔。泡沫造型工具最好按传统技术设计，并设有足够的排气孔，孔最好设在涡卷构件叶片的末端(或在任何其它可能容易聚集气体的地方)，以使从泡沫中释放出来的空气或其它气体能排出，从而使泡沫能填满模型的涡卷构件形状，同时在制成的模型上得到一通常具有光滑表面的成品。模型工具的设计与填充可以用任何合适的技术来完成。一般地可参看由RaymondW.Monroe(1992年)写的《膨胀模型铸造》第5章。
在将珠粒加入工具的空腔中以后，最好将蒸气通入与空腔有密切的热力关系的蒸汽室中，使珠粒起反应。蒸气所作用的时间、蒸汽压力和最后的工具温度最好足以在涡卷构件模型的所有截面上尤其是包括叶片的截面中使膨胀的泡沫产生良好的熔化，并足以避免出现泡沫状的表面光洁度或泡状塌陷。
例如(但不以为限)，在一个优选实施例中，加蒸汽(例如在合适的锅炉中在大约173KPa至大约345KPa(约25至50psig)的压力下在不超过轻度过热时产生的蒸汽)以完成此反应的步骤需要一个两步的蒸汽施加法。在第一步，即在用于促使珠粒结合的熔化阶段，蒸汽通过工具流入约8至12秒钟，最好约10秒钟，其压力约为83KPa(12psig)至124KPa(18psig)，最好约为103KPa(15psig)。从而可用蒸汽将工具中的温度提高至大约60至90℃，最好约为80℃。
第二步，即热压步骤基本上紧接着熔化步骤进行，它需要以一个足以产生大约110℃至120℃，最好约为115℃的工具温度的高温将蒸汽导入工具中，其压力约83KPa(12psig)至约124KPa(18psig)，最好约为103KPa(15psig)，时间约为8至12秒，最好约为10秒。
当然，这些参数可根据诸如所用材料、工具类型、涡卷构件的尺寸和形状以及其它在熟悉本领域中为技术人员所考虑的范围之内的变量等因素而改变，但并不限于此，熟悉本技术的人应能对此作出预测，并相应地调整参数，而不需要作过多的试验。
可以采用任何合适的泡沫造型机。可以从Alabama的VulcanEngineering of Helena得到一种或更多合适的机器，但并不限于此。
在热压步骤以后，最好从工具中将模型取出，并使之在环境空气中在合适的温度(例如大约20至54℃)下时效一段适当的时间(最好至少约5天)，以保证所得到的模型具有尺寸稳定性。
对于某些结构形状例如复杂的结构形状而言，可以做成多个模型段，并将其装配在一起，限定用于整个零件的模型。当有可能将模型做成包括一个或多个必要的直浇口、流道、冒口、内浇口或其它用于铸造的模型时，最好也在涡卷构件模型部分经过时效以后将这些零件装配在涡卷构件模型本身上。可以采用传统的模型段装配技术，如同在Raymond W.Monroe(1992)写的《膨胀模型铸造》第6章中所描述的那样，该文献在此作为参考。
在一优选的方法中，涡卷构件模型与其它部分用合适的胶，最好是传统的热熔性胶如Hotmelt GA 1467(但并不限于此)连接在一起，Hotmelt GA1467在市场上可从Grow Group AutomotiveDivision得到。胶的用量最好要少，以避免有可能产生能在以后的金属铸造中导致气孔的附加气体。模型的装配也可以用其它合适的连接技术，不管是机械的还是化学的。
在一特别优选的实施例中，将经过时效处理的模型进一步用合适的耐火材料或陶瓷涂层涂复，该涂层一般是按水基或溶剂基耐火泥桨制备的涂层。涂层提供了各种潜在的优点，例如在浇铸金属之前就能将模型从铸型中烧损，同时又保持所要求的模型形状，但并不限于此。适当的涂层的例子包括用于铝合金铸件的模型的Styrokote27(在市场上可从Bordon包装及工业制品公司(Westchester，IL)得到)，但不仅限于此。另一例子包括(但不限于此)用于灰铸铁铸件的模型的Ceramcote EP9KZ 10C(在市场上可从Ashland化学公司得到)。
涂层可以用任何一种传统技术涂复，最好遵循涂层制造厂的规定与指导，它们要求最好将模型浸涂，然后使其在空气中干燥，温度或是在室温附近，或是略热一些，所用空气可以是静止的，也可以是缓缓流动的。作为本领域中的技术人员都清楚，也可以采用其它使用快速干燥溶剂系的涂层。
预制造型操作
在浇铸以前，将装配有适当的直浇口、流道、内浇口和冒口的泡沫模型放入合适的造型工具或容器(例如型箱)中。为了提高产出，模型可以装配有一个或多个附加模型，并采用多层式或不用多层式。应当注意，虽然可以在放入型箱以前将任何的直浇口、流道、内浇口和冒口装配在模型上，但是它们也可以在放入型箱以后加上去，例如在已经将预定量的耐火材料放入型箱之后加上去。直浇口、流道、内浇口和冒口的置放可以在考虑各部分的凝固过程时用任何合适的方式在任何所需要的部位完成，同时最好在以后的终加工阶段有助于将其清除。
在型箱中要加入耐火材料并将其压实，以便在浇铸前基本上包围整个泡沫模型。优选的耐火材料为通常具有圆形颗粒的石英砂。优选的砂子的颗粒尺寸最好根据美国铸造师协会(AmericanFoundrymen’s Society)的粒子细度号(AFS gfn)，其范围约为25至45，最好约为AFS gfn36。此外，所用的石英砂最好具有一种以至多两筛就足以密实而且其烧损(LOI)(即在浇铸铝合金时)不超过0.1％左右，最好不超过0.08％左右的颗粒尺寸分布。
砂子最好用垂直压实的方法按一步或几步用适量的时间(例如每次压实用约15至20秒钟)压实。举例来说(但不限于此)，将砂子放在一合适的容器(例如型箱)中，并被沿一通常平行于容器的垂直轴的方向以适当的加速度(例如0.6至4.0g)振动或摇动。也可以另外用水平压实技术，垂直与水平压实技术的组合，或其它合适的技术。
当然，熟悉本技术的人都明白，也可采用其它的砂子。(一般可参看Raymond W.Monroe写的《膨胀模型铸造》第8章)。其它特别优选的砂子的例子包括(但不以此为限)那些有比较低的热膨胀的砂子。这类砂子的例子包括(但不限于此)碳粒砂、铬铁矿砂、富铝红柱石砂、橄榄石和锆石(一般可参看R.J.Donahue和T.M.Cleary的《精密失泡铸造工艺》(The Precision Lost FoamCastin Process)，该文章发表在在Mercury Marine召开的失泡技术及应用会议会刊(Lost Foam Technologies andApplications Conference Proceedings，9月11-13，1995(Akron，OH)上，此会议由美国铸造师协会主办)。至于低热膨胀砂子，因为(并不打算受理论的约束)它们在遇到通常与优选金属的铸造有关的温度时，至少有一部分不会产生相变，因此出现所要求的低膨胀。
参考图1，图中示出了具有敞开的第一端12和封闭的第二端14的造型工具或型箱10。型箱10中装有基本上包围模型18的耐火材料16。模型18附在一直浇口20上，直浇口20又以其一端连接在漏斗形外浇口22上。为了得到具有如图2-4和9所示实施例中描述的叶片形状的涡卷构件，以及当用传统的石英砂作为耐火材料时，采用了包括在图8中由叶片构件24表示的叶片形状的模型。如图5-7和10中的用于下涡卷构件的模型可以将形状做成类似的加长的方式。
此外，如图1所示，涡卷构件模型18最好安排成使其纵向轴线通常横向于型箱10和漏斗形外浇口22的纵向轴线。这样就能称心地使砂子流入模型的涡卷模中，并易于被压实。
漏斗形外浇口22最好在型箱10至少已部分地用砂填满并且模型已至少部分地被埋在砂中时放在贴近直浇口20的地方，该直浇口与模型18相关联。
在一特别优选的实施例中，泡沫模型在尺寸上要构造成考虑所用砂或其它耐火材料的热膨胀特性，以及铸件的收缩率，熟悉本技术的人对此都是清楚的。例如，当预计到砂要各向异性地膨胀时(即，当采用诸如具有不受约束的开口端的型箱等造型工具时，通常沿型箱的垂直轴朝着开口端12膨胀)，涡卷构件的泡沫模型在设计上就要考虑预计的尺寸变化。
为了说明起见，参考图8，图中为涡卷构件的第一叶片构形是在最终铸件(例如图4中所示的)中所要求的，而且采用的是传统的石英砂，在模型18中制备第二叶片构形24和整个细长的涡卷构件构形(即模型至少沿其的一个轴线相对于其它轴是细长，以考虑并补偿由热引起的变形，即由砂的膨胀，材料的收缩或两者引起的变形)。这样，模型18(例如图8中所示的)可以在型箱中定向成以使即便在砂子膨胀和收缩以后，最后铸成的涡卷构件也具有通常所要求的如图4所示的铸造形状。这些原则也可用于制造用以获得如图5所示的其它涡卷构件的模型。
浇铸时的孕育
在另一特别优选的实施例中，熔融金属在浇铸时进行孕育。在一更优选的实施例中，在涉及涡卷构件铸造的应用中，漏斗形外浇口22具有图11所示的构形。图11的漏斗形外浇口具有通常是截头圆锥形的壁26，该壁在用于接纳熔融金属的第一端限定了一敞口28，还限定了一个用于在金属浇注时与使熔融金属从其中流过的下浇口20相连的开口端30。在壁26的内部，靠近开口端30限定了一个相对于壁26径向向内延伸的突出部分32。突出部分32可围绕所述壁的周边的全部或部分延伸。突出部分32具有有足够面积的表面34，在此表面上置放一个或更多的孕育剂块36(例如块状的或预制块)(或是自由放置或是用合适的耐火水泥，如商业上可从(墨西哥的)Arcilla得到的NF10附着在上面)。只要按照此处作为参考文献的、尚未授权的共有美国申请序列号08/403455中提出的技术内容，就可以因此而完成熔融金属的型内孕育，诸如改善材料的微观结构(例如在灰铸铁中使珠光体粗化，或是改善石墨或基体的组织)。漏斗形外浇口可以用任何合适的材料如(但不限于此)壳形粘结的石英砂或合适的耐火纤维制造。
孕育剂的类型和用量可根据要求变化。举例来说(但不以此为限)，对于孕育灰铸铁铸件，可采用具有合适成份(例如具有包括约73％至78％的硅，约0.6％至1.0％的锶，以及铁)的孕育剂。熔融金属于是将孕育材料带入模子中，它在模子中与熔融金属在凝固时起反应。
型内孕育熔融金属的步骤对于铸造下涡卷构件(轨道涡卷构件，它常常具有较薄的截面)是特别优选的，但是，它不一定只限于处理下涡卷构件或处理熔融的灰铸铁。孕育剂也适用于铝铸造合金。例如(但不限于此)，Mercosil合金可以用按被孕育的熔融金属的重量计约为8％左右的磷铜珠以0.3％左右的磷进行孕育处理。也可以使用其它的孕育技术(例如包内孕育，滤网芯或过滤器孕育)。
铸造
一旦在模子中填以砂子并在适当的位置做有所有必要的内浇口、冒口、流道、直浇口，以及漏斗形外浇口以后，就可以将熔融金属倒入模子中。灰铸铁最好在熔融金属温度约为2510°F(1377℃)至2640°F(1449℃)时浇注，对于Mercosil铝合金，则与之相反，浇注温度范围约为730℃至900℃，最好为790℃左右。根据诸如所需涡卷构件的尺寸，金属成份等因素以及熟悉本技术的人都清楚的其它应考虑的问题，可以使温度高一些或低一些。
当热的熔融金属与塑料泡沫模型接触时，如果模型在浇注前没有烧蚀(例如，对于EPS涡卷构件模型，将其加热至例如600℃左右合适的温度)，模型就必然会分解并释出气体。气体最好通过任何合适的用于使气体经过周围的耐火材料(例如砂子)中的孔隙排出的排放结构从在下文中所定义的模腔中放出。不管模型是在浇注时因与熔融金属接触而烧蚀，还是在浇注前的步骤中烧蚀，最好都浇注以足够的金属，以使金属能填满空腔，从而得到一个几乎干净的光洁的涡卷构件。
在铸造以后，尤其是对于灰铸铁，最好将其冷却到一个足够低的温度，以使在此温度下，进行落砂和后继的空冷时，最好能避免在铸件中出现超过约241的布氏硬度，并也最好避免自行退火至低于约HB187。时间与温度将根据诸如铸件的尺寸和形状等因素而变化。将造模型箱用任何适当的方式倒过来，就可以完成落砂。落砂步骤可以在浇注后从约25分钟起进行至约90分钟。自然，可以用多一些或少一些的时间。对于铝合金，在浇注以后，在落砂以前所经过的时间足以使铸造材料抵抗落砂时的粗暴，并基本上没有由落砂步骤引起的变形。对于铝合金零件，落砂时间一般要短于像灰铸铁零件所需要的时间，其长短最好约为后者所用时间量的一半。
铸件可用传统的技术如(但不限于此)切割、磨削和折断进行清理和精加工，以去掉格条系统，并用喷丸或喷磨粒去掉粘附的砂子或耐火材料。
翻转而参看图2-7和9-10。这些图一般地描述了采用本发明的方法而较有效地和较经济地得到的改进的涡卷构件。
参看图2-4和9，这些图描述了优选的上涡卷(或固定涡卷)构件的铸件。图5-7和10描述了优选的下涡卷(或轨道涡卷)构件的铸件。正如本领域中的技术人员可以理解的那样，图2-4和9，以及图5-7和10中的涡卷构件可以彼此共同联合地动作，上涡卷构件40包括一第一基础部分42，该部分具有一第一板形构件44，一从第一板形构件垂下的壁46和一第二板形构件48。一密封法兰50从第二板形构件48上沿其周边伸出。在密封法兰50内的密封肩环52从第二板形构件48伸出。第一螺线形叶片构件54从第二板形构件48的一个表面伸出，该表面与密封肩环从其伸出的表面相对。叶片构件54在叶片末端或自由端56处终止。
参看图5-7和10，该处示出了优选的下(轨道)涡卷构件58的例子。涡卷58有一第二基础部分60。此基础部分60包括一第三板形构件62，它限定了第二螺线形叶片构件64从其伸出的表面。叶片构件64在叶片末端或自由端66处终止。轮毂68沿离开第二螺线形叶片构件64的方向从表面70伸出。
熟悉本技术的人都明白，各个图在此处只是用于举例说明(例如指出涡卷在几何上的复杂性)，而并不打算作为限制。本发明认为，对于图中所示以外的各种不同的涡卷结构，它都是有用的。
值得注意的是，在图2-4和9的涡卷中，包括至少一个，最好多个的孔72(某些孔用参考标号72表示，但不限于此)，它们限定在上涡卷40的第一板形构件44上。这些孔可以是盲孔或通孔，但是为了说明起见，都用通孔示出。孔72最好是椭圆形的，像个跑道。图2至4所示为采用了七个这样跑道形的孔72。也可以采用其它的非圆形，例如(但不限于此)三角形、四边形或其它多边形。也可以限定为具有一切口特征的孔。本发明的优点在于，具有已在此处限定的这些孔的泡沫模型在铸造工艺中使用时，可以在实际铸造过程中不需要型芯。
从上面的描述中可以发现，通过采用本发明的方法，可以有许多胜过以前的方法的优点。
许多优点中的一些优点是，涡卷构件可以方便地铸造，并在铸造状态得到高的尺寸精度。此外，在本方法的金属铸造阶段可以去掉型芯操作，从而可以克服许多使用型芯的缺点。还可以得到具有较光滑的表面光洁度的涡卷构件，它基本上没有砂型分型面和其它潜在的与传统的两箱型砂造型技术有关的非所希望的特性。此外，采用具有较佳的漏斗形外浇口的本发明的方法，可以简化型内孕育，特别是在铸造薄截面灰铸铁涡卷构件时。
此外，按照本方法的铸造由于能在以前难以不用型芯而做出孔或凹槽的部位形成孔或凹槽，同时不需要有较大的铸造后的精加工或机加工工序，因此，与传统的涡卷构件相比，可经济地得到减少了总体重量的涡卷构件。另外，在铸件较厚的截面上做出通孔或盲孔的结构的造型，由于减少了该区域的质量，因此可以减少烧毁现象。还有，本发明的应用可以适应砂子的热膨胀，得到沿所有轴向都具有改进的尺寸精度的涡卷构件。此外，在金属铸造阶段消除型芯，可以形成内部的和带凹腔的铸造特性，从而有利于复杂的设计，并有助于控制壁厚；同时还能创造使零件固结的机会。再有，就此而论，芯头以及芯披缝缺肉、偏芯和其它型芯缺陷基本上都可以消除。还可以免除型芯砂的涂复或搅拌。
虽然上面的详细说明描述了本发明的优选实施例，但是应当理解，可以对本发明修改、变动和更改，但应以不背离所附权利要求的范围和清楚的含义为前题。

Claims (25)

1.一种用于铸造涡卷构件的方法，包括下列步骤：
a)将其形状做成一涡卷构件的模型放在一造型工具中；
b)用第一耐火材料将几乎整个上述模型围住；
c)将上述模型分解，以便限定一具有上述模型形状的空腔；
d)将足量的熔融金属倒入上述造型工具中，以填充由上述模型限定的空腔，从而在上述熔融金属凝固时得到铸出的涡卷构件。
2.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述分解步骤(c)包括用上述熔融金属接触上述模型。
3.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述模型是用包括泡沫聚苯乙烯的材料制备的。
4.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述模型是用包括泡沫聚甲基丙烯酸甲酯的材料制备的。
5.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述金属是灰铸铁。
6.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述金属是铝合金。
7.一种如权利要求1所述的方法，其特征为，上述第一耐火材料是石英砂。
8.一种如权利要求1所述的方法，它进一步包括步骤(e)，即在上述分解步骤(C)之前将上述模型涂覆以第二耐火材料。
9.一种孕育熔融金属的方法，包括下列步骤：
a)提供一种具有在其内限定的空腔的造型工具；
b)将上述造型工具与一漏斗形外浇口相联，该外浇口具有用于接纳熔融金属的第一开口端，和上述熔融金属在进入上述空腔之前经过的第二开口端；
上述造型工具有一内壁，该壁在上述第一开口端和上述第二开口端之间形成锥度；
上述造型工具的上述内壁具有一突出部分，在该突出部分的表面上可以置放孕育材料；
c)将孕育材料放在上述突出部分上；以及
d)使上述孕育材料与熔融金属接触，以在上述熔融金属被浇注入上述空腔中时孕育上述熔融金属。
10.一种如权利要求9所述的方法，其特征为，上述空腔用塑料泡沫模型限定。
11.一种如权利要求9所述的方法，其特征为，上述漏斗形外浇口通常是截头圆锥形的。
12.一种如权利要求9所述的方法，其特征为，上述突出部分有一部分绕上述内壁延伸。
13.一种如权利要求10所述的方法，其特征为，将上述塑料泡沫模型的形状做成一涡卷构件。
14.一种如权利要求13所述的方法，其特征为，上述熔融金属为灰铸铁。
15.一种如权利要求14所述的方法，其特征为，上述孕育剂所含成份包括大约75％至78％的硅，大约0.6％至1.0％的锶，以及铁。
16.一种如权利要求13所述的方法，其特征为，上述熔融金属是铝合金。
17.一种用在涡漩机械中的涡卷构件，包括：
a)限定了一端板的基础部分；
b)与上述基础部分连接成一整体并从上述端板伸出的螺线形叶片；以及
c)至少一个位于在上述叶片外侧的上述端板上的孔；
上述涡卷构件在一模子中铸造，该模子基本上没有用于限定上述孔的任何型芯；
上述涡卷构件基本上没有由铸造工艺导致的分型面。
18.一种如权利要求17所述的涡卷构件，其特征为，上述孔具有通常是非圆的形状。
19.一种如权利要求17所述的涡卷构件，其特征为，上述基础部分具有多个在其上绕上述叶片的外侧限定的孔。
20.一种如权利要求17所述的涡卷构件，其特征为，上述涡卷构件是用于涡漩机械的上涡卷。
21.一种如权利要求17所述的涡卷构件，其特征为，上述孔为盲孔。
22.一种如权利要求17所述的涡卷构件，其特征为，上述孔为通孔。
23.一种在用于铸造涡卷构件的工艺中使用的模型，包括：
a)一限定了一端板的基础部分；
b)与上述基础部分连接成一整体并从上述端板伸出的螺线形叶片；
上述基板部分与上述螺线形叶片通常沿至少一个相对于上述铸造涡卷构件的最终形状的方向被加长，以补偿在铸造过程中产生的由热引起的变形。
24.一种如权利要求23所述的模型，其特征为，上述端板至少有一个孔是在其上在上述叶片的外侧限定的。
25.一种如权利要求23所述的模型，其特征为，上述端板有多个在其上在上述叶片的外侧限定的孔。
CN96112467A 1995-12-28 1996-10-23 一种制造涡卷的方法 Expired - Lifetime CN1066361C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US579,785 1995-12-28
US08/579,785 US5755271A (en) 1995-12-28 1995-12-28 Method for casting a scroll

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1157194A true CN1157194A (zh) 1997-08-20
CN1066361C CN1066361C (zh) 2001-05-30

Family

ID=24318350

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN96112467A Expired - Lifetime CN1066361C (zh) 1995-12-28 1996-10-23 一种制造涡卷的方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US5755271A (zh)
KR (1) KR100265542B1 (zh)
CN (1) CN1066361C (zh)
IN (1) IN191389B (zh)
MX (1) MX9603277A (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102814935A (zh) * 2012-09-13 2012-12-12 晟扬精密模具（昆山）有限公司 模具流道
CN103343278A (zh) * 2013-07-17 2013-10-09 日月重工股份有限公司 机体用灰铸铁的生产方法
CN104789855A (zh) * 2015-04-29 2015-07-22 邢台金后盾精密机械有限公司 一种钪铁合金、制备方法及应用

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6305458B1 (en) 1999-03-17 2001-10-23 Baker Hughes Incorporated Lost foam and sand cores stage manufacturing technology
US6263950B1 (en) * 1999-03-26 2001-07-24 General Motors Corporation Lost foam casting using dimensionally self-stabilized pattern
DE19945547A1 (de) * 1999-09-23 2001-04-05 Albert Handtmann Metallguswerk Verfahren zum Vollformgießen mit nachfolgender Gasdruckbeaufschlagung
US6715536B1 (en) * 2002-07-25 2004-04-06 Torque-Traction Technologies, Inc. Full mold casting process and device for a differential case
US6889742B1 (en) * 2002-07-30 2005-05-10 Torque-Traction Technologies, Inc. Full mold casting process and device for a differential case with cast-in bolt holes
US7393194B2 (en) * 2005-04-26 2008-07-01 Gkn Sinter Metals, Inc. Powdered metal process tooling and method of assembly
US7431576B2 (en) * 2005-11-30 2008-10-07 Scroll Technologies Ductile cast iron scroll compressor
US8096793B2 (en) * 2006-03-22 2012-01-17 Scroll Technologies Ductile cast iron scroll compressor
US20090242160A1 (en) * 2008-03-28 2009-10-01 Obara Richard A Methods of forming modulated capacity scrolls
US9109271B2 (en) 2013-03-14 2015-08-18 Brunswick Corporation Nickel containing hypereutectic aluminum-silicon sand cast alloy
US9650699B1 (en) 2013-03-14 2017-05-16 Brunswick Corporation Nickel containing hypereutectic aluminum-silicon sand cast alloys
US10370742B2 (en) 2013-03-14 2019-08-06 Brunswick Corporation Hypereutectic aluminum-silicon cast alloys having unique microstructure
US10046382B2 (en) * 2013-11-15 2018-08-14 General Electric Company System and method for forming a low alloy steel casting

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU739125A1 (ru) * 1978-07-19 1980-06-05 Научно-Исследовательский Институт Специальных Способов Литья Модификатор дл чугуна
US4403494A (en) * 1981-03-02 1983-09-13 Arthur D. Little, Inc. Method of fabricating scroll members by coining and tools therefor
US4463591A (en) * 1981-03-02 1984-08-07 Arthur D. Little, Inc. Method of fabricating scroll members by coining and tools therefor
US4512066A (en) * 1981-03-02 1985-04-23 Arthur D. Little, Inc. Method of fabricating scroll members
US4821694A (en) * 1985-04-15 1989-04-18 Brunswick Corporation Hypereutectic aluminum-silicon casting alloy
US4603665A (en) * 1985-04-15 1986-08-05 Brunswick Corp. Hypereutectic aluminum-silicon casting alloy
US4666516A (en) * 1986-01-21 1987-05-19 Elkem Metals Company Gray cast iron inoculant
US4966220A (en) * 1987-09-08 1990-10-30 Brunswick Corporation Evaporable foam casting system utilizing a hypereutectic aluminum-silicon alloy
US4969428A (en) * 1989-04-14 1990-11-13 Brunswick Corporation Hypereutectic aluminum silicon alloy
JPH02305391A (ja) * 1989-05-18 1990-12-18 Hitachi Ltd スクロール圧縮機
JPH0813446B2 (ja) * 1990-05-30 1996-02-14 株式会社日立製作所 スリツプキヤステイング法
JP2956306B2 (ja) * 1991-09-17 1999-10-04 松下電器産業株式会社 スクロール流体機械のハネおよび製作法
JPH0579474A (ja) * 1991-09-17 1993-03-30 Daido Metal Co Ltd スクロール型圧縮機のオルダムリングおよびその製造方法
US5355931A (en) * 1992-09-04 1994-10-18 Brunswick Corporation Method of expendable pattern casting using sand with specific thermal properties
US5355930A (en) * 1992-09-04 1994-10-18 Brunswick Corporation Method of expendable pattern casting of hypereutectic aluminum-silicon alloys using sand with specific thermal properties
US5368446A (en) * 1993-01-22 1994-11-29 Copeland Corporation Scroll compressor having high temperature control
US5342184A (en) * 1993-05-04 1994-08-30 Copeland Corporation Scroll machine sound attenuation
US5392512A (en) * 1993-11-02 1995-02-28 Industrial Technology Research Institute Method for fabricating two-piece scroll members by diecasting
US5370513A (en) * 1993-11-03 1994-12-06 Copeland Corporation Scroll compressor oil circulation system
US5388973A (en) * 1994-06-06 1995-02-14 Tecumseh Products Company Variable scroll tip hardness
US5580401A (en) * 1995-03-14 1996-12-03 Copeland Corporation Gray cast iron system for scroll machines

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102814935A (zh) * 2012-09-13 2012-12-12 晟扬精密模具（昆山）有限公司 模具流道
CN103343278A (zh) * 2013-07-17 2013-10-09 日月重工股份有限公司 机体用灰铸铁的生产方法
CN103343278B (zh) * 2013-07-17 2015-08-26 日月重工股份有限公司 机体用灰铸铁的生产方法
CN104789855A (zh) * 2015-04-29 2015-07-22 邢台金后盾精密机械有限公司 一种钪铁合金、制备方法及应用

Also Published As

Publication number Publication date
KR970033289A (ko) 1997-07-22
US5755271A (en) 1998-05-26
MX9603277A (es) 1997-06-28
CN1066361C (zh) 2001-05-30
KR100265542B1 (ko) 2000-09-15
IN191389B (zh) 2003-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1066361C (zh) 一种制造涡卷的方法
CN106238699B (zh) 通过挤压铸造或半固态金属成形和后热处理使用原位成形的增强相制作铝或镁基复合材料发动机缸体或其他零件的方法
CN104999051B (zh) 汽车电机壳低压铸造方法及电机壳结构
CN1111104C (zh) 铸模用套圈及其它补缩冒口和供料件的制造方法及配方
US7578336B2 (en) Casting mold and method for casting achieving in-mold modification of a casting metal
CN110465642B (zh) 一种用于汽车发动机的铸铁气缸套的铸造方法
CN101823139B (zh) 低合金液压泵定子铸件铸造方法
CN109317620A (zh) 一种批量浇铸双螺杆挤塑机筒体衬套的模具及其浇铸方法
CN106513564A (zh) 一种轴承盖铸造工艺
CN106111913A (zh) 一种法兰铸造工艺
CN1120064C (zh) 真空密封造激冷铸型生产点状石墨铸铁玻璃模具铸件工艺
MXPA96003277A (en) Method for molding a chamber of section decrecie
CN1278802C (zh) 挤压铸造金属基复合材料局部增强内燃机活塞毛坯的工艺
CN1089195A (zh) 熔模铸造耐火材料
CN1305601C (zh) 套筒、其制造方法和用于生产所述套筒的混合物
CN104060183B (zh) 一种摆臂支架及其生产方法
CN1074951C (zh) 一种轧辊真空密封造型工艺
CN108500204A (zh) 树脂砂铸造高强球铁行走轮工艺
JP5042384B1 (ja) 鋳造装置及び鋳造方法
CN104014741A (zh) 高压开关用铝硅合金铸件倾转浇注方法及专用砂型模具
JP2004255424A (ja) 複合金型及びその製造方法
CN1139889A (zh) 冶金转化的改进
CN106493300A (zh) 一种采用熔模铸造方式进行铸件生产的方法
JPH06142869A (ja) 鋳鉄製シリンダライナの製造方法と装置
CN102699286B (zh) 一种铸铁件的铸造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: COPELAND CORP.

Free format text: FORMER OWNER: COPLAND CO.,LTD.

Effective date: 20070202

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
C56 Change in the name or address of the patentee

Owner name: COPLAND CO.,LTD.

Free format text: FORMER NAME OR ADDRESS: COPELAND CORP.

CP03 Change of name, title or address

Address after: American Ohio

Patentee after: Copeland Corp.

Address before: American Ohio

Patentee before: Copeland Corp.

TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20070202

Address after: American Ohio

Patentee after: EMERSON CLIMATE TECHNOLOGIES, Inc.

Address before: American Ohio

Patentee before: Copeland Corp.

ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: EMERSON CLIMATE TECHNOLOGIES CO.

Free format text: FORMER OWNER: COPELAND CORP.

Effective date: 20091225

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20091225

Address after: American Ohio

Patentee after: Emerson Climate Technologies, Inc.

Address before: American Ohio

Patentee before: EMERSON CLIMATE TECHNOLOGIES, Inc.

CX01 Expiry of patent term

Granted publication date: 20010530

EXPY Termination of patent right or utility model