CN115443222A - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

在胎面部具备由槽宽为3mm以上的周向槽划分出的胎肩陆部、胎肩陆部具备多条宽度方向槽、宽度方向槽包括在胎肩陆部的轮胎宽度方向中央的基准位置(P)处槽宽为1.5mm以上且槽深为宽度方向槽的轮胎圆周上的最大槽深的50％以上的多条横槽、由横槽划分出的多个块状陆部在基准位置(P)处的周向长度发生变化、周向长度的最大最小比处于1.2以上且1.8以下的范围的充气轮胎中，在将块状陆部的个数设为N，将该周向长度沿着轮胎周向依次设为P1、P2、···PN，将任意的块状陆部的周向长度设为Pi(i＝1～N)，将满足Pi/min(Pi‑1，Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi‑1+Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M2，设为R＝(M1·M2)1/2/N时，指标R处于0≤R≤0.2的范围。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及在胎面花纹中采用间距变化的充气轮胎，更详细而言，涉及能够维持基于间距变化的花纹噪声的“声音的大小”的降低效果并且抑制相邻块一体型磨耗、而且改善花纹噪声的“粗糙感(日文：ざらざら感)”的充气轮胎。
背景技术
在乘用车用充气轮胎中，为了降低花纹噪声的“声音的大小”，在该胎面花纹中采用间距变化(例如，参照专利文献1～5)。然而，在采用间距变化的情况下，虽然能够得到通过花纹噪声的频率的分散而降低“声音的大小”的效果，但由于块尺寸在轮胎圆周上不同会导致在噪声中产生时间变动，其结果是，存在在花纹噪声中出现“粗糙感”这样的问题。“粗糙感”是指与悦耳流畅的声音相反而感到粗糙刺耳不舒服的音色的状态。
另一方面，在频繁地反复进行加减速几乎没有的行驶模式的地域中，在充气轮胎的车辆安装内侧的胎肩部中，有时会产生在轮胎周向上相邻的块成为一体而磨耗的特殊的磨耗形态(以下，称为“相邻块一体型磨耗”)。这样的相邻块一体型磨耗主要起因于在轮胎周向上相邻的块之间的刚性差。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本国特开平7-156615号公报
专利文献2：日本国特开平7-156614号公报
专利文献3：日本国特开平8-20205号公报
专利文献4：日本国特开平10-166817号公报
专利文献5：日本国特开2015-120449号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的目的在于提供如下的充气轮胎，其能够维持基于间距变化的花纹噪声的“声音的大小”的降低效果，并且抑制相邻块一体型磨耗，而且改善花纹噪声的“粗糙感”。
用于解决课题的手段
用于达成上述目的的本发明的充气轮胎，在胎面部具备由槽宽为3mm以上的周向槽划分出的胎肩陆部，该胎肩陆部具备沿轮胎宽度方向延伸的多条宽度方向槽，所述宽度方向槽包括在所述胎肩陆部的轮胎宽度方向中央的基准位置处槽宽为1.5mm以上且槽深为所述宽度方向槽的轮胎圆周上的最大槽深的50％以上的多条横槽(日文：ラグ溝)，由所述横槽划分出的多个块状陆部在所述基准位置处的周向长度发生变化，所述块状陆部的周向长度的最大最小比处于1.2以上且1.8以下的范围，所述充气轮胎的特征在于，
在将所述块状陆部的轮胎圆周上的个数设为N，将所述块状陆部的周向长度沿着轮胎周向依次设为P1、P2、···PN，将任意的块状陆部的周向长度设为Pi(i＝1～N)，将满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M2，将指标R设为R＝(M1·M2)1/2/N时，所述指标R处于0≤R≤0.2的范围。
发明效果
在本发明中，在胎肩陆部中采用间距变化的充气轮胎中，通过在将满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M2，将指标R设为R＝(M1·M2)1/2/N时，使该指标R处于0≤R≤0.2的范围，从而能够维持基于间距变化的花纹噪声的“声音的大小”的降低效果，并且抑制相邻块一体型磨耗，而且改善花纹噪声的“粗糙感”。
在本发明中，优选的是，在从胎肩陆部的轮胎宽度方向内侧端朝向接地端为30％～70％的规定区域的无论哪个位置，指标R都处于0≤R≤0.2的范围。由此，能够有效地抑制相邻块一体型磨耗，提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
优选的是，块状陆部的个数M1与个数N之比M1/N处于0≤M1/N≤0.15的范围。由此，能够有效地抑制相邻块一体型磨耗，提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
优选的是，块状陆部的周向长度的水准数为3以上，在将块状陆部的周向长度的最大值设为Pmax，将块状陆部的周向长度的最小值设为Pmin，将满足Pi＜Pmin·(Pmax/Pmin)1/3的块状陆部的周向长度的总和设为PL，将满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部的周向长度的总和设为PH时，满足下述数学式(1)及(2)，且满足0.4≤PH/PL≤3.0的关系。
[数学式1]
Figure BDA0003901555980000031
Figure BDA0003901555980000032
由此，使块状陆部的周向长度分散，不偏向特定的周向长度，因此能够基于间距变化有效地降低“声音的大小”，并且能够提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
优选的是，槽宽为1mm以上且2mm以下且槽深为横槽的最大深度的10％以上且小于50％的细槽相对于轮胎周向以35°以下的角度配置于胎肩陆部。通过这样设置沿轮胎周向取向的细槽，从而能够以不伴有对花纹噪声的不良影响的方式使胎肩陆部的刚性下降，进一步降低花纹噪声。
优选的是，在胎肩陆部的各块状陆部配置有在轮胎宽度方向上延伸并且槽宽小于1.5mm且槽深为横槽的最大槽深的50％以上且小于100％的至少1条刀槽花纹。通过这样设置对花纹噪声的影响少的刀槽花纹，从而能够使胎肩陆部的各块状陆部的刚性下降，进一步降低花纹噪声。
优选的是，块状陆部的周向长度的最大值Pmax与最小值Pmin之比Pmax/Pmin为1.4以上，配置于满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部的刀槽花纹的条数Mi比配置于具有最小值Pmin的块状陆部的刀槽花纹的条数Mmin多。通过增加这样的陆部长度较大的块状陆部的刀槽花纹，从而能够缓和块状陆部间的刚性差，有效地抑制相邻块一体型磨耗。
优选的是，在任意的块状陆部，mi条(mi≥2)的刀槽花纹以横穿基准位置的方式配置，该块状陆部由mi条刀槽花纹划分为3个以上的小陆部，在将基准位置处的小陆部的周向长度沿着轮胎周向依次设为S1、S2、···Smi+1时，满足min(S1，Smi+1)≥0.95·max(S2，S3，···Sm)且max(S1，Smi+1)≤1.5·min(S2，S3，···Smi)的关系。通过这样规定块状陆部内划分出的3个以上的小陆部的周向长度的关系，从而能够缓和小陆部间的刚性差，有效地抑制相邻块一体型磨耗，而且能够提高花纹噪声降低效果。
在本发明中，胎肩陆部的轮胎宽度方向中央的基准位置是成为胎肩陆部的轮胎宽度方向内侧端与接地端的中点的、轮胎宽度方向的位置。但是，当在该位置处存在槽宽小于3mm的周向槽的情况下，设为从该槽宽小于3mm的周向槽向轮胎宽度方向外侧离开5mm的位置。胎面部的接地端是在将轮胎轮辋组装于正规轮辋(日文：正規リム)并填充了正规内压(日文：正規内圧)的状态下在平面上垂直放置并负荷了正规载荷(日文：正規荷重)的条件下测定的接地形状中成为轮胎轴向的最外侧的位置。“正规轮辋”是指在包括轮胎所基于的标准的标准体系中，该标准按每个轮胎而定的轮辋，例如，如果是JATMA则为标准轮辋(日文：標準リム)，如果是TRA则为“Design Rim(设计轮辋)”，或者如果是ETRTO则为“MeasuringRim(测量轮辋)”。“正规内压”设为230kPa。“正规载荷”设为与在包括轮胎所基于的标准的标准体系中各标准按每个轮胎而定的最大负荷能力的75％相当的载荷。
附图说明
图1是示出由本发明的实施方式构成的充气轮胎的子午线剖视图。
图2是示出图1的充气轮胎的胎面花纹的展开图。
图3是将图2的主要部分放大而示出的平面图。
图4是图3的IV-IV向视剖视图。
图5是示出在满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部产生的相邻块一体型磨耗的侧视图。
图6是示出在满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部产生的相邻块一体型磨耗的侧视图。
图7是示出指标R与异常磨耗产生部位的比率的关系的图。
图8是示出M1/N、M2/N及异常磨耗产生状况的关系的图。
图9是示出试验轮胎中的块状陆部的排列的图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的构成进行详细说明。此外，本发明不由以下的实施方式限定。另外，在本实施方式的构成要素中，包含在维持发明的同一性的同时能够置换且置换显而易见的要素。另外，本实施方式所记载的多个变形例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意地组合。图1～图4是示出由本发明的实施方式构成的充气轮胎的图。在图1中，CL是轮胎中心位置。在图2中，E是接地端。
如图1所示，本实施方式的充气轮胎具备在轮胎周向上延伸而呈环状的胎面部1、配置于该胎面部1的两侧的一对胎侧部2、2、以及配置于这些胎侧部2的轮胎径向内侧的一对胎圈部3、3。
在一对胎圈部3、3之间架设有胎体层4。该胎体层4包含沿轮胎径向延伸的多条加强帘线，绕配置于各胎圈部3的胎圈芯5而从轮胎内侧向外侧折回。在胎圈芯5的外周上配置有由截面三角形状的橡胶组合物构成的胎圈填胶6。
另一方面，在胎面部1处的胎体层4的外周侧埋设有多层带束层7。这些带束层7包含相对于轮胎周向倾斜的多条加强帘线，并且在层间以加强帘线相互交叉的方式配置。在带束层7中，加强帘线相对于轮胎周向的倾斜角度例如设定在10°～40°的范围。作为带束层7的加强帘线，优选使用钢帘线。在带束层7的外周侧，以提高高速耐久性为目的，配置有将加强帘线相对于轮胎周向以例如5°以下的角度排列而成的至少1层的带束覆盖层8。作为带束覆盖层8的加强帘线，优选使用尼龙、芳族聚酰胺等有机纤维帘线。
此外，上述的轮胎内部构造示出充气轮胎中的代表性的例子，但并不限定于此。
如图2所示，在胎面部1形成有沿轮胎周向延伸的多条主槽10。主槽10是槽宽处于3mm以上、优选4mm以上且18mm以下的范围、并且槽深处于5mm以上且11mm以下的范围的周向槽。主槽10包括位于轮胎中心位置CL的附近的位置的中央主槽11、和位于轮胎宽度方向的最外侧的位置的一对胎肩主槽12、12。由此，在胎面部1，划分出位于胎肩主槽12、12彼此之间的一对中央陆部20、20和位于胎肩主槽12、12的外侧的一对胎肩陆部30、30。
在中央陆部20的各自中，一端与胎肩主槽12连通且另一端在中央陆部20内终止的多条封闭槽21在轮胎周向上隔开间隔地形成。另一方面，如图3及图4所示，在胎肩陆部30的各自中，在轮胎周向上隔开间隔地形成有以不与胎肩主槽12连通的方式沿轮胎宽度方向延伸的多条横槽31(宽度方向槽)。
在此，将成为胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg与接地端E的中点的、轮胎宽度方向的位置作为胎肩陆部30的轮胎宽度方向中央的基准位置P。在胎肩主槽12的轮胎宽度方向的位置沿着轮胎周向变动的情况下，胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg设为向轮胎宽度方向内侧最突出的位置。横槽31在胎肩陆部12的轮胎宽度方向中央的基准位置P处沿轮胎周向测定的槽宽处于1.5mm以上、优选3mm以上且6mm以下的范围。横槽31在基准位置P处的槽深虽然可以沿着轮胎周向变动，但均成为在胎肩陆部30中沿轮胎宽度方向延伸的宽度方向槽的最大深度(在图1～图4所示的实施方式中，为横槽31的最大深度)的50％以上。例如，横槽31的槽深在基准位置P处优选处于2mm以上且6mm以下的范围或主槽深度的30％以上且80％以下的范围。通过满足这样的尺寸要件的横槽31，在胎肩陆部30划分出多个块状陆部32。块状陆部32可以被横槽31完全截断。此外，在胎肩陆部30也可以存在不满足上述尺寸要件的宽度方向槽，但它们不被考虑为划分块状陆部32的横槽。
胎肩陆部30的轮胎宽度方向中央的基准位置P处的块状陆部32的周向长度Pi沿着轮胎周向变化，块状陆部32的周向长度Pi的最大最小比(最大值Pmax相对于最小值Pmin之比)设定为1.2以上且1.8以下的范围。即，在胎肩陆部30的块状陆部32中应用了间距变化。
在上述的充气轮胎中，在将块状陆部32的轮胎圆周上的个数设为N，将块状陆部32的周向长度沿着轮胎周向依次设为P1、P2、…PN，将任意的块状陆部的周向长度设为Pi(i＝1～N)，将满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部32的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部32的个数设为M2，将指标R设为R＝(M1·M2)1/2/N时，指标R设定在0≤R≤0.2的范围。这里，在i＝1时设为i－1＝N，在i＝N时设为i+1＝1。
这样规定的指标R例如能够通过调整相邻的块状陆部32的周向长度Pi的比，或者调整块状陆部32的周向长度Pi的水准数，或者变更块状陆部32的排列来进行控制。
在如上述那样在胎肩陆部30中采用间距变化的充气轮胎中，通过在将满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M2，将指标R设为R＝(M1·M2)1/2/N时，使该指标R处于0≤R≤0.2的范围，从而能够维持基于间距变化的花纹噪声的“声音的大小”的降低效果，并且抑制相邻块一体型磨耗，而且改善花纹噪声的“粗糙感”。
图5示出在满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部32产生的相邻块一体型磨耗，图6示出在满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部32产生的相邻块一体型磨耗。在图5及图6中，折线图表示块状陆部的周向长度的轮胎周向的变化。
根据本发明人的见解，如图5所示，在满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95、任意的块状陆部的周向长度比两侧相邻的块状陆部的周向长度的最小值显著小的情况下，容易产生轮胎周向上相邻的块状陆部成为一体而磨耗的特殊的磨耗形态(相邻块一体型磨耗)。另外，如图6所示，在满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95、任意的块状陆部的周向长度比两侧相邻的块状陆部的周向长度的平均值显著小的情况下，容易产生轮胎周向上相邻的块状陆部成为一体而磨耗的特殊的磨耗形态(相邻块一体型磨耗)。
图7是示出指标R与异常磨耗产生部位的比率的关系的图。在图7中，异常磨耗产生部位的比率低的例子用“○”表示，异常磨耗产生部位的比率高的例子用“×”表示，异常磨耗产生部位的比率为容许水平的例子用“△”表示。如图7所示，可知，通过将指标R设为0≤R≤0.2的范围，从而起因于相邻块一体型磨耗的异常磨耗产生部位的比率下降。特别是，优选为0≤R≤0.16。
特别是，优选：在从胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg朝向接地端E为30％～70％的规定区域(即，具有与从胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg到接地端E的距离L的40％相当的宽度且以基准位置P为中心的带状区域)的无论哪个位置，指标R都处于0≤R≤0.2的范围。通过这样在包含基准位置P的较宽的规定区域中满足0≤R≤0.2，能够有效地抑制相邻块一体型磨耗，提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
图8是示出M1/N、M2/N及异常磨耗产生状况的关系的图。在图8中，异常磨耗产生部位的比率低的例子用“○”表示，异常磨耗产生部位的比率高的例子用“×”表示，异常磨耗产生部位的比率为容许水平的例子用“△”表示。如图8所示，优选的是，满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部32的个数M1与块状陆部32的整体的个数N之比M1/N处于0≤M1/N≤0.15的范围。与块状陆部32的周向长度Pi的变化大小大的部位相关的个数M1对花纹噪声的“粗糙感”的影响大，但通过降低个数M1的比例，能够有效地抑制相邻块一体型磨耗，并且能够提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
在上述充气轮胎中，优选的是，块状陆部32的周向长度的水准数为3以上，在将块状陆部32的周向长度的最大值设为Pmax，将块状陆部32的周向长度的最小值设为Pmin，将满足Pi＜Pmin·(Pmax/Pmin)1/3的块状陆部32的周向长度的总和设为PL，将满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部32的周向长度的总和设为PH时，满足下述数学式(1)及(2)，且满足0.4≤PH/PL≤3.0的关系。
[数学式2]
Figure BDA0003901555980000091
Figure BDA0003901555980000092
由此，使块状陆部32的周向长度分散，不偏向特定的周向长度，因此能够基于间距变化有效地降低“声音的大小”，并且提高改善花纹噪声的“粗糙感”的效果。
在此，若满足Pi＜Pmin·(Pmax/Pmin)1/3的块状陆部32的周向长度的总和PL或满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部32的周向长度的总和PH相对于整体过多或过少，则块状陆部32的周向长度产生偏差，改善花纹噪声的“粗糙感”的效果下降。同样，当PH/PL的值偏离上述范围时，块状陆部32的周向长度产生偏差，改善花纹噪声的“粗糙感”的效果下降。特别是，优选满足0.7≤PH/PL≤2.2的关系。
另外，当块状陆部32的周向长度的水准数小于3时，水准间的周向长度的变化变大，改善相邻块一体型磨耗、花纹噪声的“粗糙感”的效果下降。特别是，块状陆部32的周向长度的水准数优选为5以上，其上限优选为块状陆部32的轮胎圆周上的个数N的40％以下。即使水准数超过个数N的40％，效果也没有差别。
在图2～图4中，槽宽为1mm以上且2mm以下且槽深为横槽31的最大深度的10％以上且小于50％的细槽33相对于轮胎周向以35°以下的角度配置于胎肩陆部30。通过这样在胎肩陆部30设置沿轮胎周向取向的细槽33，能够以不伴有对花纹噪声的不良影响的方式使胎肩陆部30的刚性下降，进一步降低花纹噪声。在此，当细槽33的槽深过大时，由于过度的刚性下降而导致相邻块一体型磨耗的改善效果下降。另外，当细槽33相对于轮胎周向的角度过大时，细槽33成为花纹噪声的产生要因。此外，细槽33的角度是将细槽33的两端彼此连结的直线相对于轮胎周向所成的角度。
在图2～图4中，在胎肩陆部30的各块状陆部32，配置有沿轮胎宽度方向延伸并且槽宽小于1.5mm且槽深为横槽31的最大槽深的50％以上且小于100％的至少1条刀槽花纹34。通过这样将对花纹噪声的影响少的刀槽花纹34设置于胎肩陆部30的各块状陆部32，能够使各块状陆部32的刚性下降，进一步降低花纹噪声。
刀槽花纹34优选以连结其两端彼此的直线相对于轮胎宽度方向成为30°以下的角度的方式配置。在该情况下，能够高效地使各块状陆部32的前后方向的刚性下降。刀槽花纹34优选配置成至少一部分施加于从胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg朝向接地端E为30％～70％的规定区域，更优选配置成横穿从胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg朝向接地端E为50％的位置(基准位置P)。通过这样配置刀槽花纹34，从而各块状陆部32的中央部附近的刚性下降，因此能够高效地使各块状陆部32的前后方向的刚性下降。
另外，优选的是，在以横穿从胎肩陆部30的轮胎宽度方向内侧端Eg朝向接地端E为50％的位置(基准位置P)的方式配置刀槽花纹34，并利用该刀槽花纹34将各块状陆部32划分为多个小陆部35的情况下，使位于各块状陆部32的轮胎周向的两端的位置的小陆部35的周向长度的大的一侧的值相对于小的一侧的值的比为1.2以下。由此，能够使在轮胎滚动时各块状陆部32接地时的先着地侧和后着地侧的刚性均衡而有效地抑制相邻块一体型磨耗。
在上述充气轮胎中，优选的是，块状陆部32的周向长度的最大值Pmax与最小值Pmin之比Pmax/Pmin为1.4以上，配置于满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部32的刀槽花纹34的条数Mi比配置于具有最小值Pmin的块状陆部32的刀槽花纹34的条数Mmin多。通过增加这样的陆部长度相对较大的块状陆部32的刀槽花纹34，能够缓和块状陆部32间的刚性差，有效地抑制相邻块一体型磨耗。但是，若在块状陆部32间，刀槽花纹34的条数差过大，则反而会产生刚性差，因此刀槽花纹34的条数Mi的上限值优选设为Mmin·(Pmax/Pmin)+1。
在上述充气轮胎中，优选的是，mi条(mi≥2)的刀槽花纹以横穿基准位置P的方式配置于任意的块状陆部32，该块状陆部32由mi条刀槽花纹划分为3个以上的小陆部35，在将基准位置P处的小陆部35的周向长度沿着轮胎周向依次设为S1、S2、···Smi+1时，满足min(S1，Smi+1)≥0.95·max(S2，S3，···Sm)，且max(S1，Smi+1)≤1.5·min(S2，S3，···Smi)的关系。
通过这样规定块状陆部32内划分出的3个以上的小陆部35的周向长度的关系，能够缓和小陆部35间的刚性差，有效地抑制相邻块一体型磨耗，而且能够提高花纹噪声降低效果。在此，若位于块状陆部32的轮胎周向的两端的位置的小陆部35的周向长度S1、Smi+1的最小值比其他的小陆部35的周向长度S2、S3、···Sm的最大值的0.95倍小，则小陆部35间的刚性差会过大，无法得到期望的效果。另外，若位于块状陆部32的轮胎周向的两端的位置的小陆部35的周向长度(S1，Smi+1)的最大值比其他的小陆部35的周向长度(S2，S3，…Sm)的最小值的1.5倍大，则小陆部35间的刚性差会过大，无法得到期望的效果。
满足上述的特定的要件的间距变化能够应用于充气轮胎的至少一方的胎肩陆部，也可以应用于双方的胎肩陆部。另外，在被指定了相对于车辆的安装方向的充气轮胎中，优选将满足上述的特定的要件的间距变化应用于车辆安装内侧的胎肩陆部。
实施例
制作了如下的以往例及实施例1～11的轮胎：在轮胎尺寸为225/55R17、在胎面部具备由槽宽为3mm以上的周向槽划分出的胎肩陆部、该胎肩陆部具备沿轮胎宽度方向延伸的多条宽度方向槽、这些宽度方向槽包括在胎肩陆部的轮胎宽度方向中央的基准位置处槽宽为1.5mm以上且槽深为宽度方向槽的轮胎圆周上的最大槽深的50％以上的多条横槽、采用由这些横槽划分出的多个块状陆部的基准位置处的周向长度发生变化的间距变化的充气轮胎中，将块状陆部的轮胎圆周上的个数N设为54，将块状陆部的周向长度的水准数设为7，将块状陆部的周向长度的最大值Pmax与最小值Pmin之比Pmax/Pmin设为1.5，并如表1那样设定其细节部分。
作为块状陆部的排列，采用了图9所示的排列A～D中的某一个。另外，作为块状陆部的周向长度的水准的类型，采用了以下的类型X(等差)或类型Y(等比)。
类型X：1.00、1.08、1.17、1.25、1.33、1.42、1.5
类型Y：1.00、1.07、1.14、1.22、1.31、1.40、1.5
而且，在以往例及实施例1～11中，使基准位置处的指标R、规定区域中的指标R的最大值、M1/N、PH/PL、细槽的有无、小的块状陆部的刀槽花纹条数、大的块状陆部的刀槽花纹条数、位于块状陆部的轮胎周向的两端的位置的小陆部的周向长度相对于位于块状陆部的轮胎周向的中间部的位置的小陆部的周向长度之比各不相同。此外，在以往例及实施例1中，横槽的角度根据块状陆部的周向长度而变化，在实施例2～11中，无论块状陆部的周向长度的变化如何，都将横槽的角度设为恒定。
对于这些试验轮胎，通过下述试验方法来评价耐偏磨耗性、花纹噪声性能，将其结果一并示于表1。
耐偏磨耗性：
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸17×7.5J的车轮并安装于排气量2升的前轮驱动车，将空气压力设为220kPa，在干燥路面上行驶了2万km后，对4轮各自的车辆安装内侧的胎肩陆部测定基准位置处的圆周上轮廓，对产生了相邻块一体型磨耗的部位进行计数，求出4轮的合计数。评价结果使用磨耗产生部位的合计数的倒数，以将以往例设为100的指数来表示。该指数值越大，意味着产生了相邻块一体型磨耗的部位越少，耐偏磨耗性越优异。
花纹噪声性能：
将各试验轮胎组装于轮辋尺寸17×7.5J的车轮并安装于排气量2升的前轮驱动车，将空气压力设为220kPa，关于以速度60km/h在干燥的平滑的沥青路面上行驶时的车室内噪声(花纹噪声)，对“声音的大小”及“粗糙感”分别由驾驶席实施了感官评价。评价结果以将以往例设为100的指数值进行评分。该指数值越大，意味着花纹噪声性能越优异。
[表1]
Figure BDA0003901555980000141
根据该表1可知，实施例1～11的轮胎能够维持基于间距变化的花纹噪声的“声音的大小”的降低效果，并且抑制相邻块一体型磨耗，而且改善花纹噪声的“粗糙感”。
附图标记说明
1 胎面部
2 胎侧部
3 胎圈部
10 主槽(周向槽)
11 中央主槽
12 胎肩主槽
20 中央陆部
21 封闭槽
30 胎肩陆部
31 横槽
32 块状陆部
33 细槽
34 刀槽花纹
35 小陆部
Eg 胎肩陆部的轮胎宽度方向内侧端
E 接地端
P 基准位置

Claims (8)

1.一种充气轮胎，所述充气轮胎在胎面部具备由槽宽为3mm以上的周向槽划分出的胎肩陆部，该胎肩陆部具备沿轮胎宽度方向延伸的多条宽度方向槽，所述宽度方向槽包括在所述胎肩陆部的轮胎宽度方向中央的基准位置处槽宽为1.5mm以上且槽深为所述宽度方向槽的轮胎圆周上的最大槽深的50％以上的多条横槽，由所述横槽划分出的多个块状陆部在所述基准位置处的周向长度发生变化，所述块状陆部的周向长度的最大最小比处于1.2以上且1.8以下的范围，
所述充气轮胎的特征在于，
在将所述块状陆部的轮胎圆周上的个数设为N，将所述块状陆部的周向长度沿着轮胎周向依次设为P1、P2、···PN，将任意的块状陆部的周向长度设为Pi，其中，i＝1～N，将满足Pi/min(Pi-1，Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M1，将满足2Pi/(Pi-1+Pi+1)≤0.95的块状陆部的个数设为M2，将指标R设为R＝(M1·M2)1/2/N时，所述指标R处于0≤R≤0.2的范围。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，
在从所述胎肩陆部的轮胎宽度方向内侧端朝向接地端为30％～70％的规定区域的无论哪个位置，所述指标R都处于0≤R≤0.2的范围。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，
所述块状陆部的个数M1与个数N之比M1/N处于0≤M1/N≤0.15的范围。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述块状陆部的周向长度的水准数为3以上，在将所述块状陆部的周向长度的最大值设为Pmax，将所述块状陆部的周向长度的最小值设为Pmin，将满足Pi＜Pmin·(Pmax/Pmin)1/3的块状陆部的周向长度的总和设为PL，将满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部的周向长度的总和设为PH时，满足下述数学式(1)及(2)，且满足0.4≤PH/PL≤3.0的关系，
Figure FDA0003901555970000021
Figure FDA0003901555970000022
5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
槽宽为1mm以上且2mm以下且槽深为所述横槽的最大深度的10％以上且小于50％的细槽相对于轮胎周向以35°以下的角度配置于所述胎肩陆部。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
在所述胎肩陆部的各块状陆部配置有在轮胎宽度方向上延伸并且槽宽小于1.5mm且槽深为所述横槽的最大槽深的50％以上且小于100％的至少1条刀槽花纹。
7.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，
所述块状陆部的周向长度的最大值Pmax与最小值Pmin之比Pmax/Pmin为1.4以上，配置于满足Pi＞Pmin·(Pmax/Pmin)2/3的块状陆部的刀槽花纹的条数Mi比配置于具有最小值Pmin的块状陆部的刀槽花纹的条数Mmin多。
8.根据权利要求6或7所述的充气轮胎，其特征在于，
在任意的块状陆部，mi条的刀槽花纹以横穿所述基准位置的方式配置，该块状陆部由mi条刀槽花纹划分为3个以上的小陆部，在将所述基准位置处的所述小陆部的周向长度沿着轮胎周向依次设为S1、S2、···Smi+1时，满足min(S1，Smi+1)≥0.95·max(S2，S3，···Sm)且max(S1，Smi+1)≤1.5·min(S2，S3，···Smi)的关系，其中，mi≥2。
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