CN114728317A - 钢带的开槽方法、冷轧方法及冷轧钢带的制造方法 - Google Patents

钢带的开槽方法、冷轧方法及冷轧钢带的制造方法 Download PDF

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Abstract

提供一种钢带的开槽方法，在接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去该凹口的至少一部分区域时，抑制颤振的效果优异，并且能够抑制工具寿命的降低。钢带的开槽方法，在将先行钢带的后端和后行钢带的前端接合的接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去所述凹口的至少一部分区域，所述钢带的开槽方法中，使用旋转式磨削工具，在板宽方向上进给所述旋转式磨削工具，对所述区域进行所述区域的切入，并且在钢带垂直方向上以相对于所述旋转式磨削工具沿板宽方向的进给速度而言为规定范围的进给速度进给所述旋转式磨削工具，与此并行地，在沿板宽方向进给规定的进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供规定进给量，并且通过一边使所述旋转式磨削工具沿钢带长度方向摆动一边进行所述区域的切入的磨削来进行除去。

Description

钢带的开槽方法、冷轧方法及冷轧钢带的制造方法
技术领域
本发明涉及钢带的开槽方法、冷轧方法及冷轧钢带的制造方法。
背景技术
在钢带的冷轧工序中，通常是将先行材料(先行钢带)的后端和后行材料(后行钢带)的前端接合，并连续地供给到冷轧生产线。由此，能够进行卷材的连续轧制，生产线的生产率提高。而且，由于能够在对钢带的全长范围施加了张力的状态下进行轧制，因此在钢带的前后端也能够进行高精度的板厚形状控制，也带来成品率的提高。
钢板的接合方法使用闪光对焊、激光焊接等焊接技术。无论使用哪种焊接技术，先行材料和后行材料的接合部(焊接部)的板宽方向端部由于先行材料和后行材料的钢带宽度之差或位置偏移等，不可避免地形成宽度台阶部。该宽度台阶部由于钢带的角突出，因此有时在通板中挂在辊上而导致对设备的损伤。进而，在接合部的板宽方向端部焊接不完全，焊接强度不足，轧制中接合部断裂的危险性增加。在接合部断裂的情况下，由于使生产线停止来处理断裂板，因此导致运转率降低。进而，在断裂时工作辊损伤的情况下，不得不更换工作辊，产生单位成本的恶化。特别是近年来，以构件的轻量化、特性提高为目的，冷轧钢带的薄规格化不断发展，伴随与此的高压下率化导致接合部的断裂率变高。
因此，通常在进行在接合部的板宽方向端部形成凹口(缺口)的开槽后进行轧制。通过开槽，除去宽度台阶部的钢带的角和焊接不完全的不完全焊接部，能够防止轧制中的接合部的断裂。作为开槽方法，例如一般是在接合部的板宽方向端部机械地剪切加工不具有角部的半圆形状的凹口的方法(例如，参照专利文献1、图4)。但是，该半圆形的凹口的外缘的曲率是一样的，在接合部处钢带的宽度变得最小，因此在形成凹口后的接合部处产生最大的应力。为了解决该问题，在专利文献1中提出了通过将凹口的形状形成为大致等腰梯形而使最大应力产生点位于接合部以外的方法。
然而，在上述专利文献1中记载的开槽方法中，在硅钢板、高张力钢板等脆性材料·高合金材料的冷轧中，不能充分抑制轧制中的接合部的断裂。
对此，在专利文献2中记载了一种钢带的开槽方法，其在先行钢带的后端和后行钢带的前端的接合部的钢带宽度方向两边缘部通过剪切加工形成第1级凹口，然后通过磨削该接合部的钢带宽度方向两边缘部的端面形成第2级凹口。根据专利文献2中记载的开槽方法，即使在冷轧硅钢板、高张力钢板等脆性材料·高合金材料的情况下，抑制轧制中的接合部断裂的效果也优异。
但是，在上述专利文献2记载的开槽方法中，在磨削接合部的钢带宽度方向两边缘部的端面时，有时产生大的颤振(chatter vibration)。另外，有时磨削工具的磨损变大，工具寿命显著降低。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2014－50853号公报
专利文献2：日本特开2017－144467号公报
发明内容
发明要解决的课题
本发明的目的在于提供一种钢带的开槽方法，其在接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去该凹口的至少一部分区域、特别是接合部的板宽方向端部时，抑制颤振的效果优异，并且能够抑制工具寿命的降低。
另外，本发明的目的在于，提供使用所述钢带的开槽方法的冷轧方法、使用该冷轧方法的冷轧钢带的制造方法。
用于解决课题的手段
为了解决上述课题，本发明在接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过使用例如旋转锉(rotary burr)等旋转式磨削工具的磨削，除去该凹口的至少一部分区域、特别是接合部的板宽方向端部。
以下，对本发明的原委进行说明。本申请发明人等发现，观察在接合部的板宽方向端部形成凹口并冷轧后的接合部的板宽方向端部时，如图4所示，在先行钢带1和后行钢带2的接合部3的板宽方向端部，在板宽方向形成有长度约2mm的裂纹X。破裂从该裂纹X发展，结果产生接合部的断裂。本申请发明人等查明，该裂纹X的形成的原因在于，形成凹口后的接合部的板宽方向端部因形成了凹口而加工硬化。其机理如下。首先，若在接合部的板宽方向端部形成凹口，则形成凹口后的接合部的板宽方向端部加工硬化。该加工硬化后的部位(加工硬化部)与其他部位相比成为难以变形的状态。若轧制该加工硬化部，则在轧制中不能变形而产生裂纹X。
因此，想到了为了抑制接合部的断裂，只要将在形成凹口后的接合部的板宽方向端部产生的加工硬化部除去即可。进而，在本发明中，通过磨削进行所述加工硬化部的除去。若使用磨削这样的手段，则不会在磨削后的接合部的板宽方向端部产生新的加工硬化，能够仅除去通过形成凹口而产生的加工硬化部。
进而，在本发明中，作为磨削的方法，使用旋转式磨削工具。特别是若使用旋转锉作为旋转式磨削工具在最佳条件下进行加工，则能够更有效地抑制磨削时的颤振，能够将由旋转锉(工具刃)的磨损、堵塞引起的磨削性的恶化限制在最小限度，并且能够除去凹口形成后的加工硬化部。
本发明具有以下结构。
[1]钢带的开槽方法，在将先行钢带的后端和后行钢带的前端接合的接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去所述凹口的至少一部分区域，所述钢带的开槽方法中，
使用旋转式磨削工具，在板宽方向上进给所述旋转式磨削工具，对要通过所述磨削除去的所述凹口的至少一部分区域进行所述区域的切入，并且在钢带垂直方向上以相对于所述旋转式磨削工具沿板宽方向的进给速度而言为规定范围的进给速度进给所述旋转式磨削工具，与此并行地，在沿板宽方向进给规定的进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供规定进给量，并且通过一边使所述旋转式磨削工具沿钢带长度方向摆动一边进行所述区域的切入的磨削来进行除去。
[2]根据[1]所述的钢带的开槽方法，其中，所述旋转式磨削工具为旋转锉，以旋转锉在板宽方向上的进给速度的0.3倍～10.0倍的进给速度在钢带垂直方向上进给所述旋转锉。
[3]根据[1]或[2]所述的钢带的开槽方法，其中，所述旋转式磨削工具为旋转锉，在沿板宽方向进给该旋转锉直径的1.0％以下的规定进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供该旋转锉直径的5.0％以上的进给量。
[4]冷轧方法，其对通过上述[1]～[3]中任一项所述的钢带的开槽方法进行了开槽后的钢带进行冷轧。
[5]冷轧钢带的制造方法，其使用上述[4]所述的冷轧方法制造冷轧钢带。
发明效果
根据本发明的钢带的开槽方法，能够提供一种钢带的开槽方法，其在接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去该凹口的至少一部分区域、特别是形成凹口后的接合部的板宽方向端部时，抑制颤振的效果优异，并且能够抑制工具寿命的降低。
根据本发明，通过磨削除去成为接合部断裂的原因的加工硬化部，从而即使在轧制Si、Mn的含量多的硅钢板、高张力钢板等脆性材料·高合金材料的情况下，也能够抑制接合部的断裂(焊接部的断裂)。进而，使用旋转式磨削工具来应用本发明的方法，进行上述磨削，从而能够抑制磨削时的颤振。特别是通过使用旋转锉作为旋转式磨削工具，能够更有效地抑制磨削时的颤振，通过在最佳条件下进行加工，能够抑制由旋转锉(工具刃)的磨损、堵塞引起的工具寿命的降低、磨削性变差，并且能够除去凹口形成后的加工硬化部。根据本发明，通过使用旋转锉等旋转式磨削工具以适当的方法对上述磨削进行磨削加工，能够同时实现有效地除去因形成凹口而产生的钢带接合部的加工硬化部和抑制工具寿命的降低。
附图说明
[图1]是说明本发明的钢带的开槽方法的一个实施方式的图。
[图2]是表示从形成凹口后的接合部的板宽方向端部3b向板宽中央方向的硬度分布的曲线图。
[图3]是表示使用旋转锉磨削后的接合部的从板宽方向端部3c向板宽中央方向的硬度分布的曲线图。
[图4]形成凹口并进行冷轧后的接合部的板宽方向端部的状态(裂纹)的照片。
[图5]是表示形成凹口、并进行规定的磨削后进行冷轧后的接合部的板宽方向端部的状态的照片。
[图6]是表示使用旋转锉进行磨削时的旋转锉与钢带的位置关系的说明图。
[图7]是从侧面侧观察图6的侧视图。
[图8]是从上面侧观察图6的俯视图。
[图9]是说明使用了实施例中的旋转锉的磨削方法的说明图。
[图10]是说明使用了实施例中的旋转锉的磨削方法的说明图。
[图11]是说明使用了实施例中的旋转锉的磨削方法的说明图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明的一个实施方式进行说明。但是，本发明并不限定于以下所示的实施方式。
图1是说明本发明的钢带的开槽方法的一个实施方式的图。图1中的箭头A表示钢带的输送方向。
如图1(a)所示，首先，通过焊接将先行钢带1的后端和后行钢带2的前端接合。由此，形成接合部3。焊接先行钢带1的后端和后行钢带2的前端的方法没有特别限定，例如，可以通过闪光对焊、激光焊接等方法进行。需要说明的是，在图1(a)中，先行钢带1和先行钢带2的钢带宽度大致相等，但不限于此，两者的钢带宽度也可以不同。另外，接合方法不限于焊接，也可以是钎焊、摩擦接合(固相接合)等。
如上所述，在接合部3的板宽方向端部3a(以下也简称为“端部3a”)，由于先行钢带1和后行钢带2的钢带宽度的差或位置偏移等而形成宽度台阶部，成为轧制时的接合部3断裂的原因。因此，在通过焊接将先行钢带1和后行钢带2接合而形成接合部3后，在端部3a形成凹口4(缺口4)(图1(b))。在图1(b)中，虚线内的空白部分表示形成有凹口4的区域。如图1(b)所示，凹口4在包含接合部的板宽方向端部的规定区域中朝向板宽中央方向形成。需要说明的是，在图1(b)中，示出了形成大致半椭圆形状的凹口的情况，但在本发明中，凹口的形状没有特别限定。
若在钢带的端部3a形成这样的凹口，则在形成凹口后的接合部3的板宽方向端部3b(以下也简称为“端部3b”)产生加工硬化。为了调查该加工硬化的范围，将测定从接合部3的端部3b向板宽中央方向的硬度分布的结果示于图2。如图2所示，由于上述加工硬化，在端部3b处维氏硬度上升最大，维氏硬度的上升量随着从端部3b朝向板宽中央方向而减少。而且，在从端部3b向板宽中央方向1mm以上的范围中，成为与形成凹口前的端部3a同等的维氏硬度(Hv240)。即，由图2可知，在从端部3b向板宽中央方向1mm的范围内产生加工硬化。因此，认为如果将从端部3b向板宽中央方向1mm的范围除去，则能够防止裂纹的发生。
因此，在本发明中，如图1(c)所示，通过磨削除去上述加工硬化后的端部3b。在图1(c)中，虚线内的空白部分表示通过磨削除去的磨削区域5。如图1(c)所示，上述磨削是将端部3b进一步朝向板宽中央方向除去的磨削，针对钢带长度方向的磨削的范围是形成有凹口的规定区域的一部分区域。如上所述，由于在从端部3b向板宽中央方向1mm的范围内产生加工硬化，因此优选通过磨削将从端部3b向板宽中央方向1mm的范围除去。另一方面，在将向板宽方向的磨削宽度T(从接合部3的端部3b向板宽中央方向的距离)取得过大的情况下，应力集中于该缺口部，反而导致接合部的断裂。因此，磨削宽度T优选为2mm以下的范围。作为一例，磨削宽度T优选为0.5mm以上。另外，作为一例，磨削宽度T优选为2.0mm以下。另外，为了抑制钢带宽度的急剧变动，优选在钢带长度方向上的磨削范围、即图1(c)中的磨削长度L为8mm以上。从进一步提高抑制接合部断裂的效果的观点出发，优选使磨削后的接合部3的板宽方向端部3c(以下也简称为“端部3c”)的维氏硬度的上升量相对于端部3a的维氏硬度(或母材部的维氏硬度)而言为Hv50以下。上述磨削宽度T根据端部3c的维氏硬度及其加工硬化范围适当调节。需要说明的是，在本说明书中，维氏硬度是根据JISZ 2244测定的。需要说明的是，在图1中，将通过磨削除去的凹口的一部分区域设为包含端部3b的区域，但有时在接合部以外的凹口部也会由于加工硬化等某种原因而产生裂纹，因此也可以通过本发明的方法对接合部的板宽方向端部以外的凹口的一部分区域进行磨削而除去。
另外，在本发明中，通过使用旋转式磨削工具的磨削来去除上述加工硬化后的端部3b。作为旋转式磨削工具，没有特别限定，可以使用旋转锉、带轴磨石、旋转锉刀(rotaryfile)、研磨机、带式砂磨机等。作为旋转式磨削工具，特别优选使用旋转锉。作为旋转锉，没有特别限定，例如可以使用通常市售的旋转锉。作为所述旋转锉，例如可以举出涂覆有碳化钨等超硬材料或金刚石磨粒的切削刃、使用高速钢的切削刃(也包括实施了Ti等各种涂覆的切削刃)。在本发明中，从切削阻力小、抑制磨削中颤振的效果更优异的观点出发，优选使用交叉形状的旋转锉。作为适当的旋转锉的示例包括硬质合金旋转锉，更具体地，具有涂覆有硬质合金材料的交叉刀刃的圆柱形头部的旋转锉。
另外，作为旋转锉，在作为被切削材料的钢带的硬度高的情况下，优选选择齿数多的旋转锉。此外，旋转锉的直径、形状没有特别限定，但优选容易实现上述磨削宽度T、磨削长度L的旋转锉。在本发明中，优选使用作为通常市售的范围的直径10mm以上的旋转锉。另外，优选使用直径26mm以下的旋转锉。需要说明的是，旋转锉的直径是指旋转锉(切削刃)的最大直径。
接着，对使用旋转式磨削工具对上述凹口的至少一部分区域进行磨削的方法进行说明。在此，作为一例，对使用旋转锉作为旋转式磨削工具的所述加工硬化后的端部3b的磨削方法进行说明。
图6是表示使用旋转锉进行磨削时的旋转锉与钢带的位置关系的说明图，图7表示从侧面侧观察图6的侧视图，图8表示从上面侧观察图6的俯视图。
在本发明中，沿板宽方向(图6～图8中的x方向)进给旋转锉而进行板宽方向端部的切入，并且在钢带垂直方向(图6、图7中的z方向)上，以相对于所述旋转锉沿板宽方向的进给速度而言成为规定范围的进给速度进给所述旋转锉，与此并行(同时)地，在利用所述旋转锉沿板宽方向进给规定的进给量期间，同时沿钢带长度方向(图6、图8中的y方向)提供规定的进给量，且一边使上述旋转锉沿钢带长度方向摆动一边进行上述接合部的板宽方向端部的切入。
旋转锉沿板宽方向的进给速度(切入速度)优选为0.3mm/sec以上。另外，沿板宽方向的进给速度优选为5.0mm/sec以下。沿板宽方向的进给速度为0.3mm/sec以上时，能够抑制积屑瘤的生成、切屑排出变差，容易抑制因加工发热变大而产生的磨削性变差。另外，若沿板宽方向的进给速度为5.0mm/sec以下，则容易抑制切削阻力的增大，容易抑制刀刃磨损的进展。关于旋转锉的转速，可以根据由旋转锉的直径、形状决定的推荐转速来设定。
另外，将旋转锉沿板宽方向进给而进行上述接合部的板宽方向端部的切入，并且沿钢带垂直方向以相对于旋转锉沿板宽方向的进给速度而言成为规定范围的进给速度进给。此时，优选在钢带垂直方向上以沿板宽方向的旋转锉的进给速度的0.3倍～10.0倍的进给速度进给旋转锉。由此，更容易促进切屑的排出，并且不会使用刀刃的同一位置进行切入，因此容易使刀刃的寿命更高。
进而，沿钢带垂直方向以相对于旋转锉沿板宽方向的进给速度而言为规定范围的进给速度进给旋转锉，与此并行地，在沿板宽方向进给规定的进给量期间，同时沿钢带长度方向提供规定的进给量，并且一边使旋转锉沿钢带长度方向摆动(往复运动)一边进行接合部的板宽方向端部的切入。此时，优选在沿板宽方向进给旋转锉直径的1.0％以下的规定进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供旋转锉直径的5.0％以上的进给量，并且沿钢带长度方向摆动(往复运动)。即，优选在旋转锉沿板宽方向的进给量超过旋转锉直径的1.0％之前，使旋转锉沿钢带长度方向的移动折返。并且，优选是从该返到下一次折返的沿钢带长度方向的进给量(摆动宽度)为旋转锉直径的5.0％以上。由此，能够降低刀刃与钢带的接触面积，进一步切削阻力降低、即提高抑制颤振的效果。在产生颤振时、切削阻力过大时等，由于对钢带的磨削部分施加过大的负荷，有可能产生新的加工硬化。另外，工具的寿命降低，工具更换的工夫增加，反而有可能导致生产线的效率降低。根据本发明，通过使用旋转锉进行上述磨削，不会产生新的加工硬化，而且，能够抑制工具寿命的降低、磨削性变差，同时除去凹口形成后的加工硬化部。另外，虽然没有特别限定，沿板宽方向的规定的进给量优选为旋转锉直径的0.2％以上。另外，虽然没有特别限定，优选沿钢带长度方向的进给量为旋转锉直径的300％以下。
需要说明的是，在用旋转锉等旋转式磨削工具磨削钢带时，需要夹紧以使加工中的被切削材料不移动，这与一般的加工相同，夹紧的形式等没有特别限定。从更容易抑制颤振的观点出发，优选对极接近加工点的位置进行夹紧。另外，关于切削油，使用切削油可实现切削阻力的降低，可期待磨削性的改善。但是，通常冷轧钢带轧制设备的生产线内是能够使用切削油的环境的情况很少，在本发明中，对于有无使用切削油没有特别规定。确认了本发明中的磨削条件即使没有切削油也能得到效果。
将从利用上述旋转锉磨削后的接合部3的端部3c(参照图1(c))向板宽中央方向的硬度分布示于图3。如图3所示，通过适当地进行磨削，不会产生新的加工硬化，能够仅除去在形成凹口4时产生的加工硬化部。
实施例
制造冷轧钢带(硅钢板)来评价本发明的效果。用于评价的钢带，Si含量为3.0质量％以上且低于3.5质量％，板厚为1.8mm以上且2.4mm以下。母材部的维氏硬度为HV240左右。准备多个该钢带，与上述实施方式同样地，焊接先行钢带1的后端和后行钢带2的前端，在此时形成的接合部3的端部3a形成凹口。接着，使用旋转锉在表1所示的磨削条件下磨削形成凹口后的所述凹口的一部分区域即接合部3的端部3b。
图9～11是说明使用本实施例的旋转锉的磨削方法的说明图。在本实施例中使用的旋转锉是涂覆有超硬材料(碳化钨)的直径25mm、交叉刀刃的圆筒型头的旋转锉(超硬旋转锉)，磨削宽度T固定为1mm(参照图9)。需要说明的是，在图9中，表示旋转锉的钢带长度方向的进给量(摆动宽度)为2mm(旋转锉直径的8％)、磨削长度L为11.6mm的情况的例子。另外，在本实施例中，以旋转锉的旋转速度3600rpm进行磨削。
图10是说明后述的表1的No.1、4、8、9的磨削条件下的旋转锉在x－y面上的动作(旋转锉顶端的动作)的说明图。如图10所示，在这些例子中，在沿板宽方向进给0.25mm(旋转锉直径的1.0％)的进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供2mm(旋转锉直径的8％)的进给量，并且一边沿钢带长度方向以2mm的摆动宽度进行摆动一边进行接合部的板宽方向端部的切入。图11是说明后述的表1的No.5、10、11、12的磨削条件下的旋转锉在x－y面上的动作(旋转锉顶端的动作)的说明图。如图11所示，在这些例子中，在沿板宽方向进给0.125mm(旋转锉直径的0.5％)的进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供2mm(旋转锉直径的8％)的进给量，并且一边沿钢带长度方向以2mm的摆动宽度进行摆动一边进行接合部的板宽方向端部的切入。
对于使用旋转锉如上所述进行磨削时的磨削面的性状，有无颤振、磨削后钢带端面(端部3c的位置)的维氏硬度、可否连续使用进行评价，将其结果一并示于表1。关于颤振，根据有无产生声音、磨削面的粗糙来进行判断。然后，对该钢带实施最终厚度为0.21mm以上且小于0.25mm的冷轧，制成冷轧钢带。对于各磨削条件，通过以下的判定基准进行综合判定。综合判定◎、○、△为合格(抑制颤振的效果优异，且能够抑制工具寿命的降低)，综合判定×为不合格。
综合判定◎：磨削后的接合部的板宽方向端部的维氏硬度的上升量相对于母材部而言为Hv30以下，且不产生颤振、无火花产生，能够进行150次连续磨削。
综合判定○：磨削后的接合部的板宽方向端部的维氏硬度的上升量相对于母材部而言为Hv30以下，且虽然有轻微颤振、产生火花，但能够进行150次的连续磨削。
综合判定△：磨削后的接合部的板宽方向端部的维氏硬度的上升量相对于母材部而言为50以下，且虽然有轻微的火花产生、发热增大，但能够进行达50次的连续磨削(不能进行超过50次的连续磨削)。
综合判定×：有颤振、产生火花，刀刃缺口，不能进行50次连续磨削。
[表1]
Figure BDA0003651726240000121
如表1所示可知，在进行磨削时，将旋转锉沿板宽方向进给并沿钢带垂直方向进给，并且沿板宽方向进给的同时沿钢带长度方向进给而使其摆动的情况下，与不进行这种方法的情况相比，能够抑制磨削面性状的恶化和工具寿命的显著降低。特别是沿钢带垂直方向的进给速度相对于沿板宽方向的进给速度之比、沿钢带长度方向的进给量(摆动宽度)相对于沿板宽方向的进给量在本发明的优选范围内的情况下，通过在该条件下进行磨削，能够不发生磨削面性状恶化、工具寿命显著降低而进行连续磨削。另外，在本发明例中，均能够抑制冷轧后的冷轧钢带的接合部端部的裂纹的产生(参照图5)，能够抑制冷轧时的接合部的断裂。
由以上可知，通过进行本发明的磨削方法，能够同时实现工具寿命的长期化和钢带的加工硬化部的有效去除。
需要说明的是，在本实施例中对硅钢板的情况进行了说明，但本发明不限于此，也可以适用于其他冷轧钢带。
附图标记的说明
1、先行钢带
2、后行钢带
3、接合部(焊接部)
3a～3c、接合部的板宽方向端部
4、凹口
5、磨削区域

Claims (5)

1.钢带的开槽方法，在将先行钢带的后端和后行钢带的前端接合的接合部的板宽方向端部形成凹口后，通过磨削除去所述凹口的至少一部分区域，所述钢带的开槽方法中，
使用旋转式磨削工具，在板宽方向上进给所述旋转式磨削工具，对要通过所述磨削除去的所述凹口的至少一部分区域进行所述区域的切入，并且在钢带垂直方向上以相对于所述旋转式磨削工具沿板宽方向的进给速度而言为规定范围的进给速度进给所述旋转式磨削工具，与此并行地，在沿板宽方向进给规定的进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供规定进给量，并且通过一边使所述旋转式磨削工具沿钢带长度方向摆动一边进行所述区域的切入的磨削来进行除去。
2.如权利要求1所述的钢带的开槽方法，其特征在于，所述旋转式磨削工具为旋转锉，以旋转锉在板宽方向上的进给速度的0.3倍～10.0倍的进给速度在钢带垂直方向上进给所述旋转锉。
3.如权利要求1或2所述的钢带的开槽方法，其特征在于，所述旋转式磨削工具为旋转锉，在沿板宽方向进给该旋转锉直径的1.0％以下的规定进给量的期间，同时沿钢带长度方向提供该旋转锉直径的5.0％以上的进给量。
4.冷轧方法，其对通过权利要求1～3中任一项所述的钢带的开槽方法进行了开槽后的钢带进行冷轧。
5.冷轧钢带的制造方法，其使用权利要求4所述的冷轧方法制造冷轧钢带。
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