CN114302804A - 充气轮胎及轮胎成形用模具 - Google Patents

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Abstract

为了兼顾到刀槽花纹用的刀片的耐久性和冰雪性能，充气轮胎(1)具备配置于在胎面部(2)形成的陆部(15)的多个刀槽花纹(20)和配置于陆部(15)的多个防滑钉用的销孔(30)，刀槽花纹(20)配置于距销孔(30)的距离Ds相对于销孔(30)的直径Dp满足(Ds/Dp)≥4.0的位置，在将多个刀槽花纹(20)中的、距销孔(30)的距离Ds相对于销孔(30)的直径Dp满足(Ds/Dp)≤5.0的刀槽花纹(20)设为销孔附近刀槽花纹(21)，将距销孔(30)的距离Ds相对于销孔(30)的直径Dp满足(Ds/Dp)＞5.0的刀槽花纹(20)中的、距销孔(30)的距离Ds最小的刀槽花纹(20)设为普通刀槽花纹(22)的情况下，销孔附近刀槽花纹(21)以刚性比普通刀槽花纹(22)的刚性高的高刚性形状形成。

Description

充气轮胎及轮胎成形用模具
技术领域
本发明涉及充气轮胎及轮胎成形用模具。
背景技术
在以往的充气轮胎中，出于提高作为雪道、冻结的路面上的行驶性能的冰雪性能、作为润湿的路面上的行驶性能的湿路性能等目的，存在形成有形成于胎面部的切口即所谓的刀槽花纹的充气轮胎。另外，在冰雪路面上使用的充气轮胎中，为了进一步提高冰雪性能，存在在胎面部配置有防滑钉的所谓的充气防滑轮胎。在充气防滑轮胎中，通过将防滑钉打入到形成于胎面部的销孔(钉孔)，从而配置防滑钉。这样，在胎面部配置防滑钉的充气轮胎中，为了确保冰雪性能，实施了各种措施。例如，在专利文献1～3所记载的充气轮胎中，通过抑制防滑钉的脱落，实现了冰雪性能的维持。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2016-68721号公报
专利文献2：日本专利第5098383号公报
专利文献3：日本特开2008-24213号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在此，形成于胎面部的销孔由用于充气轮胎的硫化成形的轮胎成形用模具所具有的模具销形成，刀槽花纹由刀槽花纹用的刀片形成。这样，在使用具有模具销和刀槽花纹用的刀片的轮胎成形用模具进行了充气轮胎的硫化成形的情况下，在进行硫化成形之后将轮胎从模具取出时，在配置于模具销的附近的刀片，容易产生扭转，有可能因扭转而容易在刀片产生故障。
也就是说，轮胎成形用模具大多在轮胎周向上以预定的数量被分割，在从模具中取出进行硫化成形后的轮胎时，将分割出的扇形件(英文：sector)沿按每个扇形件而不同的方向从轮胎取下。另一方面，刀槽花纹用的刀片以高度方向成为与轮胎径向大致平行的方向的朝向配置，因此从轮胎取下扇形件的方向大多为与刀片的高度方向不同的方向。在该情况下，刀片不是沿着由刀片形成的刀槽花纹的深度方向的方向，而朝向与深度方向不同的方向被拔出，但刀槽花纹由橡胶构件形成。因此，橡胶弹性变形，由此能够抑制在沿与刀槽花纹的深度方向不同的方向被拔出的刀片产生弯曲、弯折等故障的同时从刀槽花纹拔出。
但是，在配置于模具销的附近的刀片中，在硫化成形时位于刀片与模具销之间的橡胶的量少，在将扇形件从轮胎取下时弹性变形的构件少。因此，在由刀片形成的刀槽花纹的深度方向与从轮胎取下扇形件的方向即从刀槽花纹拔出刀片的方向不同的情况下，从由弹性变形产生的变形量少的刀槽花纹向刀片作用有较大的力。由此，扭转刀片的方向的力从刀槽花纹作用于刀片，刀片由于该力而容易产生弯曲或弯折等故障。
对于这样的刀片的故障，通过减少销孔，能够抑制故障的产生，但在减少销孔且减少打入到销孔的防滑钉的数量的情况下，与打入较多的防滑钉的情况相比，冰雪性能容易降低。因此，兼顾到制造充气轮胎时的刀槽花纹用的刀片的耐久性和冰雪性能变得非常困难。
本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供能够兼顾到刀槽花纹用的刀片的耐久性和冰雪性能的充气轮胎及轮胎成形用模具。
用于解决课题的手段
为了解决上述课题而达成目的，本发明的充气轮胎的特征在于，具备：配置于在胎面部形成的陆部的多个刀槽花纹；以及配置于所述陆部的多个防滑钉用的销孔，所述刀槽花纹配置于距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)≥4.0的位置，在将多个所述刀槽花纹中的、距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)≤5.0的所述刀槽花纹设为销孔附近刀槽花纹，将距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)＞5.0的所述刀槽花纹中的、距所述销孔的距离Ds最小的所述刀槽花纹设为普通刀槽花纹的情况下，所述销孔附近刀槽花纹以刚性比所述普通刀槽花纹的刚性高的高刚性形状形成。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述销孔附近刀槽花纹的最大深度比所述普通刀槽花纹的最大深度浅。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述销孔附近刀槽花纹的最大深度H1与所述普通刀槽花纹的最大深度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述销孔附近刀槽花纹的最大宽度W1与所述普通刀槽花纹的最大宽度W2之比处于1.1≤(W1/W2)≤1.5的范围内。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述销孔附近刀槽花纹在深度方向上沿宽度方向具有振幅地形成。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，关于所述销孔附近刀槽花纹，仅是多个所述销孔附近刀槽花纹中的、在所述销孔附近刀槽花纹的长度方向上的弯折点(日文：屈曲点)少于3处的所述销孔附近刀槽花纹以所述高刚性形状形成。
另外，在上述充气轮胎中，优选的是，所述充气轮胎由具有在轮胎周向上被分割出的多个扇形件的轮胎成形用模具成形，关于所述销孔附近刀槽花纹，仅是多个所述销孔附近刀槽花纹中的、位于所述陆部中的与所述轮胎成形用模具的所述扇形件彼此的分割位置对应的位置的附近的所述销孔附近刀槽花纹以所述高刚性形状形成。
另外，为了解决上述课题而达成目的，本发明的轮胎成形用模具的特征在于，具备：在轮胎周向上被分割出的多个扇形件；配置于所述扇形件中的胎面成形面的多个刀槽花纹刀片；以及配置于所述胎面成形面的多个模具销，所述刀槽花纹刀片配置于距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≥4.0的位置，在将多个所述刀槽花纹刀片中的、距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≤5.0的所述刀槽花纹刀片设为销附近刀片，将距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)＞5.0的所述刀槽花纹刀片中的、距所述模具销的距离Dsm最小的所述刀槽花纹刀片设为普通刀片的情况下，所述销附近刀片以刚性比所述普通刀片的刚性高的高刚性形状形成。
发明效果
本发明的充气轮胎及轮胎成形用模具具有能够兼顾到刀槽花纹用的刀片的耐久性和冰雪性能这样的效果。
附图说明
图1是示出实施方式的充气轮胎的胎面部的踏面的俯视图。
图2是图1的A部详细图。
图3是图2的B部详细图。
图4是图3的C-C剖视图。
图5是图3的E-E剖视图。
图6是制造实施方式的充气轮胎的轮胎成形用模具的说明图。
图7是图6的F-F向视图，是扇形件连结的状态的说明图。
图8是图7的J部详细图。
图9是图8的K-K向视图。
图10是图8的M-M向视图。
图11是示出使用图6所示的轮胎成形用模具的轮胎制造方法的说明图。
图12是示出从硫化成形后的充气轮胎取下轮胎成形用模具前的状态的说明图。
图13是示出从硫化成形后的充气轮胎取下轮胎成形用模具的状态的说明图。
图14是实施方式的充气轮胎的变形例，是使刀槽花纹的宽度不同的情况的说明图。
图15是实施方式的充气轮胎的变形例，是关于销孔附近刀槽花纹的弯折的说明图。
图16是实施方式的充气轮胎的变形例，是扇形件的分割位置附近的说明图。
图17是示出充气轮胎的性能评价试验的结果的图表。
具体实施方式
以下，基于附图对本发明的充气轮胎及轮胎成形用模具的实施方式进行详细说明。此外，本发明并不由该实施方式限定。另外，下述实施方式中的构成要素包括本领域技术人员能够置换且能够容易想到的要素或者实质上相同的要素。
[实施方式]
在以下的说明中，轮胎径向是指与充气轮胎1的旋转轴(省略图示)正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向上朝向旋转轴侧，轮胎径向外侧是指在轮胎径向上从旋转轴离开侧。另外，轮胎周向是指以旋转轴为中心轴的环绕方向。另外，轮胎宽度方向是指与旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向上朝向轮胎赤道面(轮胎赤道线)CL侧，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向上从轮胎赤道面CL离开侧。轮胎赤道面CL是指与充气轮胎1的旋转轴正交并且通过充气轮胎1的轮胎宽度的中心的平面，轮胎赤道面CL的轮胎宽度方向上的位置与充气轮胎1的轮胎宽度方向上的中心位置即轮胎宽度方向中心线一致。轮胎宽度是轮胎宽度方向上位于最外侧的部分彼此的轮胎宽度方向上的宽度、即轮胎宽度方向上最远离轮胎赤道面CL的部分之间的距离。轮胎赤道线是指位于轮胎赤道面CL上且沿着充气轮胎1的轮胎周向的线。
[充气轮胎]
图1是示出实施方式的充气轮胎1的胎面部2的踏面3的俯视图。图1所示的充气轮胎1在成为轮胎径向的最外侧的部分配设有胎面部2，胎面部2的表面、即在安装该充气轮胎1的车辆(省略图示)行驶时与路面接触的部分形成为踏面3。在踏面3形成有多个槽10，利用多个槽10划分出多个陆部15。作为槽10，例如形成有在轮胎周向上延伸的多个周向槽11和在轮胎宽度方向上延伸的多个横槽12。在踏面3，利用这些槽10、陆部15形成胎面花纹。在本实施方式中，横槽12一边在轮胎宽度方向上延伸一边向轮胎周向倾斜，周向槽11遍及在轮胎周向上相邻的横槽12彼此之间而形成，陆部15利用这些周向槽11、横槽12形成为块状。
另外，在踏面3形成有多个刀槽花纹20。在此所说的刀槽花纹20是在踏面3形成为细槽状的刀槽花纹，将充气轮胎1轮辋组装于正规轮辋，在正规内压的内压条件下，在无负载时构成细槽的壁面彼此不接触，但在细槽位于在平板上沿垂直方向负荷了时的形成于平板上的接地面的部分时、或者在形成细槽的陆部15倒下时，构成该细槽的壁面彼此、或者设置于壁面的部位的至少一部分因陆部15的变形而相互接触。正规轮辋是指由JATMA规定的“標準リム(标准轮辋)”、由TRA规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或者由ETRTO规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，正规内压是指由JATMA规定的“最高空気圧(最高空气压)”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)所记载的最大值、或者由ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。在本实施方式中，关于刀槽花纹20，宽度处于0.2mm以上且1.0mm以下的范围内，深度处于1mm以上且15mm以下的范围内。
刀槽花纹20以预定的深度在轮胎宽度方向上延伸而形成，配置于由槽10划分出的各陆部15。刀槽花纹20包括一边在轮胎宽度方向上延伸一边向轮胎周向弯折的刀槽花纹，形态根据刀槽花纹20而不同。
另外，在胎面部2的踏面3配置有多个作为防滑钉(省略图示)用的孔的销孔30。销孔30以大致圆形的形状在踏面3开口，形成为在轮胎径向上延伸的孔，通过插入金属制的防滑钉，能够将防滑钉配置于踏面3。此外，防滑钉中的插入到销孔30的部分的直径根据防滑钉的轴向上的位置而不同，以便防滑钉在插入到销孔30后不易从销孔30脱离，与此相应地，销孔30的直径也根据深度方向上的位置而不同。
图2是图1的A部详细图。在销孔30的周围形成有使销孔30的位置容易引人注目的标记部35。标记部35在踏面3中的销孔30的周围由花纹状的凹凸形成。标记部35以直径大于销孔30的直径且与销孔30呈同心圆的大致圆形的形状形成。另外，对标记部35实施有使得销孔30更容易引人注目的花纹，在本实施方式中，花纹在标记部35的圆形的内侧以大致扇形的形状形成，在以销孔30的中心为中心呈点对称的2处实施。
由花纹状的凹凸形成的标记部35相对于踏面3中的未实施凹凸的面，凹凸量处于0.5mm以下的范围内。该情况下的凹凸可以形成为从踏面3凸出，也可以形成为从踏面3凹陷。
在踏面3形成有多个的刀槽花纹20的一部分也配置于销孔30的附近。配置于销孔30的附近的刀槽花纹20不进入以大致圆形的形状形成的标记部35的内侧，而是配置于标记部35的外侧。
图3是图2的B部详细图。图3为了容易理解刀槽花纹20与销孔30的位置关系而简化地图示出销孔30和标记部35。配置于踏面3的多个刀槽花纹20配置于距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)≥4.0的位置。换言之，刀槽花纹20未配置于距离销孔30为销孔30的直径Dp的4.0倍的范围内，处于该范围内的区域成为不存在刀槽花纹20的区域Ns。详细而言，不存在刀槽花纹20的区域Ns成为包括刀槽花纹20的、不存在深度为1.0mm以上的槽、凹凸的区域。
此外，该情况下的销孔30的直径Dp成为相对于踏面3以大致圆形的形状开口的销孔30的开口部的直径。另外，优选的是，不存在刀槽花纹20的区域Ns处于距销孔30的中心的半径为5.0mm以上且10.0mm以下的范围内。在本实施方式中，标记部35的半径比不存在刀槽花纹20的区域Ns的半径大。
另外，多个刀槽花纹20中的、配置于销孔30的附近的刀槽花纹20即销孔附近刀槽花纹21以刚性比配置于销孔附近刀槽花纹21的附近的销孔附近刀槽花纹21以外的刀槽花纹20即普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成。
在此所说的销孔附近刀槽花纹21是多个刀槽花纹20中的、距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)≤5.0的刀槽花纹20。也就是说，销孔附近刀槽花纹21成为距销孔30的距离Ds即相对于销孔30最接近的部分的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足4.0≤(Ds/Dp)≤5.0的关系的刀槽花纹20。具体而言，销孔附近刀槽花纹21的长度方向上的端部21a距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足4.0≤(Ds/Dp)≤5.0的关系。此外，与1个销孔30对应的销孔附近刀槽花纹21可以为0，也可以为1个或多个。
另外，普通刀槽花纹22成为距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)＞5.0的刀槽花纹20中的、距销孔30的距离Ds最小的刀槽花纹20。也就是说，普通刀槽花纹22成为在满足销孔附近刀槽花纹21的规定的刀槽花纹20以外的刀槽花纹20中、距销孔30的距离Ds最小的刀槽花纹20。销孔附近刀槽花纹21以刚性比这样规定的普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成。
图4是图3的C-C剖视图。图5是图3的E-E剖视图。销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1比普通刀槽花纹22的最大深度H2浅。由此，销孔附近刀槽花纹21的刚性比普通刀槽花纹22的刚性高。即，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1比普通刀槽花纹22的最大深度H2浅，因此形成刀槽花纹20的空间的体积、即未配置构成陆部15的橡胶的部分的体积小，所配置的橡胶的比例多，因此刚性高。关于销孔附近刀槽花纹21，具体而言，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1与普通刀槽花纹22的最大深度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。
[轮胎成形用模具]
接着，对实施方式的轮胎成形用模具100进行说明。此外，在以下的说明中，将充气轮胎1的轮胎径向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎径向进行说明，将充气轮胎1的轮胎宽度方向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎宽度方向进行说明，将充气轮胎1的轮胎周向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎周向进行说明。
图6是制造实施方式的充气轮胎1的轮胎成形用模具100的说明图。如图6所示，轮胎成形用模具100构成为分割型的轮胎成形用模具100即所谓的扇形模具，具有将在轮胎周向上被分割出的多个扇形件101相互连结而成的环状构造。此外，在图6中，图示了轮胎成形用模具100由8个扇形件101构成的8分割构造的形态，但轮胎成形用模具100的分割数量并不限定于此。
1个扇形件101具备进行成为产品的充气轮胎1的胎面部2的成形的多个构件(英文：piece)103、和使这些构件103相互相邻地安装的背块(英文：back block)104。1个构件103具有与形成于充气轮胎1的胎面部2的胎面花纹的一部分对应并用于形成胎面花纹的一部分的胎面成形面102。1个扇形件101在轮胎周向及轮胎宽度方向上分别具有多个构件103(省略图示)，通过多个构件103集合，构成1个扇形件101的胎面成形面102。换言之，1个扇形件101所具有的构件103被分割成多个构件103。
背块104将多个构件103以预定的排列安装并保持。由此，构成1个扇形件101。
轮胎成形用模具100使用多个这样构成的扇形件101，通过将多个扇形件101连结成环状而构成。轮胎成形用模具100通过这样将多个扇形件101连结成环状，从而各扇形件101的胎面成形面102集合，构成胎面花纹整体的胎面成形面102。
图7是图6的F-F向视图，是扇形件101连结的状态的说明图。在各扇形件101中的胎面成形面102，分别配置有多个在充气轮胎1的胎面部2形成周向槽11的周向槽成形骨115、形成横槽12的横槽成形骨116、形成刀槽花纹20的刀槽花纹刀片120、以及形成销孔30的模具销130。其中，周向槽成形骨115和横槽成形骨116由从胎面成形面102突出的肋状的形状形成，刀槽花纹刀片120形成为由金属材料构成的板状的构件。作为形成刀槽花纹刀片120的金属材料，例如使用不锈钢。另外，刀槽花纹刀片120以与形成于胎面部2的刀槽花纹20相同的数量配置于胎面成形面102，各刀槽花纹刀片120配置于胎面成形面102中的、与在胎面部2中配置刀槽花纹20的位置对应的位置。
另外，模具销130以从胎面成形面102突出的大致圆柱状的形状形成，直径根据圆柱的轴向上的位置而不同，并且以大致圆柱状的形状形成。另外，模具销130以与形成于胎面部2的销孔30相同的数量配置于胎面成形面102，各模具销130配置于胎面成形面102中的、与在胎面部2中配置销孔30的位置对应的位置。
在胎面成形面102中的模具销130的根部，形成有在踏面3成形为标记部35的标记成形部135。标记成形部135在胎面成形面102中的模具销130的周围由花纹状的凹凸形成。在胎面成形面102配置有多个的刀槽花纹刀片120的一部分也配置于模具销130的附近。配置于模具销130的附近的刀槽花纹刀片120不进入到以大致圆形的形状形成的标记成形部135的内侧，而是配置于标记成形部135的外侧。
图8是图7的J部详细图。图8为了容易理解刀槽花纹刀片120与模具销130的位置关系而简化地图示出模具销130和标记成形部135。配置于胎面成形面102的多个刀槽花纹刀片120配置于距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≥4.0的位置。换言之，刀槽花纹刀片120不配置于距离模具销130为模具销130的直径Dpm的4.0倍的范围内，处于该范围内的区域成为不存在刀槽花纹刀片120的区域Nb。此外，该情况下的模具销130的直径Dpm成为相对于胎面成形面102以大致圆柱的形状配置的模具销130的根部的位置处的直径。
另外，多个刀槽花纹刀片120中的、配置于模具销130的附近的刀槽花纹刀片120即销附近刀片121以刚性比配置于销附近刀片121的附近的销附近刀片121以外的刀槽花纹刀片120即普通刀片122的刚性高的高刚性形状形成。
这里所说的销附近刀片121成为多个刀槽花纹刀片120中的、距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≤5.0的刀槽花纹刀片120。也就是说，销附近刀片121成为距模具销130的距离Dsm即相对于模具销130最接近的部分的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足4.0≤(Dsm/Dpm)≤5.0的关系的刀槽花纹刀片120。具体而言，销附近刀片121的长度方向上的端部121a距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足4.0≤(Dsm/Dpm)≤5.0的关系。此外，与1个模具销130对应的销附近刀片121可以为0，也可以为1个或多个。
另外，普通刀片122成为距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)＞5.0的刀槽花纹刀片120中的、距模具销130的距离Dsm最小的刀槽花纹刀片120。也就是说，普通刀片122成为在满足销附近刀片121的规定的刀槽花纹刀片120以外的刀槽花纹刀片120中、距模具销130的距离Dsm最小的刀槽花纹刀片120。销附近刀片121以刚性比这样规定的普通刀片122的刚性高的高刚性形状形成。
图9是图8的K-K向视图。图10是图8的M-M向视图。销附近刀片121的最大高度H1m比普通刀片122的最大高度H2m低。由此，销附近刀片121的刚性比普通刀片122的刚性高。关于销附近刀片121，具体而言，销附近刀片121的最大高度H1m与普通刀片122的最大高度H2m之比处于0.3≤(H1m/H2m)≤0.8的范围内。
此外，在本实施方式中，刀槽花纹刀片120的距胎面成形面102的在轮胎径向上的高度处于1mm以上且15mm以下的范围内。因此，销附近刀片121的最大高度H1m和普通刀片122的最大高度H2m均处于1mm以上且15mm以下的范围内。另外，刀槽花纹刀片120的厚度处于0.2mm以上且1.0mm以下的范围内。
[轮胎制造方法]
接着，对使用实施方式的轮胎成形用模具100的充气轮胎1的制造方法进行说明。图11是示出使用图6所示的轮胎成形用模具100的轮胎制造方法的说明图。图11示出具备图6所示的轮胎成形用模具100的模具支承装置105的轴向剖视图。本实施方式的充气轮胎1通过以下的制造工序而制造。
首先，将构成充气轮胎1的各种橡胶构件(省略图示)、胎体帘布层(省略图示)、带束帘布层(省略图示)等各构件挂于成形机，成形生胎G。接着，将该生胎G安装于模具支承装置105(参照图11)。
在图11中，模具支承装置105具备支承板106、外部环107、区段(英文：segment)109、上部板110及基板112、上模具胎侧模具111及下模具胎侧模具113、以及轮胎成形用模具100。支承板106具有圆盘形状，将平面设为水平地配置。外部环107是具有径向内侧的锥面108的环状构造体，悬挂设置于支承板106的外周缘下部。区段109是与轮胎成形用模具100的各扇形件101对应的能够分割的环状构造体，被插入到外部环107并配置成能够相对于外部环107的锥面108在轴向上滑动。上部板110在外部环107的内侧且在区段109与支承板106之间以能够在轴向上升降的方式设置。基板112配置于支承板106的下方且轴向上的支承板106的相反侧的位置。
上模具胎侧模具111及下模具胎侧模具113具有充气轮胎1的轮胎宽度方向上的两侧面的形状即胎侧轮廓的成形面。另外，关于上模具胎侧模具111和下模具胎侧模具113，上模具胎侧模具111安装于上部板110的下表面侧，下模具胎侧模具113安装于基板112的上表面侧，并且使各自的成形面相互相对地配置。如上所述，轮胎成形用模具100具备具有能够成形胎面轮廓的胎面成形面102的能够分割的环状构造(参照图6)。另外，轮胎成形用模具100的各扇形件101安装于对应的区段109的内周面，将胎面成形面102朝向上模具胎侧模具111、下模具胎侧模具113的成形面所在的一侧配置。
接着，将生胎G安装在轮胎成形用模具100的成形面与上模具胎侧模具111及下模具胎侧模具113的成形面之间。此时，通过使支承板106向轴向下方移动，从而外部环107与支承板106一起向轴向下方移动，外部环107的锥面108将区段109向径向内侧推出。于是，轮胎成形用模具100缩径，轮胎成形用模具100的各扇形件101的成形面连接成环状，另外，轮胎成形用模具100的成形面整体与下模具胎侧模具113的成形面连接。另外，通过使上部板110向轴向下方移动，从而上模具胎侧模具111下降，上模具胎侧模具111与下模具胎侧模具113的间隔变窄。于是，轮胎成形用模具100的成形面整体与上模具胎侧模具111的成形面连接。由此，生胎G被轮胎成形用模具100的成形面、上模具胎侧模具111的成形面及下模具胎侧模具113的成形面包围并保持。
接着，对硫化前的轮胎即生胎G进行硫化成形。具体而言，对轮胎成形用模具100进行加热，利用加压装置(省略图示)将生胎G向径向外侧扩张而按压于轮胎成形用模具100的胎面成形面102。然后，通过对生胎G进行加热，从而胎面部2的橡胶分子与硫分子结合而进行硫化。于是，轮胎成形用模具100的胎面成形面102被转印到生胎G，在胎面部2成形胎面花纹。
然后，硫化成形后的轮胎作为成为产品的充气轮胎1即产品轮胎而取得。此时，通过使支承板106及上部板110向轴向上方移动，从而轮胎成形用模具100、上模具胎侧模具111及下模具胎侧模具113分离，模具支承装置105打开。在模具支承装置105打开之后，将轮胎成形用模具100与硫化成形后的轮胎一起从模具支承装置105取出。
图12是示出从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100前的状态的说明图。在使用轮胎成形用模具100进行的充气轮胎1的硫化成形时，利用轮胎成形用模具100进行胎面部2的成形，因此，在刚进行硫化成形之后，成为在充气轮胎1的胎面部2安装有轮胎成形用模具100的状态(参照图12)。即，轮胎成形用模具100在多个扇形件101连结成环状的状态下，在刚进行硫化成形之后安装于充气轮胎1的胎面部2。充气轮胎1的硫化成形完了，将轮胎从模具支承装置105取出轮胎成形用模具100后，将连结成环状并安装于充气轮胎1的胎面部2的多个扇形件101分别从充气轮胎1取下。由此，将轮胎成形用模具100从充气轮胎1取下。
图13是示出从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100的状态的说明图。在将多个扇形件101从充气轮胎1取下时，使各扇形件101分别向轮胎径向外侧移动，从充气轮胎1的胎面部2离开。由此，将轮胎成形用模具100从充气轮胎1取下。在此，在充气轮胎1的硫化成形时，利用配置于轮胎成形用模具100的扇形件101的胎面成形面102的多个刀槽花纹刀片120，在胎面部2的踏面3形成多个刀槽花纹20，利用配置于胎面成形面102的多个模具销130，在胎面部2的踏面3形成多个销孔30。通过使轮胎成形用模具100的扇形件101向轮胎径向外侧移动，从而在将扇形件101从充气轮胎1取下时，配置于扇形件101的多个刀槽花纹刀片120、模具销130从形成于充气轮胎1的胎面部2的刀槽花纹20、销孔30拔出。
在此，配置于扇形件101的胎面成形面102的刀槽花纹刀片120、模具销130从胎面成形面102大致朝向轮胎径向内侧延伸。另一方面，在将扇形件101从充气轮胎1取下时，朝向轮胎径向外侧移动。因此，配置于胎面成形面102的刀槽花纹刀片120、模具销130根据在扇形件101的胎面成形面102上的轮胎周向的位置，从胎面成形面102延伸的方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的移动方向之差不同。例如，关于配置于1个扇形件101的多个刀槽花纹刀片120中的、配置于轮胎周向上的扇形件101的中央附近的位置的刀槽花纹刀片120，刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向成为接近使扇形件101移动的方向的方向。
相对于此，配置于1个扇形件101的多个刀槽花纹刀片120中的、配置于扇形件101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120成为刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向相对于使扇形件101移动的方向倾斜的状态。也就是说，在将扇形件101从充气轮胎1取下时，由于使1个扇形件101一体地移动，因此使扇形件101移动的方向在扇形件101的分割位置101a的附近也成为与使轮胎周向上的扇形件101的中央附近的位置向轮胎径向外侧移动的方向相同的方向。因此，将扇形件101从充气轮胎1取下时的扇形件101的分割位置101a的移动方向成为与轮胎径向不同的方向，因此，在将扇形件101从充气轮胎1取下时，配置于扇形件101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120移动的方向与该刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向成为不同的方向。
如上所述，配置于胎面成形面102的多个刀槽花纹刀片120根据在扇形件101的胎面成形面102上的轮胎周向的位置，从胎面成形面102延伸的方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的移动方向之差不同。同样地，模具销130也根据在扇形件101的胎面成形面102上的轮胎周向的位置，从胎面成形面102延伸的方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的移动方向之差不同。
刀槽花纹刀片120、模具销130根据在扇形件101的胎面成形面102上的轮胎周向的位置，从胎面成形面102延伸的方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的刀槽花纹刀片120、模具销130的移动方向之差不同，但充气轮胎1的胎面部2由具有弹性的橡胶构件形成。因此，即使在从胎面成形面102延伸的方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的移动方向产生差的情况下，也能够通过由刀槽花纹刀片120形成的刀槽花纹20、由模具销130形成的销孔30的周围的橡胶构件弹性变形，从而从刀槽花纹刀片120、模具销130、刀槽花纹20、销孔30拔出。
也就是说，例如，在刀槽花纹刀片120的移动方向与由该刀槽花纹刀片120形成的刀槽花纹20的深度方向不同的情况下，使扇形件101移动时的力在与刀槽花纹20的深度方向不同的方向上作用于刀槽花纹刀片120。在该情况下，反作用力从刀槽花纹20作用于刀槽花纹刀片120，但刀槽花纹20由橡胶构件形成。因此，通过橡胶构件弹性变形，刀槽花纹刀片120能够向与刀槽花纹20的深度方向不同的方向移动，即使在刀槽花纹刀片120的移动方向与刀槽花纹20的深度方向不同的情况下，也能够通过橡胶构件弹性变形而将刀槽花纹刀片120从刀槽花纹20拔出。
另一方面，在刀槽花纹刀片120与模具销130的距离近的情况下，在将扇形件101从充气轮胎1取下时，存在于刀槽花纹刀片120与模具销130之间的橡胶构件的量少。也就是说，在配置于充气轮胎1的陆部15的多个刀槽花纹20与销孔30的距离小的情况下，存在于双方之间的橡胶构件的量少。在该情况下，在由刀槽花纹刀片120形成的刀槽花纹20的深度方向与将扇形件101从充气轮胎1取下时的刀槽花纹刀片120的移动方向不同时，在刀槽花纹刀片120的周围弹性变形的构件的量少。
因此，在从刀槽花纹刀片120所进入的刀槽花纹20拔出刀槽花纹刀片120时，从形成刀槽花纹20的橡胶构件向刀槽花纹刀片120作用有较大的反作用力。在将扇形件101从充气轮胎1取下时，距模具销130的距离近的刀槽花纹刀片120由于这样从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用有反作用力，因此，由于该反作用力而容易产生刀槽花纹刀片120弯曲或弯折等故障。
相对于此，在本实施方式的充气轮胎1中，距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)≤5.0的销孔附近刀槽花纹21以刚性比距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)＞5.0的刀槽花纹20中的、距销孔30的距离Ds最小的普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成。即，销孔附近刀槽花纹21呈与普通刀槽花纹22相比、由形成刀槽花纹20的壁面、底部形成的槽整体的刚性较高的形状，伴随于此，形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120的形状也呈刚性比形成普通刀槽花纹22的刀槽花纹刀片120的刚性高的形状。因此，通过使距销孔30的距离Ds小，从而在将形成介于与销孔30之间的橡胶构件的量少的销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120从销孔附近刀槽花纹21拔出时，即使在从形成刀槽花纹20的橡胶构件向刀槽花纹刀片120作用较大的反作用力的情况下，也能够抑制刀槽花纹刀片120的弯曲等故障的产生。
另外，刀槽花纹20配置于距销孔30的距离Ds相对于销孔30的直径Dp满足(Ds/Dp)≥4.0的位置，因此，无论哪一个刀槽花纹20都能够抑制距销孔30的距离Ds变得过小。由此，能够抑制介于刀槽花纹20与销孔30之间的橡胶构件的量变得过少，在从刀槽花纹20拔出刀槽花纹刀片120时，能够抑制由于从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用的反作用力而在刀槽花纹刀片120产生弯曲等故障。
另外，通过以高刚性形状形成销孔附近刀槽花纹21，能够抑制刀槽花纹刀片120的故障的产生，并且在销孔30的附近也配置刀槽花纹20，因此能够配置更多的刀槽花纹20。由此，能够提高在雪上路面、冰上路面行驶时的边缘效应。在此，若对将充气轮胎1安装于车辆进行行驶时的充气轮胎1的状态进行说明，则在将充气轮胎1安装于车辆时，将充气轮胎1轮辋组装于轮辋车轮，在内部填充空气并充气的状态下安装于车辆。当安装有充气轮胎1的车辆行驶时，一边胎面部2的踏面3中的位于下方的部分与路面接触一边充气轮胎1旋转。在使安装有充气轮胎1的车辆在干燥的路面上行驶的情况下，主要利用踏面3与路面之间的摩擦力，将驱动力或制动力传递到路面或者产生旋转力而进行行驶。另外，在湿润的路面行驶时，踏面3与路面之间的水进入到周向槽11、横槽12等槽10、刀槽花纹20，利用这些槽10、刀槽花纹20将踏面3与路面之间的水排出同时行驶。由此，踏面3变得容易与路面接触，能够利用踏面3与路面之间的摩擦力而使车辆行驶。
另外，在雪上路面、冰上路面行驶时，也使用周向槽11、横槽12、刀槽花纹20的边缘效应进行行驶。也就是说，在雪上路面、冰上路面行驶时，也使用周向槽11的边缘、横槽12的边缘、刀槽花纹20的边缘卡挂于雪面、冰面而产生的阻力来进行行驶。而且，在本实施方式的充气轮胎1中，在雪上路面、冰上路面行驶时，通过向销孔30插入防滑钉(省略图示)，也能够使用防滑钉卡挂于雪面、冰面而产生的阻力来进行行驶。在雪上路面、冰上路面行驶时，利用这些边缘效应、防滑钉卡挂于雪面、冰面而产生的阻力，能够增大雪上路面、冰上路面与踏面3之间的阻力，能够确保安装有充气轮胎1的车辆的行驶性能。
为了确保雪上路面、冰上路面的行驶时的行驶性能，这样刀槽花纹20的边缘效应也是有效的，因此，在踏面3配置尽量多的刀槽花纹20是有效的，但在将防滑钉用的销孔30形成于踏面3的情况下，在形成与销孔30的距离近的刀槽花纹20的刀槽花纹刀片120上容易产生故障。因此，在销孔30的附近难以配置刀槽花纹20，但在本实施方式中，销孔附近刀槽花纹21的刚性比普通刀槽花纹22的刚性高，形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120难以产生故障。由此，在销孔30的附近也能够配置刀槽花纹20，能够在踏面3配置更多的刀槽花纹20。因此，能够增加刀槽花纹20的边缘成分而提高边缘成分，能够确保冰雪性能。其结果是，能够兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1比普通刀槽花纹22的最大深度H2浅，因此与由形成普通刀槽花纹22的壁面、底部形成的槽整体的刚性相比，能够更可靠地提高由形成销孔附近刀槽花纹21的壁面、底部形成的槽整体的刚性。由此，在将形成介于与销孔30之间的橡胶构件的量少的销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120从销孔附近刀槽花纹21拔出时，能够更可靠地抑制因从形成刀槽花纹20的橡胶构件对刀槽花纹刀片120作用较大的反作用力而产生的刀槽花纹刀片120的弯曲等故障。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1与普通刀槽花纹22的最大深度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内，因此能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。也就是说，在销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1与普通刀槽花纹22的最大深度H2之比(H1/H2)＜0.3的情况下，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1过浅，因此销孔附近刀槽花纹21有可能提前磨损。在该情况下，边缘成分变少，因此冰雪性能有可能提前降低。另外，在销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1过浅的情况下，与其他刀槽花纹20相比，容易提前磨损，因此美观度有可能恶化。另外，在销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1与普通刀槽花纹22的最大深度H2之比(H1/H2)＞0.8的情况下，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1过深，因此有可能难以使销孔附近刀槽花纹21的形状形成为与普通刀槽花纹22的形状相比提高了刚性的形状。在该情况下，难以提高形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120的刚性，因此，有可能难以抑制将形成介于与销孔30之间的橡胶构件的量少的销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120从销孔附近刀槽花纹21拔出时的、由于从形成刀槽花纹20的橡胶构件对刀槽花纹刀片120作用的力而导致的刀槽花纹刀片120的弯曲等故障。
相对于此，在销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1与普通刀槽花纹22的最大深度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内的情况下，能够确保销孔附近刀槽花纹21的深度，因此能够持续地确保销孔附近刀槽花纹21的边缘效应，另外，能够抑制胎面部2磨损时美观度恶化。而且，能够将销孔附近刀槽花纹21的形状形成为与普通刀槽花纹22的形状相比更可靠地提高了刚性的形状，能够更可靠地提高形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120的刚性，因此能够更可靠地抑制刀槽花纹刀片120的故障。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，在本实施方式的轮胎成形用模具100中，距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≤5.0的销附近刀片121以刚性比距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)＞5.0的刀槽花纹刀片120中的、距模具销130的距离Dsm最小的普通刀片122的刚性高的高刚性形状形成。因此，在充气轮胎1的硫化成形时，通过使距模具销130的距离Dsm小，从而在将介于与模具销130之间的胎面部2的橡胶构件的量少的销附近刀片121从由销附近刀片121形成的销孔附近刀槽花纹21拔出时，即使在从橡胶构件向销附近刀片121作用较大的反作用力的情况下，也能够抑制销附近刀片121的弯曲等故障的产生。
另外，刀槽花纹刀片120配置于距模具销130的距离Dsm相对于模具销130的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≥4.0的位置，因此无论哪一个刀槽花纹刀片120都能够抑制距模具销130的距离Dsm变得过小。由此，在充气轮胎1的硫化成形时，能够抑制介于刀槽花纹刀片120与模具销130之间的橡胶构件的量变得过少，在从刀槽花纹20拔出刀槽花纹刀片120时，能够抑制由于从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用的反作用力而在刀槽花纹刀片120产生弯曲等故障。
另外，销附近刀片121的刚性比普通刀片122的刚性高，因此难以产生故障。因此，通过在模具销130的附近配置销附近刀片121，能够在模具销130的附近也配置刀槽花纹刀片120，能够利用胎面成形面102配置较多的刀槽花纹刀片120，因此能够在充气轮胎1的踏面3配置更多的刀槽花纹20。因此，通过使用本实施方式的轮胎成形用模具100进行充气轮胎1的硫化成形，能够增加刀槽花纹20的边缘成分，因此能够提高边缘成分，能够确保充气轮胎1的冰雪性能。其结果是，能够兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
[变形例]
此外，在上述的实施方式中，通过使充气轮胎1的销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1比普通刀槽花纹22的最大深度H2浅，从而以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成，但销孔附近刀槽花纹2也可以通过相对于普通刀槽花纹22使深度变浅以外的技术方案来实现高刚性形状。图14是实施方式的充气轮胎1的变形例，是使刀槽花纹20的宽度不同的情况的说明图。销孔附近刀槽花纹21例如也可以通过形成为销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1比普通刀槽花纹22的最大宽度W2大，从而使销孔附近刀槽花纹21的形状为刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状。在该情况下，优选的是，销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1与普通刀槽花纹22的最大宽度W2之比处于1.1≤(W1/W2)≤1.5的范围内。
也就是说，在销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1与普通刀槽花纹22的最大宽度W2之比为(W1/W2)＜1.1的情况下，销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1相对于普通刀槽花纹22的最大宽度W2不太大，因此有可能难以使销孔附近刀槽花纹21的形状成为能够有效地提高刚性的形状。在该情况下，在充气轮胎1的硫化成形时，有可能难以有效地抑制在形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120产生弯曲等故障。另外，在销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1与普通刀槽花纹22的最大宽度W2之比为(W1/W2)＞1.5的情况下，由于普通刀槽花纹22的最大宽度W2过窄，因此有可能难以发挥普通刀槽花纹22的边缘效应。
相对于此，在销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1与普通刀槽花纹22的最大宽度W2之比处于1.1≤(W1/W2)≤1.5的范围内的情况下，能够确保普通刀槽花纹22的边缘效应，并且使销孔附近刀槽花纹21的形状形成为能够更可靠地提高刚性的形状，能够抑制形成销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120的故障。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，销孔附近刀槽花纹21也可以通过在深度方向上沿宽度方向具有振幅地形成，从而以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状形成。也就是说，销孔附近刀槽花纹21也可以由相对于刀槽花纹20的长度方向和深度方向双方在刀槽花纹20的宽度方向上具有振幅的、所谓的三维刀槽花纹形成。在销孔附近刀槽花纹21由三维刀槽花纹形成的情况下，销孔附近刀槽花纹21在以刀槽花纹20的长度方向为法线方向的剖视观察、以及以刀槽花纹20的深度方向为法线方向的剖视观察双方下具有在刀槽花纹20的宽度方向上具有振幅的弯折形状的壁面。在普通刀槽花纹22由所谓的二维刀槽花纹形成的情况下，通过将销孔附近刀槽花纹21形成为三维刀槽花纹，从而与普通刀槽花纹22相比，能够更可靠地以刚性较高的形状形成。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。此外，该情况下的二维刀槽花纹是指，在以刀槽花纹20的长度方向为法线的任意的剖视观察(包括刀槽花纹20的宽度方向且深度方向的剖视观察)下具有直线形状的壁面的刀槽花纹20。
另外，在上述的实施方式的充气轮胎1中，以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状形成的销孔附近刀槽花纹21未被细致地规定，但以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状形成的销孔附近刀槽花纹21也可以是多个销孔附近刀槽花纹21中的、一部分的销孔附近刀槽花纹21。图15是实施方式的充气轮胎1的变形例，是关于销孔附近刀槽花纹21的弯折的说明图。关于销孔附近刀槽花纹21，也可以仅是多个销孔附近刀槽花纹21中的、在销孔附近刀槽花纹21的长度方向上的弯折点少于3处的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成。也就是说，即使在销孔附近刀槽花纹21在俯视时不弯折或弯折的情况下，也可以仅是如图15(a)所示那样弯折点25为1处或者如图15(b)所示那样弯折点25为2处的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成。即，关于销孔附近刀槽花纹21，在如图15(c)所示那样弯折点25为3处、或4处以上的情况下，销孔附近刀槽花纹21也可以不以高刚性形状形成。例如，也可以是，弯折点25为3处以上的销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1不比普通刀槽花纹22的最大深度H2浅。
关于销孔附近刀槽花纹21，在弯折点25为3处以上的情况下，通过使形成该销孔附近刀槽花纹21的刀槽花纹刀片120也具有3处以上的弯折点，从而能够确保刀槽花纹刀片120的刚性，因此能够抑制刀槽花纹刀片120的弯曲等故障的产生。另外，通过使弯折点25为3处以上的销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1相对于普通刀槽花纹22的最大深度H2不变浅而形成为相同程度的深度，从而能够抑制销孔附近刀槽花纹21提前磨损。由此，能够以与普通刀槽花纹22相同程度的期间确保销孔附近刀槽花纹21的边缘效应。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，在仅是一部分的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成的情况下，也可以考虑陆部15中的轮胎成形用模具100的扇形件101彼此的分割位置101a来设定以高刚性形状形成的销孔附近刀槽花纹21。图16是实施方式的充气轮胎1的变形例，是扇形件101的分割位置附近的说明图。充气轮胎1的胎面部2在轮胎成形用模具100(参照图6)所具有的多个扇形件101(参照图6)在轮胎周向上连结成环状的状态下成形，但也可以是，关于销孔附近刀槽花纹21，仅是配置于胎面部2的多个销孔附近刀槽花纹21中的、位于陆部15中的与轮胎成形用模具100的扇形件101彼此的分割位置101a(参照图6)对应的位置的附近的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成。也就是说，在将陆部15中的与轮胎成形用模具100的扇形件101彼此的分割位置101a对应的位置、即与分割位置101a相对的位置设为分割对应位置16的情况下，也可以关于销孔附近刀槽花纹21，仅是多个销孔附近刀槽花纹21中的、位于分割对应位置16的附近的销孔附近刀槽花纹21以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状形成。
这里所说的分割对应位置16的附近是指在轮胎周向上距分割对应位置16为50mm以下的范围内。因此，关于销孔附近刀槽花纹21，优选仅是多个销孔附近刀槽花纹21中的、至少一部分位于距分割对应位置16为50mm以下的范围内的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成。
配置于1个扇形件101的多个刀槽花纹刀片120中的、配置于扇形件101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120与配置于离开分割位置101a的位置的刀槽花纹刀片120相比，在充气轮胎1的硫化成形后取下轮胎成形用模具100时使扇形件101移动的方向、与刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向之差较大。即，配置于扇形件101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120与配置于离开分割位置101a的位置的刀槽花纹刀片120相比，刀槽花纹刀片120相对于使扇形件101移动的方向的倾斜角度较大。因此，配置于扇形件101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120与配置于离开扇形件101的分割位置101a的位置的刀槽花纹刀片120相比，将轮胎成形用模具100从充气轮胎1取下时从刀槽花纹20作用的反作用力较大。
因此，在仅是一部分的销孔附近刀槽花纹21以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的形状形成时，通过仅是位于分割对应位置16的附近的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成，能够确保在将轮胎成形用模具100从充气轮胎1取下时从刀槽花纹20作用的反作用力特别大的刀槽花纹刀片120的刚性。由此，能够抑制刀槽花纹刀片120的弯曲等故障的产生。另外，通过使离开分割对应位置16的销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1相对于普通刀槽花纹22的最大深度H2不变浅而形成为相同程度的深度，能够抑制销孔附近刀槽花纹21提前磨损，能够以与普通刀槽花纹22相同程度的期间确保销孔附近刀槽花纹21的边缘效应。其结果是，能够更可靠地兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
另外，在上述实施方式的轮胎成形用模具100中，轮胎成形用模具100所具有的多个刀槽花纹刀片120全部为相同的材质，但也可以根据需要在刀槽花纹刀片120之间使材质不同。例如，也可以使销附近刀片121和普通刀片122的材质以销附近刀片121的材质强度S1与普通刀片122的材质强度S2的关系成为S2＜S1的方式不同。该情况下的销附近刀片121的材质强度S1、普通刀片122的材质强度S2例如可列举形成销附近刀片121、普通刀片122的材料的抗拉强度、硬度。因此，例如在使用抗拉强度作为在销附近刀片121和普通刀片122中进行比较的材质强度的情况下，优选形成销附近刀片121的材料的抗拉强度大于形成普通刀片122的材料的抗拉强度。
通过这样使销附近刀片121的材质强度S1与普通刀片122的材质强度S2的关系成为S2＜S1，从而能够使销附近刀片121的刚性比普通刀片122的刚性更可靠地提高。由此，能够更可靠地抑制销附近刀片121的折弯等销附近刀片121的故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。
另外，关于销附近刀片121和普通刀片122，销附近刀片121的表面粗糙度R1与普通刀片122的表面粗糙度R2的关系优选为R2＞R1。作为该情况下的销附近刀片121的表面粗糙度R1和普通刀片122的表面粗糙度R2，例如使用所谓的算术平均粗糙度Ra。通过使销附近刀片121的表面粗糙度R1小于普通刀片122的表面粗糙度R2，从而能够使从刀槽花纹20拔出销附近刀片121时的摩擦阻力比从刀槽花纹20拔出普通刀片122时的摩擦阻力小。由此，在从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100的扇形件101时，能够容易地将销附近刀片121从刀槽花纹20拔出，即使反作用力从形成刀槽花纹20的橡胶构件对销附近刀片121作用，也能够更可靠地抑制销附近刀片121的折弯等故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。
另外，在上述的实施方式的充气轮胎1中，销孔附近刀槽花纹21的长度方向上的端部21a的位置相对于销孔30最近，但销孔附近刀槽花纹21的端部21a以外的位置也可以配置成最接近销孔30。另外，充气轮胎1只要在胎面部2配置有销孔30和刀槽花纹20即可，胎面花纹不限于实施方式所示的胎面花纹。
[实施例]
图17是示出充气轮胎的性能评价试验的结果的图表。以下，关于上述的充气轮胎1，对以往例的充气轮胎和本发明的充气轮胎1所进行的性能的评价试验进行说明。性能评价试验进行了关于进行充气轮胎的硫化成形后的轮胎成形用模具的耐久性、和冰雪路面上的行驶性能即冰雪性能的试验。
性能评价试验使用由JATMA规定的轮胎的标称为205/55R16 94T尺寸的充气轮胎来进行。关于各试验项目的评价方法，关于轮胎成形用模具的耐久性，使用轮胎成形用模具进行试验轮胎的硫化成形后，确认销孔附近刀槽花纹21用的刀槽花纹刀片120且容易产生弯曲的刀槽花纹刀片120即销附近刀片121的弯曲，进行弯曲10°以上的销附近刀片121的修整并且测定进行修整后的销附近刀片121的数量。而且，在进行5000次硫化成形后，算出进行了修整的销附近刀片121的总计，将算出的总计的倒数用以后述的以往例为100的指数表示。该数值越大，表示进行修整后的销附近刀片121的数量越少，模具耐久性越优异。
另外，关于冰雪性能，将轮辋组装到轮辋车轮的试验轮胎安装于试验车辆，测定在由冰上路面构成的测试路线上从20km/h的速度开始制动直至成为0km/h为止的制动距离，将测定出的制动距离的倒数用以后述的以往例为100的指数表示，由此进行冰雪性能的评价。指数越大，表示冰上路面上的制动距离越短，冰上路面上的制动性能越优异。此外，关于冰雪性能，如果指数为95以上，则相对于以往例抑制了冰上路面上的制动性能的降低。
对作为以往的充气轮胎的一例的以往例的充气轮胎和作为本发明的充气轮胎1的实施例1～8这9种充气轮胎进行了性能评价试验。其中，以往例的销孔附近刀槽花纹21未以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成，销孔附近刀槽花纹21与普通刀槽花纹22以深度、宽度为相同基准形成。
相对于此，在作为本发明的充气轮胎1的一例的实施例1～8中，全部的销孔附近刀槽花纹21以刚性比普通刀槽花纹22的刚性高的高刚性形状形成。而且，在实施例1～8的充气轮胎1中，销孔附近刀槽花纹21的最大深度H1相对于普通刀槽花纹22的最大深度H2的比(H1/H2)、销孔附近刀槽花纹21的最大宽度W1相对于普通刀槽花纹22的最大宽度W2的比(W1/W2)、销孔附近刀槽花纹21的形状、是否仅是弯折点25少于3处的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成、是否仅是位于分割对应位置16的附近的销孔附近刀槽花纹21以高刚性形状形成这些项目分别不同。
使用这些充气轮胎1进行性能评价试验，结果可知，如图17所示，实施例1～8的充气轮胎1相对于以往例能够尽量抑制冰雪路面上的制动性能的降低，并且抑制在形成销孔附近刀槽花纹21的销附近刀片121产生弯曲，提高销附近刀片121的耐久性。也就是说，实施例1～8的充气轮胎1能够兼顾到刀槽花纹刀片120的耐久性和冰雪性能。
附图标记说明
1 充气轮胎
2 胎面部
3 踏面
10 槽
11 周向槽
12 横槽
15 陆部
16 分割对应位置
20 刀槽花纹
21 销孔附近刀槽花纹
22 普通刀槽花纹
25 弯折点
30 销孔
35 标记部
100 轮胎成形用模具
101 扇形件
101a 分割位置
102 胎面成形面
103 构件
104 背块
105 模具支承装置
115 周向槽成形骨
116 横槽成形骨
120 刀槽花纹刀片
121 销附近刀片
122 普通刀片
130 模具销
135 标记成形部

Claims (8)

1.一种充气轮胎，其特征在于，具备：
配置于在胎面部形成的陆部的多个刀槽花纹；以及
配置于所述陆部的多个防滑钉用的销孔，
所述刀槽花纹配置于距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)≥4.0的位置，
在将多个所述刀槽花纹中的、距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)≤5.0的所述刀槽花纹设为销孔附近刀槽花纹，将距所述销孔的距离Ds相对于所述销孔的直径Dp满足(Ds/Dp)＞5.0的所述刀槽花纹中的、距所述销孔的距离Ds最小的所述刀槽花纹设为普通刀槽花纹的情况下，
所述销孔附近刀槽花纹以刚性比所述普通刀槽花纹的刚性高的高刚性形状形成。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，
所述销孔附近刀槽花纹的最大深度比所述普通刀槽花纹的最大深度浅。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，
所述销孔附近刀槽花纹的最大深度H1与所述普通刀槽花纹的最大深度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述销孔附近刀槽花纹的最大宽度W1与所述普通刀槽花纹的最大宽度W2之比处于1.1≤(W1/W2)≤1.5的范围内。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述销孔附近刀槽花纹在深度方向上沿宽度方向具有振幅地形成。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
关于所述销孔附近刀槽花纹，仅是多个所述销孔附近刀槽花纹中的、在所述销孔附近刀槽花纹的长度方向上的弯折点少于3处的所述销孔附近刀槽花纹以所述高刚性形状形成。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，
所述充气轮胎由具有在轮胎周向上被分割出的多个扇形件的轮胎成形用模具成形，
关于所述销孔附近刀槽花纹，仅是多个所述销孔附近刀槽花纹中的、位于所述陆部中的与所述轮胎成形用模具的所述扇形件彼此的分割位置对应的位置的附近的所述销孔附近刀槽花纹以所述高刚性形状形成。
8.一种轮胎成形用模具，其特征在于，具备：
在轮胎周向上被分割出的多个扇形件；
配置于所述扇形件中的胎面成形面的多个刀槽花纹刀片；以及
配置于所述胎面成形面的多个模具销，
所述刀槽花纹刀片配置于距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≥4.0的位置，
在将多个所述刀槽花纹刀片中的、距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)≤5.0的所述刀槽花纹刀片设为销附近刀片，将距所述模具销的距离Dsm相对于所述模具销的直径Dpm满足(Dsm/Dpm)＞5.0的所述刀槽花纹刀片中的、距所述模具销的距离Dsm最小的所述刀槽花纹刀片设为普通刀片的情况下，
所述销附近刀片以刚性比所述普通刀片的刚性高的高刚性形状形成。
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