CN113600616A - 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，属于钛合金材料制备技术领域。提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，包括如下步骤：a.对两相钛合金扁坯坯料进行步进式加热；b.采用换向轧制方式，首先进行横向粗轧，随后将板坯换向，进行纵向轧制；c.将轧制后的板材水冷，随后进行固溶热处理和时效处理。本发明采用β相区和α+β两相区两阶段轧制的方法可减小成品板材横向和纵向的性能各向异性，配合轧后快速冷却和固溶时效强化热处理，可以保障产品的高强度和优异抗高速冲击性能，大幅提升材料的防护性能，本发明的热加工方法可有效解决现有两相钛合金板材强度低，抗高速冲击性能较差的问题。
Description
技术领域
本发明属于钛合金材料制备技术领域，涉及一种特种车辆钛合金中厚板，具体涉及一种提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法。
背景技术
为提高特种车辆的机动性、燃油效率和运输性，对于减少坦克、直升机等各种应用中使用的装甲结构重量的需求日益提升。因具有高的比强度、优异的力学性能及良好的抗弹性能，钛合金装甲的应用得到越来越多的重视。为了使特种车辆用钛合金板材保持高强度同时，最大限度提升材料的抗高速冲击性能，因此需要在热加工过程中对热成型工艺和热处理工艺进行严格控制。
2019年4月9日CN109590330A公开了一种TC4ELI钛合金宽幅厚板的轧制方法，采用两火轧制方式轧制TC4ELI宽厚板，对两火次轧制的加热制度、总变形量、终轧温度等参数进行了规定，特征在于对加热过程中的温度进行阶梯式控制，后1/3加热时间将温度提高到相变温度以上加热，可以获得网篮组织，但是该组织类型冲击韧性较低，不利于抗弹防护。
2015年9月2日CN104874604A公开了一种宽幅钛合金厚板轧制方法，对两相钛合金宽幅厚板轧制过程中的加热温度、变形量、终轧温度以及轧后冷却方式进行了规定，特征在于终轧温度不低于相变点以下200℃，轧制后采用水冷方式快速冷却，对于轧制过程中变形温度的控制没有涉及，且轧制后水冷过程板材将发生热变形，板型无法得到保障。
2013年8月7日CN103230936A公开了一种TC4钛合金宽幅中厚板材的轧制方法，通过对轧制工艺的控制，获得了各向异性小、综合性能高的TC4宽厚板，特征在于轧制过程温度将至910-900℃后，回炉再加热进行温度补偿，提高到930-950℃后再进行轧制，该方法为了降低轧机设备能力的要求，采用了补温高温轧制的方法，但对性能将产生不利影响。
2011年9月7日CN102172638A公开了一种轧制钛及钛合金薄板镰刀弯的方法，采用高温抢温轧制后，待温度降低到650℃以下再进行多道次小变量纠偏轧制，作用为矫正板型，由于变形温度太低，对组织性能的改善提高不会起到明显效果。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是现有两相钛合金板材强度低，抗高速冲击性能较差的问题。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，包括如下步骤：
a.对两相钛合金扁坯坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜850℃保温10-20min，加热段1050-1070℃保温10-20min，均热段1040-1060℃保温60-90min；
b.采用换向轧制方式，首先进行横向粗轧，粗轧温度为990-1030℃，压下率为15-25％；随后将板坯换向，进行纵向轧制，轧制温度＜990℃，压下率为10-20％；
c.将轧制后的板材水冷至＜200℃，随后进行固溶热处理和时效处理。
上述步骤a中，所述两相钛合金为Ti-4Al-1.5Cr-0.5Mo系特种车辆专用防弹装甲钛合金，所述扁坯由该钛合金经过高低温镦拔+延展拔长工艺锻造得到。
上述步骤a中，加热使用步进式电加热炉。
上述步骤a中，所述两相钛合金扁坯坯料尺寸为：厚度100-140mm×宽度800-1200mm×长度1200-2500mm。
上述两相钛合金扁坯坯料经横向粗轧后尺寸为：厚度60-90mm×宽度1200-2200mm×长度1200-2500mm。
上述两相钛合金扁坯坯料经纵向轧制后尺寸为：厚度6-20mm×宽度1200-2500mm×长度4000-12000mm。
上述步骤b中，采用可逆式轧机进行轧制。
上述步骤c中，固溶热处理为850-900℃保温1-2h。
上述步骤c中，时效处理为500-600℃保温8-12h。
本发明的有益效果是：本发明采用分段加热的方式，设定较低预热段温度(＜850℃)，是为了避免板坯从室温升温过程中，内外温差太大导致开裂；加热段升温至1050-1070℃可以使板坯整体升温至变形所需温度，有利于轧制时组织变化的进行；均热段1040-1060℃可以使板坯各部位温度进一步均匀化。结合本发明的轧制工艺，即分段加热后采用β相区和α+β两相区两阶段轧制的方法，可减小成品板材横向和纵向的性能各向异性。
本发明轧制工艺第一阶段采用大压下量轧制，轧制温度区间为990-1030℃的β相区，由于温度高，可以保障轧机具备大压下轧制的条件，同时大压下量变形也可以有效破碎全断面粗大晶粒组织；第二阶段采用两相区轧制变形，变形温度区间为900-990℃的α+β两相区，该温度区间变形可以使组织由魏氏组织向网篮+片层组织转变，有利于抗高速冲击性能的提高。
同时，本发明采用轧后快速冷却可以避免次生α相的形成，保障材料强度；采用固溶时效强化热处理，可以进一步提升材料的强度；轧制工艺配合轧后快速冷却和固溶时效强化热处理，可以保障产品的高强度和优异抗高速冲击性能，大幅提升材料的防护性能，使用本发明的热加工方法处理后的特种车辆用钛合金，强度≥1200MPa的同时，在应变速率大于3000s-1的条件下，动态压缩强度≥1700MPa。
附图说明
图1为本发明实施例1的板材组织图。
图2为本发明实施例1的靶试结果图。
图3为本发明实施例2的板材组织图。
图4为本发明实施例2的靶试结果图。
图5为本发明实施例3的板材组织图。
图6为本发明实施例3的靶试结果图。
具体实施方式
本发明的技术方案，具体可以按照以下方式实施。
提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，包括如下步骤：
a.对两相钛合金扁坯坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜850℃保温10-20min，加热段1050-1070℃保温10-20min，均热段1040-1060℃保温60-90min；
b.采用换向轧制方式，首先进行横向粗轧，粗轧温度为990-1030℃，压下率为15-25％；随后将板坯换向，进行纵向轧制，轧制温度为900-990℃，压下率为10-20％；
c.将轧制后的板材水冷至＜200℃，随后进行固溶热处理和时效处理。
本发明所述两相钛合金为Ti-4Al-1.5Cr-0.5Mo系特种车辆专用防弹装甲钛合金，所述扁坯由该钛合金经过高低温镦拔+延展拔长工艺锻造得到。
为了更好的控制加热温度，因此优选的是，上述步骤a中，加热使用步进式电加热炉。
锻造板坯尺寸由成品尺寸和热加工需求变形量计算获得，因此优选的是，上述步骤a中，所述两相钛合金扁坯坯料尺寸为：厚度100-140mm×宽度800-1200mm×长度1200-2500mm；控制尺寸就是控制热加工各阶段的变形量，是实现组织性能控制的重要手段，因此优选的是，上述两相钛合金扁坯坯料经横向粗轧后尺寸为：厚度60-90mm×宽度1200-2200mm×长度1200-2500mm；经纵向轧制后尺寸为：厚度6-20mm×宽度1200-2500mm×长度4000-12000mm。
为了方便实现换向轧制，因此优选的是，上述步骤b中，采用可逆式轧机进行轧制。
为了进一步强化两相钛合金的性能，因此优选的是，上述步骤c中，固溶热处理为850-900℃保温1-2h；时效处理为500-600℃保温8-12h。
下面通过实际的例子对本发明的技术方案和效果做进一步的说明。
实施例
实施例1
a.选用特种车辆用钛合金轧制板坯尺寸规格为：厚度111mm×宽度990mm×长度1500mm，采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段800℃保温20min，加热段1050℃保温15min，均热段1050℃保温80min；
b.将配料冷却至轧制温度后，关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行换向轧制，首先进行横向宽展大压下量粗轧β相区，轧制温度为1000℃，轧制后的坯料尺寸：厚度55mm×宽度2000mm×长度1550mm；随后将板坯换向，采用手持式红外测温仪测试板坯温度，当温度为970℃后，进行两相区轧制，轧制后的坯料尺寸：厚度8mm×宽度2000mm×长度12000mm；
c.对轧制后的装甲钛合金板材进行水冷快速冷却至190℃，随后进行850℃保温时间2h的固溶热处理，完成固溶热处理后再进行500℃保温8h的时效处理。
实施例1最终获得的特种车辆用钛合金板材组织如图1所示，由图1可知，实施例1获得的组织为片层组织，片层厚度2-3μm；对材料进行靶试测试(靶试条件：板厚8mm，53式7.62mm钢芯弹100米0°入射角)，结果如图2所示，由图2可知，实施例1的板材能够对53式100米0°入射角的7.62mm钢芯弹进行有效防护，该组织具有良好的抗高速冲击性能。
实施例2
a.选用特种车辆用钛合金轧制板坯尺寸规格为：厚度120mm×宽度1000mm×长度1300mm，采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段750℃保温20min，加热段1050℃保温20min，均热段1050℃保温90min；
b.将配料冷却至轧制温度后，关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行换向轧制，首先进行横向宽展大压下量粗轧β相区，轧制温度为1000℃，轧制后的坯料尺寸：厚度50mm×宽度2200mm×长度1350mm；随后将板坯换向，采用手持式红外测温仪测试板坯温度，当温度为950℃后，进行两相区轧制，轧制后的坯料尺寸：厚度8mm×宽度2200mm×长度9000mm；
c.对轧制后的装甲钛合金板材进行水冷快速冷却至185℃，随后进行900℃保温时间2h的固溶热处理，完成固溶热处理后再进行600℃保温12h的时效处理。
实施例2最终获得的特种车辆用钛合金板材组织如图3所示，由图可知，实施例2获得的组织为片层组织，片层厚度1-2μm；对材料进行靶试测试(靶试条件：板厚8mm，53式7.62mm钢芯弹100米0°入射角)，结果如图4所示，由图可知，实施例2的板材能够对53式100米0°入射角的7.62mm钢芯弹进行有效防护，该组织具有良好的抗高速冲击性能。
实施例3
a.选用特种车辆用钛合金轧制板坯尺寸规格为：厚度100mm×宽度1100mm×长度1400mm，采用步进式电加热炉对坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段670℃保温20min，加热段1050℃保温15min，均热段1040℃保温80min；
b.将配料冷却至轧制温度后，关闭辊道冷却水以及除磷水，快速将坯料传送至可逆式轧机进行换向轧制，首先进行横向宽展大压下量粗轧β相区，轧制温度为1000℃，轧制后的坯料尺寸：厚度50mm×宽度2200mm×长度1450mm；随后将板坯换向，采用手持式红外测温仪测试板坯温度，当温度为950℃后，进行两相区轧制，轧制后的坯料尺寸：厚度8mm×宽度2200mm×长度9500mm；
c.对轧制后的装甲钛合金板材进行水冷快速冷却至150℃，随后进行850℃保温时间2h的固溶热处理，完成固溶热处理后再进行550℃保温12h的时效处理。
实施例3最终获得的特种车辆用钛合金板材组织如图5所示，由图可知，实施例3获得的组织为片层组织，片层厚度2-3μm；对材料进行靶试测试(靶试条件：板厚8mm，53式7.62mm钢芯弹100米0°入射角)，结果如图6所示，由图可知，实施例3的板材能够对53式100米0°入射角的7.62mm钢芯弹进行有效防护，该组织具有良好的抗高速冲击性能。
对实施例1-3得到的板材进行力学性能测试(按国标规定测定双样)，其力学性能测试结果如表1所示。
表1实施例获得板材的力学性能
由表1可知，实施例1的板材平均抗拉强度为1286MPa，在应变速率大于3000s-1的条件下，平均动态压缩强度达到1883MPa；实施例2的板材平均抗拉强度为1350MPa，在应变速率大于3000s-1的条件下，平均动态压缩强度达到2023MPa；实施例3的板材平均抗拉强度为1232MPa，在应变速率大于3000s-1的条件下，平均动态压缩强度达到1809MPa。采用本发明热加工工艺制备的特种车辆用两相钛合金，具有高强度和优异抗高速冲击性能，大幅提升了材料的防护性能。
Claims (7)
1.提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于包括如下步骤：
a.对两相钛合金扁坯坯料进行加热，各段温度及保温时间满足：预热段＜850℃保温10-20min，加热段1050-1070℃保温10-20min，均热段1040-1060℃保温60-90min；
b.采用换向轧制方式，首先进行横向粗轧，粗轧温度为990-1030℃，压下率为15-25％；随后将板坯换向，进行纵向轧制，轧制温度＜990℃，压下率为10-20％；
c.将轧制后的板材水冷至＜200℃，随后进行固溶热处理和时效处理。
2.根据权利要求1所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：步骤a中，所述两相钛合金为Ti-4Al-1.5Cr-0.5Mo系特种车辆专用防弹装甲钛合金，所述扁坯由该钛合金经过高低温镦拔+延展拔长工艺锻造得到。
3.根据权利要求1所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：步骤a中，所述两相钛合金扁坯坯料尺寸为：厚度100-140mm×宽度800-1200mm×长度1200-2500mm。
4.根据权利要求3所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：所述两相钛合金扁坯坯料经横向粗轧后尺寸为：厚度60-90mm×宽度1200-2200mm×长度1200-2500mm。
5.根据权利要求4所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：所述两相钛合金扁坯坯料经纵向轧制后尺寸为：厚度6-20mm×宽度1200-2500mm×长度4000-12000mm。
6.根据权利要求1所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：步骤c中，固溶热处理为850-900℃保温1-2h。
7.根据权利要求1所述的提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法，其特征在于：步骤c中，时效处理为500-600℃保温8-12h。
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|---|---|---|---|---|
| WO2023016143A1 (zh) * | 2021-08-09 | 2023-02-16 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 |
| CN115921532A (zh) * | 2022-04-27 | 2023-04-07 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 钛合金及其制备方法 |
| CN116748336A (zh) * | 2023-08-17 | 2023-09-15 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种纯钛球扁型材及其热拉矫工艺 |
| CN116987992A (zh) * | 2023-09-27 | 2023-11-03 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种大厚度钛合金板坯的加热方法 |
| CN117802351A (zh) * | 2024-02-29 | 2024-04-02 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 高强耐蚀钛合金管材及其制备方法 |
| CN117802351B (zh) * | 2024-02-29 | 2024-06-04 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 高强耐蚀钛合金管材及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1533486A1 (de) * | 1965-07-26 | 1970-04-02 | Contimet Gmbh | Verfahren zur Querschnittsverminderung von Draht aus Titan oder Titanlegierungen |
| JPH06269836A (ja) * | 1993-03-17 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金圧延素材の加熱方法 |
| EP0774531A1 (en) * | 1995-11-14 | 1997-05-21 | Nkk Corporation | Method for manufacturing alpha + beta type titanium alloy plate having small anisotropy |
| WO2011078600A2 (ko) * | 2009-12-24 | 2011-06-30 | 포항공과대학교 산학협력단 | 고강도, 고연성 티타늄 합금의 제조 방법 |
| CN102978437A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-03-20 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种α＋β两相钛合金及其加工方法 |
| CN103203361A (zh) * | 2013-04-27 | 2013-07-17 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc4钛合金宽幅厚板的轧制方法 |
| RU2012101012A (ru) * | 2012-01-11 | 2013-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| CN104874604A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-09-02 | 宝鸡钛业股份有限公司 | 宽幅钛合金厚板轧制方法 |
| CN107952794A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Tc4钛合金中厚板的单火轧制方法 |
| CN108994229A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-14 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 用于冷作模具厚扁钢的制造方法 |
| CN109266986A (zh) * | 2018-10-29 | 2019-01-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 具有优异综合性能tc4宽厚板的制备方法 |
| CN109750185A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-05-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种超塑性成形用650℃高温钛合金薄板的制备方法 |
| CN112275798A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-01-29 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226102A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン合金板の圧延方法 |
| CN111036703B (zh) * | 2019-10-28 | 2021-04-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种采用直接轧制工艺生产tc4钛合金宽厚板的方法 |
| CN113600616B (zh) * | 2021-08-09 | 2023-05-30 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 |
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Patent Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1533486A1 (de) * | 1965-07-26 | 1970-04-02 | Contimet Gmbh | Verfahren zur Querschnittsverminderung von Draht aus Titan oder Titanlegierungen |
| JPH06269836A (ja) * | 1993-03-17 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | チタンおよびチタン合金圧延素材の加熱方法 |
| EP0774531A1 (en) * | 1995-11-14 | 1997-05-21 | Nkk Corporation | Method for manufacturing alpha + beta type titanium alloy plate having small anisotropy |
| WO2011078600A2 (ko) * | 2009-12-24 | 2011-06-30 | 포항공과대학교 산학협력단 | 고강도, 고연성 티타늄 합금의 제조 방법 |
| RU2012101012A (ru) * | 2012-01-11 | 2013-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| CN102978437A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-03-20 | 西部金属材料股份有限公司 | 一种α＋β两相钛合金及其加工方法 |
| CN103203361A (zh) * | 2013-04-27 | 2013-07-17 | 西部钛业有限责任公司 | 一种tc4钛合金宽幅厚板的轧制方法 |
| CN104874604A (zh) * | 2015-05-29 | 2015-09-02 | 宝鸡钛业股份有限公司 | 宽幅钛合金厚板轧制方法 |
| CN107952794A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-04-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | Tc4钛合金中厚板的单火轧制方法 |
| CN108994229A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-14 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 用于冷作模具厚扁钢的制造方法 |
| CN109266986A (zh) * | 2018-10-29 | 2019-01-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 具有优异综合性能tc4宽厚板的制备方法 |
| CN109750185A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-05-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种超塑性成形用650℃高温钛合金薄板的制备方法 |
| CN112275798A (zh) * | 2020-11-23 | 2021-01-29 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 一种装甲钛合金中厚板的控温轧制方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023016143A1 (zh) * | 2021-08-09 | 2023-02-16 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 提高两相钛合金抗高速冲击性能的热加工方法 |
| CN115921532A (zh) * | 2022-04-27 | 2023-04-07 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 钛合金及其制备方法 |
| CN115921532B (zh) * | 2022-04-27 | 2023-07-07 | 湖南湘投金天钛金属股份有限公司 | 钛合金及其制备方法 |
| CN116748336A (zh) * | 2023-08-17 | 2023-09-15 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种纯钛球扁型材及其热拉矫工艺 |
| CN116748336B (zh) * | 2023-08-17 | 2023-12-15 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 一种纯钛球扁型材及其热拉矫工艺 |
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