CN113272083A

CN113272083A - 喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体

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Publication number: CN113272083A
Application number: CN202080007507.3A
Authority: CN
Inventors: 福永新一; 立川孝一; 加来敏雄
Original assignee: Krosaki Harima Corp
Current assignee: Krosaki Harima Corp
Priority date: 2019-03-12
Filing date: 2020-03-04
Publication date: 2021-08-17
Anticipated expiration: 2040-03-04
Also published as: JP7182496B2; WO2020184320A1; BR112021013896A2; CN113272083B; TWI736172B; JP2020146702A; TW202039119A; EP3939717A1; US20220111436A1; EP3939717A4; US11745257B2

Abstract

本发明提供一种喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体，可在具备气体吐出功能的喷嘴或塞棒上，防止以气体吐出口或与其连通的气体通过路径为起点的不规则的破坏，或即使产生破坏也可防止其扩大。具体而言，在本发明中，在包含与塞棒(1)的接触部的嵌合区域中具备由嵌合区域用的耐火物构成的嵌合区域用耐火物层(5A)的喷嘴(2)上，嵌合区域用耐火物层(5A)是由与构成喷嘴本体的所述嵌合区域用的耐火物以外的耐火物(本体用耐火物(2A))不同的耐火物构成，且在与钢液相接触的面上的嵌合区域用耐火物层(5A)与本体用耐火物(2A)的边界部(9)的至少一部分上设置有气体吐出口(8A)。

Description

喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体

技术领域

本发明涉及，在钢液的连续铸造中，与主要进行从浇口盘向铸型排出钢液时的流量控制的塞棒相嵌合的连续铸造用喷嘴(具体而言浸渍喷嘴、浇口盘喷嘴等)以及连续铸造用喷嘴与塞棒的结构体。

另外，在本说明书中，将“连续铸造用喷嘴”仅称为“喷嘴”。

背景技术

在钢液的连续铸造中存在有下述情况，即，在包含塞棒与喷嘴的接触部的嵌合区域中，附着有氧化铝等夹杂物，导致难以进行流量控制的情况。

作为这样的夹杂物向嵌合区域附着的防止对策，例如在专利文献1中，公开有一种浇口盘底部的塞棒承接喷嘴，以与塞棒的接触部为边界而在其上下各个钢液接触面上设置有多孔耐火物，并可从各个多孔耐火物独立吹出氩气。

但是，在从多孔耐火物吹出氩气时产生有下述等问题，即，钢液中的气体的气泡直径变得过大，流量过多导致难以控制，由于气体吐出面积较大因此吐出的气体量因吐出面而变得不均匀，导致在一部分上容易产生夹杂物的附着等问题。

存在有从这样的多孔耐火物以外的吐出口吐出氩气的形态。

例如，在专利文献2中公开有一种连续铸造用的上喷嘴，可在抑制惰性气体向铸型内钢液流入的同时，可从靠近注入孔(喷嘴的内孔)的位置进行惰性气体的吹入，并且，以更进一步降低通过惰性气体而进行的夹杂物去除后的钢液再污染的可能性为目的，而在上喷嘴上端面的以注入孔中心为中心的圆周上设置了多个气体吹入孔，并使气体吹入孔的截面积合计A(m²)与上喷嘴内的流过惰性气体的流路的容积Vg(m³)之间的关系维持在特定的范围内。

由于这样的通孔式的喷嘴是由比多孔耐火物更致密的组织的耐火物构成，因此与多孔式的喷嘴相比，虽然耐腐蚀性、耐磨性优异，但存在有耐热冲击性变差的趋势。并且，通孔的部分在结构体之中也是“缺陷”，因而也具有热或机械应力集中而容易成为破坏的起点这样的缺点。尤其，在钢液的排出开始或停止或是通过塞棒向喷嘴的内孔上端的嵌合操作来进行流量控制的情况下，对喷嘴施加有直接冲击或压缩等，且该塞棒的操作自身会变为机械的外力，会导致破坏通孔式的喷嘴的危险性升高。

在专利文献3中，以提供一种不易破坏的通孔式的喷嘴为目的，公开有一种喷嘴，是将与气池连通的贯穿在喷嘴本体中的通孔设置成立体的非直线状。

另一方面，在专利文献4中公开有下述内容，即，以防止由钢液中的夹杂物引起的上部喷嘴附近的堵塞为目的，而在与钢液发生缩流的部分相接触的上部喷嘴上端部及与塞棒头的上部喷嘴相接触的部分上，配设了抑制堵塞效果显著的耐火材料，并且，所述耐火材料为，不含有C元素的高Al₂O₃含量或高MgO含量。

专利文献

专利文献1：日本特开平6-297118号公报

专利文献2：日本特开2017-64778号公报

专利文献3：日本特开2013-184199号公报

专利文献4：日本特开平9-314292号公报

发明内容

如前所述，通孔或狭缝即气体吐出口在耐火物的一体地组织中也是缺陷，因而机械应力或热应力等会集中在该缺陷上，并也会成为破坏的起点。而且，在不规则的方向、部位上会产生破坏。当在喷嘴及塞棒的嵌合区域中产生有破坏时，则除了无法控制气体吐出的流量、分布以外，还可能会导致损害钢液的流量控制及停止功能，引起无法维持正常的铸造等重大问题。

即使像所述专利文献3那样，将作为气体吐出口或气体流通路径的通孔形成为应力不容易集中的结构，依然存在有产生喷嘴的破坏的危险性。

另一方面，像所述专利文献4那样，在嵌合区域中局部性配置有耐腐蚀性、难附着性优异的特殊的耐火物时，通常，这些耐火物的热膨胀性比提高了耐热冲击性的构成喷嘴本体的本体用耐火物的热膨胀性更大，并且弹性模量也更高。当将这样的特殊的耐火物与本体用耐火物接触设置时，则压裂本体用耐火物的危险性也会升高。

本发明所要解决的技术问题是提供一种喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体，可在具备气体吐出功能的喷嘴或塞棒上，防止以气体吐出口或与其连通的气体通过路径为起点的不规则的破坏，或即使产生有破坏也可防止其扩大。

此外，所要解决的技术问题是提供一种喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体，可在与塞棒的嵌合区域中设置有热膨胀性比构成喷嘴本体的本体用耐火物的热膨胀性更大的耐火物时，防止喷嘴本体的不规则的破坏。

本发明为下述的1～11所述的喷嘴以及喷嘴与塞棒的结构体。

1.一种喷嘴，是在钢液的连续铸造中，位于对钢液的流量进行控制的塞棒的下方并与所述塞棒嵌合的喷嘴，其特征在于，在包含与所述塞棒的接触部的嵌合区域中，具备由所述嵌合区域用的耐火物构成的层(以下称为“嵌合区域用耐火物层”)，

所述嵌合区域用耐火物层是由与构成喷嘴本体的所述嵌合区域用的耐火物以外的耐火物(以下称为“本体用耐火物”)不同的耐火物构成，

且在与钢液相接触的面上的所述嵌合区域用耐火物层与所述本体用耐火物的边界部的至少一部分上，具备气体吐出口。

2.根据所述1所述的喷嘴，其特征在于，所述气体吐出口为多个通孔或狭缝。

3.根据所述2所述的喷嘴，其特征在于，所述通孔的直径为2mm以下，所述狭缝的宽度为1mm以下。

4.根据所述1至所述3中任意一项所述的喷嘴，其特征在于，所述嵌合区域用的耐火物为，碳含量为5质量％以下(包含零)的耐火物(以下称为“无碳耐火物”)。

5.根据所述4所述的喷嘴，其特征在于，所述无碳耐火物的ZrO₂含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下(包含零)，剩余部分主要由氧化物构成。

6.根据所述4所述的喷嘴，其特征在于，所述无碳耐火物的尖晶石(Al₂O₃·MgO)含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下(包含零)，剩余部分主要由氧化物构成。

7.根据所述1至所述6中任意一项所述的喷嘴，其特征在于，所述本体用耐火物为，以选自氧化铝质、氧化铝-二氧化硅质、尖晶石质、锆石质或氧化镁质中的耐火性原材料为主的构成物的耐火物。

8.一种喷嘴与塞棒的结构体，具备所述1至所述7中任意一项所述的喷嘴和塞棒，其特征在于，

所述塞棒在比与所述喷嘴的接触部更靠下方具备气体吐出口，所述塞棒的气体吐出口为一个或多个通孔或狭缝。

9.根据所述8所述的喷嘴与塞棒的结构体，其特征在于，所述塞棒的通孔的直径为2mm以下，狭缝的宽度为1mm以下。

10.根据所述8或所述9所述的喷嘴与塞棒的结构体，其特征在于，在所述塞棒的包含与所述喷嘴的接触部的嵌合区域的至少一部分上，具备所述嵌合区域用耐火物层。

11.一种喷嘴与塞棒的结构体，具备所述1至所述7中任意一项所述的喷嘴和塞棒，其特征在于，在所述塞棒的包含与所述喷嘴的接触部的嵌合区域的至少一部分上，具备所述嵌合区域用耐火物层。

在此，“位于在钢液的连续铸造中对钢液的流量进行控制的塞棒的下方并与所述塞棒嵌合的喷嘴”是指，典型而言被设置在浇口盘底部上，并在其下方连结有浇注用的其他喷嘴的结构的浇口盘喷嘴或被称为上部喷嘴的喷嘴，或者是指，虽然与所述浇口盘喷嘴或上部喷嘴同被安装在浇口盘内，但比其更延伸存在至下方典型而言延伸存在至铸型，从而浸渍到铸型内的浸渍喷嘴。

根据本发明，可在具备气体吐出功能的喷嘴或塞棒上，防止以气体吐出口或与其连通的气体通过路径为起点的喷嘴的不规则的破坏，或防止破坏的扩大。

此外，可在作为嵌合区域用耐火物层而设置有热膨胀性比本体用耐火物的热膨胀性更大的耐火物时，防止喷嘴本体的不规则的破坏，或防止破坏的扩大。

并且，通过将无碳耐火物用作嵌合部用耐火物层，可防止钢液内夹杂物向嵌合区域附着，从而可长时间维持钢液的流量等控制功能。

附图说明

图1是本发明的具备气体吐出口的喷嘴的例子，是同时表示有与塞棒的嵌合状态的轴(纵)向剖视图。

图2是本发明的具备气体吐出口的喷嘴的其他例子，是同时表示有与塞棒的嵌合状态的轴(纵)向剖视图。

图3是在图1所示的喷嘴与塞棒的结构体上，在塞棒顶端上还具备1处通孔即气体吐出口的例子。

图4是在图1所示的喷嘴与塞棒的结构体上，在塞棒顶端上还具备多个通孔或狭缝即气体吐出口的例子。

图5是在图2所示的喷嘴和塞棒上，在塞棒侧的嵌合区域中还设置有嵌合区域用耐火物层的例子。

图6表示本发明的具备气体吐出口的喷嘴的气体吐出口的配置例，是上方观察的俯视图(示意)。

图7表示本发明的具备气体吐出口的塞棒的气体吐出口的配置例，是下方观察的仰视图(示意)。

图8是表示每种不同的耐火物的氧化铝附着量的例子。

图9是表示通孔的直径5mm、2mm，狭缝的宽度1mm下的水模型实验的通气特性的例子。

图10是表示通孔的直径5mm、2mm，狭缝的宽度1mm下的水模型实验的气泡直径分布的例子。

符号说明

1-塞棒；1A-塞棒的本体用耐火物；2-喷嘴；2A-喷嘴的本体用耐火物(嵌合区域用的耐火物以外的耐火物)；3-塞棒的内孔；4-喷嘴的内孔；5A、5B-嵌合区域用耐火物(无碳耐火物)；6-气体导入孔；7-气池；8A、8B-气体吐出口(通孔或狭缝)；9-嵌合区域用耐火物(无碳耐火物)与本体用耐火物的边界部；10-砂浆。

具体实施方式

对用于实施本发明的方式进行叙述。

在包含塞棒与喷嘴的接触部的区域即嵌合区域(例如参照图1)中，因塞棒的升降动作、钢液流通时的塞棒的振动等，而在塞棒和喷嘴之间产生有碰撞等，并且，由于在将气体从气体吐出口吐出而吹出到钢液内时，产生有由气体造成的振动，因此在喷嘴、塞棒内部也会产生机械应力。

此外，在嵌合区域中，因预热时、钢液开始通过时或气体的吐出(冷却)而造成的热的变化也较大，因而在喷嘴、塞棒内部会产生热应力。

另一方面，在对构成喷嘴、塞棒的耐火物的连续性进行隔断的具备边界的部分(边界部)上，容易应力集中而成为破坏的起点。

但是，尽管程度不是很高，但这些边界部具有应力缓和功能。

以往，通常这样的边界部大致为如下的形态。

(1)虽是同一材质但具有隔断连续性的断层的形态，例如，在事先制作成形体时，以与该成形体相接触的方式装填坯土并制作一体的成形体的形态，或在仅使多个成形体相接触的状态下一体固定的形态。

(2)将不同的材质组合的形态，例如，在事先用一方的材质来制作成形体时，以与该成形体相接触的方式装填其他材质的坯土并制作一体的成形体的形态，或在仅使不同的由多种材质构成的各成形体相接触的状态下一体固定的形态。

(3)虽然将相同材质或不同材质组合，但在其间还具备砂浆等其他不同的材质的层的形态。

在此，这些结构上具有边界部的多个耐火物零件(成形体)可为相同或不同种类的耐火物。

另一方面，气体吐出口或与其连通的气体通过路径在耐火物组织中为空隙即缺陷，在该缺陷部分上也容易应力集中而成为破坏的起点。

另一方面，这样的空隙具有对耐火物组织内的诸应力进行吸收或缓和的功能。

基于如上发现，在本发明中，将这样的成为进一步的破坏的起点的气体吐出口配置在所述的边界部上，且不使其存在于对钢液流量控制很重要的喷嘴与塞棒的嵌合区域或与嵌合区域具有一体/连续性的组织的区域内。即，由于在本发明中，在虽然程度低但具有应力缓和功能的边界部上，重叠性具备气体吐出口，所述气体吐出口可作为具备进一步的应力缓和功能的空隙，因此可进一步抑制或防止破坏的产生或破坏的扩大。

另外，通过与从气体吐出口的气体吐出相伴的冷却效果，可抑制耐火物的温度上升，还可预期降低起因于耐火物(尤其是喷嘴的内孔侧或上端侧)的热膨胀的应力的第二效果。

在本发明中，例如在如图1所示的喷嘴2上，在其内孔4的上端部附近设置有圆筒状的嵌合区域用耐火物层5A时，在该嵌合区域用耐火物层5A的外周侧及喷嘴2的嵌合区域下侧的内孔4横向(大致垂直于喷嘴纵向中心轴的方向)上存在有边界部。

而且，可在这些边界部9的任意一方或双方上，在与钢液相接触的面上设置气体吐出口8A。

此外，例如如图2所示，在将喷嘴2的上端部整体作为嵌合部用耐火物层5A时，可在喷嘴2的嵌合区域下侧的存在于内孔4横向(大致垂直于喷嘴纵向中心轴的方向)上的边界部9的与钢液接触的面上设置气体吐出口8A。

另外，在图1及图2所示的喷嘴2上，气体是从气体导入孔6导入，并经由气池7而从气体吐出口8向钢液内吐出。

在本发明中，气体吐出口可为多个通孔或狭缝。虽然因通孔的数量、尺寸、狭缝的尺寸(宽度)等而应力缓和功能稍有不同，但只需根据与气体量的平衡等个別的作业条件来确定即可。

在多个通孔的情况下，从在边界部的整周上尽可能得到均匀的应力缓和功能的观点出发，虽然也取决于边界部的尺寸，但优选为大致8处以上。

在此，在本发明者们的见解中，从影响到钢液容器内或铸型内的夹杂物上浮效果等的气体在钢液中的气泡直径的最佳化等观点出发，优选通孔的直径为2mm以下，狭缝的宽度为1mm以下。其原因为，可以以更高精度来进行气体的吐出量控制，以及小直径的气泡(大致小于3mm)的比例较多等，所述小直径的气泡可使钢液内夹杂物容易上浮而不容易产生钢的缺陷。图9及图10中示出有它们的水模型实验结果。

可是，即使向钢液内吐出气体，以氧化铝为主的钢液内夹杂物(非金属夹杂物)也会附着在喷嘴或塞棒上，但这样的非金属夹杂物的附着给钢液的流量控制带来最大的影响的是所述的嵌合区域。

因此，在本发明中，可在该嵌合区域中，设置对非金属夹杂物具有难附着性的碳含量为5质量％以下(包含零)的耐火物(无碳耐火物)。

虽然非金属夹杂物的附着性为，也根据耐火物的组成而产生各种各样的举动，并作为其复合的结果而表现的现象，但也依存于与钢液相接触的耐火物中的碳含量。碳以较高的速度向钢液中溶出导致耐火物组织变粗是主要的原因。

本发明者们在实验室及实际作业中发现，通过使设置在该嵌合区域中的耐火物为碳含量在5质量％以下(包含零)的无碳耐火物，可显著提高难附着性。

虽然该无碳耐火物也可为氧化铝质、氧化铝-二氧化硅质，但本发明者们在实验室及实际作业中发现，更优选ZrO₂含量为75质量％以上，或尖晶石(Al₂O₃·MgO)含量为75质量％以上，且剩余部分主要由氧化铝等氧化物构成的原材料。

另一方面，构成喷嘴本体的本体用耐火物(图1～5中为符号2A)可为，以选自氧化铝质、氧化铝-二氧化硅质、尖晶石质、锆石质或氧化镁质中的耐火性原材料为主的构成物的耐火物。在喷嘴尤其是长尺寸的浸渍喷嘴上需要有较高的耐热冲击性。因此，在本发明中，与通常的本体用耐火物相同，也可使用含有约12～约30质量％左右的碳成分的原材料。

另外，由于所述无碳耐火物的热膨胀(在1500℃下约1.0～约1.4％)比这样的本体用耐火物的热膨胀(在碳含量约25质量％的氧化铝质情况下，在1500℃下约0.5～约0.6％)更大，因此在将该无碳耐火物设置在本体用耐火物的内侧、或上部时，尤其是在将它们形成一体或连续结构时，无碳耐火物多会将本体用耐火物压裂。

因此，在将这些无碳耐火物应用于“嵌合区域用耐火物层”时，优选应用本发明。

由于在塞棒的嵌合区域的至少一部分上，也具备所述无碳耐火物(嵌合区域用耐火物层)(图5中为符号5B)，因此可提高嵌合区域中的非金属夹杂物的难附着性功能，或提高铸型内的夹杂物上浮效果。

另外，在喷嘴的嵌合区域和塞棒的嵌合区域中，所应用的无碳耐火物(嵌合区域用耐火物层)不必为相同材质。例如，在喷嘴的嵌合区域中，作为无碳耐火物(嵌合区域用耐火物层)，可应用“ZrO₂含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下(包含零)，剩余部分主要由氧化物构成的”材质，在塞棒的嵌合区域中，作为无碳耐火物(嵌合区域用耐火物层)，可应用“尖晶石(Al₂O₃·MgO)含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下(包含零)，剩余部分主要由氧化物构成的”材质。

在本发明中，例如如图3～5所示，在塞棒1上也可具备气体吐出口8B。该塞棒1上的气体吐出口8B被设置在比与喷嘴2的接触部更靠下方，可为一个或多个通孔或狭缝。在塞棒上，也优选通孔的直径为2mm以下，狭缝的宽度为1mm以下。

另外，在图3～5所示的塞棒1上，气体是向塞棒的内孔3导入，并经由该内孔3而从气体吐出口8B向钢液内吐出。

在喷嘴或塞棒上，在作为气体吐出口的多个通孔之间，也可以配置所述嵌合区域用的耐火物、本体用耐火物的任一。换言之，虽然通孔的任一与嵌合区域用的耐火物及本体用耐火物相接触，但也可以埋在嵌合区域用的耐火物内、本体用耐火物内的任一之中或它们中间。

此外，也可以在嵌合区域用的耐火物和本体用耐火物之间配置砂浆，并将通孔配置在砂浆中。

图6中示出有喷嘴上的气体吐出口8A的配置例。

图6(A)为，多个通孔8A的内孔4侧与嵌合区域用耐火物层5A接触，且在多个通孔8A之间配置有本体用耐火物2A的例子。

图6(B)为，多个通孔8A的喷嘴外周侧与本体用耐火物2A接触，且在多个通孔8A之间配置有嵌合区域用耐火物层5A的例子。

图6(C)为，将气体吐出口8A形成为大致连续的环状的狭缝的例子。另外，形成“大致连续的环状”是因为，在本体用耐火物2A和嵌合区域用耐火物层5A之间(边界部)需要有局部性的接合部位。

图6(D)是将多个通孔8A配置在砂浆10内的例子。

图7中示出有塞棒上的气体吐出口8B的配置例。

图7(A)是配置有一个通孔8B的例子。

图7(B)为，多个通孔8B的塞棒中心侧与本体用耐火物1A接触，且在多个通孔8B之间配置有嵌合区域用耐火物层5B的例子。

图7(C)为，多个通孔8B的塞棒外周侧与嵌合区域用耐火物层5B接触，且在多个通孔8B之间配置有本体用耐火物1A的例子。

图7(D)是将气体吐出口8B形成为大致连续的环状的狭缝的例子。形成“大致连续的环状”的原因如前所述。

图7(E)是将多个通孔8B配置在砂浆10内的例子。

实施例

(实施例A)

针对在嵌合区域用耐火物层(无碳耐火物)与本体用耐火物的边界部上设置有多个通孔时的应力缓和效果，基于至此的发现，通过有限元法而简易地进行了计算，表1示出结果。

在表1中，成形方法的“一体”是指将不同的耐火物的坯土同时一体成形而为连续性的组织结构的情况，“分割”是指将分别个别成形的构成固定成空接缝的情况。此外，最大产生应力指数是将比较例1的最大产生应力作为100而指数化的值，该最大产生应力指数越小则应力缓和功能越优异。

表1

当将成形方法为“一体”的比较例1与实施例1进行比较时，则可知，设置有通孔的实施例1的一方在应力缓和功能上更优异。此外，当将成形方法为“分割”的比较例2与实施例2进行比较时，则可知，设置有通孔的实施例2的一方在应力缓和功能上更优异。

(实施例B)

在图8中示出有每种不同的耐火物的氧化铝附着量。此为对实验室及实际作业中的多个发现进行汇总后的结果。

另外，试样No.2、7、10不含有碳。

在图8中，利用以碳含量25质量％的氧化铝质(也称为“AG材质”)为1的氧化铝附着量指数，表示有各试样的氧化铝附着量，所述碳是以石墨为主。

由图8可知，所有的无碳耐火物均氧化铝附着量降低。即，在碳含量为5质量％以下时，确认了显著的氧化铝附着量降低效果。

此外，可知，虽然在氧化锆(ZrO₂)类材质、尖晶石类材质中，在氧化锆或尖晶石的含量为约75质量％以上时，确认有显著的氧化铝附着量降低效果，但在约80质量％以上时，可得到更加显著的效果。

Claims

1.一种喷嘴，是在钢液的连续铸造中，位于对钢液的流量进行控制的塞棒的下方并与所述塞棒嵌合的连续铸造用喷嘴，以下仅称为喷嘴，其特征在于，

在包含与所述塞棒的接触部的嵌合区域中，具备由所述嵌合区域用的耐火物构成的层，以下称为嵌合区域用耐火物层，

所述嵌合区域用耐火物层是由与构成喷嘴本体的所述嵌合区域用的耐火物以外的耐火物不同的耐火物构成，构成喷嘴本体的所述嵌合区域用的耐火物以外的耐火物以下称为本体用耐火物，

在与钢液相接触的面上的所述嵌合区域用耐火物层与所述本体用耐火物的边界部的至少一部分上，具备气体吐出口。

2.根据权利要求1所述的喷嘴，其特征在于，所述气体吐出口为多个通孔或狭缝。

3.根据权利要求2所述的喷嘴，其特征在于，所述通孔的直径为2mm以下，所述狭缝的宽度为1mm以下。

4.根据权利要求1至权利要求3中任意一项所述的喷嘴，其特征在于，所述嵌合区域用的耐火物为，碳含量为5质量％以下且包含零的耐火物，以下称为无碳耐火物。

5.根据权利要求4所述的喷嘴，其特征在于，所述无碳耐火物的ZrO₂含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下且包含零，剩余部分主要由氧化物构成。

6.根据权利要求4所述的喷嘴，其特征在于，所述无碳耐火物的尖晶石(Al₂O₃·MgO)含量为75质量％以上，碳含量为5质量％以下且包含零，剩余部分主要由氧化物构成。

7.根据权利要求1至权利要求6中任意一项所述的喷嘴，其特征在于，所述本体用耐火物为，以选自氧化铝质、氧化铝-二氧化硅质、尖晶石质、锆石质或氧化镁质中的耐火性原材料为主的构成物的耐火物。

8.一种喷嘴与塞棒的结构体，具备权利要求1至权利要求7中任意一项所述的喷嘴和塞棒，其特征在于，

9.根据权利要求8所述的喷嘴与塞棒的结构体，其特征在于，所述塞棒的通孔的直径为2mm以下，狭缝的宽度为1mm以下。

10.根据权利要求8或权利要求9所述的喷嘴与塞棒的结构体，其特征在于，在所述塞棒的包含与所述喷嘴的接触部的嵌合区域的至少一部分上，具备所述嵌合区域用耐火物层。

11.一种喷嘴与塞棒的结构体，具备权利要求1至权利要求7中任意一项所述的喷嘴和塞棒，其特征在于，在所述塞棒的包含与所述喷嘴的接触部的嵌合区域的至少一部分上，具备所述嵌合区域用耐火物层。